JPH04141558A - 自動車触媒担体用耐熱ステンレス箔 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は自動車排気ガス浄化装置用の触媒担体に使用さ
れる耐熱ステンレス箔に関わる。さらに詳しくは、耐酸
化性に優れるだけでなく、触媒のハニカム体に使用した
場合その構造上の耐久性に優れた効果を示す耐熱ステン
レス箔に関わる。

〔従来の技術〕

自動車等の燃焼排ガス浄化装置には、従来セラミックス
製のハニカムが使用されてきたが、これを耐熱ステンレ
スに代替することにより、ハニカム壁の肉厚を減するこ
とが可能で、通気抵抗や熱容量の減少によりエンジン性
能の向上や高価な触煤量金属の節約が実現できることか
ら、例えば、特開昭５０−９２２８６号、同５１−４８
４７３号、および同５７−７１８９８号の各公報に開示
されているごとく、このハニカム体をＦｅ　−Ｃｒ　−
ＡＲ系耐熱金属箔で構成する技術が提案されている。こ
の場合、該合金に要求される特性として、耐酸化性およ
び皮膜の密着性が注目され、それゆえその素材としては
一般に耐酸化性、皮膜の密着性に優れているために旧来
より電熱線や暖房器具の高温部材として広く使用されて
きたＦｅ　−Ｃｒ　−Ａｌ系合金をベースに、その耐酸
化性あるいは触媒の直接担持体である活性アルミナ（γ
−＾１゜０３）コート層との密着性を改善した箔が用い
られている。上記各公報に開示された技術はいずれも素
材の耐酸化性を改善する手段としてＹを利用している。

一方、特開昭５８−１７７４３７号公報にはＦｅ　−Ｃ
ｒ−Ａｌ系合金の主として酸化皮膜の剥離を防止するた
めに０．００２〜０．０５重量％のＬａ、Ｃｅ、ＰｒＮ
（］からなる群の希土類元素を含む、総量０．０６重量
％までの希土類元素を添加した合金、および該合金の安
定化のためにＺｒを、また高温のクリープ強さの確保の
ためにＮｂをそれぞれＣ，Ｎ量との特定関係範囲内で添
加した合金が提案されている。これらの公報では希土類
元素の合計が０．０６重量％を越えるような合金では、
それ以下の場合に比べて耐酸化性がほとんど改善されな
いばかりか、通常の熱間加工温度では加工することが不
可能であると述べている。

特開昭６３−４５３５１号公報には、同じ＜Ｆｅ　−Ｃ
ｒ−Ａｌ系をベースとする合金においてＹの添加は高価
なものになるとして、Ｃｅを排除したＬｎ（ランタノイ
ド）またはＬａのみを０．０５〜０．２重量％の範囲で
添加する事が提案されている。これは、Ｌｎの添加によ
る熱間加工性の低下原因がＣｅの存在にあり、さらにＣ
ｅには耐酸化性をも低下させる作用があるためとしてお
り、したがってＣｅだけを排除したＬｎを添加すれば熱
間加工が可能となり耐酸化性も向上するという知見に基
づくと述べている。しかしながら、Ｌｎは化学的に活性
に富む元素であり、かつ相互の化学的性質が類似してい
るために個々の元素の分離は簡単ではなく、Ｌｎの一般
的な混合物であるミッシユメタルに対しては非常に高価
なものとなる。また、同様にＣｅのみを分離除去するこ
とも価格の上昇を避は得ない。さらに、これと同一出願
人による特開昭６３−４２３５６号公報には、耐酸化性
と酸化スケールの耐剥離性に優れたＦｅ　−Ｃｒ　−／
Ｍ！系合金としてＣｅ、Ｌａ、Ｐｒ、およびＮｄを総和
で０．０１％以上０．３０％以下を含む合金が開示され
ているが、この合金についての熱間加工性の検討は全く
行われていない。

また、これらの従来技術は主として酸化皮膜の密着性や
耐酸化性については検討されているが、触媒のハニカム
体を構成する箔として実用上重要な要求特性である、ハ
ニカム体の構造上の耐久性に及ぼす箔素材の影響につい
ては十分検討されていない。

〔発胡が解決しようとする課題〕

しかしながら、例えば、自動車の触媒担体では、通常の
使用環境にあっては箔の耐酸化性が不足しているため触
媒担体が寿命に達することは希であり、むしろ走行状態
に連動した加熱・冷却の繰り返しによる熱疲労によって
破損し寿命に達する場合がほとんどである。

すなわち、加熱の際にはハニカム体は高温・高速の排ガ
ス流によって内側から急速に加熱される一方、走行風に
よって外側から強制冷却されるため、ハニカム体半径方
向には急激な温度勾配が生じ大きな熱歪みが発生する。

この熱歪みはハニカム体の半径方向に均一に分布するの
ではなく最外周から数層内側に集中する。これは、ハニ
カム体半径方向の温度勾配が外層側と内層側で大きく異
なっていることと、箔材料の耐力の温度に対する変化率
が温度域によって大きく異なっていることに由来してお
り、すなわちハニカムを構成するフェライト系ステンレ
ス箔の耐力が著しく低下し始める温度域とハニカム体の
半径方向に最も急峻な温度勾配が発生する温度域とが最
外周から数層の部分で合致するたｔである。また、定速
走行の際にも、外周から走行風による冷却があるため、
熱歪み発生の程度は緩和されるが依然として最外周から
数層の部分に熱歪みが集中する状態が続く。

さらに、減速あるいは空走のときには比較的低温のガス
が流れるためハニカム体は外側と同時に中側からも冷却
され、最外周から数層内側の部分が最も高温の状態が生
じるためやはりこの部分に熱歪みが集中する。

このように、触媒担体のハニカム体はその内側に発生す
る熱歪みの蓄積が主な原因で、セルの潰れや担体の極度
な変形等の構造上の寿命に達する場合がほとんどである
ので、これを回避するためには耐熱疲労性に優れた箔材
を用いる必要がある。

こうした場合には本発明者らの検討によれば、箔の高温
での耐力を向上することが必要であり、とりわけ上述し
たようにハニカム体の中の急峻な温度勾配発生部分と合
致する温度領域、すなわち６００〜８５０℃の温度域の
箔素材の耐力が高く、かつ６００℃以上での温度上昇に
伴う耐力の低下の度合が可能な限り小さい場合に箔の耐
熱疲労特性が良好であり、ハニカム体の構造上の寿命を
向上させるのに有効であることが明らかになった。

一方、触媒含浸したＴアルミナ被覆材を担持したステン
レス担体を高温酸化雰囲気に保持あるいは加熱冷却の繰
り返し熱サイクルを施した場合に、箔が酸化され表面酸
化皮膜が形成されるのに伴って、合金箔の面内方向に合
金箔の寸法が著しく増大する（本発明においてはこれを
酸化伸びと称する。）ことがあり、これが担体の構造上
の耐久性の低下に付加的に影響を及ぼす懸念がある。

したがって、触媒担体の構造上の耐久性を向上するため
には、触媒担体の破壊の主要因である熱疲労を抑制する
だけでなく、破壊の副次的要因である酸化伸びを抑制す
ることにより酸化に起因する破壊要因を除去しておく必
要がある。

また、体積に対して表面積が著しく大きい箔の状態で高
温の排ガスに曝されるため、当然耐酸化性にも優れてい
なければならない。

本発明者らは、このような現状の課題を踏まえ、上述し
た特性をすべて具備するような触媒担体の構成筒を開発
すべく種々検討し、本発明に至ったのである。

〔課題を解決するための手段〕

すなわち、まず箔の耐酸化性を向上させるためには、０
．０１％を越えるＹの添加が有効で、Ｌｎ（Ｃｅ、ｌａ
、Ｐｒ、およびＮｄ）の場合に比べ飛躍的にその耐酸化
性が向上することを見いだした。

次に、酸化伸びを抑止するためには、適量のＭｇまたは
／およびＳｌの添加が有効であることを見いだした。こ
れにより、まず、酸化に起因するハニカム構造体の不具
合発生要因を除去する。

さらに、箔材の６００〜８５０℃の高温域での耐力を向
上するためには、Ｎｂおよび／またはＴａの添加あるい
はＭｏおよび／またはＷの添加が有効であり、さらにＴ
ａおよび／またはＮｂの添加と同時にＭｏおよび／また
はＷを添加すると特に８００℃以上の高温側の耐力がさ
らに向上することを見いだした。

すなわち、本発明は以上の検討結果をもとに、高温の排
ガス中にあっても箔の耐酸化性や皮膜の密着性に優れる
とともに、特に触媒担体の構造上の耐久性向上に有効な
耐熱ステンレス箔を提供することを目的に達成されたも
のである。

しかして、その具体的な手段は以下のようなものである
。

重量％で Ｙ：０．０１％超０．５％以下、 Ａ１４．５％以上６．５％以下、 Ｃｒ：１３％以上２５％以下、 Ｃ：　０．０２５％以下、 Ｎ：０．０２％以下、 Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、 さらに、 Ｍｇ　　：０．０２％以上０，１％以下及びｓｌ　：１
％以上２．５％以下の内の１種または２種を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする自
動車排気ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔であって
、 さらに必要に応じて、重量％で Ｔａ：３％以下、 Ｎｂ：３％以下、 Ｍｏ：４％以下、 Ｗ　：４％以下、 の１種または２種以上を Ｔａ＋Ｎｂ：３％以下、 Ｍｏ＋Ｗ：４％以下、 の範囲で添加することによって高温側の耐力を向上でき
る。

〔作　用〕

次に本発明における成分の限定理由並びにその作用につ
いて詳しく説明する。なお、本明細書中の化学組成はす
べて重量％である。

（１）Ｙ： Ｙは本発明にあっては箔の耐酸化性および異常酸化発生
に対する抵抗を向上させる。箔の異常酸化発生までの寿
命は、Ｙが０．旧％を超えるとそれ以下の場合に比べて
著しく向上するが、０．５％を超えると再度低下し始め
る。したがって、その範囲は０．０１％超０．５％以下
に限定される。

＜２＞Ａｌ： ＡＩは本発明にあっては耐酸化性を確保する基本元素で
あって、４．５％未満では箔の場合、排ガス中での酸化
皮膜の保護性が悪く、たやすく異常酸化を発生するため
、触媒の担体としてその使用に耐えない。一方、６．５
％を超えて含まれると、熱延板の靭性が極度に低下し製
造性が損なわれることに加え、箔の熱膨張係数が大きく
なり、触媒担体として使用した場合には加熱・冷却の繰
り返しによる熱疲労が大きくなる。したがって、本発明
にあってはＡＩは４．５％以上６．５％以下がその範囲
になる。

（３）　Ｃｒ　　： Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を確保する基本元素である
。本発明にあっては、耐酸化性の主体はへ１□０３皮膜
にあるが、Ｃｒが不足するとその密着性や保護性が低下
する。一方、Ｃｒが過剰になると熱延板の靭性が低下す
るため、その範囲は１３％以上２５％以下となる。

（４）Ｃ，Ｎ： Ｃ，Ｎはともに本発明にあっては、熱延板の靭性を著し
く低下させる。この悪影響をＴａまたはＮｂの作用によ
って抑えることができるが、Ｃが０、０２５％を超える
場合、またはＮが０．０２％を超える場合、もしくはＣ
＋Ｎの合計量が０．０３％を超える場合には靭性を回復
させることが困難になる。

したがって、この点からは、 Ｃ：　０．０２５％以下、 Ｎ：０．０２％以下、でかつ Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、 がその範囲となる。

また、Ｃ，Ｎは炭窒化物として析出し、これが析出強化
作用により高温の耐力を向上するという望ましい作用効
果をも併せもつのであるが、上述したようにこれは析出
物が粗大化するとその効果が低下する。Ｃ，Ｎが多量に
含まれる場合には、たとえＴａおよび／またはＮｂが上
記下限値以上添加されていても、この析出物の粗大化が
促進され強化効果の減少速度が大きくなる。すなわち、
Ｃ，Ｎが多量に含まれる場合には、炭窒化物の平均粒子
サイズが大きくなるのであって、析出強化に有効な均一
微細な析出形態とはなり難いのである。この点から、Ｃ
，Ｎの含有量は制限され、本発明にあっては、Ｃ：　０
．０２５％以下、Ｎ：０．０２％以下でかつ、Ｃ＋Ｎ：
０．０３％以下である。

以上の事情により、結局Ｃ，Ｎの範囲は、Ｃ：　０．０
２５％以下、 Ｎ：０．０２％以下、でかつ ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、となる。

（５）Ｍｇ： Ｍｇは本発明にあっては箔の酸化伸びを抑制し、触媒担
体の構造上の耐久性を向上させるために重要な添加元素
である。Ｍｇを０．０２％以上添加すると酸化伸びの抑
制効果が極めて顕著であるが、０．１％を超えると再度
その効果は低下し始ぬる。

したがって、その範囲は０．０２％以上０．１％以下に
限定される。

（６）　Ｓｉ　　： Ｓｉ　は本発明にあっては耐酸化性を向上させると同時
に、特に箔の酸化伸びを抑止し、触媒担体の構造上の耐
久性を向上させる重要な添加元素である。一方、Ｓｉは
熱延板の靭性を低下させる元素でもある。これらの点か
らＳｉの含有量は制限され、１％以上２．５％以下であ
る。なお、Ｍｇ単独を添加することによって酸化伸びを
抑制する場合には、Ｓｌは不可避的不純物とみなす。こ
の量は通常のステンレス鋼に必然的に混入される程度で
ある。

（７）ＴａＨ Ｔａは本発明にあっては箔の高温での耐力を向上させ、
触媒担体の構造上の耐久性を改善するために重要な添加
元素である。Ｔａの作用は鋼中のＣおよびＮと結合して
炭窒化物を形成し、これがいわゆる析出強化作用を及ぼ
すことに加えて、さらに余剰の分が素地に固溶し固溶強
化作用を及ぼすために高温の耐力が改善されるのである
。この際、析出強化作用はその効果は大きいものの、例
えば、７５０℃を超えるような温度域での長時間使用中
に次第に析出物が凝集粗大化することにより金属組織の
変化が生じ、その効果が低下する場合があるのに対し、
固溶強化作用は析出強化作用はどは効果が大きくはない
が、長時間使用中においても金属組織の変化に起因する
上述した作用効果の低下がほとんどないのが特徴である
。このような析出強化作用と固溶強化作用の両者により
高温域における耐力が向上される一方、Ｔａが過剰に添
加されるとＬａｖｅｓ相が析出し、鋳造後の鋼塊が割れ
やすくなるだけでなく、高温の耐力も低下する。こうし
た観点からＴａの添加量が決定され、本発明者の検討に
よれば３％以下である。

さらに、ＴａはＣ，Ｎを固定するため熱延板の靭性を向
上させる効果があるが、上記添加範囲であればこの効果
は十分もたらされるのである。

（８）Ｎｂ　　： Ｎｂは本発明にあっては、Ｔａと同様、箔の高温での耐
力を向上させ、触媒担体の構造上の耐久性を改善すると
同時に、熱延板の靭性を改善するための重要な添加元素
である。Ｎｂの作用はＴａと同様の理由により析出強化
作用と固溶強化作用の両者により高温の耐力を改善する
一方、過剰に添加されるとＬａｖｅｓ相を形成し７ａの
場合と同様の弊害を引き起こす。また、Ｎｂは熱延板の
靭性を大幅に改善する効果があるが、多量に添加すると
その効果が飽和する。こうした観点からＮｂの添加量が
決定され、本発明者の検討によれば３％以下である。

また、ＴａとＮｂを複合添加しても同様の効果が得られ
るが、その際の添加量はＴａ＋Ｎｂで３％以下が望まし
い。

（９）Ｍｏ、Ｗ： ＭＯおよびＷは本発明にあっては、特に高温の耐力を向
上させ、触媒担体の構造上の耐久性を改善するための重
要な添加元素である。ＭｏおよびＷの作用は鋼中の素地
に固溶し固溶強化作用により高温の耐力を改善すること
にある。その際Ｍ。

およびＷはかなりの量まで有害な析出相を形成せずに固
溶し、大きな強化作用が得られる。また、高温長時間の
加熱に対しても金属組織変化がほとんど生じないため、
強化作用の経時変化がほとんど起こらない。

一方、上述したように、本発明にあっては、高温の耐力
はＴａおよび／またはＮｂの適量添加によって向上でき
るのであるが、Ｔａ、Ｎｂの強化作用のうち析出強化に
よる効果は高温での使用中に次第に減少する場合があり
、また過剰の添加は逆に高温耐力を低下させる。しかし
ながら、Ｍ。

および／またはＷは、Ｔａおよび／またはＮｂの存在下
にあってもその効果がなんら影響されないのに加えて、
かなりの量まで有害な析出相を形成することなく素地に
固溶し大きな固溶強化効果が得られる。すなわち、Ｔａ
および／またはＮｂ添加により高温強度を改善した合金
に、さらにＭ。

および／またはＷを添加することにより高温における耐
力をさらに一段向上させることが可能となるのである。

一方、Ｍｏ、Ｗともにそのほとんどが固溶するため添加
量の増加とともに金属素地が強化されるのであるが、過
剰に添加した場合には靭性が低下する。こうした観点か
ら、Ｍｏおよび／またはＷの添加量が決定され、本発明
者の検討結果によりば、ＭｏおよびＷの添加量の上限値
は両者ともに４％である。また、ＭｏとＷを同時に複合
添加しても同様の効果が得られるが、この際の上限値は
ＭＯ＋Ｗで４％以下が望ましい。

（ｌＯ）その他の不純物： Ｍｎ　： Ｍｎは本発明にあっては、特に極初期の酸化皮膜中に濃
化し、以後のへ１２０３皮膜の形成に害を及ぼし皮膜に
構造的欠陥を残存させる一因となるので０．３％以下に
制限することが望ましい。

Ｐ： Ｐにはフェライト系ステンレス鋼の靭性を低下させる作
用があるため、本来的な性質として靭性に劣るＦｅ　−
Ｃｒ　−Ａβ系ステンレスにあってはこの点から添加量
は制限され、本発明にあってはその量は０．１％である
。また、このような範囲のＰの添加は、耐酸化性に対し
悪影響を及ぼさないＳ： Ｓは耐酸化性を低下させるため、本発明にあっては０．
００３％以下に抑えることが望ましい。

このような構造をもつ本発明Ｆｅ　−Ｃｒ　−Ａｌｌ系
合金箔は、耐酸化性および異常酸化発生に対する抵抗が
大きいだけでなく、酸化伸びがほとんど生じず、加えて
耐熱疲労性を有する。さらに、該合金箔から構成された
排ガス浄化触媒担体および該触媒装置は、高温の燃焼排
ガス雰囲気中であっても異常酸化の発生に対する抵抗が
著しく大きいのみならず、ハニカム体としての構造上の
耐久性に優れている。

〔実施例〕

次に、実施例により本発明の効果をさらに詳しく説明す
る。

（実施例１） 第１表に本発明の実施例および比較例の合金の化学成分
を示す。これらの鋼はいずれも真空高周波誘導炉によっ
て２５ｋｇ溶解し、インゴット鋳造した後、１２００℃
にて１時間保定後直ちに熱間圧延を開始し厚さ４鵬にま
で圧延した後、自然放冷した。

これら熱延板を１２００℃で１５分間焼鈍した後、厚さ
３祁、幅３０ｍ＋ｎ、長さ１００ｓの引っ張り試験片を
加工し、６００℃、７００℃および８００℃の温度域で
引張試験を行った。その結果を第２表の引張試験の欄に
示す。高温強度化の達成判定基準は、以下のようにした
。すなわち、６００℃での耐力が２０ｋｇｆ／ｗｎ２以
上でかつ７００℃での耐力がｌｌｋｇｆ　／ｗｎ”以上
でかつ８００℃での耐力が４．５　ｋｇｆ　／　ｍｍ２
のものを○印で、それ以外のものをＸ印で示した。なお
、耐力は各３実験値の平均値とした。実施例の合金はい
ずれも良好な高温耐力を示す。

実施例と比較例Ｂｌ、Ｂ２およびＢ５は、熱間圧延後、
脱スケール、冷間圧延（一部の合金は温間圧延した。）
、焼鈍を繰り返し、板厚５０−程度の箔にした。比較例
Ｂ３．８６〜Ｂ９は靭性が悪いため、上記工程中では温
間にて注意深く圧延した。

これらの箔材から、５　Ｑ　）ｍ　、幅２０ｍｍ、長さ
２５ｍｍの試験片を採取して、１１５０℃大気中雰囲気
で酸化試験を行った。この際、該温度で２５時間加熱後
放冷し、箔材の寸法を測定する試験を各箔材に異常酸化
が発生するまで行った。これらの結果を第２表滴の箔材
をＸ印で示す。また、酸化伸びが０．２％未満の箔試験
片をＯ印で、０．２％以上の試験片をＸ印で示す。本実
施例の各鋼箔はいずれも２００時間以上の長寿命であり
、寸法変化も小さいことが分かる。　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　以下余白第 表 第 表 （続き） （実施例２） 第１表中、本発明例としてＡＩ、Ａ２および八６、また
比較例としてＢ６およびＢ８の合計５種類の厚さ５０−
の箔を巾９７闘の銅帯とし、これに周期３．５ｍ＋ｎ、
振幅３．２　ｍｍの正弦波状の付加加工したもの（波板
）を、この加工なしの箔（平板）帯と重ね合わせて巻き
込み、見かけの直径４２肛程度、長さ９７腸程度のハニ
カム状円筒体を作製し、波板／平板接合部に適宜市販の
Ｎｉ基クロウ材粉末付着せしめたものを、３　Ｘｌ０−
’Ｔｏｒｒ程度の真空中にて加熱し、ロウ付処理した。

こうして得られたロウ付後のハニカム構造体を炉芯管の
内径４５■の横型炉状加熱炉に装置し、炉芯管の一方の
端からエンジン排ガスを流入量１０β／ｍ　ｉ　ｎ導入
しつつ１１００℃に加熱し、２５時間ごとに取り出しハ
ニカム体両端部中央間の長さを測定すると同時に、異常
酸化発生の有無およびハニカム体のセル変形、箔切れ等
の不具合発生状況の有無を目視にて行う操作を８回（２
００時間に相当する）繰り返した。

この際エンジン排ガスは排気量２０００ｃｃの４気筒の
ガソリンエンジンを回転数１５０Ｏｒｐｍ負荷５ｋｇ・
ｍの運転条件下で空燃比１３にて発生させ、１５０℃に
保温した導管より加熱炉内に導入した。得られた結果を
第３表に示す。試験後、異常酸化が発生しなかったハニ
カム体を○印で示し、異常酸化が発生したものについて
はＸ印で示す。試験後のハニカム体の寸法変化が０．２
％未満のものを○印で、０．２％以上のものをＸ印で示
す。また、試験後ノ１ニカム構造体上の不具合のないも
のについてはＯ印で、不具合のあったものについてはＸ
印で示す。

実施例のハニカム体には、異常酸化およびハニカム体の
不具合は生じておらず、またハニカム体の寸法変化も小
さい。したがって、実施例のハニカム体はいずれも異常
酸化発生に対する抵抗力に優れるのみならず、構造耐久
性にも優れていることが分かる。

第 表 （実施例３） 第４表に示す成分の箔を１００ｋｇ真空高周波炉にて溶
解、鋳造後、１２００℃に加熱し熱間にて３０％の圧延
後空冷し、さらに１１５０℃にて熱間圧延して厚さ２．
５祁の熱延板を得た。

さらに、これをショツトブラスト、酸洗、冷間圧延、焼
鈍、脱脂、酸洗、箔圧延、脱脂、スリット、箔圧延、真
空焼鈍の手順にて厚さ５０摩、巾９７肛の箔コイルを作
製した。

この箔を前記したのとほぼ同様の手法により、直径１０
０■、長さ９７ｍｍの円筒状ハニカムとし、さらにこれ
を内径１００肛、長さ９７Ｍ１板厚１．５順のフェライ
ト系ステンレス円筒状外筒内に装着後、箔同士および箔
と外筒間をロウ付接合してノ１ニカム触媒担体とした。

次に、前記エンジンの排気ガス経路に装着し、エンジン
ベンチ試験に供した。

エンジン試験は、実施例２のエンジンにて、触媒担体入
り側のガス温度を９００℃とし９分間エンジンを運転し
た後、エンジンを停止し強制的に冷却することにより、
触媒担体温度が１００℃以下になるまで冷却する加熱・
冷却のサイクルを１０００回繰り返した。得られた結果
を第５表に示す。試験後、ハニカム体のガス入り側端面
にセルの潰れ、箔切れ、ガス流方向への端面のズレ等の
不具合の発生しなかったものについてはＯ印で示し、不
具合の発生したものについてはＸ印で示す。実施例のハ
ニカム体においても、わずかなセル変形は生じたが、そ
の他の激しい損傷は生じなかったのに対し、比較例にお
いては、セルの潰れ、箔切れおよびガス流方向への端面
の一部の飛び出し等大きな損傷を受けていた。したがっ
て、実施例の箔材のノ１ニカム体はいずれも構造耐久性
に優れていることが分かる。

以下余白 第 表 〔発明の効果〕 実施例からも明らかなごとく、本発明によるＦｅ　−Ｃ
ｒ−Ａｆ系合金箔は、異常酸化発生に対する抵抗力に優
れるとともに、酸化伸びに対する抵抗が大きく、加えて
耐熱疲労性にも優れている。

さらに合金箔のロウ付げによるノ＼ニカム構造体として
も排ガス中での耐酸化性および形状変化等に対する構造
耐久性に優れている。

したがって、本願発明のＦｅ　−Ｃｒ　−Ａｆ系合金は
排気ガス浄化用の箔として好適であり、とりわけ自動車
の排気ガス浄化装置の触媒支持体として好適である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で Ｙ：０．０１％超０．５％以下、 Ａｌ：４．５％以上６．５％以下、 Ｃｒ：１３％以上２５％以下、 Ｃ：０．０２５％以下、 Ｎ：０．０２％以下、 Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、 さらに、 Ｍｇ：０．０２％以上０．１％以下及びＳｉ：１％以上
   ２．５％以下の内の１種または２種を含み、残部Ｆｅお
   よび不可避的不純物からなることを特徴とする自動車排
   気ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔。
2. （２）さらに、重量％で Ｔａ：３％以下、 Ｎｂ：３％以下、 Ｍｏ：４％以下、 Ｗ：４％以下、 の内の１種または２種以上を含み、かつ、 Ｔａ＋Ｎｂ：３％以下、 Ｍｏ＋Ｗ：４％以下 を含む、請求項１記載の耐熱ステンレス箔。