SE530516C2 - Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn - Google Patents

Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn

Info

Publication number
SE530516C2
SE530516C2 SE0601312A SE0601312A SE530516C2 SE 530516 C2 SE530516 C2 SE 530516C2 SE 0601312 A SE0601312 A SE 0601312A SE 0601312 A SE0601312 A SE 0601312A SE 530516 C2 SE530516 C2 SE 530516C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
cast iron
iron
ppm
coating
cemented carbide
Prior art date
Application number
SE0601312A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0601312L (sv
Inventor
Leif Aakesson
Toril Myrtveit
Ibrahim Sadik
Original Assignee
Sandvik Intellectual Property
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sandvik Intellectual Property filed Critical Sandvik Intellectual Property
Priority to SE0601312A priority Critical patent/SE530516C2/sv
Priority to EP07108111A priority patent/EP1867741B1/en
Priority to DE602007002111T priority patent/DE602007002111D1/de
Priority to AT07108111T priority patent/ATE440974T1/de
Priority to US11/802,569 priority patent/US7767319B2/en
Priority to IL183576A priority patent/IL183576A0/en
Priority to EP07748573.8A priority patent/EP2032731B1/en
Priority to PCT/SE2007/050413 priority patent/WO2007145585A1/en
Priority to KR1020087030467A priority patent/KR101411049B1/ko
Priority to JP2009515351A priority patent/JP5466003B2/ja
Priority to CN2007800221360A priority patent/CN101466858B/zh
Priority to US12/303,317 priority patent/US7976607B2/en
Priority to KR1020070058385A priority patent/KR101465252B1/ko
Priority to JP2007158588A priority patent/JP5161496B2/ja
Priority to CN2007101101067A priority patent/CN101088756B/zh
Publication of SE0601312L publication Critical patent/SE0601312L/sv
Publication of SE530516C2 publication Critical patent/SE530516C2/sv
Priority to IL195434A priority patent/IL195434A0/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B23P15/28—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass cutting tools
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/0617—AIII BV compounds, where A is Al, Ga, In or Tl and B is N, P, As, Sb or Bi
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/16—Milling-cutters characterised by physical features other than shape
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/0015—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterized by the colour of the layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/0021—Reactive sputtering or evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/0641—Nitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
    • C23C14/24—Vacuum evaporation
    • C23C14/32—Vacuum evaporation by explosion; by evaporation and subsequent ionisation of the vapours, e.g. ion-plating
    • C23C14/325—Electric arc evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
    • B23B2222/14—Cast iron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
    • B23B2222/28—Details of hard metal, i.e. cemented carbide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
    • B23B2222/44—Iron
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264—Up to 3 mils
    • Y10T428/265—1 mil or less

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • Sampling And Sample Adjustment (AREA)
  • Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)

Description

25 30 35 530 515 och en viss kornstorlek av WC, i kombination med ett PVD-belagt (Al,Ti)N-skikt med ett specifikt förhållande mellan Al och Ti.
Enligt föreliggande uppfinning tillhandahålls ett belagt skär bestående av en hårdmetallkropp och en beläggning.
Hårdmetallkroppen har en komposition av 5-7 vikts-% Co, företrädesvis 5,5-6,5 vikts-% Co, helst 5,8-6,2 vikts~% Co, 140- 250 ppm Ti+Ta, företrädesvis 160-225 ppm Ti+Ta, helst 175-200 ppm Ti+Ta, och resten WC. Viktförhállandet Ti/Ta är inom 0,8-1,3, företrädesvis inom 0,9-1,2. Härdmetallkroppen kan även innehålla mindre mängder av andra element, men då pà ett nivå motsvarande en teknisk förorening. Koerciviteten, Hc, är 15,5-19,5 kA/m, företrädesvis 17,0-18,7 kA/m.
Koboltbindefasen är legerad med en viss mängd av W som ger hàrdmetallskäret dess önskade egenskaper. W i bindefasen påverkar de magnetiska egenskaperna av kobolt och kan därför relateras till en CW-kvot, CW-kvot= magnetisk-% Co / vikts-% Co definierad som där magnetisk-% Co är viktprocent av magnetisk Co och vikts- % Co är viktprocent av Co i hàrdmetallen.
CW-kvoten kan variera mellan 1 och omkring 0,75 beroende på graden av legering. En lägre CW-kvot motsvarar ett högre W- innehåll och CW-kvot =1 motsvarar praktiskt taget en frånvaro av W i bindefasen.
Enligt föreliggande uppfinning ástadkommes förbättrad skärprestanda om hårdmetallkroppen har en CW-kvot av 0,81-0,95, helst inom 0,85-0,92, och helst inom 0,86-0,89. Hårdmetallen kan även innehålla små mängder, <1 volym %, av n-fas (M6C), utan några skadliga effekter. Ingen fri grafit är tillåten i hàrdmetallkroppen enligt föreliggande uppfinning.
Skäret enligt föreliggande uppfinning är försett med ett (Al,Ti)N-skikt, 0,5-15 pm, företrädesvis 1-10 pm, mer företrädesvis 1-5 pm pà spánsidan och 2-7 pm på släppningssidan.
Stökiometrin av hela skiktet mätt med t.ex. mikroprob eller EDS - inkludera: valfritt inre binder-krk: och yttre färgskikc- är AlxTi,¶N, där x är 0,5~0,7, företrädesvis 0,6-0,7. I en föredragen utföringsform finns det ett yttre TibAlLbN-skikt, 10 15 20 25 30 35 530 518 b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfârgat utseende, företrädesvis 0,1-1 pm tjockt, Föreliggande uppfinning avser även ett sätt att tillverka ett skär genom pulvermetallurgisk teknik, våtmalning av pulver bildande hårda beståndsdelar och bindefas, pressning av den malda blandningen till kroppar av önskad form och storlek och sintring, omfattande ett hàrdmetallsubstrat och en beläggning. Enligt metoden tillhandahålls ett substrat bestående av 5-7 vikts-% Co, företrädesvis 5,5-6,5 vikts-% Co, helst 5,8-6,2 vikts-% Co, 140- 250 ppm Ti+Ta, företrädesvis 160-225 ppm Ti+Ta, helst 175-200 ppm Ti+Ta, och resten WC. Viktförhâllandet Ti/Ta är inom 0,8-1,3, företrädesvis inom 0,9-1,2. Tillverkningsbetingelserna är valda för att erhålla en sintrad struktur med en koercivitet, Hc, inom 15,5-19,5 kA/m, helst inom 17,0-18,7 kA/m och en CW-kvot definierad som ovan, inom 0,81-0,95, företrädesvis inom 0,85- O,92, och helst inom 0,86-0,89. Hárdmetallkroppen kan även innehålla mindre mängder av andra element, men då på en nivå motsvarande en teknisk förorening.
Pâ detta substrat utfälls en beläggning omfattande ett homogent Al¿TipxN-skikt, med x= 0,5-0,7, företrädesvis 0,6-0,7, med en total tjocklek av hela beläggningen av 0,5-15 pm, företrädesvis 1-10 pm, helst l-5 pm pá spånsidan och 2-7 pm pá släppningssidan. Skiktet utfälls med användning av katodisk ljusbágsförángning med användning av två eller tre par av bàgkällor bestående av ren Ti och/eller TiAl-legeringar, i en N2 eller blandad N2+Ar-gasatmosfär. I en föredragen utföringsform är ett yttre TibAlpbN-skikt, b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-1 pm tjockt, utfällt.
Föreliggande uppfinning avser även användning av ett skär enligt ovan för fräsning i metall av gjutjärn såsom nodulärt gjutjärn (NCI), grått gjutjärn (GCI), bainithärdat segjärn (ADI) och kompaktgrafitjärn (CGI), under både våta och torra betingelser med följande skärdata vid Vc= 100-400 m/min och fz= 0,05-0,4 mm/tand. 10 20 25 530 516 Exempel 1 (Uppfinning) Hárdmetallfräsämnen pressades i följande utföranden R390- l70408M~KM, R290-l2T308M~KM, R245-l2T3M-KH, R245-l2T3E-KL och R300-l648M-KH frán ett pulver med en sammansättning av 6,0 vikts- % Co, 190 ppm Ti+Ta och med ett Ti/Ta-förhållande (vikts) av 1,06 och balans WC och sintrades med normal teknik vid 14lO°C givande sintrade skär med ett Hc-värde av 18,1 kA/m motsvarande en genomsnittlig WC-kornstorlek av 1,7 pm och ett magnetisk Co- innehåll av 5,3 vikts-% motsvarande en CW-kvot av 0,88 mätt i en FÖRSTER KOERZIMAT CS 1.096 från Foerster Instrument Inc. Skären eggavrundades med användning av konventionella metoder till en radie av 35 pm och belades sedan på följande sätt: Ett (Ti,Al)N-skikt utfälldes genom katodisk ljusbàgföràngning. Skiktet utfälldes fràn TinAlfl-källor, med skären monterade på ett 3-faldigt roterande substratbord.
Ljusbàgförángningen utfördes i en N;-atmosfär. Den totala skikttjockleken var 3,3 pm på spànsidan inom ett avstånd av 0,3 mm från egglinjen och 4,2 pm pà släppningssidan av skäret. Skären var belagda med ett sista yttre skikt av Ti0¿4Al°¿6N med en tjocklek av 0,2 um för att producera en bronsfärg.
Exempel 2 (Referens) 9 Hárdmetallfrässkär med en sammansättning som visas i tabell 1, framställdes enligt känd teknik eller köptes in från konkurrenter välkända pà marknaden.
Tabell 1 Substratsammansâttning, viktst Hc, Variant Co Ti Ta Nb Cr kA/m CW-kvot Belåggningstyp och tjocklek, pm <0,00 <0,00 Ref A 9,2 5 1,2 0,3 5 12,5 0,92 CVD 5,5 TiCN, 4,0 a-ALO; <0.00 40,00 Ref B 7,6 S 1,1 0,25 5 14,8 0,91 CVD 2,5 TiCN, 1,5 K-AlgO; <0,00 <0,00 <0,00 <0,00 Ref c 6,0 5 s 5 5 16,1 0,94 CVD 5,5 TicN, 4,0 a-Alzo, <0,00 <0,00 ne: n 7,6 s 1.1 0,25 s 14,a 0,91 Pvn 3,4/4,4 *J finn; Ti/A1=1,s Konkurrent <0,00 1 8,1 5 0,9 0,4 5 15,2 0,89 Ti/A1=0,55 konkurrent 2 10,1 5 5 5 0,55 19,8 0,75 Ti/Å1=1,22 10 IS 20 25 30 530 515 <0,00 <0,00 <0,00 5 5 5 0,4 PVD 1,8/2,2 *) TiAlN; Konkurrent 6 1 'ri/A1=1,14 3 115 mv9 *) Spån-/Slåppningssida Förklaringar till exempel 3-10: Följande uttryck är vanligtvis använda i metallbearbetning, och förklaras i tabellen nedan: Vg (m/min): fz (mm/tand): z (nummer) skärhastighet i meter per minut matning i millimeter per tand antal skär i fräs ae (mm): radiellt skärdjup i millimeter ap (mm): axiellt skärdjup i millimeter D (mm): fräsdiameter i millimeter Exempel 3 Skär enligt uppfinningen frán exempel 1 testades och jämfördes med Referens A. Båda skären var av geometrin R390- 170408M-KM och användes i en fräs med en diameter av 50 mm.
Skären testades i en planfràsningsoperation för grovbearbetning av en växellåda i GCI (grå gjutjärn) med Vc=3l4 m/min, f,=0,06- 0,09 mm/tand, ap=4-5 mm, z=5 under våta betingelser. Skären enligt uppfinningen varade i 158 minuter i denna applikation, medan Referens A bara varade i 108 minuter och Konkurrentl avsedd för samma applikation varade i 100 min. Den bestämmande förslitningstypen var urflisning av den sekundära skäreggen vilket ledde till dålig ytfinhet på arbetsstycket.
Exempel 4 Skär enligt uppfinningen från exempel 1 testades och jämfördes med Referens B sàväl som med en kommersiellt tillgänglig konkurrentsort avsedd för samma applikation, Konkurrentl. Skäret enligt uppfinningen och Referens B hade geometrin R290-12T308M-KM och skäret Konkurrentl hade en liknande geometri lämplig för samma användningsområde. Alla skär användes i en fräs med en diameter av 80 mm. Skären testades i 10 20 25 30 35 530 518 planfräsningsoperationer för finbearbetning och medelfinbearbetning av bromshállare i NCI (nodulärt gjutjärn, GGG40) under váta betingelser. Fasthállningsstabiliteten var dålig. Skärbetingelser var V¿=226 m/min, f,=0,l6 mm/tand, z=8.
Referens B varade i 170 minuter, Konkurrentl varade i 233 min och skäret enligt uppfinningen varade i 403 min. Den avgörande förslitningstypen för Referens B var urflisning av skäreggen beroende pà kamsprickor och för Konkurrentl en stor oregelbunden fasförslitning, > 0,5 mm, medan skäret enligt uppfinningen fick en mer jämn fasförslitning utan någon urflisning. Orsak till verktygsbyte var dålig ytfinhet och/eller grader pá arbetsstycket. _ Exempel 5 Skär från exempel 1 jämfördes med Referens A med geometrin R300-1648M-KH. Operationen var planfräsning för grovbearbetning av pumpkroppar i NCI (nodulärt gjutjärn) med en fräsdiameter av 63 mm. Skärdata var V¿=316 m/min, z=6, fz=O,32 mm/tand, ap=2 mm, ae=60 mm, med kylmedel. Efter 28 min var skäret Referens A utslitet beroende på flagning av beläggningen och påföljande urflisning i egglinjen, medan knappt någon förslitning kunde upptäckas på skäret enligt uppfinningen fràn exempel 1.
Exempel 6 g Skär frän exempel 1 jämfördes med Referens B och C, alla med samma geometri R245-l2T3M-KH, och även med en kommersiellt tillgänglig konkurrentsort avsedd för samma användningsområde, Konkurrent2, med liknande geometri. Skären testades i en planfräsningsoperation för medelfinbearbetning av ett motorhus av grått gjutjärn (GCI) under våta betingelser med en fräsdiameter av 125 mm. Skärbetingelser var: \Q=392 m/min, z=6, f,=O,10 mm/tand, ap=4,5 mm och ae=67 mm. Referens B varade i 354 min, Referens C i 111 min, Konkurrent2 i 335 min och skär enligt uppfinningen från exempel 1 varade i 422 min. Förslitningstypen för Referens B, Konkurrentz och skär fràn exempel 1 var fasförslitning, medan Referens C fick flagning av beläggningen 10 15 20 25 30 35 530 515 och urflisning i egglinjen. Orsak till verktygbyte var urflisning och/eller dålig ytfinhet på arbetsstycket, som inträffade när fasförslitningen överskridit omkring 0,4 mm.
Exempel 7 Skär från exempel 1 jämfördes med en konkurrentsort Konkurrent3 ämnat för samma användningsområde. Skären testades i en planfräsningsoperation för finbearbetning av ventilkroppar av NCI (SS0727) under torra betingelser med V¿=25l m/min, z=8, f,=0,125 mm/tand, ap=0,3 mm, ae=60-65 mm med en fräsdiameter av 80 mm. Geometrin var R245-12T3E-KL. Skär från exempel 1 enligt uppfinningen tillverkade 370 och 400 delar i två omgångar, medan skär Konkurrent3 endast tillverkade 200 delar i genomsnitt.
Förslitningstypen för båda varianterna var fasförslitning och orsak till verktygsbyte var dålig ytfinhet.
Exempel 8 Skär från exempel 1 med geometrin R290-l2T308M-KM jämfördes med Referens B med samma geometri. Skären testades i en planfräsningsoperation för grovbearbetning av ventilkroppar av NCI (SS0727) under torra betingelser med V¿=196 m/min, z=5, f,=0,l6 mm/tand, ae=45 mm, ap=2,5 mm i en fräs med diameter 50 mm.
Båda varianterna tillverkade 100 delar och fasförslitningen uppmättes till 0,38 mm för Referens B och 0,15 mm för skären enligt uppfinningen (exempel 1).
Exempel 9 Skär från exempel 1 med geometrin R290-12T308M-KM jämfördes med Referens A, B och D med samma geometri. Skären testades i en planfräsningsoperation för grovbearbetning av en specialdel av pressat grafitjärn (CGI), lämplig för testning i laboratorium.
Testet utfördes under torra betingelser med Vc=300 m/min, z=6, fz=0,l5 mm/tand, ae=50 mm, ap=3 mm i en fräs med diameter 80 mm.
Verktygslivslängdskriterier var jämn fasförslitning större än 0,3 mm, urflisning eller ojämn fasförslitning större än 0,4 mm. 10 15 20 530 515 Livslängden för Referens A, B och D var 13, 17 respektive 18 min, jämfört med 22 min för skäret enligt uppfinningen.
Exempel 10 Skär från exempel 1 med geometrin R245-12T3M-KM jämfördes med Referens A och B med samma geometri. Skâren testades i en planfräsningsoperation för grovbearbetning av en cylindrisk stäng av bainithärdat segjärn (ADI 800) med en diameter av 92 mm, lämplig för testning i laboratorium. Testen utfördes under torra betingelser med Vc=160 m/min, z=2, f,=0,3O mm/tand, ap=3,5 mm, ae=45 mm i en fräs med diameter 63 mm.
Verktygslivslängdskriterium var risk för brott pá skäret beroende pá urflisning eller stor fasförslitning. Verktygslivslängden för Referens A och B var 3,3 respektive 1,7 min, jämfört med 14,2 min för skäret enligt uppfinningen.
Från exempel 3-10 är det tydlig att skär enligt uppfinningen uppvisar mycket bättre skärprestanda än skär enligt känd teknik.
De huvudsakliga fördelarna är bättre motstånd mot urflisning beroende på mindre kamsprickor och bättre fasförslitningsmotständ.

Claims (5)

10 15 20 25 30 530 516 mi'
1. Skär för fräsning av gjutjärn, såsom nodulärt gjutjärn, grått gjutjärn, bainithärdat segjärn och kompaktgrafitjärn, under både våta och torra betingelser, omfattande ett hårdmetallsubstrat och en beläggning k ä n n e t e c k n a t av att - substratet omfattar 5-7 vikts-% Co, företrädesvis 5,5-6,5 vikts-% Co, helst 5,8-6,2 vikts-% Co, 140-250 ppm Ti+Ta, företrädesvis 160-225 ppm Ti+Ta, helst 175-200 ppm Ti+Ta, och balans WC med ett viktförhàllande Ti/Ta av 0,8-1,3, företrädesvis 0,9-1,2, med en koercivitet, Hc, av 15,5-19,5 kA/m, företrädesvis 17,0-18,7 kA/m, och en CW-kvot av 0,81-0,95, företrädesvis 0,85- 0,92, helst inom 0,86-0,89, och - beläggningen omfattar ett homogent skikt av AlxTiL¶N, med x=0,5-0,7, företrädesvis 0,6-0,7, och en total tjocklek av hela beläggningen av 0,5 um till l5 pm, företrädesvis 1 um till 10 pm, mer företrädesvis 1 pm till 5 pm på spånsidan och 2 pm till 7 um på släppningssidan.
2. Skär enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av ett yttre TibAl}@N-skikt med b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-l pm tjockt.
3. Metod att tillverka ett skär för fräsning av gjutjärn, såsom nodulärt gjutjärn, grått gjutjärn, bainithärdat segjärn och kompaktgrafitjärn, under både våta och torra betingelser, omfattande ett hårdmetallsubstrat och en beläggning k ä n n e t e c k n a d av att tillhandahålla ett substrat omfattande 5-7 vikts-% Co, företrädesvis 5,5-6,5 vikts-% Co, helst 5,8-6,2 vikts-% Co, 140-250 ppm Ti+Ta, företrädesvis 160- 225 ppm Ti+Ta, helst 175-200 ppm Ti+Ta, och balans WC med ett viktförhàllande Ti/Ta av 0,8-1,3, företrädesvis 0,9-1,2, med en koercivitet, Hc, av 15,5-19,5 kA/m, företrädesvis 17,0-18,7 kA/m, och en CW-kvot av 0,81-0,95, företrädesvis 0,85-0,92, helst inom 0,86-0,89, och deponering av en beläggning omfattande ett homogent skikt av, AlxTiL¶N, med x 0,5-0,7, företrädesvis 0,6- 10 15 530 515 lO 0,7, en total tjocklek av hela beläggningen av 0,5 pm till 15 um, företrädesvis 1 um till 10 um, mer företrädesvis 1-5 um på spánsidan och 2-7 pm på släppningssidan, med användning av katodisk ljusbàgförângning med användning av två eller tre par bàgkällor bestående av ren Ti och/eller TiAl-legeringar, i en N2- eller blandad N2+Ar-gasatmosfär.
4. Metod enligt krav 3 k ä n n e t e c k n a d av deponering av ett yttre TibAlL%N-skikt, b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-1 um tjockt.
5. Användning av ett skär enligt krav 1-2 för fräsning i metall av gjutjärn, såsom nodulärt gjutjärn, grått gjutjärn, bainithärdat segjärn och kompaktgrafitjärn, under både våta och torra betingelser och med en skärhastighet Vc= 100-400 m/min och en matning fz= 0,05~0,4 mm/tand.
SE0601312A 2006-06-15 2006-06-15 Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn SE530516C2 (sv)

Priority Applications (16)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0601312A SE530516C2 (sv) 2006-06-15 2006-06-15 Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn
EP07108111A EP1867741B1 (en) 2006-06-15 2007-05-14 Insert for milling of cast iron
DE602007002111T DE602007002111D1 (de) 2006-06-15 2007-05-14 Einsatz zum Fräsen eines Gussstückes
AT07108111T ATE440974T1 (de) 2006-06-15 2007-05-14 Einsatz zum fräsen eines gussstückes
US11/802,569 US7767319B2 (en) 2006-06-15 2007-05-23 Insert
IL183576A IL183576A0 (en) 2006-06-15 2007-05-31 Coated cemented carbide milling insert for cast iron
PCT/SE2007/050413 WO2007145585A1 (en) 2006-06-15 2007-06-13 Cemented carbide with refined structure
EP07748573.8A EP2032731B1 (en) 2006-06-15 2007-06-13 Cemented carbide with refined structure
KR1020087030467A KR101411049B1 (ko) 2006-06-15 2007-06-13 미세 조직을 갖는 초경 합금
JP2009515351A JP5466003B2 (ja) 2006-06-15 2007-06-13 精密構造を有する焼結炭化物
CN2007800221360A CN101466858B (zh) 2006-06-15 2007-06-13 具有细化结构的硬质合金
US12/303,317 US7976607B2 (en) 2006-06-15 2007-06-13 Cemented carbide with refined structure
KR1020070058385A KR101465252B1 (ko) 2006-06-15 2007-06-14 주철 밀링용 인서트
JP2007158588A JP5161496B2 (ja) 2006-06-15 2007-06-15 鋳鉄フライス加工用インサート
CN2007101101067A CN101088756B (zh) 2006-06-15 2007-06-15 用于铸铁铣削的刀片
IL195434A IL195434A0 (en) 2006-06-15 2008-11-23 Tungsten carbide-cobalt cemented carbide alloy

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0601312A SE530516C2 (sv) 2006-06-15 2006-06-15 Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0601312L SE0601312L (sv) 2007-12-16
SE530516C2 true SE530516C2 (sv) 2008-06-24

Family

ID=38457715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0601312A SE530516C2 (sv) 2006-06-15 2006-06-15 Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn

Country Status (10)

Country Link
US (2) US7767319B2 (sv)
EP (2) EP1867741B1 (sv)
JP (2) JP5466003B2 (sv)
KR (2) KR101411049B1 (sv)
CN (2) CN101466858B (sv)
AT (1) ATE440974T1 (sv)
DE (1) DE602007002111D1 (sv)
IL (2) IL183576A0 (sv)
SE (1) SE530516C2 (sv)
WO (1) WO2007145585A1 (sv)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE530516C2 (sv) * 2006-06-15 2008-06-24 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn
SE0602494L (sv) * 2006-11-22 2008-05-23 Sandvik Intellectual Property Metod att tillverka en sintrat kropp, en pulverblandning och en sintrad kropp
SE0701449L (sv) 2007-06-01 2008-12-02 Sandvik Intellectual Property Finkornig hårdmetall med förfinad struktur
SE0701761A0 (sv) * 2007-06-01 2008-12-02 Sandvik Intellectual Property Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål
US8455116B2 (en) * 2007-06-01 2013-06-04 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cemented carbide cutting tool insert
WO2009002266A1 (en) * 2007-06-27 2008-12-31 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cemented carbide inserts for milling of especially hard cast steel
SE531946C2 (sv) * 2007-08-24 2009-09-15 Seco Tools Ab Skär för fräsning i gjutjärn
EP2201153B1 (en) * 2007-08-24 2014-10-08 Seco Tools AB Insert for milling of cast iron
SE531971C2 (sv) * 2007-08-24 2009-09-15 Seco Tools Ab Belagt skärverktyg för allmän svarvning i varmhållfast superlegeringar (HRSA)
SE531933C2 (sv) * 2007-12-14 2009-09-08 Seco Tools Ab Belagt hårdmetallskär för bearbetning av stål och rostfria stål
WO2009091331A1 (en) * 2008-01-18 2009-07-23 Sandvik Intellectual Property Ab Method of making a coated medical bone implant and a medical bone implant made thereby
WO2010002344A1 (en) * 2008-07-01 2010-01-07 Sandvik Intellectual Property Ab A cemented carbide insert for turning
US8277958B2 (en) * 2009-10-02 2012-10-02 Kennametal Inc. Aluminum titanium nitride coating and method of making same
EP2392688A1 (en) * 2010-06-07 2011-12-07 Sandvik Intellectual Property AB Coated cutting tool
US20120003425A1 (en) * 2010-06-30 2012-01-05 Kennametal Inc. TiAIN COATINGS FOR GLASS MOLDING DIES AND TOOLING
US8409702B2 (en) 2011-02-07 2013-04-02 Kennametal Inc. Cubic aluminum titanium nitride coating and method of making same
IN2014DN03070A (sv) * 2011-09-19 2015-05-15 Lamina Technologies S A
CN103121312A (zh) * 2011-11-19 2013-05-29 大连得达科技发展有限公司 一种用于刀具制造的合金材料
DE102012107129A1 (de) * 2012-08-03 2014-02-06 Walter Ag TiAIN-beschichtetes Werkzeug
US9476114B2 (en) 2012-08-03 2016-10-25 Walter Ag TiAlN-coated tool
EP2939806B1 (en) * 2012-12-28 2018-02-21 Kanefusa Kabushiki Kaisha Cutting tool
US9103036B2 (en) 2013-03-15 2015-08-11 Kennametal Inc. Hard coatings comprising cubic phase forming compositions
WO2014191505A1 (en) * 2013-05-31 2014-12-04 Sandvik Intellectual Property Ab New process of manufacturing cemented carbide and a product obtained thereof
US9896767B2 (en) 2013-08-16 2018-02-20 Kennametal Inc Low stress hard coatings and applications thereof
US9168664B2 (en) 2013-08-16 2015-10-27 Kennametal Inc. Low stress hard coatings and applications thereof
JP5716861B1 (ja) * 2013-11-29 2015-05-13 三菱マテリアル株式会社 ダイヤモンド被覆超硬合金製切削工具及びその製造方法
KR101640690B1 (ko) 2014-12-30 2016-07-18 한국야금 주식회사 인성이 향상된 초경합금
US10287824B2 (en) 2016-03-04 2019-05-14 Baker Hughes Incorporated Methods of forming polycrystalline diamond
US9845268B2 (en) * 2016-05-23 2017-12-19 Kennametal Inc. Sintered ceramic bodies and applications thereof
EP3366796A1 (en) * 2017-02-28 2018-08-29 Sandvik Intellectual Property AB Coated cutting tool
EP3366795A1 (en) * 2017-02-28 2018-08-29 Sandvik Intellectual Property AB Cutting tool
US11396688B2 (en) 2017-05-12 2022-07-26 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements, and related structures and earth-boring tools
US11292750B2 (en) 2017-05-12 2022-04-05 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements and structures
US10570501B2 (en) 2017-05-31 2020-02-25 Kennametal Inc. Multilayer nitride hard coatings
KR102586369B1 (ko) * 2018-03-29 2023-10-10 교세라 가부시키가이샤 초경합금 및 이것을 사용한 피복공구, 절삭공구
US11536091B2 (en) 2018-05-30 2022-12-27 Baker Hughes Holding LLC Cutting elements, and related earth-boring tools and methods

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2999346B2 (ja) 1993-07-12 2000-01-17 オリエンタルエンヂニアリング株式会社 基体表面被覆方法及び被覆部材
JP2793772B2 (ja) * 1994-05-13 1998-09-03 神鋼コベルコツール株式会社 密着性に優れた硬質皮膜被覆工具および硬質皮膜被覆部材
SE514181C2 (sv) 1995-04-05 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär för fräsning av gjutjärn
JP2000515588A (ja) 1995-11-30 2000-11-21 サンドビック アクティエボラーグ（プブル） 被覆された旋削用植刃及びその製造方法
US6062776A (en) 1995-11-30 2000-05-16 Sandvik Ab Coated cutting insert and method of making it
SE9504304D0 (sv) 1995-11-30 1995-11-30 Sandvik Ab Coated milling insert
JP3414102B2 (ja) * 1996-02-05 2003-06-09 三菱マテリアル株式会社 硬質層積層被覆切削工具
US5750247A (en) * 1996-03-15 1998-05-12 Kennametal, Inc. Coated cutting tool having an outer layer of TiC
SE510778C2 (sv) 1996-07-11 1999-06-21 Sandvik Ab Belagt skär för finfräsning av grått gjutjärn
SE509616C2 (sv) 1996-07-19 1999-02-15 Sandvik Ab Hårdmetallskär med smal kornstorleksfördelning av WC
JP4177468B2 (ja) 1996-10-04 2008-11-05 住友電工ハードメタル株式会社 高硬度硬質合金とその製造方法
US5773735A (en) 1996-11-20 1998-06-30 The Dow Chemical Company Dense fine grained monotungsten carbide-transition metal cemented carbide body and preparation thereof
SE518145C2 (sv) 1997-04-18 2002-09-03 Sandvik Ab Multiskiktbelagt skärverktyg
JP3292949B2 (ja) 1997-05-26 2002-06-17 株式会社アライドマテリアル 微粒超硬合金及びその製造方法
JP3318887B2 (ja) 1997-05-27 2002-08-26 株式会社アライドマテリアル 微粒超硬合金及びその製造方法
SE512754C2 (sv) 1997-09-05 2000-05-08 Sandvik Ab Sätt att tillverka ultrafina WC-Co-legeringar
JP3496135B2 (ja) 1997-11-19 2004-02-09 株式会社アライドマテリアル 硬質合金及びその製造方法
WO1999040233A1 (en) 1998-02-04 1999-08-12 Osg Corporation Multilayer coated tool
SE9802488D0 (sv) 1998-07-09 1998-07-09 Sandvik Ab Coated grooving or parting insert
SE519005C2 (sv) 1999-03-26 2002-12-17 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär
SE519315C2 (sv) 1999-04-06 2003-02-11 Sandvik Ab Sätt att tillverka ett hårdmetallpulver med lågt presstryck
SE9903089D0 (sv) 1999-09-01 1999-09-01 Sandvik Ab Coated grooving or parting insert
SE9903122D0 (sv) * 1999-09-06 1999-09-06 Sandvik Ab Coated cemented carbide insert
JP2001200329A (ja) 2000-01-21 2001-07-24 Hitachi Tool Engineering Ltd 強靭性超微粒超硬合金
SE519250C2 (sv) 2000-11-08 2003-02-04 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär och användning av detsamma för våtfräsning
DE10115390A1 (de) * 2000-12-22 2002-06-27 Mitsubishi Materials Corp Toki Beschichtetes Schneidwerkzeug
DE10135790B4 (de) * 2001-07-23 2005-07-14 Kennametal Inc. Feinkörniges Sinterhartmetall und seine Verwendung
JP2003145309A (ja) * 2001-11-07 2003-05-20 Osg Corp ダイヤモンド被覆加工工具
EP1470879B1 (en) * 2002-01-21 2011-03-23 Mitsubishi Materials Corporation Surface coated cutting tool member having hard coating layer exhibiting excellent abrasion resistance in high-speed cutting, and method for forming said hard coating layer on surface of cutting tool
US6660133B2 (en) * 2002-03-14 2003-12-09 Kennametal Inc. Nanolayered coated cutting tool and method for making the same
SE523826C2 (sv) 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Skär belagt med TiAIN för bearbetning med hög hastighet av legerade stål, sätt att framställa ett skär och användning av skäret
SE526674C2 (sv) * 2003-03-24 2005-10-25 Seco Tools Ab Belagt hårdmetallskär
JP2004315904A (ja) * 2003-04-16 2004-11-11 Sumitomo Electric Ind Ltd 微粒超硬合金
SE527173C2 (sv) 2003-07-25 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en finkorning hårdmetall
SE527348C2 (sv) 2003-10-23 2006-02-14 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en hårdmetall
SE527679C2 (sv) * 2004-01-26 2006-05-09 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallkropp, särskilt spiralborr, och användning av denna för verktyg för roterande metallbearbetning
SE0402180D0 (sv) 2004-09-10 2004-09-10 Sandvik Ab Deposition of Ti1-xAlxN using Bipolar Pulsed Dual Magnetron Sputtering
JP3762777B1 (ja) * 2004-10-19 2006-04-05 住友電気工業株式会社 超硬合金
SE528380C2 (sv) 2004-11-08 2006-10-31 Sandvik Intellectual Property Belagt skär för torrfräsning, sätt och användning av detsamma
SE528673C2 (sv) * 2005-01-03 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär för torrfräsning i höglegerat grått gjutjärn samt sätt och användning
SE528671C2 (sv) 2005-01-31 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär för seghetskrävande korthålsborrning samt förfarande för att framställa detsamma
SE529013C2 (sv) * 2005-05-27 2007-04-10 Sandvik Intellectual Property Hårdmetall för verktyg för kallbearbetning av dryckesburkar, samt användning av sådan hårdmetall i verktyg för kallbearbetning
SE529838C2 (sv) 2005-12-08 2007-12-04 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål
SE529431C2 (sv) 2005-12-14 2007-08-07 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för svarvning
SE530253C2 (sv) 2005-12-14 2008-04-08 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär, dess framställning samt användning för förslitningskrävande avstickning och spårstickning i varmhållfasta superlegeringar och rostfria stål
SE530516C2 (sv) 2006-06-15 2008-06-24 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn
SE530517C2 (sv) 2006-08-28 2008-06-24 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, sätt att tillverka detta samt dess användning för fräsning av hårda Fe-baserade legeringar > 45 HRC
SE0701449L (sv) * 2007-06-01 2008-12-02 Sandvik Intellectual Property Finkornig hårdmetall med förfinad struktur

Also Published As

Publication number Publication date
JP5466003B2 (ja) 2014-04-09
KR101411049B1 (ko) 2014-08-06
EP2032731A4 (en) 2014-10-08
CN101466858B (zh) 2012-12-12
SE0601312L (sv) 2007-12-16
JP2009540129A (ja) 2009-11-19
JP2007331103A (ja) 2007-12-27
WO2007145585A1 (en) 2007-12-21
ATE440974T1 (de) 2009-09-15
KR101465252B1 (ko) 2014-11-26
IL195434A0 (en) 2009-08-03
KR20070119555A (ko) 2007-12-20
EP2032731A1 (en) 2009-03-11
US20070292671A1 (en) 2007-12-20
KR20090023383A (ko) 2009-03-04
CN101466858A (zh) 2009-06-24
EP1867741A1 (en) 2007-12-19
JP5161496B2 (ja) 2013-03-13
CN101088756A (zh) 2007-12-19
EP1867741B1 (en) 2009-08-26
US20090242824A1 (en) 2009-10-01
DE602007002111D1 (de) 2009-10-08
US7767319B2 (en) 2010-08-03
CN101088756B (zh) 2010-06-09
EP2032731B1 (en) 2016-03-30
IL183576A0 (en) 2007-09-20
US7976607B2 (en) 2011-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE530516C2 (sv) Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn
EP1710326B1 (en) Surface-coated cutting tool
AU2010286865B2 (en) Coated cutting tools having a platinum group metal concentration gradient and related processes
KR101326325B1 (ko) 절삭 공구 밀링 인서트, 절삭 공구 밀링 인서트의 제조 방법 및 인서트를 사용하는 방법
EP2036997A1 (en) Coated cemented carbide cutting tool inserts
EP1997938A2 (en) Coated cutting tool insert
KR20180123092A (ko) 표면 피복 절삭 공구 및 그 제조 방법
WO2009011650A1 (en) Fine grained cemented carbide for turning in heat resistant super alloys (hrsa)
EP2979788A1 (en) Surface-coated boron nitride sintered tool
US8142621B2 (en) Insert for milling of cast iron
EP2118339A1 (en) Coated cutting tool for fine to medium-rough turning of stainless steels
SE532043C2 (sv) CVD-belagt skär för fräsning samt tillverkningsmetod
EP1900849B1 (en) Cemented carbide inserts for milling of hard Fe-based alloys &gt;45 HRC
KR20030024830A (ko) 크롬-함유 침탄 텅스텐 카바이드 피복된 절삭 인서트
KR20070063448A (ko) 노치 및 마모가 수반되는 내열성 초합금 (ｈｒｓａ) 및스테인리스 강의 선삭 가공용 초경합금 인서트
EP3842169A1 (en) Cutting tool
JP2001315006A (ja) 被覆硬質工具
EP1222316B1 (en) Coated cemented carbide insert
Chen et al. Microstructures and properties of CVD TiN–TiCN–Al2O3 coated WC-8wt% Co-xRu cemented carbide
US20090010724A1 (en) Coated cemented carbide inserts
US20210046553A1 (en) Cutting tool
JP2005342834A (ja) プラズマｃｖｄ成膜のダイヤモンド状炭素被膜がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具
Jackson et al. Machining M42 tool steel using nanostructured coated cutting tools
EP2201153B1 (en) Insert for milling of cast iron
Jackson et al. Machining strain hardening metals using nanostructured thin film end mills

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed