SE529838C2 - Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål - Google Patents
Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stålInfo
- Publication number
- SE529838C2 SE529838C2 SE0502694A SE0502694A SE529838C2 SE 529838 C2 SE529838 C2 SE 529838C2 SE 0502694 A SE0502694 A SE 0502694A SE 0502694 A SE0502694 A SE 0502694A SE 529838 C2 SE529838 C2 SE 529838C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- coating
- insert
- weight
- milling
- range
- Prior art date
Links
- 238000003801 milling Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 4
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910010038 TiAl Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract 4
- -1 HRSA Substances 0.000 abstract 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 abstract 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000008207 working material Substances 0.000 description 5
- 241000446313 Lamella Species 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 2
- 229910016905 AlxTi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010037 TiAlN Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- MCULRUJILOGHCJ-UHFFFAOYSA-N triisobutylaluminium Chemical compound CC(C)C[Al](CC(C)C)CC(C)C MCULRUJILOGHCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/0617—AIII BV compounds, where A is Al, Ga, In or Tl and B is N, P, As, Sb or Bi
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/0641—Nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/24—Vacuum evaporation
- C23C14/32—Vacuum evaporation by explosion; by evaporation and subsequent ionisation of the vapours, e.g. ion-plating
- C23C14/325—Electric arc evaporation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/34—Sputtering
- C23C14/3464—Sputtering using more than one target
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/27—Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
- Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
- Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
- Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
- Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
- Y10T428/264—Up to 3 mils
- Y10T428/265—1 mil or less
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/30—Self-sustaining carbon mass or layer with impregnant or other layer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Milling Processes (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Gear Processing (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
20 25 30 35 40 529338 mjukare, tunna (Ti,Al)N-skikt med hög Ti-halt, ger en beläggning mer resistent mot sprickbildning i intermittenta operationer.
Figur 1 visar en svepelektronmikroskop-(SEM)-bild av beläggningen med alla individuella multiskikt. Figur 2 visar en SEM-bild av en detalj av beläggningen där de individuella skikten har mätts, och där gittrets väsentliga aperiodiska natur är tydlig.
Enligt föreliggande uppfinning tillhandahålls ett belagt skär bestående av en hårdmetallkropp med en sammansätting av 8-11 vikts-% Co, företrädesvis 9,5-10,5 vikts-% Co, helst 9,9-10,1 vikts-% Co, 0,1-0,5 vikts-% Cr, helst 0,38-0,40 vikts-% Cr och balans WC. Hårdmetallkroppen kan även innehålla mindre mängder av andra element, men då på ett nivå motsvarande en teknisk förorening. Polarisationskoercivitet, HcJ, mätt enligt IEC-norm 60404-7, är ett indirekt mått på WC-kornstorleken och borde ha ett värde i området 18-22 kA/m, företrädesvis 19-21 kA/m, helst 19,8- 20,2 kA/m. Koboltbindefasen är legerad med en viss mängd av W och Cr som ger det uppfunna härdmetallskäret dess önskade egenskaper.
W och Cr i bindefasen påverkar de magnetiska egenskaperna hos kobolt och kan därför relateras till ett värde RC, definierat som RC= PMM/vikts-%Co där PMM är den mätta viktsprocenten av magnetiskt material i kroppen mätt enligt IEC-normen 60404-14 och vikts-% Co är viktsprocenten av Co i kroppen.
RC-värdet är beroende av graden av inlegering hos bindefasen.
Lägre RC-värden motsvarar högre W- och Cr-halt och RC=1 motsvarar praktiskt taget en frånvaro av W och Cr i bindefasen.
RC-värdet kan variera mellan 1 och omkring 0,75 beroende på graden av inlegering. Lägre RC-värden motsvarar högre W- och Cr- halt och RC=1 motsvarar praktiskt taget en frånvaro av W och Cr i bindefasen.
Den har nu enligt föreliggande uppfinning visat sig att en förbättrad skärprestanda ástadkommes om hårdmetallkroppen har ett RC-värde i området av 0,78-0,90, företrädesvis inom 0,80-0,89, helst inom 0,83-0,87. Hårdmetallen kan även innehålla små mängder, <1 volym %, av n-fas (M6C), utan några skadliga effekter. Från de specificerade RC-värdena (< 1) följer även att ingen fri grafit är tillåten i hârdmetallkroppen enligt föreliggande uppfinning. och Skäret enligt föreliggande uppfinning är försett med ett aperiodiskt TiAlN-multiskikt bestående av en binår A/B/A/B/A/B- 10 15 20 25 30 35 0"! i\) \O GO LN CO struktur med tunna omväxlande delskikt A och B som upprepas genom hela beläggningen. En sekvens av ett delskikt A/B betecknas här som en lamell. P.g.a. den aperiodiska naturen av beläggningen, kommer tjockleken av varje lamell att variera men i genomsnitt är lamelltjockleken inom 30-300 nm, företrädesvis 60-120 nm.
Delskiktet A omfattar AlxTibxN, där x är 0,40-0,7, företrädesvis 0,5-0,67. Skikt B omfattar TiyAlLyN, där y är 0,6-1, företrädesvis 0,75-1. Stökiometrin för hela beläggningen mätt med t ex. mikroprob eller EDS är inom intervallet TizAlL1N, z: 0,40-0,7, företrädesvis 0,45-0,6. Den totala tjockleken av multiskiktbeläggningen är 0,5 pm till 15 pm, företrädesvis 1 pm till 10 pm, mer företrädesvis 1-5 pm pà spänsidan och 2-8 pm på släppningssidan. I en föredragen utföringsform finns det ett yttre TibAlbbN skikt, b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, med en tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-1 pm tjockt.
Föreliggande uppfinning avser även ett sätt att tillverka ett skär omfattande ett hàrdmetall substrat och en beläggning. Enligt metoden består substratet av WC, 8-11 vikts-% Co, företrädesvis 9,5-10,5 vikts-% Co och 0,1-0.5 vikts-% Cr med en HcJ i intervallet 18-22 kA/m, företrädesvis 19-21 kA/m, helst 19,8-20,2 kA/m, och ett RC-värde i området av 0,78-0,90, företrädesvis inom 0,80-0,89, och helst inom 0,83-0,87. Ovanpå detta substrat är en beläggning utfälld bestående av en laminär, multiskiktstruktur av A/B/A/B... där skikt A respektive B består av AlxTi,xN och TiyAl,yN i polykristallin, ej repetitiv form, med x= 0,40-0,70, företrädesvis 0,50-0,67, och y=0,60-1,00, företrädesvis 0,75-1,00, med en genomsnittlig tjocklek av ett A/B-delskikt inom området 30- 300 nm, företrädesvis 60-120 nm, väsentligen slumpvis varierande.
Den totala tjockleken av multiskiktbeläggningen är 0,5 pm till 15 pm, företrädesvis 1 pm till 10 pm, mer företrädesvis 1-5 pm på spànsidan och 2-8 pm pä släppningssidan. Beläggningen är utfälld med användning av katodisk ljusbàgsföràngning med användning av två eller tre par av bàgkällor bestående av ren Ti och/eller TiAl- legering(ar), i en N2 eller N2+Ar blandad gasatmosfär. I en föredragen utföringsform är ett yttre TibAl,bN skikt utfällt, b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-l pm tjockt. 10 15 20 25 30 35 40 529858 Föreliggande uppfinning avser även användning av ett skär enligt ovan för metallfräsning i stållegeringar och rostfria stål, företrädesvis torra betingelser och skärhastigheter och matningshastigheter enligt följande tabell: Fräsning med 90 graders ingångsvinkel: I) Vc: 25 - 350 m/min företrädesvis 50 - 250 m/min och fz: - 0,4 mm/tand Planfräsning (45-75 graders ingángsvinkel): -9 vc; 25 - 350 m/min företrädesvis so - 250 m/min Och f2= 0,05 - 0,7 mm/tand Fräsningskoncept med hög matning: -9 Vc: 25 - 350 m/min och fz: 0,30 - 3,0 mm/tand företrädesvis 0,3 - 1,8 mm/tand.
Exempel l Aperiodiska multiskikt utfälldes med katodisk ljusbàgsföràngning pà hàrdmetallfrässkär med en sammansättning av 10 vikts-% Co, 0,4 vikts-% Cr och balans WC, och med ett HcJ-värde av 20,2 kA/m och ett Rc-värde av 0,85 som mättes i FÖRSTER KOERZIMAT CS 1.096 från Foerster Instrument Inc. Multiskikten utfälldes från ett par av TiMAlm-källor och två par av TiyAlm- källor med skären monterade pá ett 3-faldigt roterande substratbord arrangerat för att erhålla en aperiodisk struktur.
Ljusbågsförångningen utfördes i en N2-atmosfär. Den totala beläggningstjockleken var i området 2-9 pm, varierande från Sats till sats, frän skär till skär, och över skärets yta. Beläggningen bestod av ett binärt A/B/A/B/A/B aperiodiskt multiskikt, dvs. skikt med en ej repetitiv tjocklek, men med en genomsnittlig A/B- skikttjocklek av 60-120 nm. Skäret var belagt med ett sista yttre skikt av TiMAlmN för att producera en bronsfärg.
SEM-bilder av denna beläggning i tvärsnitt kan ses i figurerna 1 och 2. Den aperiodiska naturen kan ses i figur 2.
Vàgigheten i delskikten härstammar åtminstone delvis från substratgrovheten.
Beläggningen hade en genomsnittlig sammansättning av TizAl11N liggande mellan sammansättningen av de två delskikten A och B.
Denna genomsnittliga sammansättning mättes i en mikroprob i centrum av släppningssidan. En sammansättning motsvarande Tim5A1m5N erhölls. 10 15 20 25 30 35 40 529838 Förklaringar till exempel 2-7: Följande uttryck används vanligen inom metallbearbetning, och förklaras i tabellen nedanför: Vc (m/min): skärhastighet i meter per minut fz (mm/tand): z: (antal) matningshastighet i millimeter per tand antal tänder i skärmaskinen ae (mm): radiellt skärdjup i millimeter ap (mm): axialt skärdjup i millimeter D (mm): skärmaskinens diameter i millimeter Exempel 2 Skär från exempel 1 testades och jämfördes med referens A som är ett homogent TinAlmN-skikt av samma tjocklek omfattande samma substrat. Båda skären var av geometrin R390-11T0308M-PM. De testades i ett låglegerat stål med V¿=150m/min, f,=0,l5 mm/tand, ae=25 mm, ap=3 mm, z=3, D=25 mm. Kylmedel: emulsion. Skäret från exempel 1 varade i 56 minuter i denna applikation, medan Referens A varade i endast 29 minuter. Den avgörande skillnaden i förslitningstyp för ökning av livslängden var mindre urflisning av skäreggen.
Exempel 3 Skär fràn exempel l testades och jämfördes med Referens A (homogent TinAlflN-skikt) såväl som Referens B (TiN-multiskikt kombinerat med TiCN och ett tjockare TiCN-skikt på topp).
Geometrin var i samtliga fall N33lA-145008 H-WL. Arbetsmaterialet var olegerat stål. Torra betingelser. Skärdata var Vc=466 m/min, fz=0,22 mm/tand. Referens B varade i 2,3 minuter, Referens A varade i 9 minuter. Efter 9 minuter var multiskiktsskäret från exempel 1 fortfarande i bruk med endast små tecken på förslitning medan de andra tvâ skären fick tas ur bruk p.g.a. allvarliga skador. Den avgörande skillnaden i förslitningstyp för ökning av livslängden var mindre urflisning av skäreggen.
Exempel 4 Skär med geometrin R300-1648M-PH och med samma substratsammansättning och samma beläggning som de i exempel 1 testades och jämfördes med Referens A med ett homogent TinAlmN~ skikt av samma tjocklek utfällt på skär från samma substratsats. 10 15 529838 Arbetsmaterialet i detta fall var ett verktygsstàl med en hårdhet av 48 HRC. Skärdata var: V¿=35m/min, fz= 0,5mm/tand, D=63 mm, ae=30 - 64 mm. Kylmedel: luftflöde. I detta test var livslängden 17 minuter jämfört med endast 12 minuter för Referens A, en ökning med 42%. Den avgörande skillnaden i förslitningstyp för ökning av livslängden var bättre motstånd mot förslitning vid skärdjupet (notchförslitning). z=6, ap=l,5mm, Exempel 5 Skär från exempel 1 testades och jämfördes med Referens A såväl som Referens B. Geometrin var i samtliga fall R390-llTO308M- PM. Arbetsmaterialet var ett legerat stål med en hårdhet av 220 HB. Skärdata var Vc=94 m/min, fz=0,055 mm/tand. Torra betingelser.
Referens B kunde bearbeta 16 komponenter, Referens A 24 komponenter och skären från exempel l kunde bearbeta 40 komponenter. Den avgörande skillnaden i förslitningstyp för en ökning av livslängden var mindre urflisning av skäreggen. 10 15 20 25 529838 Exempel 6 Skär från exempel 1 testades och jämfördes med Referens A sàväl som Referens B. Geometrin var i samtliga fall CM245-12T3 E- PL. Arbetsmaterialet var ett austenitiskt rostfritt stål.
Skärdata: Vc=250m/min fz=0,09mm/tand, ap=2mm ae=50mm z=1. Torra betingelser. I detta test varade skären från exempel 1 6 meter, Referens A varade 3,5 meter och Referens B varade 3 meter.
Multiskiktskäret från exempel 1 utklassar tydligt de andra varianterna. Den avgörande skillnaden i förslitningstyp för ökning av livslängden var bättre skäreggsseghet (inga sprickor, inget kantbrott).
Exempel 7 Skär från exempel 1 testades och jämfördes med Referens C enligt exempel 1 i patentansökan WO 01/16389. Geometrin var R210- 1405l2M-PM i samtliga fall. Arbetsmaterialet var ett verktygsstål med en hårdhet av 45 HRC. Skärdata: Vc=90 m/min fz=0,58 mm/tand, ap=1 mm, ae=38,6 mm, z=1, D=66 mm. Torra betingelser. I detta test varade skären från exempel 1 i 34 minuter medan Referens C som bästa resultat àstadkom 14 minuter. Den avgörande skillnaden i förslitningstyp för ökning av livslängden var bättre motstånd mot förslitning vid skärdjupet (notchförslitning). _ Sammanfattningsvis kan skären enligt uppfinningen motstå alla förslitningstyper bättre än andra testade skär, uppvisande ett mer förutsägbart beteende hos skäreggen och är mer pålitliga under instabila betingelser. De tillåter en ökning av skärdata.
Claims (5)
1. Skär omfattande ett hârdmetallsubstrat och en beläggning k ä n n e t e c k n a t av att -substratet består av WC, 8-ll vikts-% Co, mer företrädesvis 9,5-10,5 vikts-% Co, helst 9,9-10,1 vikts-% Co, och 0,1-0,5 vikts-% Cr, mer företrädesvis 0,38-0,40 vikts-% Cr, med HCJ i området 18-22 kA/m, mer företrädesvis 19-21 kA/m, helst 19,8-20,2 kA/m, och med ett RC-värde inom 0,78-0,90, företrädesvis inom 0,80-0,89, och helst inom 0,83-0,87, och -beläggningen består av en laminär, multiskiktstruktur av A/B/A/B.... där skikten A respektive B består av AlxTiLfiN och TiYAlk¶N i polykristallin, ej repetitiv form, med x 0,4-0,7, företrädesvis 0,5-0,67, y 0,6-1, företrädesvis 0,75-1, och x med en genomsnittlig tjocklek av ett A/B-delskikt inom omrâdet 30-300 nm, företrädesvis 60-120 nm, väsentligen slumpvis varierande och med en total tjocklek av multiskiktsbeläggninqen av 0,5 um till 15 um, företrädesvis 1 pm till 10 pm, mer företrädesvis 1 pm till 5 um på skärets spånsida och 2-8 um på skärets släppningssida, där beläggningen har en total kemisk sammansättning i genomsnitt över hela beläggningen av z=0,4-0,7, företrädesvis 0,45-0,6, uttryckt som Ti,AlL1N.
2. Skär enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av ett yttre TibAlLbN-skikt, b=0,8-0,9, företrädesvis 0,82-0,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-1 pm tjockt.
3. Sätt att tillverka ett skär omfattande ett hårdmetallsubstrat och en beläggning k ä n n e t e c k n a t av att tillhandahålla ett substrat bestående av WC, 8-11 vikts-% Co, mer företrädesvis 9,5-10,5 vikts-% Co, helst 9,9-lO,l vikts-% Co, och 0,1-0,5 vikts-% Cr, mer företrädesvis 0,38-0,40 vikts-% Cr, med HcJ i omrâdet 18-22 kA/m, mer företrädesvis 19-21 kA/m, helst 19,8-20,2 kA/m, och med ett RC-värde av 0,78-0,90, inom 0,80-0,89, och helst inom 0,83-0,87, och deponering av en beläggning bestående av en laminär, multiskíktstruktur av A/B/A/B... där skikten A respektive B består av AlxTiy¶N och TiyAlyyN i polykristallin, ej repetitiv form, med x 0,4-0,7, företrädesvis 10 15 20 25 30 529838 företrädesvis 0,5-0,67, och y 0,6-1, företrädesvis 0,75-1, och x området 30-300 nm, företrädesvis 60-120 nm, väsentligen slumpvis varierande och med en total tjocklek av multiskiktbeläggningen av 0,5 um till 15 nm, företrädesvis l nm.till 10 um, mer företrädesvis l-5 pm på skärets spànsida och 2-8 pm på skärets släppningssida, där beläggningen har en total kemisk sammansättning i genomsnitt över hela beläggningen av z=0,4-0,7, företrädesvis 0,45-0,6, uttryckt som TizAly¶N, med användning av katodisk ljusbågsföràngning med användning av två eller tre par av bågkällor bestående av ren Ti och/eller TiAl-legering(ar), i en N2 eller en N2+Ar blandad gasatmosfär.
4. Sätt enligt krav 3 k ä n n e t e c k n a d av deponering av ett yttre TibAlLbN-skikt, b=O,8-0,9, företrädesvis 0,82~O,85, av tillräcklig tjocklek för att ge ett synligt, homogent bronsfärgat utseende, företrädesvis 0,1-1 um tjockt.
5. Användning av ett skär enligt kraven 1-2 för metallfräsning av stàllegeringar och rostfria stål, företrädesvis under torra betingelser, och skärhastigheter och matningshastigheter enligt följande: - fräsning med 90° ingångsvinkel vid skärhastighet: 25 - 350 m/min, företrädesvis 50 - 250 m/min, och matningshastighet: 0,04 - 0,4 mm/tand eller - planfräsning vid 45°-75° ingångsvinkel vid skärhastighet: 25 - 350 m/min, företrädesvis 50 - 250 m/min, matningshastighet: 0,05 - 0,7 mm/tand eller - fräsningsapplikationer med hög matning vid skärhastighet: 25 - 350 m/min och matningshastighet: 0,30 - 3,0 mm/tand, företrädesvis 0,3 - 1,8 mm/tand. och
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0502694A SE529838C2 (sv) | 2005-12-08 | 2005-12-08 | Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål |
| DE602006014491T DE602006014491D1 (de) | 2005-12-08 | 2006-11-17 | Hartmetallwendeplatte zum Stahlfräsen |
| EP06124268A EP1795628B1 (en) | 2005-12-08 | 2006-11-17 | Insert for milling of steel |
| AT06124268T ATE469251T1 (de) | 2005-12-08 | 2006-11-17 | Hartmetallwendeplatte zum stahlfräsen |
| IL179577A IL179577A0 (en) | 2005-12-08 | 2006-11-26 | Coated cemented carbide insert for machining of steel |
| US11/633,643 US7727621B2 (en) | 2005-12-08 | 2006-12-05 | Insert for milling of steel |
| JP2006330795A JP2007196365A (ja) | 2005-12-08 | 2006-12-07 | 鋼のフライス加工用インサート |
| KR1020060124846A KR101333559B1 (ko) | 2005-12-08 | 2006-12-08 | 절삭 인서트, 절삭 인서트의 제조 방법 및 절삭 인서트를 사용하는 방법 |
| CN2006101531342A CN1978192B (zh) | 2005-12-08 | 2006-12-08 | 用于铣削钢的刀片 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0502694A SE529838C2 (sv) | 2005-12-08 | 2005-12-08 | Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0502694L SE0502694L (sv) | 2007-06-09 |
| SE529838C2 true SE529838C2 (sv) | 2007-12-04 |
Family
ID=37575145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0502694A SE529838C2 (sv) | 2005-12-08 | 2005-12-08 | Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7727621B2 (sv) |
| EP (1) | EP1795628B1 (sv) |
| JP (1) | JP2007196365A (sv) |
| KR (1) | KR101333559B1 (sv) |
| CN (1) | CN1978192B (sv) |
| AT (1) | ATE469251T1 (sv) |
| DE (1) | DE602006014491D1 (sv) |
| IL (1) | IL179577A0 (sv) |
| SE (1) | SE529838C2 (sv) |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE530516C2 (sv) | 2006-06-15 | 2008-06-24 | Sandvik Intellectual Property | Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn |
| SE530517C2 (sv) * | 2006-08-28 | 2008-06-24 | Sandvik Intellectual Property | Belagt hårdmetallskär, sätt att tillverka detta samt dess användning för fräsning av hårda Fe-baserade legeringar > 45 HRC |
| SE0602815L (sv) * | 2006-12-27 | 2008-06-28 | Sandvik Intellectual Property | Belagt hårdmetallskär speciellt användbart för tunga grovbearbetningsoperationer |
| SE0701760L (sv) * | 2007-06-01 | 2008-12-02 | Sandvik Intellectual Property | Hårdmetallskär för avstickning, spårstickning och gängning |
| US8455116B2 (en) | 2007-06-01 | 2013-06-04 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cemented carbide cutting tool insert |
| SE0701449L (sv) | 2007-06-01 | 2008-12-02 | Sandvik Intellectual Property | Finkornig hårdmetall med förfinad struktur |
| SE0701320L (sv) * | 2007-06-01 | 2008-12-02 | Sandvik Intellectual Property | Belagd hårdmetall för formverktygsapplikationer |
| SE0701761A0 (sv) | 2007-06-01 | 2008-12-02 | Sandvik Intellectual Property | Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål |
| AT9999U1 (de) * | 2007-06-29 | 2008-07-15 | Ceratizit Austria Gmbh | Al-ti-ru-n-c hartstoffschicht |
| SE531971C2 (sv) * | 2007-08-24 | 2009-09-15 | Seco Tools Ab | Belagt skärverktyg för allmän svarvning i varmhållfast superlegeringar (HRSA) |
| US20090060669A1 (en) * | 2007-09-05 | 2009-03-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated drill and a method of making the same |
| WO2009031958A1 (en) * | 2007-09-05 | 2009-03-12 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated drill and a method of making the same |
| WO2009070111A1 (en) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cemented carbide inserts for rough milling of gears |
| WO2009070109A1 (en) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cemented carbide inserts for gear milling in cast low carbon steel parts |
| US7947363B2 (en) * | 2007-12-14 | 2011-05-24 | Kennametal Inc. | Coated article with nanolayered coating scheme |
| KR100876366B1 (ko) * | 2008-04-24 | 2008-12-31 | 한국야금 주식회사 | 절삭공구용 다층경질 박막 |
| EP2163661B1 (de) * | 2008-09-05 | 2012-08-01 | LMT Fette Werkzeugtechnik GmbH & Co. KG | Wälzfräswerkzeug mit einer Beschichtung und Verfahren zur Neubeschichtung eines Wälzfräswerkzeuges |
| JP5235607B2 (ja) * | 2008-10-23 | 2013-07-10 | 京セラ株式会社 | 表面被覆工具 |
| JP2010214522A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Futaba Corp | 切削用工具 |
| SE533972C2 (sv) * | 2009-07-27 | 2011-03-15 | Seco Tools Ab | Finkornigt belagt hårdmetallskärverktygsskär för svarvning i härdat stål och verktygsstål |
| US8277958B2 (en) * | 2009-10-02 | 2012-10-02 | Kennametal Inc. | Aluminum titanium nitride coating and method of making same |
| KR101190324B1 (ko) | 2010-02-11 | 2012-10-11 | 대구텍 유한회사 | 절삭공구 |
| WO2011131756A1 (en) * | 2010-04-23 | 2011-10-27 | Seco Tools Ab | Pvd coating for metal machining |
| EP2392688A1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-12-07 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool |
| AT510963B1 (de) * | 2011-03-18 | 2012-08-15 | Boehlerit Gmbh & Co Kg | Beschichteter körper und verfahren zu dessen herstellung |
| EP2634285A1 (en) | 2012-02-29 | 2013-09-04 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool |
| AT511950B1 (de) * | 2012-03-14 | 2013-04-15 | Boehlerit Gmbh & Co Kg | Beschichteter Körper und Verfahren zum Beschichten eines Körpers |
| CN103586520B (zh) * | 2013-10-17 | 2016-01-27 | 厦门金鹭特种合金有限公司 | 一种涂层切削刀具及其制作方法 |
| DE102014103220A1 (de) * | 2014-03-11 | 2015-09-17 | Walter Ag | TiAIN-Schichten mit Lamellenstruktur |
| JP6548073B2 (ja) * | 2014-05-28 | 2019-07-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| US9962771B2 (en) * | 2014-06-06 | 2018-05-08 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated tool and method of manufacturing the same |
| JP6376466B2 (ja) | 2014-11-13 | 2018-08-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
| AT516062B1 (de) | 2015-01-15 | 2016-02-15 | Boehlerit Gmbh & Co Kg | Verfahren zum Beschichten eines Gegenstandes und damit hergestellte Beschichtung |
| WO2016190332A1 (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP6709536B2 (ja) * | 2015-05-26 | 2020-06-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| WO2017009101A1 (en) | 2015-07-13 | 2017-01-19 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
| JP6045010B1 (ja) * | 2016-04-14 | 2016-12-14 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
| CN111757948A (zh) * | 2017-11-24 | 2020-10-09 | 欧瑞康表面处理解决方案股份公司普费菲孔 | 具有增强热稳定性的Al-Cr基陶瓷涂层 |
| CN111331963B (zh) * | 2020-03-27 | 2024-01-05 | 嘉兴吉森科技有限公司 | 一种多层复合钢及多层复合钢刀具的制作方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE9504304D0 (sv) * | 1995-11-30 | 1995-11-30 | Sandvik Ab | Coated milling insert |
| SE518145C2 (sv) * | 1997-04-18 | 2002-09-03 | Sandvik Ab | Multiskiktbelagt skärverktyg |
| US6309738B1 (en) * | 1998-02-04 | 2001-10-30 | Osg Corporation | Hard multilayer coated tool having increased toughness |
| SE519005C2 (sv) * | 1999-03-26 | 2002-12-17 | Sandvik Ab | Belagt hårdmetallskär |
| SE9903090D0 (sv) | 1999-09-01 | 1999-09-01 | Sandvik Ab | Coated milling insert |
| SE9903122D0 (sv) * | 1999-09-06 | 1999-09-06 | Sandvik Ab | Coated cemented carbide insert |
| JP3700658B2 (ja) * | 2002-02-26 | 2005-09-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 断続重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素基焼結材料製切削工具 |
| US6660133B2 (en) * | 2002-03-14 | 2003-12-09 | Kennametal Inc. | Nanolayered coated cutting tool and method for making the same |
-
2005
- 2005-12-08 SE SE0502694A patent/SE529838C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2006
- 2006-11-17 EP EP06124268A patent/EP1795628B1/en active Active
- 2006-11-17 AT AT06124268T patent/ATE469251T1/de active
- 2006-11-17 DE DE602006014491T patent/DE602006014491D1/de active Active
- 2006-11-26 IL IL179577A patent/IL179577A0/en unknown
- 2006-12-05 US US11/633,643 patent/US7727621B2/en active Active
- 2006-12-07 JP JP2006330795A patent/JP2007196365A/ja active Pending
- 2006-12-08 CN CN2006101531342A patent/CN1978192B/zh active Active
- 2006-12-08 KR KR1020060124846A patent/KR101333559B1/ko active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1978192B (zh) | 2012-09-05 |
| DE602006014491D1 (de) | 2010-07-08 |
| EP1795628A1 (en) | 2007-06-13 |
| EP1795628B1 (en) | 2010-05-26 |
| ATE469251T1 (de) | 2010-06-15 |
| KR20070061456A (ko) | 2007-06-13 |
| CN1978192A (zh) | 2007-06-13 |
| US20070141346A1 (en) | 2007-06-21 |
| KR101333559B1 (ko) | 2013-11-27 |
| JP2007196365A (ja) | 2007-08-09 |
| SE0502694L (sv) | 2007-06-09 |
| IL179577A0 (en) | 2007-08-19 |
| US7727621B2 (en) | 2010-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE529838C2 (sv) | Belagt hårdmetallskär, sätt att framställa detta samt dess användning för fräsning i stål | |
| US6884499B2 (en) | Nanolayered coated cutting tool and method for making the same | |
| KR101465278B1 (ko) | 다층 피복 절삭 공구 | |
| SE523826C2 (sv) | Skär belagt med TiAIN för bearbetning med hög hastighet av legerade stål, sätt att framställa ett skär och användning av skäret | |
| SE530516C2 (sv) | Belagt hårdmetallskär, metod att tillverka detta samt dess användning vid fräsning av gjutjärn | |
| EP1846590A1 (en) | Cemented carbide insert for toughness demanding short hole drilling operations | |
| WO1998003691A1 (en) | Cemented carbide insert for turning, milling and drilling | |
| WO2011149580A1 (en) | Multilayer nitride hard coatings | |
| SE0701761A0 (sv) | Finkornig hårdmetall för svarvning i varmhållfasta superlegeringar (HRSA) och rostfria stål | |
| KR102478915B1 (ko) | 다층 코팅을 갖는 금속 절삭 공구 | |
| KR20180030522A (ko) | 코팅된 절삭 공구 | |
| EP2392688A1 (en) | Coated cutting tool | |
| SE510778C2 (sv) | Belagt skär för finfräsning av grått gjutjärn | |
| SE526599C2 (sv) | CVD-belagt hårdmetallskär | |
| SE532043C2 (sv) | CVD-belagt skär för fräsning samt tillverkningsmetod | |
| SE520253C2 (sv) | Belagt hårdmetallskär | |
| JP2008284638A (ja) | 被覆切削工具 | |
| JP3934263B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた硬質皮膜および硬質皮膜被覆部材 | |
| EP3842169A1 (en) | Cutting tool | |
| SE511089C2 (sv) | Belagt skärverktyg av hårdmetall för svarvning i rostfritt stål |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |