KR101465252B1 - 주철 밀링용 인서트 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 구상 주철 (NCI), 회주철 (GCI), 오스템퍼드 연성 철 (ADI) 및 강화 흑연강 주철 (CGI) 와 같은 주철의 습식 또는 건식 기계가공용 코팅된 초경합금 밀링용 인서트에 관한 것으로, 이 인서트는 균열에 대한 높은 내마모성과 훌륭한 저항성을 갖춘 것으로서,
- 5 - 7 wt-%의 Co, 140 - 250ppm의 Ti + Ta 및 밸런스 WC를 포함하고, Ti/Ta의 무게비는 0.8 - 1.3인 기재,
- x=0.5 - 0.7 이고 두께가 1 ㎛ - 10 ㎛인 AlxTi1 - xN으로 구성되는 PVD 층을 포함한다.
본 발명은 또한 절삭 공구 인서트를 제조하는 방법에 관한 것이다.
Description
본 발명은 높은 내마모성과 훌륭한 저항성이 요구되는 구상 주철 (NCI), 회주철 (GCI), 오스템퍼드 연성 철 (ADI) 및 강화 흑연강 주철 (CGI) 과 같은 주철의 습식 또는 건식 기계가공을 위한 코팅된 초경합금 밀링 인서트에 관한 것이다.
주철은 다양한 그룹 사이에서 뿐만 아니라 특정 그룹내에서도 상당히 변할 수 있는 기계가공성을 가진다. 공구 수명은 화학 조성의 작은 변동 및/또는 재료내의 미세조직에 의해 크게 영향을 받을 수 있다. 이러한 변동은 냉각 조건과 같은 주조 기술에 관계된다. 주철은 일종의 냉각제를 사용해서 코팅된 초경합금 인서트로 종종 가공되고, 인서트가 작업물에 들어가서 나올 때 연관된 열적 사이클링은 에지 라인에 수직한 절삭날에의 열유도 균열 (소위 빗살무늬 균열이라 함) 을 발생시킨다. 이런 빗살무늬 균열은 기재내로 성장해서 결국 절삭날의 칩핑과 열화를 일으킨다.
주철은 또한 비금속 게재물 및/또는 주조 스킨으로 인해 내마모성이 크게 요구되고, 따라서 CVD-코팅 인서트가 예컨대 US 5,912,051, US 5,942,318, US 6,767,583에 따라 사용된다.
WO 2006/043421은 경질상으로서 0.3㎛ 이하의 평균 입자 직경을 갖는 WC와 바인더 상으로서 최소한 1종의 철 그룹 금속 원소 5.5 ~ 15wt%를 포함하며, 이러한 경질상과 바인더 상 외에도 0.005 내지 0.06 wt%의 Ti, 바인더 상에 대한 중량비가 0.04 ~ 0.2인 Cr 및 나머지로서 불가피한 불순물을 포함하는 초경합금을 개시하고 있다. 특히, 이 초경합금은 Ta을 포함하지 않는다.
이제 놀랍게도, 위에서 언급된 절삭 작업에서 다양한 종류의 마모에 대한 개선된 특성을 나타내는 절삭 공구 인서트는, W-합금된 바인더 상과 잘 균형잡힌 화학 조성을 가지며 WC가 소정의 입도를 가지는 초경합금 성형체를 포함하며, Al과 Ti 사이의 특정 비를 가진 PVD 코팅 (Al, Ti) N층이 형성된 절삭 공구 인서트로부터 얻어질 수 있다는 것이 밝혀졌다.
본 발명에 따르면, 코팅된 절삭 공구 인서트는 초경합금 성형체와 코팅으로 구성되어 있다.
초경합금 성형체는 5 - 7 wt%, 바람직하게는 5.5 - 6.5 wt%, 가장 바람직하게는 5.8 - 6.2 wt%의 Co, 140 - 250 ppm, 바람직하게는 160 - 225 ppm, 가장 바람직하게는 175 - 200 ppm의 Ti + Ta 및 나머지로서 WC로 이루어진 조성을 갖는다. Ti/Ta 중량비는 0.8 - 1.3, 바람직하게는 0.9 - 1.2 내에 있게된다. 초경합금 성형체는 또한 작은 양이지만 기술적 불순물에 상응하는 정도의 다른 원소도 함유할 수 있다. 보자력 (HC) 는 15.5 - 19.5 kA/m, 바람직하게는 17.0 - 18.7 kA/m이다.
코발트 바인더 상은 특정한 양의 W로 합금화되어 초경합금 절삭 인서트에 바람직한 특성을 부여하게 된다. 바인더 상 중의 W는 코발트의 자기 특성에 영향을 주고, CW-비 값에 관계될 수 있는데, 여기서 CW-비는
CW-비 = 마그네틱-% Co/wt% Co 로서 정의되고,
여기서, 마그네틱 -% Co는 마그네틱 Co의 중량 비율이고, wt-% Co는 초경합금에서 Co의 중량 비율이다.
CW-비는 합금화 정도에 따라 1과 약 0.75 사이에서 변화할 수 있다. 낮은 CW-비는 높은 W 함량에 상응하고, CW-비 = 1 은 실제 바인더 상 중에 W가 없는 것에 상응한다.
본 발명에 따르면, 개선된 절삭 성능은 초경합금 성형체가 0.81 - 0.95, 바람직하게는 0.85 - 0.92, 가장 바람직하게는 0.86 - 0.89의 CW-비를 가지게 되면 얻어질 수 있다. 초경합금은 또한 어떤 해로운 영향 없이 소량 (< 1부피%) 의 η-상 (M6C) 을 함유할 수 있다. 본 발명에 따르면, 초경합금 성형체에는 유리 흑연이 없어야 한다.
본 발명에 따른 인서트는 경사 면에 0.5 - 15㎛, 바람직하게는 1 - 10㎛, 더 바람직하게는 1 - 5㎛, 플랭크 면에는 2 - 7㎛의 (Al, Ti)N-층이 제공된다. 선택적인 내부 결합 층과 외부 착색 층을 포함하여, 예를 들어 마이크로프로브나 EDS에 의해 측정된 전체 층의 화학량론식은 AlxTi1 - xN 이며, 여기서 x는 0.5 - 0.7, 바 람직하게는 0.6 - 0.7이다. 바람직한 실시예에서, 육안으로 볼 수 있고 균질의 청동색외양을 주기 위해 충분한 두께 (바람직하게는 0.1 - 1㎛의 두께) 의 외부 TibAl1-bN 층 (b= 0.8 - 0.9, 바람직하게는 0.82 - 0.85) 이 있다.
본 발명은 또한 경질 성분과 바인더 상을 형성하는 분말을 습식 밀링하고, 밀링된 혼합물을 바람직한 형상과 크기의 성형체로 압축하고 소결하는 공정을 포함하는 분말 야금 기술에 의해 절삭 인서트를 제조하는 방법에 관한 것이다. 본 발명의 방법에 따르면, 5 - 7 wt-%, 바람직하게 5.5 - 6.5 wt-%, 가장 바람직하게 5.8 - 6.2 wt-%의 Co, 140 - 250ppm, 바람직하게 160 - 225ppm, 가장 바람직하게 175 - 200ppm의 Ti+Ta 및 나머지 WC로 구성되는 기재가 제공된다. Ti/Ta의 중량비는 0.8 - 1.3, 바람직하게는 0.9 - 1.2 이다. 제조 조건은 15.5 - 19.5kA/m, 바람직하게는 17.0 - 18.7 kA/m의 보자력 HC를 가지고, 또한 0.81 - 0.95, 바람직하게는 0.85 - 0.92, 가장 바람직하게는 0.86 - 0.89의 상기 CW-비를 갖는 소결 조직을 얻을 수 있도록 선택된다. 초경합금 성형체는 또한 소량이지만 기술적 불순물에 상응하는 정도의 다른 원소도 포함할 수 있다.
이 기재 위에는 x = 0.5 - 0.7, 바람직하게는 0.6 - 0.7이고, 전체 두께가 경사면에서 0.5 - 15 ㎛, 바람직하게는 1 - 10 ㎛, 가장 바람직하게는 1 - 5 ㎛이고, 플랭크 면에서는 2 - 7 ㎛인 균질한 AlxTi1 - xN 층을 포함하는 코팅이 형성된다. 상기 층은 N2 또는 혼합된 N2+Ar 가스 분위기에서 순수 Ti 및/또는 TiAl 합금으로 구성되는 둘 또는 세 쌍의 아크원을 사용하는 음극 아크 증발을 사용해 형성된 다. 바람직한 실시예에서, 육안으로 볼 수 있고 균질한 갈색 외양을 주기 위해 충분한 두께, 바람직하게는 0.1 - 1㎛의 두께의 외부 TibAl1 - bN 층 (b= 0.8 - 0.9, 바람직하게는 0.82 - 0.85) 이 형성된다.
본 발명은 또한 Vc= 100 - 400 m/min이고 fz = 0.05 - 0.4 mm/tooth인 절삭 데이타로 습식 및 건식 조건에서 회주철, 구상 주철, 오스템퍼드 연성 철 및 강화 흑연강 주철의 밀링에 있어서 상기 절삭 공구 인서트의 사용에 관한 것이다.
예 1 (본 발명)
초경합금 밀링 블랭크가 6.0 wt-% Co, Ti/Ta-비 (중량비) 가 1.06인 190ppm의 Ti+Ta, 나머지 WC로 이루어진 조성을 갖는 분말을 가압하여 R390-170408M-KM, R290-12T308M-KM, R245-12T3M-KH, R245-12T3E-KL 및 R300-1648M-KH형의 초경합금 밀링 블랭크로 만들어, 1410℃에서 보통 기술로 소결하여, 1.7㎛의 평균 WC 입도에 상응하는 18.1 kA/m의 Hc 값과, 포에스터 인스트루먼트 인코포레이션 (Foerster Instruments Inc.) 의 포에스터 코에지맷 (FOSTER KOERZIMAT) CS 1.906으로 측정된 0.88의 CW-비에 상응하는 5.3 wt-%의 마그네틱 Co-함량을 갖는 소결 인서트를 얻었다. 이 인서트는 통상적인 방법으로 35㎛의 반경으로 에지 라운딩되고 그 후 다음과 같이 코팅된다.
음극 아크 증발에 의해 (Ti, Al) N-층이 형성된다. 이 층은 인서트가 3-층 회전 기재 테이블에 설치된 상태에서 Ti33Al67-타겟으로부터 형성된다. 상기 아크 증발은 N2-분위기에서 수행된다. 전체 층 두께는 에지 라인으로부터 0.3 mm의 거리내의 경사면에서 3.3㎛이고 인서트의 여유면에서는 4.2㎛이다. 인서트는 갈색을 띠기 위해 0.2㎛의 두께를 가진 Ti0 .84Al0 .16N 의 최종 외부 층으로 코팅된다.
예 2 (
참조예
)
표 1에 나타낸 조성을 가진 초경합금 밀링 인서트가 공지 기술에 따라 제조되거나 시장에서 잘 알려진 경쟁업체로부터 구매되었다.
종류 |
기재 조성, 중량% | Hc, kA/m |
CW-raio |
코팅 타입과 두께, ㎛ |
||||
Co | Ti | Ta | Nb | Cr | ||||
참조예A |
9.2 |
<0.005 |
1.2 |
0.3 |
<0.005 |
12.5 |
0.92 |
CVD 5.5 TiCN, 4.0 α-Al2O3 |
참조예B |
7.6 |
<0.005 |
1.1 |
0.25 |
<0.005 |
14.8 |
0.91 |
CVD 2.5 TiCN, 1.5 κ-Al2O3 |
참조예C |
6.0 |
<0.005 |
<0.005 |
<0.005 |
<0.005 |
16.1 |
0.94 |
CVD 5.5 TiCN, 4.0 α-Al2O3 |
참조예D |
7.6 |
<0.005 |
1.1 |
0.25 |
<0.005 |
14.8 |
0.91 |
PVD 3.4/4.4 *) TiAlN; Ti/Al =1.8 PVD 3.0/3.8 *) TiAlN; |
비교예1 |
8.1 |
<0.005 |
0.9 |
0.4 |
<0.005 |
15.2 |
0.89 |
Ti/Al = 0.55 PVD 1.6/2.7 *) TiAlN; |
비교예2 |
10.1 |
<0.005 |
<0.005 |
<0.005 |
0.55 |
19.8 |
0.75 |
Ti/Al = 1.22 PVD 1.8/2.2 *) TiAlN; |
비교예3 |
6.1 |
<0.005 |
<0.005 |
<0.005 |
0.4 |
17.5 |
0.79 |
Ti/Al = 1.14 |
*) 경사면/플랭크 면
예 3 - 10 에 대한 설명
다음 표현/부호는 금속 절삭에서 통상적으로 사용되는 것으로 아래에 설명ㄷ되어 있다.
Vc (m/min) : 분당 미터로 나타낸 절삭 속도
fz (mm/tooth) : 이 하나당 밀리미터로 나타낸 이송 속도
z (number) : 커터에서 인서트의 수
ae (mm) : 밀리미터로 나타낸 반경방향 절삭깊이
ap (mm) : 밀리미터로 나타낸 축방향 절삭깊이
D (mm) : 밀리미터로 나타낸 커터 직경
예 3
예 1의 본 발명에 따른 인서트가 테스트되고 동일한 적용분야에 사용되는 상업적으로 이용가능한 경쟁업체의 등급 (비교예 1) 뿐만 아니라 참조예 A와도 비교되었다. 본 발명에 따른 인서트와 참조예 A에 따른 인서트는 R390-170408M-KM 형을 가졌고, 비교예 1의 인서트는 동일한 적용 분야에 적합한 유사한 형을 가졌다. 모든 인서트는 50mm의 직경을 가진 커터에서 사용되었다. 인서트는 습식 조건에서 Vc=314m/min, fz=0.06 - 0.09 mm/tooth, ap= 4 - 5mm, z = 5으로 회주철 (CGI) 의 기어 박스의 황삭 정면 밀링 작업에서 테스트되었다. 본 발명에 따른 인서트는 이러한 적용에서 158분 지속되었고, 반면에 참조예 A는 단 108분, 동일한 적용예에 사용되는 비교예 1은 100분 지속되었다. 마모의 결정적인 형태는 부절삭날에서 발생한 칩핑이었고, 이 칩핑은 작업물의 표면 마무리를 나쁘게 한다.
예 4
예 1의 본 발명에 따른 인서트가 테스트되고 동일한 적용분야에 사용되는 상업적으로 이용가능한 경쟁업체의 등급 (비교예 1) 뿐만 아니라 참조예 B와도 비교되었다. 본 발명에 따른 인서트와 참조예 B에 따른 인서트는 R290-12T308M-KM 형을 가지고 비교예 1 인서트는 동일한 적용 영역에 적합한 유사한 배열을 가진다. 모든 인서트는 80mm의 직경을 가진 커터에 사용된다. 인서트는 습식 조건에서 NCI (구상 주철, GGG40) 의 브레이크 스파이더의 마무리 및 반마무리 정면 밀링 작업에서 테스트되었다. 클램핑 안정성은 좋지 않았다. 절삭 조건은 Vc= 226m/min, fz = 0.16mm/tooth, z=8이었다. 참조예 B는 170분 지속되었고, 비교 예 1은 233분 지속되었고 본 발명에 따른 인서트는 403분 지속되었다. 참조예 B에 대한 마모 형태의 결정적인 형태는 빗살무늬 균열로 인한 절삭날의 칩핑이었고, 비교예 1에서는 0.5mm보다 큰 불규칙한 플랭크 마모이었지만, 본 발명에 따른 인서트에서는 어떤 칩핑도 없이 더 균일한 플랭크 마모가 발생되었다. 공구 교환의 이유는 나쁜 표면 마무리 및/또는 작업물에서의 버 때문이다.
예 5
예 1의 인서트가 R300-1648M-KH 형의 참조예 A와 비교되었다. 작업은 63mm의 직경의 커터를 사용한 NCI (구상 주철) 의 펌프 성형체의 황삭 정면 밀링이었다. 절삭 데이타는 Vc = 316m/min, z=6, fz=0.32mm/tooth, ap=2mm, ae=60mm이고 냉각제를 사용하였다. 28분 후에 참조예 A의 인서트는 코팅의 플랭킹과 이어진 에지 선의 칩핑으로 인해 완전히 마모되었고, 반면에 예 1의 본 발명에 따른 인서트에는 어떤 마모도 거의 발견되지 않았다.
예 6
예 1의 인서트가 R245-12T3M-KH로 모두 같은 형으로서 참조예 B와 C에 비교되었고 또한 유사한 형상을 가지며 동일한 적용 분야에 사용되는 상업적으로 이용가능한 경쟁업체의 등급 (비교예 2) 와도 비교되었다. 인서트는 125mm의 커터 직경으로 습식 조건 하에서 회주철 (CGI) 의 모터 하우징의 반마무리 정면 밀링 작업에서 테스트되었다. 절삭 조건은 Vc=392m/min, z=6, fz=0.10mm/tooth, ap=4.5mm 및 ae=67mm이었다. 참조예 B는 354분 지속되었고, 참조예 C는 111분 지속되었고, 비교예 2는 335분 지속되었으며 예 1의 본 발명에 따른 인서트는 422분 지속되었다. 참조예 B, 비교예 2 및 예 1의 인서트의 마모 형태는 플랭크 마모이었고, 참조예 C에서는 코팅의 플랭킹과 날선의 칩핑이 발생하였다. 공구 교환의 이유는 칩핑 및/또는 작업물의 나쁜 표면 마무리 때문이었고, 이는 플랭크 마모가 약 0.4mm를 초과할 경우 발생하였다.
예 7
예 1의 인서트가 동일한 적용 분야에 사용되는 경쟁업체의 등급 비교예 3과 비교되었다. 인서트는 직경 80mm인 커터를 사용하여 Vc=251m/min, z=8, fz=0.125mm/tooth, ap=0.3mm, ae= 60 - 65 mm으로 건식 조건하에서 NCI (SS0727)의 밸브 성형체의 마무리 정면 밀링 작업에서 테스트되었다. 형상은 R245-12T3E-KL이었다. 본 발명에 따른 예 1의 인서트는 370과 400 파트 두 작업으로 행해지고, 비교예 3의 인서트는 평균 200 파트로 행해졌다. 두 형태에 있어서 마모 형태는 플랭크 마모이었고 공구 교환의 이유는 나쁜 표면 마무리 때문이다.
예 8
예 1로부터 R290-12T308M-KM 형상을 가진 인서트가 동일한 형상의 참조예 B와 비교되었다. 인서트는 직경이 50mm인 커터를 사용하여 Vc=196m/min, z=5, fz=0.16mm/tooth, ae=45mm, ap=2.5mm로 건식 조건에서 NCI (SS0727) 의 밸브 성형체의 황삭 정면 밀링 작업에서 시험되었다. 두 예 모두 100 파트를 행하였고 플랭크 마모는 참조예 B의 경우 0.38mm이었고 본 발명에 따른 인서트 (예 1) 는 0.15mm이었다.
예 9
예 1의 R290-12T308M-KM 형상을 갖는 인서트가 동일한 형상의 참조예 A, B 및 D와 비교되었다. 인서트는 실험실 테스팅에 적합한 강화 흑연강 주철 (CGI) 의 특별한 부분에서 황삭 정면 밀링 작업에서 테스트되었다. 그 테스트는 80mm의 직경을 가진 커터를 사용하여 Vc=300m/min, z=6, fz=0.15mm/tooth, ae=50mm, ap=3mm로 건식 조건 하에서 행해졌다. 공구 수명 기준은 0.3mm보다 큰 균일한 플랭크 마모, 칩핑 또는 0.4mm보다 큰 불균일한 플랭크 마모였다.
참조예 A, B 및 D에 대한 공구 수명은 각각 13, 17 및 18분이었고, 이와 비교했을 때 본 발명에 따른 인서트는 22분이 되었다.
예 10
예 1의 R245-12T3M-KM 형상을 갖는 인서트가 동일한 형상의 참조예 A와 B에 비교되었다. 인서트는 실험실 테스팅에 적합한 92mm 직경을 가진 오스템퍼드 연성 철 (ADI 800) 의 실린더 바의 황삭 정면 밀링 작동에서 테스트되었다. 테스트는 63mm의 직경을 가진 커터를 사용하여 Vc=160m/min, z=2, fz=0.30mm/tooth, ap=3.5mm, ae = 45mm로 건식 조건 하에서 행해진다. 공구 수명 기준은 칩핑 또는 큰 플랭크 마모로 인한 인서트 파손의 위험이었다.
참조예 A와 B의 공구 수명은 각각 3.3분과 1.7분이고, 본 발명에 따른 인서트는 14.2 분이었다.
예 3 - 10 으로부터 분명히 알 수 있듯이, 본 발명에 따른 인서트는 종래 기술에 따른 인서트보다 훨씬 더 나은 절삭 성능을 나타낸다. 주된 장점은 더 적은 빗살무늬 균열로 인해 칩핑에 대한 저항성이 더욱 향상되고 플랭크 마모에 대한 저항성도 향상된다는 것이다.
주된 장점은 더 적은 빗살무늬 균열로 인해 칩핑에 대한 저항성이 더욱 향상되고, 플랭크 마모에 대한 저항성도 향상된다는 것이다.
Claims (7)
- 초경합금 기재와 코팅을 포함하는 절삭 공구 인서트에 있어서,상기 기재는 5 - 7 wt-% 의 Co, 140 - 250ppm 의 Ti + Ta 및 나머지로서 WC를 포함하고, Ti/Ta의 중량비는 0.8 - 1.3 이고, 보자력 Hc는 15.5 - 19.5 kA/m 이고, CW-비는 0.81 - 0.95 이고,상기 코팅은 균질한 AlxTi1-xN 층으로 구성되거나,상기 코팅은 균질한 AlxTi1-xN 층 및 외부 TibAl1-bN 층으로 구성되며,상기 균질한 AlxTi1-xN 층은 x = 0.5 - 0.7 이고, 상기 코팅의 전체 두께는 경사면에서 0.5 ㎛ - 15 ㎛ 이고, 플랭크 면에서는 2 ㎛ - 7 ㎛ 이고,상기 외부 TibAl1-bN 층은 b = 0.8 - 0.9 이고, 시각적으로 보일 수 있는 균질한 청동색 외양을 주는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항에 있어서,상기 균질한 AlxTi1-xN 층에서 x = 0.6 - 0.7 인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,상기 외부 TibAl1-bN 층은 0.1 - 1 ㎛의 두께를 지닌 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 초경합금 기재와 코팅을 포함하는 절삭 공구 인서트를 제조하는 방법에 있어서,5 - 7 wt-% 의 Co, 140 - 250ppm 의 Ti + Ta 및 나머지로서 WC를 포함하고, Ti/Ta의 중량비가 0.8 - 1.3 이고, 보자력 Hc는 15.5 - 19.5 kA/m 이고, CW-비는 0.81 - 0.95 인 기재를 제공하고,N2 또는 혼합된 N2+Ar 가스 분위기에서 순수한 Ti 및 TiAl 합금 중 하나 이상으로 구성된 둘 또는 세 쌍의 아크원을 사용하는 음극 아크 증발법을 사용해 코팅을 형성하고,상기 코팅은 균질한 AlxTi1-xN 층으로 구성하거나,상기 코팅은 균질한 AlxTi1-xN 층 및 외부 TibAl1-bN 층으로 구성하고,상기 균질한 AlxTi1-xN 층은 x = 0.5 - 0.7 이고, 상기 코팅의 전체 두께는 경사면에서 0.5 ㎛ - 15 ㎛ 이고, 플랭크 면에서는 2 ㎛ - 7 ㎛으로 코팅되도록 하고,상기 외부 TibAl1-bN 층은 b = 0.8 - 0.9 이고, 시각적으로 보일 수 있는 균질한 청동색 외양을 주게 하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트의 제조 방법.
- 제 4 항에 있어서,상기 균질한 AlxTi1-xN 층에서 x = 0.6 - 0.7 인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트의 제조 방법.
- 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,상기 외부 TibAl1-bN 층은 0.1 - 1 ㎛의 두께로 형성하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트의 제조 방법.
- 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 절삭 공구 인서트를 사용하여, 주철, 회주철, 강화 흑연강 주철 또는 구상 주철을 습식 및 건식에서 Vc = 100 - 400 m/min이고, fz = 0.05 - 0.4 mm/tooth의 절삭 데이타로 밀링하는 방법.
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