JP2000515588A - 被覆された旋削用植刃及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、ステンレス鋼の旋削加工に特に有効である被覆された旋削用植刃を開示する。植刃は、高Ｗ合金化Ｃｏ結合材相を有するＷＣ−Ｃｏ基超硬合金基材と、柱状粒を有するＴｉＣ_XＮ_YＯ_Zの層とその後の微細粒のκ−Ａｌ₂Ｏ₃の層とＴｉＮの最表層を含む被膜と、を特徴とする。この層はＣＶＤ法を使用して蒸着される。

Description

【発明の詳細な説明】 被覆された旋削用植刃及びその製造方法 本発明は、鋳肌、鍛造肌、熱間または冷間の圧延肌のような粗製面、または予 備機械加工をした表面を有し、角棒、フランジ及び管のような靭性を必要とする ステンレス鋼部品の湿式旋削加工に特に有効である被覆された切削工具（超硬合 金植刃(insert)）に関する。 超硬合金工具でステンレス鋼を旋削加工する場合、切削刃先は、凝着摩耗、化 学摩耗、アブレシブ摩耗のような種々の摩耗機構によって摩耗し、そして刃先チ ッピングによって櫛状割れと呼ばれる切削刃先に沿って形成された割れを生じる 。 異なる切削条件は、種々の性質を有する切削植刃を必要とする。例えば、粗製 面領域を有する鋼を切削する場合、被覆された超硬合金植刃は、強靱な炭化物か らなる必要がありかつ非常に良好な被膜接合性を備えなければならない。ステン レス鋼を機械加工する場合、凝着摩耗が一般的に支配的な摩耗形式である。 特別な摩耗形式については切削性能を改良するために、種々の対策をとること ができる。しかしながら、そのような手段のほとんどが他の摩耗特性に逆効果を もたらす。 これまでは、全ての工具特性を同時に改良することは非常に困難であった。し たがって、市販の各種超硬合金では、この摩耗形式の一つ或いは幾つかについて 、すなわち特定の用途範囲内で最適化されていた。 スウェーデン特許出願第９５０３０５６−５号は、熱間及び冷間の鍛造した低 合金鋼部品の旋削加工に特に有効である被覆された旋 削用植刃を開示する。この植刃は、立方晶炭化物を枯渇した１５〜３５μｍの薄 い表面領域を有するＣｏ−ＷＣと立方晶炭化物とからなる超硬合金基材と、柱状 粒を有するＴｉＣ_xＮ_yＯ_zの層と滑らかで微細粒のκ−Ａｌ₂Ｏ₃の層と好ましく はＴｉＮの外層とを含む被膜、を特徴とする。 スウェーデン特許出願第９５０４３０４−８号は、低合金鋼及び中合金鋼の湿 式及び乾式のフライス加工に特に有効である被覆された切削植刃を開示する。こ の植刃は、ＷＣ−Ｃｏ及び立方晶炭化物からなる超硬合金基材と、柱状粒を有す るＴｉＣ_xＮ_yＯ_zの層と滑らかで微細粒なκ−Ａｌ₂Ｏ₃の層と好ましくはＴｉＮ の外層とを含む被膜と、を特徴とする。 上記特許出願に記載される基材と被膜の組合せは、ステンレス鋼の旋削加工に おいて、優れた切削性能をもたらす。特許出願第９５０３０５６−５号にしたが う被膜と組み合わされれた立方晶炭化物を枯渇した表面領域を有する超硬合金基 材は、旋削機械加工性を改良した３０４Ｌのように、通常のステンレス鋼の高速 度旋削加工に特に適切であることが判明した。３１６−Ｔｉのようなさらに困難 な加工材料において、及び角材の旋削加工のようにかなりの熱サイクルを伴う作 業においては、特許出願第９５０４３０４−８号に記載される形式の混ぜ物のな いＷＣ−Ｃｏ基材が最も適切であった。 鋼の切削に有用な本発明に従う旋削用植刃は、高Ｗ合金化結合材を有し、且つ 十分に平衡な化学組成と結晶粒径のＷＣとを有する超硬合金基材、柱状ＴｉＣ_X Ｎ_YＯ_Z層、κ−Ａｌ₂Ｏ₃層、ＴｉＮ層からなり、且つ例えばＳｉＣ基ブラシで刃 先をブラシ仕上げすることによって切削刃先の平滑化が任意にその後続けられる 。 コバルト結合材相はＷで高合金化される。結合材相中のＷ含有量はＣＷ比＝Ｍ_s ／（ｗｔ％Ｃｏ・０．０１６１）として表すことが でき、この式においてＭ_sは超硬合金基材の測定飽和磁場でありｋＡ／ｍで示し 、且つｗｔ％Ｃｏは超硬合金中のＣｏの重量パーセントである。ＣＷ値は、Ｃｏ 結合材相中のＷ含有量の関数である。低ＣＷ値は、Ｃｏ結合材相中の高Ｗ含有量 に相当する。本発明にしたがい改良された切削性能は、超硬合金基材が０．７８ 〜０．９３のＣＷ比を有する場合に達成される。 本発明にしたがい、困難なステンレス鋼の旋削加工に特に有効性を与える旋削 用工具植刃は、６〜１５ｗｔ％のＣｏ好ましくは９〜２ｗｔ％のＣｏ最も好まし くは１０〜１１ｗｔ％のＣｏ、０．２〜１．８ｗｔ％の立方晶炭化物好ましくは ０．４〜１．８ｗｔ％の立方晶炭化物最も好ましくは０．５〜１．７ｗｔ％のＴ ａ、Ｎｂ及びＴｉの金属の立方晶炭化物、及び残余ＷＣの組成を有する超硬合金 基材で与えられる。超硬合金は、周期律表のＩＶｂ、ＶｂまたはＶＩｂ族の元素 のからなる他の炭化物を含有することができる。Ｔｉ含有量は、好ましくは技術 的不純物に相当する水準にある。ＷＣの好ましい平均粒径は結合材相の含有量に 依存する。１０〜１１ｗｔ％の好ましいＣｏ組成で、好ましい粒子径は１．５〜 ２μｍ最も好ましくは約１．７μｍである。ＣＷ比は、０．７８〜０．９３好ま しくは０．８０〜０．９１最も好ましくは０．８２〜０．９０とする必要がある 。超硬合金は、いずれの悪影響もなく少量の＜１体積％のη相（Ｍ₆Ｃ）を含有 することができる。このＣＷ値から、本実施例に従う超硬合金基材中には遊離グ ラファイトが許容されないことになる。 被膜が次の層を含んでなる。 − 等軸粒で＜０．５μｍ大きさを有し、且つ＜１．５μｍ好ましくは＞０． １μｍの合計厚さを有し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１で好ましくはｚ＜０．５のＴｉＣ_XＮ_Y Ｏ_Zの第１（最内）層。 − 柱状粒で且つ約＜５μｍ好ましくは０．１〜２μｍの平均直径を有し、且 つ１〜１５μｍ好ましくは２〜８μｍの厚みを有し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１で好ましく はｚ＝０、ｘ＞０．３及びｙ＞０．３であるＴｉＣ_XＮ_YＯ_Zの層。ＴｉＣ_XＮ_YＯ_Z の層の最も好ましい厚さは、Ｔｉ安定化ステンレス鋼のような加工材に要求され る極端な刃先ライン靭性に対しては、特に２〜５μｍである。 − 本質的にκ相からなる滑らかで、微細粒（粒径約０．５〜２μｍ）なＡｌ₂ Ｏ₃の層。しかしながら、この層は、ＸＲＤ測定法で決定されるような、θ相ま たはα相を少量の１〜３体積％を含有できる。Ａｌ₂Ｏ₃の層は、０．５〜６μｍ 好ましくは０．５〜３μｍ且つ最も好ましくは０．５〜２μｍの厚みを有する。 好ましくは、このＡｌ₂Ｏ₃の層は、ＴｉＮ層（＜１μｍ、好ましくは０．１〜０ ．５μｍの厚さ）をさらに後に続けられるが、このＡｌ₂Ｏ₃の層は最外層とする ことができる。この最外層、Ａｌ₂Ｏ₃またはＴｉＮは、１０μｍの長さに渡り表 面荒さＲ_max＜０．４μｍを有する。このＴｉＮ層が存在する場合には、切削刃 先に沿って好ましく除去される。 本発明の方法にしたがって、ＷＣ−Ｃｏ基超硬合金基板は、０．７８〜０．９ ３好ましくは０．８０〜０．９１且つ最も好ましくは０．８２〜０．９０のＣＷ 比を有する高Ｗ合金化結合材相と、０．２〜１．８ｗｔ％好ましくは０．４〜１ ．８ｗｔ％の立方晶炭化物の含有量で最も好ましくは０．５〜１．７ｗｔ％のＴ ａ、Ｎｂ及びＴｉ金属の立方晶炭化物含有量と、６〜１５ｗｔ％のＣｏ好ましく は９〜１２ｗｔ％のＣｏ最も好ましくは１０〜１１ｗｔ％のＣｏとともに作られ 、そのＣｏ含有量で、１．２〜２μｍ最も好ましくは約１．７μｍのＷＣ粒径を 有する。このボディーは、次の層で被膜される。 − 既知のＣＶＤ方法を使用して、＜１．５μｍの厚みを有し、且つ等軸粒で ＜０．５μｍの大きさを有し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１で好ましくはｚ＜０．５であるＴ ｉＣ_XＮ_YＯ_Zの第１（最内）層。 − ＭＴＣＶＤ法を好ましく使用し（７００〜９００℃の温度範囲で層を形成 するために炭素及び窒素源としてアセトニトリルを使用して）、１〜１３μｍ好 ましくは２〜８μｍの厚み有し、且つ柱状粒を有し約＜５μｍの直径を有し、ｘ ＋ｙ＋ｚ＝１で好ましくはｚ＝０、ｘ＞０．３及びｙ＞０．３であるＴｉＣ_XＮ_Y Ｏ_Zの層。しかしながら、正確な条件は使用する装置構造にある程度依存する。 − κ−Ａｌ₂Ｏ₃から本質的になる滑らかなＡｌ₂Ｏ₃の層は、例えば、ヨーロ ッパ特許第Ａ−５２３ ０２１号に開示される条件で蒸着される。このＡｌ₂Ｏ₃ の層は、０．５〜６μｍ好ましくは０．５〜３μｍ且つ最も好ましくは０．５〜 ２μｍの厚さを有する。好ましくは、ＴｉＮの層（＜１μｍ、好ましくは０．１ 〜０．５μｍの厚み）がさらに蒸着されるが、このＡｌ₂Ｏ₃の層は、最外層とす ることができる。この最外層、Ａｌ₂Ｏ₃またはＴｉＮは、１０μｍの長さに渡っ て表面荒さＲ_max＜０．４μｍを有する。この滑らかな被覆された表面は、微細 粒（４００〜１５０メッシュ）アルミナ粉末でこの被覆された表面を穏やかに湿 式ブラストすることによって、または、例えばスウェーデン特許出願第９４０２ ５４３−４号に開示されるようなＳｉＣ基のブラシで刃先をブラシ仕上げするこ と（ＴｉＮ最表層が存在する場合は好ましく使用される）によって得ることがで きる。ＴｉＮ層が存在する場合には、切削刃先に沿って好ましく除去する。実施例１ Ａ．１０．５ｗｔ％のＣｏと１．１６ｗｔ％のＴａと０．２８ｗｔ％のＮｂと 残余ＷＣの組成を有し、且つ０．８７のＣＷ比に相当するＷで高合金化された結 合材層を有し、型式ＣＮＭＧ１２０４０８−ＭＭの超硬合金の旋削用植刃は、０ ．０５の見積もりＣ／Ｎ比に相当する高窒素含有量を有する０．５μｍの等軸Ｔ ｉＣＮ最外層で被覆され、引き続き、ＭＴ−ＣＶＤ法を使用して柱状ＴｉＣＮの ４．３μｍの厚い層が蒸着された。同一被膜工程中のその後の段階で、１．１μ ｍのＡｌ₂Ｏ₃の層は、ヨーロッパ特許第Ａ−５２３ ０２１号に開示される方法 にしたがって純κ−相を含んでいた。薄い０．５μｍのＴｉＮの相が、同一サイ クルの際に、Ａｌ₂Ｏ₃の層の最表部に蒸着された。被覆された植刃は、被覆され た後ＳｉＣを含むナイロンストローブラシでブラシ掛けされ、刃先の外側ＴｉＮ 相がブラシ除去される。 Ｂ．型式ＣＮＭＧ１２０４０８−ＭＭの超硬合金の旋削用植刃は、７．５ｗｔ ％のＣｏと１．８ｗｔ％のＴｉＣと３．０ｗｔ％のＴａＣと０．４Ｗｔ％のＮｂ Ｃと残余ＷＣの組成、及び０．８８のＣＷ比を有した。超硬合金は、約２５μｍ の厚い立方晶炭化物が枯渇した表面領域を有した。植刃は、０．０５の見積もり Ｃ／Ｎ比に相当する高窒素含有量を有する０．５μｍの等軸ＴｉＣＮ相で被覆さ れ、ＭＴ−ＣＶＤ法を使用し蒸着された柱状ＴｉＣＮの７．２μｍの厚い層が引 き続けられた。同一被膜工程中のその後の段階で、１．２μｍのＡｌ₂Ｏ₃の層は 、ヨーロッパ特許第Ａ−５２３ ０２１号に開示される方法にしたがって純κ− 相を含んでいた。薄い０．５μｍのＴｉＮの相が、同一サイクル中に、Ａｌ₂Ｏ₃ の層の最表部に蒸着した。被覆された植刃は、被覆された後ＳｉＣを含むナイロ ンストローブラシでブラシ掛けされ、刃先の外側ＴｉＮ相がブラシ除去された。 Ｃ．外部の先導的超硬合金製造者から型式ＣＮＭＧ１２０４０８の競合超硬合 金旋削用工具植刃が、旋削加工試験の比較のために選ばれた。炭化物は、９．０ ｗｔ％のＣｏと、０．２ｗｔ％のＴｉＣと、１．７ｗｔ％のＴａＣと、０．２ｗ ｔ％のＮｂＣ、残余ＷＣの組成、及び０．９０のＣＷ比を有した。植刃は、１． ０ｐｍのＴｉＣと、０．８μｍのＴｉＮと、１．０μｍのＴｉＣと、０．８μｍ のＴｉＮ最外層からなる被膜を有した。光学顕微鏡による検査が、被膜にその後 の刃先処理がなされてないことを示した。 Ｄ．外部の先導的超硬合金製造者から型式ＣＮＭＧ１２０４０８の競合超硬合 金旋削用工具植刃が、旋削用加工試験の比較のために選ばれた。超硬合金は、５ ．９ｗｔ％のＣｏと、３．１ｗｔ％のＴｉＣと、５．６ｗｔ％のＴａＣと、０． １ｗｔ％のＮｂＣ、残余ＷＣの組成、及び０．９５のＣＷ比を有する。超硬合金 は、Ｃｏ含有量が高い約３０μｍの厚い表面領域を有した。植刃は、５．３μｍ のＴｉＣと、３．６μｍのＴｉＣＮと、２．０μｍのＴｉＮの最外層からなる被 膜を有した。光学顕微鏡による検査が、被膜にその後の刃先処理がなされてない ことを示した。 Ｅ．外部の先導的超硬合金製造者から型式ＣＮＭＧ１２０４０８の競合超硬合 金旋削用工具植刃が、旋削加工試験の比較のために選ばれた。炭化物は、８．９ ｗｔ％のＣｏと、残余ＷＣの組成、及び０．８４のＣＷ比を有した。植刃は、１ ．９μｍのＴｉＣと、１．２μｍのＴｉＮと、３０．１μｍの厚いＴｉＮ層と０ ．８μｍのＴｉＮの最外層とでラミネートされた１． ５μｍのＡｌ₂Ｏ₃と、か らなる被膜を有した。光学顕微鏡による検査は、被膜にその後の刃先処理が成さ れてないことを示した。 Ｆ．外部の先導的超硬合金製造者から型式ＣＮＭＧ１２０４０８の競合超硬合 金の旋削用工具植刃が、旋削加工試験の比較のために 選ばれた。超硬合金は、５．４ｗｔ％のＣｏと、２．７ｗｔ％のＴｉＣと、３． ５ｗｔ％のＴａＣと、２．３ｗｔ％のＮｂＣ、残余ＷＣの組成、及び０．９４の ＣＷ比を有した。超硬合金は、Ｃｏ濃度が高い約４０μｍの厚い表面領域を有し た。植刃は、５．３μｍのＴｉＣと、３．６μｍのＴｉＣＮと、２．０μｍのＴ ｉＮの最外層からなる被膜を有した。光学顕微鏡による検査が、被膜にその後の 刃先処理がなされてないことを示した。 Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦからの植刃が、４ＬＲ６０材料の二つの対面する平 側部（厚み１２０ｍｍ）を有する直径１８０の丸棒の正面削りで比較された。送 りは０．２５ｍｍ／ｒｅｖ、速度は１８０ｍ／ｍｉｎおよび切り込み深さは２． ０ｍｍであった。 この試験の摩耗機構は刃先のチッピングである。勾配基材を有する植刃（Ｂ、 Ｅ及びＦ）は、３回の切断後は良好であったが、ほぼ４回の後突然破断した。 植刃 切削回数 Ａ（本発明に従う） １５ Ｂ（発明外） ５ Ｃ（外部品位） ９ Ｄ（外部品位） ９ Ｅ（外部品位） ４ Ｆ（外部品位） ４実施例２ 上記から植刃Ａ及びＢが、旋削加工試験用すなわち切削加工性改良ＡＩＳ３０ ４Ｌステンレス鋼の長手方向及び正面削り用に選ばれた。 切削速度は２５０ｍ／ｍｉｎ、送りは０．３ｍｍ／ｒｅｖ且つ切り込み深さは ２ｍｍであった。切削時間は１ｍｉｎ／サイクルであ った。摩耗機構は塑性変形であった。 植刃 サイクル回数 Ａ（発明外） ７ Ｂ（本発明に従う） ４実施例３ Ｇ．上記Ａに従う組成と被膜とを有する形状寸法ＴＮＭＧ１６０４０８の植刃 。 Ｈ．上記Ｂに従う組成と被膜とを有する形状寸法ＴＮＭＧ１６０４０８の植刃 。 Ｉ．上記Ｃに従う組成と被膜とを有する形状寸法ＴＮＭＧ１６０４０８の植刃 。 植刃Ｇ、Ｈ及びＩが、２相ステンレス鋼のシャフトの長手方向乾式旋削加工で 試験された。送りは０．３ｍｍ／ｒｅｖで、速度は１４０ｍ／ｍｉｎで且つ切り 込み深さは２ｍｍであった。部品当たりの合計切削時間は１２分であった。 植刃ＧとＩが塑性変形であったのに対し植刃Ｈは少しノッチ摩耗を示した。 植刃Ｇの２個の刃が１個の部品を作るために摩耗したのに対して、植刃Ｈの１ 個の刃で１この部品が完成し、且つ植刃Ｉを使用して１個の部品を仕上げるため に４個の刃が必要であった。 植刃 部品当たりの刃の数 Ｈ（発明外） １ Ｇ（本発明に従う） ２ Ｉ（外部品位） ４実施例４ 上記から植刃Ａ及びＢが、旋削加工試験に、すなわち主に鋳造ＡＩＳＩ３１６ ステンレス鋼で作られたカバー回転子ケースにおける 正面削りに選ばれた。切削が部品構造により断続であった。 切削速度は１８０ｍｍ／ｍｉｎであり、送りは０．２ｍｍ／ｍｉｎ及び切削深 さは０〜２ｍｍ（不規則な鋳物形状）であった。切削時間は部品当たり１０．５ 分であった。 摩耗機構は刃先チッピングと塑性変形の組合せであった。 植刃 部品当たりの数 Ａ（本発明に従う） ２ Ｅ（外部品位） １実施例５ Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤに従う植刃が、旋削加工試験に選ばれた。ＡＩＳＩ３０４ス テンレス鋼のバルブ基材の内側旋削加工。切削速度は１３０ｍ／ｍｉｎで且つ送 りは０．４ｍｍ／ｒｅｖであった。ボウリングバーのために安定性が劣った。 摩耗は植刃Ｄ及びＢに対しては刃先のチッピングであるのに対して、植刃Ａ及 びＢは塑性変形となった。 植刃 部品当たりの数 Ａ（本発明に従う） ９ Ｄ（外部品位） ７ Ｃ（外部品位） ５ Ｂ（発明外） ２実施例６ 上記からの植刃Ａ及びＣが、旋削加工試験に、すなわち、ＡＩＳＩ３１６Ｔｉ ステンレス鋼の角棒の荒削り用に選ばれた。切削は部品構造のために断続した。 切削速度は１４２ｍｍ／ｍｉｎであり、送りは０．２ｍｍ／ｍｉｎ、切削深さ は４ｍｍ、及び切削時間は部品当たり０．１３分であった。 摩耗機構は刃先チッピングであった。 植刃 部品当たりの数 Ａ（本発明に従う） ２５ Ｃ（外部品位） １５

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２３Ｃ 16/40 Ｃ２３Ｃ 16/40 (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＢＲ，ＣＮ，ＩＬ，Ｊ Ｐ，ＫＲ，ＵＳ (72)発明者 ユングベルグ，ビヨルン スウェーデン国，エス―122 44 エンス ケーデ，クルステータルベーゲン 96 (72)発明者 オェーストルンド，オーケ スウェーデン国，エス―129 32 ヘゲル ステン，セデルベーゲン 12

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．超硬合金ボディーと被膜とを含んでなり、特に鋼の旋削加工用の切削工具 植刃において、 前記超硬合金ボディーが、 ＷＣと、 ６〜１５ｗｔ％好ましくは９〜１２ｗｔ％のＣｏと、 ０．２〜１．８ｗｔ％のＴｉ、Ｔａ及び／またはＮｂの立方晶炭化物と、 ０．７８〜０．９３好ましくは０．８０〜０．９１のＣＷ比の高Ｗ合金化結合 材相と、 からなり、且つ 前記被膜が、 − 等軸粒で＜０．５μｍの大きさを有し、且つ＜１．５μｍの厚みを有する ＴｉＣ_XＮ_YＯ_Zの第１（最内）層と、 − 柱状粒で＜５μｍの平均直径を有し、２〜５μｍの厚みを有００ＴｉＣ_X Ｎ_YＯ_Zの層と、 − ０．５〜６μｍの厚みの滑らかで微細粒（０．５〜２μｍ）のκ−Ａｌ₂ Ｏ₃の外側層と、 を含んでなることを特徴とする切削工具植刃。 ２．最外層が、薄い０．１〜１μｍのＴｉＮの層であること特徴とする請求項 １記載の切削植刃。 ３．ＴｉＮの最外層が、切削刃先に沿って取り除かれていることを特徴とする 請求項２記載の切削植刃。 ４．超硬合金ボディーと被膜とを含んでなり、旋削用植刃の製造方法において 、 ０．７８〜０．９３のＣＷ比を有し、高Ｗ合金化結合材相を有す るＷＣ−Ｃｏ基超硬合金ボディーが、 − 既知のＣＶＤ方法を使用して、等軸粒で＜０． ５μｍの大きさのを有し 、０．１〜１．５μｍの厚みで、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１で好ましくはｚ＜０．５である ＴｉＣ_XＮ_YＯ_Zの第１（最内）層と、 − ８５０〜９００℃の好ましい温度範囲で前記層を形成するために炭素及び 窒素源としてアセトニトリルを使用するＭＴＣＶＤ法によって蒸着され、柱状粒 で約＜５μｍの直径を有し、２〜８μｍの厚みを有し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１で好まし くはｚ＝０、ｘ＞０．３及びｙ＞０．３であるＴｉＣ_XＮ_YＯ_Zの層と、 − ０．５〜６μｍの厚みの滑らかでなκ−Ａｌ₂Ｏ₃の層と、 − 好ましくは＜１μｍの厚さのＴｉＮ層と、 で被覆することを特徴とする旋削用植刃の製造方法。 ５．前記超硬合金ボディーが、コバルト含有量が９〜１２ｗｔ％であって、Ｔ ａ及びＮｂの立方晶炭化物を０．４〜１．８ｗｔ％有することを特徴とする請求 項４記載の製造方法。 ６．前記超硬合金ボディーが、コバルト含有量が１０〜１１ｗｔ％であること 特徴とする請求項４または５項に記載の製造方法。 ７．０．８２〜０．９０のＣＷ比を特徴とする請求項４〜６のいずれか１項に 記載の製造方法。 ８．ＴｉＮの最外層が存在する場合には、切削刃先に沿って取り除くことを特 徴とする請求項４〜７のいずれか１項に記載の製造方法。