SA94150032B1 - عمليات نزع الهيدروجين ومعدات وشحنات حفازات لهذه العمليات - Google Patents

Abstract

الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بطرق لنزع الهيدروجين dehydrogenation من ألكانات alkanes لإعطاء ألكينات alkenes في أنظمة مفاعل ذي مقاومة محسنة للكربنة carburization تحت ظروف نزع الهيدروجين. حيث تزود جدران المفاعل بطبقة واقية ومقاومة للكربنة والسحج abrasion عن طريق وضع طلاء فلزي metal plating أو طبقة تكسية cladding أو طلاءات أخرى، مثلا الدهان painting من فلز مثل Cr ،Cu ،Bi ،As ،Sb، Sn ،Te ،Se ،Pd ،In ،Ge ،Ga، وبصفة خاصة القصدير كطبقة من القصديريد stannide، لتشكيل طبقة واقية مقاومة للكربنة carburation بسمك يتراوح من حوالي 0,5 إلى 15 ملي، يكون فعالا فيعزل الجزء الفولاذي عن الهيدروكربونات hydrocarbons أثناء عملية نزع الهيدروجين بينما يتم تفادي أي قصافة embrittlement في الفلزالسائل بصفة أساسية. وتشكل الطبقة الواقية، بحيث نثبت بالجزء الفولاذي عن طريق طبقة رابطة متوسطة غنية بالكربيد carbide. ،

Description

: Y catalyst loads ‏ومعدات وشحنات حفازات‎ dehydrogenation ‏عمليات نزع الهيدروجين‎ ‏لهذه العمليات‎ ‏الوصف الكامل‎ ّ ‏خلفية الاختراع:‎ ‏من‎ dehydrogenation ‏لنزع الهيدروجين‎ 7 ea ‏يتعلق الاختراع بتقنية‎ ‏وبصفة خاصة؛ الهيدروكربونات الخفيفة. وفي تجسيدات‎ hydrocarbons ‏الهيدروكربونات‎ ‏من خلال نزع‎ isobutylenes ‏مفضلة يوفر الاختراع تقنيات محسنة لإنتاج أيزوبوتيلينات‎ ‏من خلال نزع الهيدروجين من‎ propylene ‏والبروبيلين‎ butanes ‏الهيدروجين من البوتينات‎ ٠ ‏وبصفة خاصةء التقنيات التي تقلل إلى أدنى حد ممكن من تكربن الفلز‎ propane ‏البروبان‎ ‎: ‏المصاحب لذلك أثناء عملية تزع الهيدروجين.‎ coke ‏وتكوين الكوك‎ metal carburization ‏لأن‎ Toda ‏وعمليات نزع الهيدروجين هي ذات أهمية خاصة لصناعة النفط‎ ‏عن عمليات‎ gD ‏هي منتجات جانبية متدنية القيمة‎ butane ‏الهيدروكربونات مثل البوتان‎ ‏من خلال عمليات‎ butylenes ‏إلى بوتيلينات‎ butane ‏ويمكن تحويل البوتان‎ refining ‏التهذيب‎ Ve .(MTBE) ‏نزع الهيدروجين والتي يمكن استخدامها بعد ذلك لإنتاج ميثيل ثلاثي بوتيل إيثر‎ ‏بما في ذلك الأيزوبوتيلين‎ butylenes ‏وتقليدياً فقد تم الحصول على البوتيلينات‎ ‏في وحدات التكسير‎ refinery processes ‏كنواتج جاتبية من عمليات التهذيب‎ isobutylene ‏قد فاقت‎ isobutylene ‏بيد أن الحاجة للأيزوبوتيلين‎ .thermal ‏أو الحراري‎ catalytic ‏الحفزي‎ ‏إلى حد كبير الإنتاج من عمليات التهذيب هذه؛ ولذلك فقد تمّ تطوير عمليات بديلة متنوعة‎ ١٠ - : .isobutylene ‏لتوفير الأيزوبوتيلين‎ ‏وأحد أنماط هذه العمليات عملية غير محفزة لنزع الهيدروجين بالحرارة من ض‎ ‏بيد أن‎ butylene ‏إلى بوتيلين‎ butane ‏المركبات العضوية؛ على سبيل المثال؛ تحويل البوتان‎ ‏وغير المستحبة‎ dd 7 AN ‏لهذه الطرق محدود نظرآً للتفاعلات الجانبية‎ JLT dll ‏الاستخدام‎ ‏التي تحدث.‎ Yoo

YA

ض "0 . وقد تم تطوير عمليات حفزية متنوعة للإقلال ‎oo)‏ حد ممكن من نشاط التفاعلات الجانبية وتحسين التحويل والانتقائية نحو النواتج المرغوبة. وتتضمن عمليات نزع الهيدروجين الحفزية التقليدية عملية (ايربرودكتس كاتوفين ‎(Air Products Catofin‏ وعملية (يونيفيرسال أويل برودكتس أوليفلكس ‎dec y (Universal Oil Products (UOP) Oleflex tm‏ ‎٠‏ (فيليبس ستار ‎(Phillips Star tm‏ وجميعها علامات تجارية. وتتيح عملية ايربرودكتس كاتوفين نزع الهيدروجين من البوتان ‎butane‏ لتكوين البوتيلين ‎(butylene‏ وجود ‎ia‏ يحتوي على أكسيد كرومي ‎chromic oxide‏ محمول على ‎alumina Liesl‏ في مفاعل أديباتي ‎adiabatic‏ انظر على سبيل ‎(JO‏ طلب براءة الاختراع الأوروبية رقم 197,054 وطلب براءة الاختراع البريطانية 7,167,087 والتي تدمج ‎٠‏ بياناتها ههنا لتكون ‎Jaa ye‏ وتتيح عملية (يونيفيرسال اويل برودكتس أوليفلكس) نزع الهيدروجين من البروبان عحومه«م_لتكوين_ البروبيلين ‎propylene‏ ومن الايزوبوتان ‎aS isobutane‏ الايزوبوتيلين ‎isobutylene‏ في وجود ‎lis‏ يحتوي على البلاتين ‎platinum‏ محمول على ألوميتا ‎alumina‏ في مفاعل طبقة متحركة ‎moving bed reactor‏ ويتيح مفاعل الطبقة المتحركة التجديد المتواصل ‎١‏ للحفاز تحت الظروف الأكثشر شدة لنزع الهيدروجين من الألكان المنخفض ‎Jower alkane‏ ويتدفق الحفاز بصورة تامة من المفاعلات إلى منطقة التجديد ‎regeneration zone‏ ومن ثم يدور إلى المفاعل. انظر على سبيل ‎JB‏ براءات الاختراع الأمريكية أرقام 3,584,068 و١7‏ ارذاخرةا ‎£,EFA YAN‏ وا/اات,مكمة و9 رخالاب ‎£AYY, YY 5 £,YAT,YT0‏ والتي تدمج بياناتها جميعاً ههنا لتكون مرجعاً. إلا وتتيح ‎Adee‏ (فيليبس ستار) نزع الهيدروجين من البوتان ‎butane‏ لتكوين البوتيلين ‎butylene‏ في وجود حفاز منشط من البلاتين المحمول على خام ‎ssh‏ معدني ‎Jina)‏ ‎(spinel‏ من الخارصين والألومينا ‎alumina‏ عدنه. ويحمل الحفاز في طبقات حفاز أنبوبية تقع داخل الأفران لتوفير الحرارة الماصة للتفاعل. ويتيح هذا التنسيق التشغيل في ظل ظروف متساوية درجة الحرارة. وتجدد الحفازات بأكسدتها في الهواء. انظرء على سبيل ‎(Ja‏ ‎FAA‏

¢ براءات الاختراع الأمريكية أرقام اد ‎١‏ و 507,444 5 £41,000 وتدمج بياناتها في هذا البيان لتكون ‎aa je‏ وبما أن تفاعل نزع الهيدروجين من الهيدروكربونات تفاعل ماص للحرارة ومستويات التحويل يتحكم بها الاتزان الكيميائي ‎chemical equilibrium‏ فمن المستحب العمل عند درجات ‎٠‏ حرارة مرتفعة وضغوط منخفضة. وتدفع درجات الحرارة العالية والضغوط المنخفضة الاتزان على نحو مستحب باتجاه المنتجات منزوعة الهيدروجين. بيد أن؛ حفازات نزع الهيدروجين التقليدية تعاني من التثبيط السريع الناشئ عن التكويك تحت الظروف الشديدة. وبصفة خاصة؛ فقد وجد أن التراكم البطيء للرواسب الكربونية يخفض من فعالية نزع الهيدروجين في حفازات نزع الهيدروجين التقليدية. ويجوز استخدام دورات حرق للكربون تقليدية لإعادة ‎٠‏ تجديد نظام الحفاز بعد تراكم كاف للكربون على الحفازء بالإضافة يتم ‎JAY‏ مركبات الكبريت والهيدروجين في العادة إلى تغذية المفاعل وذلك لتفادي تراكم الكربون في المفاعل وفي طبقة الحفاز. وتقترح التقارير الصناعية بأن ما زال هناك عيوب في عمليات نزع الهيدروجين 4 المنفذة على نطاق تجاري. فعلى سبيل المثال؛ كما ورد في تقرير بلات في اكتوبر ‎VARY‏ عن ‎vo‏ الصناعة البتروكيماوية الدولية )1993 ‎(Platt’s International Petrochemical report Oct.‏ فإن أولئك المتمرسون في عملية (يونيفيرسال أويل برودكتس أوليفلكس) يقولون بأن هناك خطأ ما في التصميم يؤدي إلى مشكلة تكويك في المبادلات الحرارية بعد حوالي سنة من التشغيل. الوصف العام للاختراع: وفي حين أن دورات حرق الكربون والكبريت وإضافة الهيدروجين وسيلة 28 ‎A‏ ‏- 0 الإزالة واختزال رواسب الكربون إلا أنها تشتمل على مشاكل متأصلة. ‎(Yl‏ ينبغي إغلاق المفاعل لحرق رواسب الكربون. بالإضافة؛ فإن إضافة الهيدروجين»؛ وبصفة خاصة؛ الكبريت تستعدي توفر وحدات عملية وتشغيل وكلفة إضافية ناهيك عن الأخطار المتعلقة باستخدامها. كذلك فإن الضياع الدائم للكبريت و/أو الهيدروجين أمر معتاد بسبب فشل المعدات. ويعتقد المخترعون بأن التكويك ليس المشكلة الوحيدة بل أن الكربنة وتفري الفلز أيضاً تعد من قبيل ‎vo‏ المشاكل المواجهة. ْ ض م

وفي تقنيات نزع الهيدروجين التقليدية التي تستخدم تغذية تحتوي على كبريت؛ على سبيل ‎(JE‏ من ‎٠0‏ إلى ‎٠٠١‏ جزء في المليون ‎(pmm)‏ كبريت لا تعتبر الكربنة مشكلة مهمة. ومن الواضح أن الكبريت الإضافي الموجود في هذه الأنظطمة يشبط على نحو فعّال الكربنة. وبشكلٍ ما يتداخل الكبريت مع تفاعل الكربنة. لكن في الأنظمة متدنية م نسبة الكبريت أو التي يضيع منها الكبريت فإن هذه الحماية المتأصلة لم تعد قائمة. وتبدأ المشاكل المرتبطة بالكربنة في العادة بهشاشة النظام الفيزيائي. وتؤدي هشاشة الجدران الفولاذية إلى "تعفير الفلز ‎"metal-dusting‏ أي إطلاق جسيمات ‎ALR‏ حفزياً وقطرات من الفلز نظرآ لتحات الفلز. ويضيف "تعفير الفلز" المفرط جسيمات فلزية نشطة إلى النظام توفر مواقع للتحويل الحفزي للكوك في النظام. وقد ‎Lan‏ ترسبات كوك أكبر تدعى "كرات ‎vy.‏ الكوك ‎"Cokeballs‏ وقد تسد المفاعلات. ويفاقم هذا المصدر الكبير لتكوين الكوك من مشكلة التكويك. وفي الحقيقة؛ تعمل الجسيمات الفلزية ‎ALT ail‏ في جسيمات الكوك على انبعاث الكوك في كامل النظام عموماً. أي أن + تحث جسيمات الفلز ‎ALT ad)‏ تكوين الكوك عليها وفي أي مكان تتراكم فيه الجسيمات في النظام مما ينتج عنه انسداد نظام المفاعل بالكوك والذي قد يؤدي إلى الإغلاق ‎١‏ المبكر للنظام. والتقنيات التقليدية التي تهتم بتكوين الكوك غير فعالة ‎Le‏ لا تهتم بظاهرة الكربنة وتعفير الفلز. وبالتالي؛ فإن هناك ‎dala‏ في التقنية الصناعية لعملية محسّنة لإنتاج الأوليفينات ‎olefins‏ عن طريق نزع الهيدروجين ‎Gis‏ مثل المواد البادئة اللازمة لصنع؛ وبصفة خاصة؛ لنزع الهيدروجين من الهيدروكربونات التي يمكن نزع الهيدروجين منها بالكربنة المختزلة؛ ‎v. -‏ خاصة عند تنفيذ عملية ‎go‏ الهيدروجين في غياب الكبريت المضاف و/أو الهيدروجين؛ وقد تتضمن عملية من هذا التمط وسيلة لتثبيط هشاشة الفلز غير المستحبة والتي تسبب الكربنة وفي النهاية الانسداد المبكر لأنظمة المفاعلات وانسداد الحفازات الناتج بسبب تفري الفلز والكربنة. ‎ade‏ فإن أحد أهداف الاختراع توفير طرق ‎laa‏ لنزع الهيدروجين من ‎ve‏ الهيدروكربونات التي يمكن نزع الهيدروجين منها. وتتضمن الطريقة توفير طبقات فلزية واقية راض

: والتي تضفي حماية طويلة الأمد ضد الكربئة والتقشر والتكويك وتفري الفلز على الأسطح الفلزية حتى عند استخدام درجات حرارة مرتفعة لأسطح أنابيب الفرن المستخدمة في أنظمة نزع الهيدروجين (نمطياً من ‎STEALS‏ إلى ‎(VE mY) SYAYA‏ بالمقارنة مع أنظمة التحويل الأخرى مثل التهذيب ‎Aly reforming‏ تظهر درجات حرارة سطحية أدنى © تتراوح نمطياً ما بين 2”77/,8ام و١27لام ‎WY eer)‏ و 2150 اف). وتتضمن هذه الحماية تفادي تكون الكوك حفزياً المصاحب للكربنة وتعفير ‎Gla‏ وتفادي ذلك مهم لإطالة عمر الوحدة وللاهتمام بالمشاكل التي تعاني منها الصناعة والمصاحبة للعمليات المنفذة على نطاق تجاري. وقد اكتشف المخترعون أن مجرد توفير طلاء واق بالترسيب أو بالتكسية أو بالطلاء ‎AL ٠‏ وسيلة أخرى مثل الدهان على نظام المفاعل ‎of‏ يكون كافياً في معالجة المشكلة على نحو فعتال. فمتل هذه الطبقة من الطلاء ينبغي أن تكون ذات ‎lan‏ كاف لتوفير طلاء كامل غير متقطع لفلز الطبقة ‎Adland‏ وينبغي أن تبقى كاملة على امتداد فترة كافية من الزمن. وحتى العيوب الصغيرة أو الثقوب الصغيرة أو العيوب الأخرى في الطبقة الواقية قد تؤدي إلى مواقع كربنة هدامة تكفي لإغلاق تشغيل العملية. ‎Vo‏ وينبغي أن تقاوم الطبقة الواقية الفالة التغيير الكيميائي الضار والتقشر ‎peeling‏ ‏و/أو التشقق ‎splitting‏ والانفصام. بالإضافة وجد أن الطبقة الواقية يجب أن توضع ‎A ay‏ يكفي لتغطية السطح المنوي حمايته بالكامل وينبغي المحافظة على تماسكها خلال كامل العملية. ولذا ينبغي أن يكون الطلاء الواقي مقاومآً للتحات أثناء عملية شحن الحفاز والتشغيل التمهيدي. وحيث أن أنظمة الحفازات ذات الطبقات المتحركة شائعة بالنسبة لعمليات نزع ‎ve - |‏ الهيدروجين الجديدة فإن الطبقة الواقية مقاومة على نحو مفضل لآثار التحات للحفاز الذي يتحرك عبر المفاعل أيضاً. ومن بين العوامل الأخرى فأهداف الاختراع أعلاه والأهداف الأخرى يمكن التوصل إليها باستخدام طبقة ربط وسيطة تربط الطبقة الواقية بالطبقة التحتية الفولاذية المنوي وقايتها. ‎SN‏ فالاختراع موجّه لطريقة لنزع الهيدروجين من الهيدروكربونات في أنظمة ‎ve‏ مفاعلات تشتمل على أجزاء فولاذية ويفضل أجزاء فولاذ لا ‎daca‏ ثم توفير طبقة واقية ا

لا عليها لعزل الجزء الفولاذي عن الهيدروكربونات؛ ويفضل طبقة قصديريد توضع ‎Alay‏ ‏يعزل على نحو فال الجزء ‎EWE‏ عن جو الهيدروكربونات؛ مع تفادي أي هشاشة للفلز. وتربط الطبقة الواقية بطبقة الفولاذ التحتانية بواسطة طبقة ربط متوسطة غنية بالكربيد :0 (بالنسبة لطبقة الفولاذ التحتانية)؛ وفي حالة الفولاذ الذي لا يصدأ توضع طبقة ربط غنية 0 بالكربيد فقيرة بالنيكل (بالنسبة لطبقة الفولاذ التحتانية). وفي حالة استخدام طبقة واقية خارجية من القصديريد على طبقة فولاذ لا يصدأ تحتانية فإن طبقة القصديريد تكون غنية بالنيكل ‎nickel‏ وتشتمل على شوائب من الكربيد في حين أن الطبقة المتوسطة الغنية بالكربيد الفقيرة بالنيكل تشتمل على شوائب من القصديريد. ويفضل أن تكون شوائب الكربيد عبارة عن امتدادات أو بروزات للطبقة الغنية بالكربيد الفقيرة ‎oy.‏ بالنيكل عن امتداد الطبقة الرابطة بدون انقطاع؛ تمتد من الطبقة المتوسطة الغنية بالكربيد والفقيرة ‎J Sally‏ إلى طبقة القصديريد؛ وشوائب القصديريد متصلة تمتد من طبقة القصديريد وخلال طبقة الربط المتوسطة الغنية بالكربيد الفقيرة بالنيكل. ووجود شوائب الكربيد التي تقدم ذكرها في طبقة القصديريد وشوائب القصديريد في الطبقة الرابطة المتوسطة الغنية بالكربيد والفقيرة بالتيكل يوفر ربطآً محسنآً للطبقة الواقية مما يزيد من مقاومة التحات. والسطح البيني ‎١‏ بين الطبقة الرابطة المتوسطة الغنية بالكربيد وطبقة القصديريد الغنية بالنيكل غير منتظم لكنه بخلاف ذلك بدون اتقطاع. وبالرغم من أن هناك حاجة لضمان طلاء كامل لمادة فلز القاعدة التحتانية المنوي حمايتها فإن وضع مقادير فائضة أو سمّك زائد من المادة المعتادة كطبقة واقية ينبغي تجنبه أيضاً. فإذا كانت الطبقة سميكة ‎Die Tan‏ حيث تتجمع مواد الطلاء السبائكية في صورة برك ْ ‎٠‏ صغيرة قبل أن تجف؛ قد تتشكل قصافة سائلة على الفلز. ومشكلة قصافة المعدن السائلة هي عبارة عن اختراق المواد السبائكية (مثل القصدير ‎tin‏ أو الجرمانيوم ‎(germanium‏ والتي تعتبر ‎corrosive LX‏ بدرجة كبيرة ‎Tan‏ بالنسبة للفولاذ تحت ظروف اختزال الطلاء حيث يحدث مرة ثانية انهيار المعدن. : وعملية الاختراع مفيدة بوجه خاص بسبب استخدام نظام مفاعل معالج مقاوم للكربنة ‎vo‏ حتى في غياب الكبريت المضاف. وباستخدام الأداة المعالجة يمكن إنتاج الهيدروكربونات ْ ‎FAA‏

A

‏منزوعة الهيدروجين لفترات طويلة من الزمن بدون الحاجة إلى إغلاق العملية بسبب تكون‎ ‏الكوك أو الكربنة أو تكون قصافة الفلز والذي يحدث عند ظروف نزع هيدروجين باستخدام‎ 0 ‏وعليه فالمقادير الزائدة من الهيدروكربونات‎ gia ‏لنزع الهيدروجين‎ ALE ‏هيدروكربونات‎ ‎| ‏يمكن إنتاجها.‎ butylene ‏منزوعة الهيدروجين مثل البوتيلين‎ hydrocarbons ‏أثناء عملية تزع الهيدروجين‎ lof ‏علاوة على ذلك؛ يمكن استخدام درجات حرارة‎ ° ‏بكميات أكبر. وفي الحقيقة فإن درجات الحرارة‎ olefin ‏مما يزيد من فرصة إنتاج الأوليفين‎ a TEAR ‏(أي درجات الحرارة الموازية ل‎ propane’ ‏اللازمة لنزع الهيدروجين من البروبان‎ : ‏وتعفير‎ Ap Sy ‏والأعلى من ذلك) قد تستخدم بدون حدوث التكويك الزائد‎ (GY) ‏لنزع الهيدروجين من الهيدروكربونات‎ Ake ‏الفلز. وعليه يمكن للاختراع أن يوفر‎ ‏والأيزوبوتان‎ n-butane ‏وع< وتان‎ «propane ‏مثل الإيثان عممط»؛ والبروبان‎ hydrocarbons Ye isopentanes ‏والأيزوبنتانات‎ pentanes ‏المختلطة والبنتانات‎ butanes ‏والبوتانات‎ isobutane ‏إلى‎ Gis ethylbenzene ‏الواقعة ضمن مدى المنظفات والاثيل بنزين‎ paraffins ‏والبارافينات‎ : ‏منزوعة الهيدروجين حيث يمكن المحافظة على مقاومة الكربنة عند‎ olefinic ‏منتجات أوليفين‎ ‏درجات حرارة سطحية في نظام المفاعل تزيد على 8,5؛ ”ام (١٠77ف) وحتى فوق‎ ‏هي_الهيدروكربونات_ثلاثية ورباعية‎ amid clin Souls (SIF) Vege ‏د‎ ‎-(C; and Cs) ‏الكربون‎ ‏والاختراع الراهن مفيد بوجه خاص في عمليات نزع الهيدروجين التي تحدث في ظل‎ ‏أجواء التحات؛ مثل تلك القائمة في عمليات أوليفلكس. ولعملية أوليفلكس طبقة حفاز تتحرك‎ ‏وتحدث الأكسدة والكلورة‎ regenerator ‏جهاز التجديد‎ (reactor ‏بشكل متواصل من المفاعل‎ ‏ويمكن للطبقات الواقية المستخدمة طبقاً للاختراع‎ «aaa ‏أثناء‎ oxychlorination ‏المؤكسدة‎ 7 ‏تحمل التحات المصاحب لحركة الحفاز عبر المفاعلات مثل مفاعلات الطبقة الثابتة والطبقة‎ ْ ْ ‏ومن المفضل أن تقاوم أنواع الطلاء التلف الناشئ عن التحات لفترة‎ fluidized bed ‏المميعة‎ ‏ساعة‎ ovr ‏ساعة ويفضل لما لا يقل عن‎ Yor ‏تكفي للحماية ضد الكربنة لما لا يقل عن‎ ‏والأفضل على الإطلاق لما لا يقل عن 400 ساعة من التشغيل.‎ : 1A ‏ض‎

علاوة على ذلك؛ فقد اكتشف أن الطلاءات ذات الأساس القصديري المفضلة في هذا الاختراع تتتج عند تأكسدها طلاءات أكاسيد ‎tin-based‏ فلزية مختلطة قاسية ومقاومة للتحات. وعلى نحو يبعث على الدهشة تبقى هذه الطلاءات ثابتة على الأسطح المعدنية أثناء دورات 0 الأكسدة والاختزال. والطلاءات الأكسيدية القاسية هذه فمّالة كذلك في حماية السطح المعدني ض م .من الكربنة وتفري الفلز والتكويك. ولذلك فالطبقات الواقية المفضلة مفيدة في الأجزاء المختزلة وفي الأجواء المؤكسدة وفي الأجواء التي تحدث فيها دورات من الأكسدة والاختزال كما هو الجال في عمليات نزع الهيدروجين. بالإضافة؛ فقد وجد الآن على نحو يبعث على الدهشة أن الطلاءات المفضلة في هذا الاختراع تحتمل الكبريت؛ على سبيل المثال؛ تستطيع الطبقات الواقية ذات الأساس القصديري أن تتحمل حتى ‎Yeo‏ جزء في المليون ‎(ppm)‏ كبريت في التغذية. وتلغي الطبقات الواقية الحاجة لكبردة 8ه المعادن كبردة مسبقة وتخفض من التأكل ‎corrosion‏ بفعل الكبريتيد وتحسّن قيم الناتج والتخلص من النفايات بسبب المستويات المنخفضة من الكبريت وقد تتحمل الطبقات الواقية من الكروم ‎chromium‏ أو الأنتيمون 55 أو الجرمانيوم ‎Ge‏ مستويات أعلى من الكبريت قد يصل حتى 55 بالوزن أو أكثر. والأفضل على الإطلاق أن تتحمل ‎ye‏ الطبقات المقادير المناظرة من الكبريت لفترة لا تقل عن ‎Yoo‏ ساعة والأكثر تفضيلا ما لا يقل عن ‎506٠0‏ ساعة والأفضل على الإطلاق ما لا يقل عن ‎٠٠0١0‏ ساعة بدون الاتحلال إلى مدى تؤدي فيه الكربنة إلى إغلاق النظام بفعل التكويك الزائد. من ناحية ثانية؛ فإن الطبقات الواقية فعّالة إلى حد كبير في حماية السطوح المعدنية عند مستويات الكبريت المتدنية ومستويات الكبريت فائقة التدني. لذا تتيح الطبقات الواقية استخدام مستويات متنوعة من الكبريت في نظام ‎FL‏ المفاعل وتوفير تنوع زائد على نحو ملحوظ في اختيارات الحفازات (الخيار الاحتمالي والخيار غير الاحتمالي). ومن غير الضروري إضافة الكبريت إلى النظام. والقدرة على العمل عند مستويات متدنية من الكبريت تحسن كذلك من أداء الحفازء على سبيل المثال؛ زيادة الانتقائية والتحويل. | : ‎YA‏ ye ‏وعلى ضوء ما تقدّم ومن خلال الأهداف والمنافع والملامح المميزة الأخرى فإن‎ ‏يلي يمكن إدراك طبيعتها بالرجوع إلى الوصف‎ Lah ‏مميزات وملامح هذا الكشف التي ستتضح‎ ‏التفصيلي ومطالب الحماية المرفقة.‎ ‏شرح مختصر للرسوم:‎ ‏يوضح الشكل طبقة تختانية من فولاذ لا يصدأ وضعت عليه طبقة واقية من القصديريد‎ o ‏ترتبط بطبقة الفولاذ التحتانية من خلال طبقة متوسطة غنية بالكربيد تخلو من النيكل.‎ ْ ‏الوصف التفصيلى:‎ ‏هو مجرد توضيح للتجسيدات المفضلة للاختراع وينبغي أن لا‎ JU ‏إن الوصف‎ ‏كما سيتضح من خلال‎ eal ‏صورة من‎ ls ‏في الحد من مجال الاختراع‎ Sle ‏يكون‎ ‏الوصف التالي والرسوم المرفقة لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية.‎ ٠

وكما أشير إليه ‎Tal‏ فإن الاختراع يهدف لطريقة محسّنة لنزع الهيدروجين. وتتضمن

الطريقة توفير طبقات فلزية واقية لجزء على الأقل من نظام التفاعل تضفي وقاية طويلة الأمد ضد الكربنة والتقصف وتكون تثار الفلز حتى عند درجات حرارة سطحية مرتفعة لأنابيب

الفرن المستخدمة في أنظمة تزع الهيدروجين.

وتتضمن_الهيدروكربونات_ التي ‎Se‏ نزع_الهيدروجين ‎Gy Lie‏ للاختراع الهيدروكربونات المشتملة على ‎(PAR‏ كربون وحتى ‎7١‏ ذرة كربون أو أكثر والمحتوية على

زوج واحد على الأقل من ذرات الكربون المتجاورة يرتبط بكل منها ذرة هيدوجين. ومن المفضل أن تتضمن ‎Cali gn Sg hed‏ الإيثان ‎ethane‏ والبروبان ‎propane‏ وع--بوتثان ‎n-butane‏ ‏وأيزوبوتان ‎isobutane‏ والبوتانات ‎butanes‏ المختلطة والبنتانات ‎pentanes‏ والأيزوبنتانات

‎190٠00968 - 70 -‏ والبارافينات 65 الواقعة ضمن مجال مواد التنظيف واليكسان ‎hexane‏ ‎JV‏ بنزين ‎ethylbenzene‏ وتفضل البوتينات ‎butenes‏ والبروبانات ‎.propanes‏ وقد تتضمن

‏هذه الهيدروكربونات ‎paraffins ud) Ld) hydrocarbons‏ الطبيعية المشتملة على ‎١‏ ذرة كربون والبارافينات ‎paraffines‏ المتفرعة والأوليفينات قصتءاه_العادية والأوليفينات ‎olefins‏ ‏المتفرعة والأوليفينات ‎AABN olefins‏ ومتعددات الأوليفين ‎polyolefins‏ والهيدروكربونات

‎hydrocarbons ve‏ المشابهة. وعليه فمن المزمع دمج عملية نزع الهيدروجين لأي مركب عضوي ‎YA‏

"١ ‏قابل لنزع الهيدروجين منه لإنتاج مركبات أوليفينية محتوية على نفس العدد من ذرات الكربون‎ ‏أقل من ذرات الهيدروجين ضمن مجال هذا الاختراع. وتشمل الأمثلة الأيزوبوتان‎ Tae ‏لكن‎ ‎ناكيدود-١٠-لييم-7 ‏و‎ isohexane ‏والأيزوهكسان‎ isopentane ‏والأيزوبنتان‎ isobutane ‏والبنتان الحلقي‎ cyclobutane ‏والهيدروكربونات المشبعة والبوتان الحلقي‎ 2-methyl-1-dodecane ‏المشابهة.‎ hydrocarbons ‏والهيدروكربونات‎ cyclododecane ‏والدوديكان الحلقي‎ cyclopentane | ٠

ومثل هذه الهيدروكربونات منزوعة الهيدروجين تتضمن ‎Lind‏ تلك المستخدمة كعوامل تلزيج ‎tackifying agents‏ للمواد اللاصقة ومضافات معامل اللزوجة بالنسبة لزيوت المحركات ومواد الإضافة المقاومة للصدمة والمقاومة للأكسدة بالنسبة لأنواع البلاستيك. ويمكن استخدام الهيدروكربونات منزوعة الهيدروجين ‎Lad‏ في صناعة مختلف المنتجات الكيميائية مثل مواد ‎٠‏ التنظيف وأنواع البلاستيك والمطاط الصناعي والمنتجات الصيدلية والغازولين عالي الأكتان ‎high octane gasoline‏ وأنواع العطور وزيوت التجفيف وراتتجات التبادل الأيوني ‎ion-exchange‏ ‎resins‏ والمنتجات الأخرى المتنوعة المعروفة حق المعرفة بالنسبة لأولئك المتمرسين في التقنية

الصناعية. وتلامس الهيدروكربونات التي يمكن نزع الهيدروجين منها مع متراكب حفزي في ‎ve‏ منطقة نزع هيدروجين تم الحفاظ عليها عند ظروف تزع الهيدروجين. ويمكن تحقيق هذا التلادمس في نظام طبقة حفاز ثابتة أو في نظام طبقة حفاز متحركة أو في نظام طبقة مميعة أو في عملية تتفّذ على دفعات. وقد تشتمل منطقة تفاعل نزع الهيدروجين ذاتها على منطقة تفاعل واحدة أو أكثر مع وجود وسائل تسخين فيما بينها لضمان المحافظة على درجة الحرارة ٍِ عند مدخل كل منطقة من مناطق التفاعل للحصول على التحويل المرغوب. ويمكن ملامسة ‎Ye -‏ الهيدروكربون مع متراكب الحفاز إما بنمط التدفق القطري نحو الأعلى أو نحو الأسفل؛ وقد يكون الهيدروكربون في صورة سائل أو في صورة طور مزيج من بخار وسائل أو في صورة طور بخار عندما يلامس الحفاز. ومن المفضل أن يكون الهيدروكربون في صورة

بخار. وتتضمن ظروف نزع الهيدروجين درجة حرارة تتراوح من حوالي 1584م ‎(Gee) 5‏ إلى حوالي ‎AYO‏ )1000( وضغط يتراوح من حوالي 0.001 إلى حوالي

VY

‏تتراوح من‎ liquid hourly space velocity (LHSV) ‏ضغط جو وسرعة حيزية ساعية لسائل‎ Yo ‏وتتراوح درجات الحرارة المفضلة من حوالي‎ (br?) ' ‏إلى حوالي +5 ساعة‎ 0.0٠ ‏حوالي‎ ‏إلى حوالي 815,5 )31000( والأكثر تفضيلاً من حوالي 5877م‎ (GVO) ‏4م‎ ‏ف) والأفضل على الإطلاق من 018,6م‎ ٠١ ‏ف) إلى حوالي 87,4 أم (50؛‎ 00( ‏وفي حالة الهيدروكربونات ذات الوزن الجزيئي‎ (GY) ‏إلى .لالم‎ (Greer) ٠ ‏الأدنى؛ على سبيل المثال؛ البروبان تستخدم درجات الحرارة الأعلى. فعلى سبيل المثال؛ فإن‎ )ف11٠( ‏ويفضل بين 47,7 دام‎ )ف٠٠٠١(‎ 2 OFY,A ‏درجات الحرارة الأكبر من حوالي‎ ‏أو البوتان‎ propane ‏تكون مفضلة عند نزع الهيدروجين من البروبان‎ (GV Err) A Ve ٠ ‏ضغط‎ ٠# ‏ضغط جو إلى حوالي‎ ١ ‏وتتراوح قيم الضغط المفضلة من حوالي‎ butane ‏لمعظم العمليات. وتتراوح السرعات الحيزية‎ fan ‏جو. والضغط الجوي الاعتيادي ملائم‎ ٠0 ‏إلى حوالي‎ (br) ' ‏ساعة‎ Ysa ‏المفضلة ضمن المدى من‎ (LHSV) ‏الساعية‎ ‎(br!) elu © ‏إلى حوالي‎ ١ ‏والأفضل من حوالي‎ (br!) ' ‏ساعة‎ ٠ ‏وبالطبع سيختار أولئك المتمرسون في التقنية الصناعية درجة الحرارة المرغوبة‎ ‏والضغط والسرعة الحيزية الساعية السائلة مما يتوقف على التغذية الهيدروكربونية ونظام‎ ‏فبالنسبة للبارافينات الاعتيادية كلما كان الوزن الجزيئي أقل‎ dale ‏الحفاز المستخدم. وبصفة‎ ١ ‏كلما كانتت درجة الحرارة اللازمة لبلوغ تحويل مناظر أعلى. ويحافظ على الضغط في منطقة‎ ‏بقدر الإمكان عملياً متوافقاً مع التحديدات والقيود على المعدات وذلك‎ Title ‏نزع الهيدروجين‎ ‏بهدف الاستفادة إلى أكبر قدر ممكن من الاتزان الكيميائي.‎ ‏ويمكن خلط الهيدروكربونات منزوعة الهيدروجين مع غاز مخفف قبل وأثناء وبعد‎ . ‏المرور من منطقة نزع الهيدروجين. وقد تكون المادة المخففة هيدروجين أو بخار أو ميثان‎ YL - ‏أو ما شابه ذلك أو مخاليط‎ argon ‏أو ثاني أكسيد كربون أو نيتروجين أو أرجون‎ methane mole ratio del jad Ja ‏مخفف فإن المقادير تكون بحيث تضمن نسبة‎ le ‏منها. وعند استخدام‎ ‏مع الحصول على أفضل‎ Yo ‏إلى حوالي‎ ١١ ‏بين الغاز المخفف والهيدروكربون تتراوح من‎ ‏تدوير تيار‎ aug .٠١ ‏إلى‎ ١ ‏النتائج عندما يكون مدى النسب الجزيئجرامية من حوالي‎

ا الهيدروجين المخفف إلى منطقة الهدرجة وسيكون عبارة عن هيدروجين منفصل من الصبيب من منطقة نزع الهيدروجين في منطقة فصل الهيدروجين. وفي عمليات نزع الهيدروجين التقليدية فإن الغازات المحتوية على كبريت مثل ‎HS‏ ‏وهيدروجين أضيفت لمنع التكويك ‎coking‏ عبر كامل نظام المفاعل. وفي الطريقة ‎toh‏ ‎٠‏ ا للاختراع تفضل النسب المتدتية من الكبريت. ويمكن إضافة الكبريت والهيدروجين إلى التغذية. بيد أنه لا ‎aad To‏ بإضافة الكبريت ولا الهيدروجين منع الكربنة. وفي الحقيقة فمن المفضل وجود ما لا يقل عن ‎٠٠١‏ جزء في المليون ‎(ppm)‏ والأكثر تفضيلاً ما لا يقل عن ‎٠‏ جزء في المليون كبريت في التغذية والأفضل أن لا يزيد ما هو موجود في التغذية عن ‎٠١‏ جزء في المليون (««م). وعليه يمكن تنفيذ العملية تحت تأثير كميات مخفضة أو حتى في ‎٠ |‏ ظل غياب الكبريت المضاف والهيدروجين. ‎ie‏ استخدام حفازات الزيوليت واسعة المسام المشروحة أدناه تفضل التغذية المحتوية على مقادير متدنية من الكبريت. ويفضل أن تحتوي التغذية على أقل من ‎٠١‏ أجزاء في المليون ‎(ppm)‏ كبريت؛ والأكثر تفضيلاً على أقل من 0 أجزاء في المليون ‎(ppm)‏ كبريت والأفضل على أقل من جزء واحد في المليون ‎(ppm)‏ كبريت. وإن كان ضرورياً يمكن ‎Ye‏ استخدام وحدة امتصاص كبريت لإزالة الكبريت. وينبغي أن يظهر متراكب حفاز نزع الهيدروجين فعالية وانتقائية مرتفعتيلن وثاتاً ‎aa‏ وتتضمن المتراكبات الحفزية المفضلة الخاصة بالكشف الراهن تلك المتراكبات المشتملة على فلزات نبيلة من المجموعة الثامنة وحامل غير عضوي صلب. والمتراكبات الحفزية هذه معروفة على نحو جيد بالنسبة لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية كما هو موضح في ‎ve -‏ براءات الاختراع الأمريكية أرقام 671,547 171,110 ‎FOAM, Teg FATE YAE g‏ ‎VY 5 £,YAT, TY, £,Y1T,1 ET 5 £,090, TF, £,141,A87‏ الالال ‎A245‏ .£2 ض والتي تدمج بياناتها ههنا لتكون مرجعاً. ومتراكبات الحفازات المفضلة تتضمن البلاتين على حفازات ألومينا وكروم على حفاز ألومينا. وعند استخدام تغذية لا تحتوي على كبريت مطلقاً أو على القليل ‎aie fan‏ يمكن ‎ve‏ استخدام متراكبات الحفاز من تمط الزيوليت واسع المسام الحساس للكبريت المشحون بمكونات

+ نزع هيدروجين واحدة أو أكثر مملوكة لشركة شيفرون ريسيرتش. انظر على سبيل المثال براءة الاختراع الأمريكية رقم 4,7717,71. ويشير التعبير "زيوليت واسع المسام" بصفة عامة إلى زيوليت قطر مسامه الفقال يتراوح ما بين “© و9١‏ أنجستروم ‎٠‏ والزيوليتات البلورية واسعة المسام المفضلة والمفيدة في ‎٠‏ الاختراع الراهن تتضمن الزيوليت من النمط (آ) والزيوليت من النمط ‎(X)‏ والزيوليت من النمط ‎(Y)‏ والفوجاسيت. ولهذه الزيوليتات أحجام مسامات ظاهرية تراوح من 7 إلى 4 أنجستروم. والأفضل على ‎UY‏ الزيوليت من النمط (1). ويوصف الزيوليت من النمط (1) ونمط حيود الأشعة السينية عنه وخواصه وطريقة : تحضيره بالتفصيل في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7,717,784 على سبيل ‎(JB‏ والتي ‎٠‏ يدمج بياتها ههنا ليكون مرجعاً. ويوصف الزيوليت من النمط (7) بتفصيل أوفى في براءة الاختراع الأمريكية رقم 2,1790009 والتي يدمج ‎Lely‏ ههنا ليكون ‎ae‏ ويوصف : الزيوليت من النمط ‎(X)‏ ونمط حيود الأشعة السينية عنه وخواصه وطريقة تحضيره بالتفصيل في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7,887,744 والتي يدمج بيانها ههنا ليكون مرجعاً. ويفضل وجود فلز قلوي أو فلز أرضي قلوي في الزيوليت واسع المسام. وتتضمن ‎١‏ الفلزات_ القلوية المفضلة البوتاسيوم ‎potassium‏ والسيزيوم ‎cesium‏ والربيديوم ‎rubidium‏ مع كون البوتاسيوم ‎Shade potassium‏ بوجه خاص. ويجوز أن يدمج الفلز القلوي و/أو الفلز الأرضي القلوي في الزيوليت ‎Gas‏ أو بالتشريب أو التبادل الأيوني. ويفضل الباريوم على القلويات الأرضية الأخرى لأنه ينتج عنه حفاز أقل حمضية. والحمضية القوية غير مرغوبة في الحفاز لأنها تحفز التكسير مما ينتج عنه انتقائية أدنى. الل وفي تجسيد آخر يمكن مبادلة جزء على الأقل من الفلز القلوي مع الباريوم باستخدام التقنيات المعروفة للتبادل الأيوني للزيوليتات. ويتضمن هذا ملامسة الزيوليت مع محلول يحتوي على فائض من أيونات الباريوم ‎barium‏ الثنائية الموجبة. وفي هذا التجسيد ينبغي أن يتكون الباريوم على نحو مفضل من ‎Fe)‏ وحتى 575 بالوزن زيوليت. والحفازات الزيوليتية ‎zeolite‏ واسعة المسام المستخدمة في ‎Adee‏ نزع الهيدروجين ‎ve‏ يمكن شحنها بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة ‎All‏ على سبيل المثال؛ النيكل

Vo ‏أو الايريديوم‎ palladium ‏أو البلاديوم‎ rhodium ‏أو الروديوم‎ ruthenium ‏أو الروثينيوم‎ nickel ‏وفلز المجموعة الثامنة المفضل هو البلاتين. وإذا ما‎ platinum ‏أو البلاتين‎ Iridium : ‏و55‎ 50.١ ‏للوزن من البلاتين المفضلة في الحفاز هي ما بين‎ gtd ‏استٌخدم فالنسبة‎ ‏و51,8.‎ ٠,7 ‏والأكثر تفضيلاً ما بين‎ ‏واسعة المسام بالتركيب‎ zeolites ‏وتثدمج فلزات المجموعة الثامنة في الزيوليتات‎ ° ‏والتشريب أو التبادل في محلول مائي لملح وعند الرغبة بدمج فلزين من فلزات المجموعة‎ ‏الثامنة في الزيوليت ويمكن تنفيذ الغملية في آن واحد معآ أو على الترتيب.‎ ‏الموصوفة أعلاه يجوز استخدام حفازات نزع‎ lad ‏وبينما تفضل تراكيب‎ ‏الهيدروجين الأخرى المعروفة لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية. وتتضمن حفازات نزع‎ ‏الهيدروجين هذه تلك الحفازات الملاثئمة للاستخدام في عمليات نزع الهيدروجين مثل عملية‎ - ٠ ‏وكلتاهما‎ (Phillips Star ‏وعملية (فيليبس ستار‎ (Air Products catafin ‏(اير برودكتس كاتفين‎ ‏علامة تجارية.‎ ‏واختيارياً قد يحتوي متراكب الحفاز على مكونات إضافية أخرى أو مخاليط أخرى‎ ‏تؤدي وظيفتها باتسجام كمواد معدلة للحفاز لتحسين فعاليته وانتقائيته أو ثباته. ومعدلات الحفاز‎ ‏هي على نحو مفضل مشتتة خلال متراكب الحفاز في توزيع منتظم لكن هذا غير ضروري.‎ ١ arsenic ‏والزرنيخ‎ antimony ‏وتتضمن بعض معدلات الحفاز المعروفة على نحو جيد الأنتيمون‎ copper ‏والتحاس‎ cobalt ‏والكوبلت‎ chromium ‏والكروم‎ cadmium ‏والكدميوم‎ bismuth ‏والبزموث‎ ‎iron ‏والحديد‎ indium ‏والاتديوم‎ gold ‏والذهب‎ germanium ‏والجرمانيوم‎ gallium ‏والجاليوم‎ ‎silver ‏والفضة‎ scandium ‏والسكنديوم‎ rhenium ‏والرينيوم‎ nickel ‏والتيكل‎ manganese ‏والمنغنيز‎ ‏واليوراتيوم‎ tungsten ‏والتنجستن‎ titanium ‏والتيتانيوم‎ thulium ‏والثاليوم‎ tantalum ‏والتتتالوم‎ . 20 - ‏ويمكن إضافة هذه المكونات الإضافية‎ zirconium ‏والزرقونيوم‎ Zine ‏والخارصين‎ uranium ‏بأية كيفية ملائمة إلى المادة الحاملة أثناء أو بعد تحضيرها أو يمكن إضافتها بأية كيفية ملائمة‎ ‏إلى المتراكب الحفزي إما قبل أو أثناء أو بعد دمج المكونات الحفزية الأخرى.‎ ‏ويجوز استخدام القصدير أيضاً كمادة معدلة لمتراكبات الحفاز. وبهذا الصدد فمن‎ ‏المعروف إضافة القصدير إلى حفازات فعاليات التشاكل والتكسير المصاحب في العادة أثناء‎ ٠

YAA

استخدام متراكبات من الفلزات التبيلة غير المعدلة في عمليات نزع الهيدروجين من التغذية الهيدروكربونية في الطور البخاري عند درجات حرارة مرتفعة. انظر على سبيل المثال براءة الاختراع الأمريكية رقم 2,071,947 وبراءة الاختراع الأمريكية رقم 4,7197,716. وقد يتواجد المركب القصديري المعدل في صورة فلز على شكل عنصر؛ أو كمركب كيميائي ‎Jia‏

‎٠‏ أكسيد أو كبريتيد أو هاليد أو أكسي كلوريد؛ إلخ. أو كاتحاد كيميائي أو فيزيائي من مادة حاملة ‎dfs Anbu‏ مكونات أخرى ‎ZY بكارتملا ge‏ متراكب حفزي ‎Ag‏ المركب القصديري المعدل بكمية تكفي لإنتاج متراكب حفزي نهائي يحتوي من حوالي ‎٠.0٠‏ إلى حوالي ‎Ady ٠١‏ بالوزن قصدير ‎Gomme‏ على أساس عنصري مع كون أفضل النتائج هي تلك عند المستوى من حوالي ‎١.١‏ إلى حوالي ‎abo‏ بالوزن.

‎١‏ واختيارياً قد يحتوي الحفاز المستخدم في الاختراع الراهن على مركب كبريت. وبصفة عامة قد يشتمل مركب الكبريت على حوالي ‎٠.0٠‏ إلى ‎BLY‏ بالوزن محسوباً على أساس العناصر في المتراكب الحفزي النهائي. وقد يدمج مركب الكبريت في المتراكب الحفزي بأية كيفية ملائمة ويفضل ملامسة الكبريت أو مركب يحتوي على الكبريت مثل كبريتيد الهيدروجين أو ميركبتان متدني الوزن الجزيئي على سبيل ‎(JB‏ مع المتراكب

‎ve‏ الحفزي في وجود هيدروجين عند نسبة جزيئجرامية من الهيدروجين إلى الكبريت تصل إلى حوالي ‎٠٠١‏ ودرجة حرارة تتراوح من حوالي ‎٠١‏ إلى ‎٠48‏ درجة مثوية؛ ويفضل تحت ظروف تخلو من الماء بهدف دمج مركب الكبريت. بيد أنه يفضل أن لا يتضمن المتراكب الحفزي ‎TS je‏ كبريتياً. وبهذا الصدد تفضل أنظمة الحفاز التي تخلو من الكبريت بوجدٍ خاص. بيد أنه عند استخدام متراكبات حفازات حساسة نحو الكبريت يمكن كبردة المتراكب قبل

‏سول الاستخدام. وفي صناعة البتروكيماويات تتضمن عملية نزع الهيدروجين إزالة الهيدروجين من مادة تفاعل لإنتاج رابطة غير مشبعة بدون تكوين كميات كبيرة من الشقات العطرية (أي ما لا يزيد عن ‎5٠١0‏ ويفضل ما لا يزيد عن ‎Fo‏ والأكثر تفضيلاً ما لا يزيد عن ‎.)5١‏ ‎aad To‏ بنظام المفاعل كما استخدم في هذا البيان مفاعل نزع هيدروجين واحد على الأقل ‎ve‏ وشبكة الأنابيب والأفران وأنابيب الأفران والمبادلات الحرارية وما شابه المناظرة ‎AL add‏ ‎YA‏

VY

‏في إزالة الهيدروجين من المادة المتفاعلة لإنتاج رابطة غير مشبعة بدون تكوين كميات كبيرة‎ ‏من الشقات العطرية. واعتياديا فإن أجزاء كبيرة من أنظمة مفاعلات نزع الهيدروجين تشتمل‎ ‏أنواع الفولاذ الذي لا يصدأ من قبل‎ Com Tag ‏على مفاعلات تشيد من فولاذ لا يصداً.‎

Wal ‏طبعة عادية (985١)؛_بأنها أنواع‎ oiled ‏الجمعية الأمريكية للمعادن في دليل‎ ‏على الأقل كروم مع أو بدون العناصر الأخرى.‎ 5٠١ ‏المحتوية على‎ ٠

A ‏من‎ lea) ‏المفضلة على نيكل بنسبة تتراوح‎ Tava ‏وتحتوي أنواع الفولاذ الذي لا‎ ‏الذي لا‎ "300 Series 700 Al ‏هذه ما يدعى بفولاذ‎ Wl ‏وتتضمن أنواع‎ .5٠١ ‏إلى‎ ‏و/ا؛” وأنواع الفولاذ التي تحتوي على نسب عالية‎ (H) ‏اتش‎ FIT VV 04 ‏مثل‎ faa ‏غير مفيدة في هذا الاختراع. وينتج‎ Tncoloy steels ‏من التيكل بصفة أساسية مثل فولاذ انكولوي‎ ‏عن القصديريدات والتي فيها نسبة مفرطة من التيكل طبقة واقية تلامس الهيدروكربونات أثناء‎ ٠ ‏التشغيل. والقصديريدات مرتفعة نسبة النيكل تنتج الكوك ولذا ينتج عنها انسداد نظام المفاعل.‎ ٠ ‏وأنواع الفولاذ التي تخلو من النيكل بما في ذلك الفولاذ المحتوي على الكروم‎ ‏والموليبدنوم مثل أنواع الفولاذ من السلسلة 5060 المحتوية على الكروم والموليبدتوم بنسبة‎ ‏للاختراع. وكما هي الحال‎ Gay La ‏حمايتها‎ (Say £875 ‏و0"؛‎ 490١و‎ 4٠١ ‏مثل‎ ١ ‏إلى‎ 4 ‏بالنسبة لأنواع الفولاذ الذي لا يصداً فإن الطبقة الواقية المقاومة لكربنة يتم توفيرها بسمّك‎ ١ ‏فعّال يغطي كامل سطح الفولاذ ويعزل الفولاذ عن الهيدروكربونات؛ مع تفادي السماكات‎ ‏التي تؤدي إلى تكوّن قصافة فلز سائلة كبيرة. وتربط الطبقة الواقية على أنواع الفولاذ الخالي‎ ‏عن طريق طبقة رابطة متوسطة غنية بالكربيد تحتوي على شوائب من‎ WAL ‏من النيكل‎ ‏الكربيد. وهذه الطبقة الرابطة المتوسطة غنية بالكروم بالنسبة للفولاذ.‎ .ل ولأن الطبقات الواقية معرضة ‎Gaus‏ لظروف قاسية في عمليات نزع الهيدروجين (على سبيل ‎(JB‏ درجة حرارة مرتفعة) ينبغي أن تكون الطبقات الواقية ذات ‎dll an‏ يكفي لتوفير طلاء كامل بصفة أساسية لمعدن القاعدة السفلية. وحتى العيوب الصغيرة والثقوب أو العيوب الأخرى في الطبقة الواقية قد توفر مواقع كربنة هدامة تكفي لإغلاق العملية. وفي الحقيقة فقد لوحظ أن في الطبقة البيتية بين الجزء المحمي بالقصديريد من الفولاذ ‎sally ve‏ غير المحمي يحدث تنقر عميق وهجوم للكربنة بدرجة أكبر على نحو مدهش من أي ‎MYA‏

ا مكان آخر في السطح الفولاذي غير المحمي. وهذا يعني أن ‎Ll‏ غير محمي بدرجة كاملة قد يكون أكثر عرضة للتلف أكثر من النظام غير المحمي بدرجة كاملة. وينبغي تجنب وضع مقادير أو سماكات زائدة من المادة المستخدمة لتكوين الطبقة الواقية. فإذا كانت الطبقة سميكة ‎Toa‏ قد تتكون قصافة فلز سائلة. وينبغي أن تحافظ الطبقة الواقية على تماسكها خلال العملية وبهذه الخاصية ينبغي أن تكون الطبقة الواقية مقاومة للتحات بدرجة كافية أثناء تحميل الحفاز والتشغيل التمهيدي وكذلك أثناء التشغيل (على سبيل المثال؛ ينبغي أن تكون مقاومة لآثار التحات بسبب حركة الحفاز عبُر المفاعل). ويتحقق هذا من خلال الربط المناسب للطبقة الواقية بطبقة الفولاذ التحتية. وطبقآً للاختراع يمكن ربط الطبقة الواقية بالطبقة التحتية من الفولاذ من خلال طبقة ربط ‎٠‏ وسيطة غنية بالكربيد. ويمكن الحصول على الطبقات الواقية من مجموعة من الفلزات مثل القصدير ‎tin‏ أو ‎copper lal‏ أو الزرنيخ ‎arsenic‏ والأنتيمون ‎antimony‏ والبزموث ‎bismuth‏ والكروم ‎chromium‏ والنحاس الأصفر 5 والجرمانيوم ‎germanium‏ والجاليوم ‎gallium‏ والانديوم ‎indium‏ والسيليتيوم ‎selenium‏ والتيليريوم ‎tellurium‏ والرصاص ‎lead‏ والمركبات ما بين ‎vo‏ الفلزات والسبائك منهاء ويفضل القصدير ‎tin‏ والجرمانيوم ‎germanium‏ والانتيمون ‎antimony‏ ‏والزرنيخ ‎arsenic‏ والسيلينيوم ‎selenium‏ والكروم ‎chromium‏ والتيليريوم ‎-tellurium‏ ومن بين هذه يفضل القصدير ‎tin‏ والجرمانيوم ‎germanium‏ والأنتيمون ‎antimony‏ مع كون القصدير ‎tin‏ ‏الأفضل على الإطلاق. ويعتبر الجاليوم ‎gallium‏ والرصاص ‎lead‏ والبزموث ‎bismuth‏ والنحاس الأصفر ‎brass‏ والانديوم ‎indium‏ والنحاس ‎copper‏ أقل تفضيلاً مع كون التحاس الأصفر ‎brass Y- -‏ أقلها ‎Shad‏ ولا يتفاعل الرصاص ‎lead‏ والبزموث ‎bismuth‏ والاتديوم ‎indium‏ مع الحديد ‎iron‏ ويمكن استخدامها على المواد الغنية بالنيكل ‎nickel‏ مثل انكونيل ‎inconyl‏ (المكون من 5756 نيكل ‎nickel‏ و6١51‏ كروم ‎chromium‏ و١5‏ حديد ‎(iron‏ . وتوضع إحداها في البداية على جزء أو أجزاء من نظام مفاعل نزع الهيدروجين كصفائح أو تصفيح أو طلاء بسمّك فعّال لتوفير طلاء كامل مع تفادي السسشك الذي . ‎Yo‏ يحدث عنده قصافة سائلة من الفلز ومن ثم تتٌُعالج الصفائح أو التصفيح أو الطلاء بكيفية ‎FAA‏

V4 ‏فّالة لتكوين طبقة واقية تربط مع طبقة الفولاذ التحتية مما يوفر مقاومة التحات الضرورية‎ ‏ويفضل أن تكون الصفائح والتصفيح والطلاء مقاومة للتحات أو التقشر أو التقصف لفترة سنة‎ ‏واحدة ويفضل سنتان والأكثر تفضيلاً “ سنوات بحيث أن نظام المفاعل يحافظ على خواص‎ ‏طلائه مرة ثانية.‎ sale) ‏مقاومة الكربنة بدون‎ ‏ويمكن وضع عدة طبقات من الطلاء. على سبيل المثال؛ طلاء قصدير وتجفيفه ويتبع‎ ‏ذلك وضع صفائح نحاسية. وبالرغم من أنه وجد أن التحاس فغّال في تفادي الكربئة وتفري‎ ‏الفلز فإنه لا يلتصق عمومآ على نو جيد بالفولاذ. ولوحظ تقشر وتقصف النحاس. بيد أنه إذا‎ ‏بالطلاء وتوفر حماية‎ Tam ‏طلي السطح الفولاذي أولا بالقصدير فإن صفيحة النحاس ستلتصق‎ ‏إضافية للسطح المعدني. وجوهرياً تؤدي طبقة القصديريد الناتجة وظيفة صمغ يلصق صفيحة‎ ‏النحاس بطبقة الفولاذ التحتانية.‎ - ‏للاختراع سيعتمد على درجة خرارة المعالجة بعد وضع‎ Gk ‏وتكوين الطبقة الواقية‎ ‏الفلزات التي تقدم ذكرها وطبيعة فلز القاعدة.‎ ‏في‎ NisSnys NisSmys 11:50 ‏يتوقع تواجد‎ (Jas ‏وبأخذ وضع طبقة من القصدير‎ ‏و7680 في الأنظمة الغنية بالحديد. وعند‎ FesSnys FesSn ‏الأنظمة الغنية بالنيكل ويتوقع تواجد‎ ‏مئوية يتوقع المرء وجود محلول‎ TEAL ‏التعرض لدرجات حرارة تتراوح من £37 إلى‎ ve ‏صلب على الفولاذ الذي لا يصداً. ويلاحظ على أنواع الفولاذ الذي لا يصداً طبقة من‎ 2550 ‏فوقها طبقة من 7658. ويُتوقع عند درجة حرارة أقل من 597,1 درجة مثوية‎ 7,50, ‏فوقها طبقة‎ FeSn ‏على أنواع الفولاذ الذي لا يصدأ طبقة من‎ aad "49 .FesSn, ‏وليس‎ 25 ‏عند درجة‎ (Jha) ‏من 7650 فوقها طبقة من ب50و11. وعند درجات حرارة مرتفعة؛ على سبيل‎ : ‏و 0,7©(:502 على أنواع الفولاذ الذي لا يصدأ‎ (NiFe)sSn ‏مثوية يمكن إيجاد‎ AVY) ‏حرارة‎ > ‏لكن ليس على سبائك الفولاذ والقصدير في حين أنه على أنواع الفولاذ الخالي من النيكل توجد‎

FesSmy 3 FesSn ‏طبقة ناتجة عن الانتشار من سبيكة من الحديد والقصدير فوقها طورين من‎ ‏من‎ dehydrogenation ‏والتجسيد المفضل للاختراع عبارة عن طريقة لنزع الهيدروجين‎ ‏الهيدروكربونات في نظام مفاعل يتضمن جزء فولاذ لا يصدأ وتشمل تزويد جزء الفولاذ الذي‎ © ‏لا يصداً بطبقة واقية من القصديريد ذات سك كاف لعزل جزء الفولاذ الذي لا يصدأ من‎ ‏ض ض لي‎ ْ'

الهيدروكربونات وتثبت الطبقة الواقية بطبقة الفولاذ التحتية بواسطة طبقة رابطة متوسطة غنية بالكربيد فقيرة بالنيكل. وعلى وجه التحديدء فإن طبقة القصديريد غنية بالنيكل وتشتمل على شوائب من الكربيد في حين أن الطبقة الرابطة المتوسطة الغنية بالكربيد الفقيرة بالنيكل تشتمل على شوائب من القصديريد. والأكثر ‎Sail‏ أن تكون الشوائب من الكربيد متصلة عند ‎٠‏ امتدادها بدون انقطاع بصفة أساسية من الطبقة المتوسطة الغنية بالكربيد إلى الطبقة الفقيرة بالنيكل وفي طبقة ‎cu pall‏ والشوائب من القصديريد هي بالمثتل متصلة وتمتد من طبقة القصديريد وإلى داخل الطبقة الرابطة الغنية بالكربيد الفقيرة بالنيكل. والطبقة البينية بين الطبقة : الرابطة المتوسطة الغنية بالكربيد والفقيرة بالنيكل وطبقة القصديريد الغنية بالنيكل هي غير منتظمة؛ لكهنا بخلاف ذلك بدون أي انقطاع فيها بصفة أساسية. والمدى الذي تتطور إليه - الطبقات المذكورة ‎Tal‏ هو دالة في ظروف الاختزال ودرجة الحرارة التي يعالج عندها الطلاء أو التصفيح أو أنواع الطلاء الأخرى وفترة التعريض. والطلاء بالترسيب أو التكسية أو الدهان لفولاذ غني بالكروم ويحتوي على نيكل بطبقة قصدير يخلق طبقة واقية مزدوجة؛ طبقة داخلية غنية بالكروم مقاومة للكربنة والتكويك وتفري الفلز وطبقة قصديريد خارجية ‎Als‏ ويحدث هذا لأنه عند التعرض لدرجات حرارة نزع ‎ve‏ هيدروجين نمطية مثل ما يصل إلى ‎MOT‏ درجة مئوية يتفاعل القصدير مع الفولاذ لتكوين قصديريدات حديد ونيكل. وينض النيكل على نحو مفضل من سطح الفولاذ تارك خلفه طبقة من الفولاذ الغني بالكروم. وفي بعض الحالات قد يكون من المستحب إزالة طبقة قصديريد الحديد والنيكل عن الفولاذ الذي لا يصدأ لتعريض طبقة الفولاذ الغني بالكروم. فعلى سبيل المثال؛ وجد أنه عند وضع تصفيح من القصدير على فولاذ لا يصدأً من ض ‎ye -‏ الدرجة ‎VE‏ وتسخينه إلى درجة حرارة ‎TEA‏ مئوية نتجت طبقة فولاذ غنية بالكروم تحتوي على حوالي ‎8١١‏ كروم ولا شيء من النيكل بصفة أساسية بالمقارنة مع الفولاذ الذي لا يصدأ من الدرجة ‎AY‏ ‏ويمكن وضع الطلاء بالكهرباء أو التصفيح أو الطلاء العادي بطرق تشمل الطلاء الكهربائي أو ترسيب البخار أو نقع الفولاذ الغني بالكروم في حمام فلز مصهور. وعند وضع ‎ve‏ فلز القصدير على الفولاذ الغني بالكروم فقد يكون من المستحب تغيير سك الطلاء الفلزي ‎YA‏

ف بالكهرباء أو التصفيح أو الطلاء العادي لتحقيق المقاومة المرغوبة ضد الكربنة والتكويك وتفري الفلز. ويمكن إجراء ذلك على سبيل المثال بتعديل فترة نقع الفولاذ الغني بالكروم في حمام القصدير المصهور. وسيؤثر هذا ‎Lad‏ على ‎daw‏ طبقة الفولاذ الغني بالكروم الناتجة. وقد يكون من المستحب ‎Lal‏ تغيير درجة حرارة الانضاج أو تغيير تركيب الفولاذ ‎٠‏ الغني بالكروم الذي ‎Hho‏ بهدف التحكم بتركيز الكروم في طبقة الفولاذ الغني بالكروم الناتجة. وقد وجد ‎Lad‏ بأن أنواع الفولاذ المحمي بالقصدير يمكن حمايتها حماية إضافية من ‎day SI‏ وتفري الفلز والتكويك بعملية معالجة لاحقة تتضمن وضع طلاء أكسيد رقيق ويفضل أكسيد كروم ‎CPO Jia‏ وسيكون هذا الطلاء رقيقآً وبسمك بضعة ميكرونات. ويمكن وضع ‎٠‏ طبقة أكسيد الكروم بعدة طرق تشمل: وضع طلاء كرومات أو ثاني كرومات ويتبع ذلك عملية. اختزال ومعالجة بالبخار بمركب كروم عضوي أو وضع طبقة طلاء من فلز الكروم بالطلاء بالترسيب ويتبع ذلك أكسدة الفولاذ المطلي بالكروم الناتج. وحيث يكون عملياً فمن المفضل وضع مواد مقاومة في تركيبة تشبه الطلاء (ستدعى ههنا ‎Led‏ يلي ب 'طلاء") على نظام المفاعل الجديد أو القائم. ويمكن رش مثل هذا الطلاء أو ‎ve‏ دهنه بالفرشاة أو صبه على أسطح نظام المفاعل مثل أنواع الفولاذ الذي لا يصدأً. والأفضل على الإطلاق أن يكون مثل هذا الطلاء متفاعلاً ‎SUG‏ للتحلل يختزل إلى فلز تفاعلي يشكل على نحو مفضل قصديريدات فلزية ‎Je)‏ سبيل ‎(JB‏ قصديريدات حديد وقصديريدات نيكل أو حديد) عند التسخين في جو مختزل. وبالإضافة إلى ‎A Tan‏ الطلاء فإن اللزوجة والخواص الأخرى للطلاء مهمة. وينبغي ‎ve‏ تكون اللزوجة بحيث يمكن وضع الطلاء بسهولة وأن لا ينقط أو يتجمع بسبب الجاذبية. ويتبغي أن يكون الطلاء كذلك قابلاً للجفاف عند وضعه على أسطح المفاعل. وينبغي أن يكون سمك الطلاء بعد وضعه ما بين 4,0 105 ميليمتر ويفضل أن يكون. ما بين ‎١‏ و9١‏ ميليمتر والأفضل على الإطلاق بين ‎١‏ و“ ميليمتر. وأنواع الطلاء الفلزية؛» وبصفة خاصة؛ أنواع الدهانات يفضل إنتاجها تحت ظروف ‎ve‏ اختزال مع الهيدروجين. ويفضل تنفيذ الجفاف في غياب الهيدروكربونات. وعند وضع دهانات لض

YY

القصدير بمقاييس السمُك المذكورة أعلاه؛ سينتج عن ظروف الاختزال الابتدائية هجرة القصدير لتغطية مناطق صغيرة (على سبيل المثال؛ مناطق اللحام) التي لم تطلى. وسيطلي هذا بشكل كامل الفلز الأساسي. وينتج عن هذا الانضاج؛ على سبيل ‎(Jal‏ طبقة واقية قيمة يفضل أن تكون ما بين 0 و١٠‏ ميليمتر سمكآ والأفضل أن تكون ما بين ‎١‏ و؛ ميليمتر سمكا ا ‎oo‏ وتشتمل على مركبات ما بين الفلزات. وفي ‎Ala‏ القصدير تتشكل طبقات من القصديريد مثل قصديريدات الحديد والنيكل. ويمكن أن يحدد التحليل المجهري مباشرة سمك هذه الطبقة. ولأغراض سهولة قياس سمك الطلاء يمكن تجهيز قطع مستطيلة تناظر سطح المفاعل المطلي. ويمكن معالجة هذه القطع تحت ظروف مماثلة لمعالجة نظام المفاعل فيمكن استخدام القطع المستطيلة لتحديد سمك الطلاء. ‎١‏ ولأنواع الطلاء المحتوية على القصدير فمن المفضل في البداية إنضاج الطلاء عند درجات حرارة أدنى من _درجات التشغيل الاعتيادية لنزع الهيدروجين. فدرجات حرارة الانضاج التي تتراوح ما بين ‎OAV, 7١0‏ درجة مئوية ويفضل ما بين 487 ‎OYY, Ag‏ ‏| درجة مثوية (خاصة أنواع الطلاء المحتوية على أكسيد) توفر طلاء ‎Logie‏ للكربنة يقلل من دمج الكروم في طلاء القصديريد (وهو أمر غير مستحب). ‎Vo‏ وكمثال على مادة إنضاج للطلاء مناسبة يتضمن النظام أجزاء مطلية يمكن ضغطها بالنيتروجين ويتبع ذلك إضافة الهيدروجين إلى تركيز يزيد عن أو يساوي ‎CEL ٠٠‏ هيدروجين. فدرجة حرارة مدخل المفاعل يمكن رفعها إلى 477,7 درجة مثوية بمعدل ‎٠٠‏ إلى ‎٠٠١‏ درجة في الساعة. بعد ذلك يمكن رفع درجة الحرارة إلى مستوى ‎5770-51٠0‏ ‏درجة مثوية بمعدل ‎5٠‏ درجة في الساعة وإبقائها ضمن ذلك المدى لحوالي ‎$A‏ ساعة. ويمكن ‎veo‏ تحقيق الإنضاج ‎Lad‏ في الهيدروجين النقي عتد 077,8 درجة ‎Loge‏ وحتى ‎VEA‏ درجة ‎ha -‏ 4 لمدة ساعتين وحتى ‎YE‏ ساعة. ‎LS‏ لوحظ مسبقاً بالنسبة لطبقات القصدير الواقية فإن درجات حرارة الإنضاج ستؤثر على خواص الطبقة الواقية من هناء ينبغي أن يؤخذ حذر شديد في إنضاج الطبقة الواقية. فعلى سبيل المثال؛ في ‎Ala‏ طبقة واقية من القصديريد التي توضع بطلاء القصدير على طبقة تحتية ‎Ge Ye‏ (انكولوي ‎(Incoloy 800 Are‏ وهو عبارة عن فولاذ غني بالنيكل» فإن التعرض لدرجات

YY

‏مثوية؛ لوحظ أنها تنتج‎ TEV ‏حرارة‎ da sie ‏حرارة إتضاج متدنية؛ أي بعد ثلاثة أسابيع‎ ‏أطواراً من قصديريد الحديد والنيكل منفصلة عن بعضها البعض مع وجود طور نيكل نشط‎ eg ‏على نحو غير مقبول على السطح الخارجي؛ بيد أن التعرض لدرجات.حرارة مرتفعة»‎ ‏مئوية يتبعها أسبوعين عند الدرجة 577,8 مئوية ثم‎ YET ‏بعد أسبوع واحد عند الدرجة‎ ‏تكون لطبقة القصديريد والطبقة التحتانية‎ sale) ‏أسبوع واحد عند الدرجة 649 مئوية أظهرت‎ ٠ ‏الغنية بالكربيد وذلك لإنتاج أنواع القصديريد الغني بالنيكل شديد التفاعل خاصة على سطح‎ ‏في تركيبة طلاء‎ oJ ‏الطبقة الواقية. وبهذا الخصوص يعتقد بأن إدماج الحديد؛ على سبيل‎

Andi ya ‏قد يكون إجراءآ واقياً فعالاً عند الإنضاج والتشغيل عند درجات حرارة‎ ‏ويفضل إنضاج الفلز أو مركبات الفلز المحتواه في الطلاء أو في أنواع الطلاء‎ ‏الأخرى على نحو مفضل تحت ظروف فعالة لإنتاج الفلزات المصهورة و/أو المركبات. وعليه‎ ٠ ‏فإن أنواع الطلاء من الجرمانيوم والاتتيمون تنضج على نحو مفضل ما بين 877,8 و 6لا‎ ‏درجة مثوية.‎ ‏للاختراع على ما لا يقل عن‎ Th ‏ومن الأفضل على الإطلاق أن تحتوي أنواع الطلاء‎ ‏أربعة مكونات (أو مكافئاتها الوظيفية):‎ ْ ‏مركب قصدير يتحلل بالهيدروجين»‎ )١( ١ ‏نظام مذيبء‎ )7( ‏تجزيئاً دقيقاء‎ aa ‏فلز قصدير‎ )7( ‏أكسيد قصدير بوصفه عامل اسفنجي ومشتت ورابط يمكن اختزاله. وينبغي أن يحتوي‎ )4( ‏للإقلال من الركود وينبغي أن لا يحتوي على‎ Bay ‏الطلاء على مواد صلبة مجزأة تجزيئاً‎ ‏مواد غير متفاعلة تفادى تفاعل القصدير النشط مع أسطح نظام التفاعل.‎ ve - ‏وكمركب _قصدير قابل للتحلل بالهيدروجين فإن اكتنوات القصدير نافعة بشكلٍ‎ ‏خاص. والتركيبات التجارية لهذا المركب بعينه متوفرة وستجف جزئياً حتى تصير مثل طبقة‎ ‏أي طبقة لن تتكسر و/أو تتشقق. وهذه الخاصية مفضلة لأي‎ DV ‏قابلة للمضغ على سطح‎ ‏لأن من المفهوم أن المادة المطلية ستخزن لأشهر‎ Tok ‏تركيب طلاء يستخدم في هذا السياق‎ ‏أجزاء قبل التركيب فيتبغي أن تكون مقاومة‎ cul TRY ‏قبل المعالجة بالهيدروجين. كذلك‎ vo ‏م‎ 0

AR

‏للتقطيع أثناء التجميع. وكما ذكر أعلاه فإن اكتنوات القصدير متوفرة تجارياً. وسعرها معقول‎ ‏إلى طبقة قصدير تفاعلية تشكل قصديريد الحديد في جو من الهيدروجين‎ je Toy ‏وستحلل‎ ‏درجة مثوية.‎ 1١9,76 ‏عند درجات حرارة متدنية حتى‎ ‏بيد أنه ينبغي استخدام اكتنوات القصدير لوحدها في الطلاء. وهي لزجة بقدر كاف‎ ‏فإن السائل المتبقي سوف يقطر ويسح على السطح المطلي.‎ lis ‏حتى عند تبخير المذيب‎ ٠ ‏لطلاء أنبوب أفقي سيتجمع عند قاع الأنبوب.‎ Sie ‏وعملياً فإنه عند استخدام السائل‎ ‏والمكون (؛) وهو أكسيد القصدير والذي يؤدي وظيفة عامل اسفنجي أو مشتت أو‎ ‏رابط هو عبارة عن مركب مسامي يحتوي. على قصدير يمكن أن ينقش مركب قصدير فلزي‎ ‏عضوي لكن يمكن اختزاله إلى مركب قصدير تفاعلي في جو مختزل. بالإضافة؛. يمكن‎ ‏أكسيد القصدير من خلال مطحنة غروانية لإنتاج جسيمات دقيقة جدآ تقاوم الركود‎ dallas. ‏عند اللمس ويقاوم الانسياب.‎ lila ‏السريع. وستوفر إضافة أكسيد القصدير طلاء يصبح‎

Toda ‏بحيث يصبح‎ JST (£) ‏وبخلاف المواد المكثفة للطلاء النموذجية فالمكون‎ ‏من الطلاء عند اختزاله. وهو ليس مادة خاملة مثل السليكا المتكونة أو مجرد مادة‎ YUE ‏مكثفة للطلاء نموذجية تترك طلاء غير تفاعلي على السطح بعد المعالجة.‎ ‏تجزيئاً دقيقاً يضاف لضمان أن‎ Mae ‏والمكون الثالث وهو عبارة عن فلز قصدير‎ ve ‏يكون القصدير الفلزي متوفراً للتفاعل مع السطح المنوي طلاؤه عند درجة حرارة متدنية بقدر‎ ‏الإمكان. حتى في جو غير مختزل. ويفضل أن يتراوح حجم جسيمات القصدير من واحد إلى‎ ‏خمسة ميكرونات مما يتيح تغطية ممتازة للسطح المنوي طلاؤه بفلز القصدير. وقد تحدث‎ ‏ظروف غير اختزالية أثتاء الطلاء ولحام وصلات الأنابيب. ويضمن وجود القصدير الفلزي‎ ‏ليتفاعل‎ Tas se ‏فإن فلز القصدير سيكون‎ GE ‏أنه حتى عند عدم اختزال جزء من الطلاء‎ ve ‏ويكون طبقة القصديريد المرغوبة.‎ ‏وينبغي أن يكون المذيب غير سام وفّال في جعل الطلاء قابل للرش أو البسط عند‎ ‏الرغبة. وينبغي كذلك أن يتبخر بسرعة وأن يكون له خواص مذيب متوافقة مع مركب‎ aS ‏القصدير القابل للتحلل في جو من الهيدروجين. ويفضل كحول الأيزوبروبيل تفضيلاً‎

YA

Yo ‏في حين أن الهكسان والبنتان قد يكونا تافعين حين الضرورة. بيد أن الخلون (الاسيتون‎ ‏ينزع إلى ترسيب مركبات القصدير العضوية.‎ (acetone

Ten ‏بالمئة تن-سم‎ Yo ‏وفي أحد التجسيدات يمكن استخدام طلاء قصدير يتكون من‎ ‏بالمئة قصدير في صورة أكتنوات قصديرية في حمض أكتانويك أو‎ 7١ ‏(ويحتوي على‎ Cem ‏ض‎ ‏نيوديكانوات في حمض نيوديكانويك وأكسيد قصديري ومسحوق فلز القصدير وكحول‎ oo ‏أيزوبروبيل.‎ ‏وأنواع الطلاء التفاعلية المشتملة على الحديد مفيدة في عمليات الاختراع. وعلى وجه‎ ‏أو حديد مذاب إلى الطلاء القصديري‎ fas lads ‏التحديدء فإن إضافة حديد دقائقي مطحون‎ ‏ويعتقد بأن الحديد يخفف النيكل في الطلاء القصديري (فقصديريدات النيكل ليست لها‎ cade ‏ويخفض أيضاً من كمية‎ (GU) ‏نفس درجة مقاومة قصديريدات الحديد ضد التكويك وتثار‎ ٠ ‏الكروم المسحوق من الفولاذ في الطلاء. وبإضافة الحديد الدقائقي أو الحديد المذوب يتم تعزيز‎ ‏الحماية بسبب تكون قصديريدات الحديد. وعند إضافة الحديد إلى طلاءات القصدير فمن‎ ‏ويفضل ما‎ 1/15 1/٠١ ‏المفضل أن تكون نسبة وزن القصدير إلى الحديد في الطلاء ما بين‎ ‏تجزيئاً دقيقآً ومساحيق أكسيد‎ Taal) ‏ومركبات الحديد المفضلة تتضمن الحديد‎ VY ١/5 ‏بين‎ ‏الحديد وأملاح الحديد مثل ,7601 ومركبات الحديد الفلزية العضوية مثل الفيروسين.‎ ve ‏وبصفة‎ adh ‏وإضافة الحديد إلى طلاء يحتوي على قصدير يعطي عدة‎ ‏ييسر تفاعل الطلاء لتكوين قصديريدات حديد مما يجعله بالتالي يؤدي وظيفة‎ )١( dala ‏أفضل ضد التكوين‎ Alea ‏تدفق (7) يخفف تركيز النيكل في طبقة القصديريد مما يوفر بالتالي‎ ‏ضد التكويك لقصديريدات الحديد بالرغم من كون‎ da PD ‏طلاء يوفر الحماية‎ die ‏و() ينتج‎ ‏السطح التحتاني لا يتفاعل على نحو جيد.‎ ve - arsenic ‏والزرنيخ‎ copper ‏وكما ذكر أعلاه فإن الفلزات المقاومة الأخرى مثل النحاس‎ brass ‏والنحاس الأصفر‎ chromium ‏والكروم‎ bismuth ‏والبزموث‎ antimony ‏والاتتيمون‎ ‏والانديوم والرصاص والسيلينيوم والتيليريوم‎ gallium ‏والجاليوم‎ germanium ‏والجرمانيوم‎ ‏ومخاليط منها قد تستخدم في أو بوصفها طلاءات واقية. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تحضير‎ ‏والجرمانيوم باستخدام كبريتيدات فلزي الانتيمون والجرمانيوم أو أكاسيدها‎ pail) ‏طلاءات‎ vo ‏دن‎

أو هاليداتها أو مخاليط منها والاختزال عند درجات حرارة تتراوح ما بين ‎OPA‏ و16 0 درجة مئوية ينتج عنه ارتباط وثيق ‎Tan‏ لهذه الطلاءات الفلزية بأسطح نظام المفاعل. ‎Was‏ ‏يعتقد بأن طلاءات الكبريتيد والهاليد هي نافعة بوجه خاص نظرآ لأنها تدفق من تلقاء ذاتها. وهي لهذا السبب تنتج طلاءات نظيفة ترتبط ‎Tas‏ وبقوة أو طبقات وسطية نظيفة ترتبط ‎Tas‏ ‏وبقوة. ‏وطلاءات الكروم ‎dl‏ مفيدة بوجه خاص في هذا الاختراع. ويفضل استخدام الطلاءات المحتوية على هاليدات الكروم وبصفة خاصة كلوريدات الكروم ‎(CrCl, CrCl,‏ وإحدى فوائد طلاءات الكروم أنه لا ينتج عنها قصافة فلز سائلة. ويفضل اختزال طلاءات الكروم عند درجات حرارة أعلى من تلك التي يختزل عندها طلاءات القصدير وذلك لإنتاج ‎٠‏ طلاءات تحتوي على كروم فلزي. ودرجات حرارة الاختزال النافعة هي تلك التي تزيد على ‎٠‏ درجة مثوية ويفضل نحو ‎7٠١‏ درجة مثوية أو أعلى من ذلك. وثمة تقنية أخرى للحصول على طبقة واقية تفي بالغرض للاستخدام في الاختراع الراهن تتم عن طريق استخدام حمل من حفاز جديد لنزع الهيدروجين من هيدروكربون يمكن نزع الهيدروجين منه لإنتاج ناتج هيدروكربون يحتوي على نفس العدد من ذرات الكروم لكن ‎١‏ .فيه ذرات هيدروجين أقل. مرة أخرى؛ فإن استخدام طبقة واقية من القصديريد المثبتة يمكن من معالجة سطح تركيب حفاز بكمية تخفض الكربنة من غبار القصدير. وغبار القصدير هذا سيوفر مصدراً للقصدير سيشكل طبقة قصدير واقية داخل نظام المفاعل والتي قد يكون أقل من ‎١‏ ميكرون ‎Baw‏ وتمنع طبقة القصديريد أو تثبط الكربنة أثناء عملية نزع الهيدروجين. وقد لوحظ بأن القصدير يتشكل كطبقة قصديريد ملساء متصلة على الأسطح المرغوبة داخل نظام ب هل المفاعل. : وعليه يُقصد باستخدام العبارة "حمل حفاز" تركيب حفاز ملائم لنزع الهيدروجين من هيدروكربون يمكن نزع الهيدروجين منه عولج سطحه بغبار قصدير بكمية تكون فعالة في خفض أو تثبيط الكربنة أثناء عملية نزع الهيدروجين. وتتضمن ‎dalled’‏ السطح” وسائل ملامسة مع تركيب الحفاز لا تتضمن ربط غبار ‎ve‏ القصدير في أو داخل التركيب.

Yv ‏وكمثال على 'معالجة السطح" يمكن وضع جسيمات تركيب الحفاز أو ما شابه في‎ ‏مفاعل ويمكن تشتيت غبار القصدير فوق الجسيمات أو ما شابه بحيث يكون غبار القصدير في‎ ‏تلامس مع سطح تركيب الحفاز و/أو في الفرجات بين جسيمات تركيب الحفاز المتجاورة.‎ ‏ولا تتضمن 'معالجة السطح” تشتيت القصدير في صورته العنصرية بانتظام عبر كامل‎ ‏تركيب الحفاز. أي أن معالجة السطح لا تتضمن جعل غبار القصدير جزءاً ملموسآ من تركيب‎ © ‏تشكيل رابطة بين القصدير وباقي تركيب الحفاز بحيث أن القصدير يمنع من‎ ol ‏الحفاز»‎ ‏تشكيل طبقة قصدير على أسطح نظام المفاعل. وبهذا الصدد فإن غبار القصدير المستخدم‎ . ‏ض لمعالجة سطح تركيب الحفاز ينبغي أن لا يخلط بينه وبين "معدل القصدير" الخاص بتركيب‎ ‏الحفاز. فمعدل القصدير هو جزء فيزيائي ملموس من تركيب الحفاز المستخدم لتثبيط فعاليات‎ ‏التماكب والتكسير بينما غبار القصدير هو عبارة عن معالجة سطحية على تركيب الحفاز‎ ٠ ‏المستخدم لتثبيط التكويك والكربّنة وتكون نثار الفلز في نظام المفاعل. ض‎ ‏ويفضل استخدام غبار القصدير بكمية تكفي لتثبيط الكربنة التي تحدث أثناء نزع‎ ‏هذه‎ Jia (past ‏الهيدروجين من الهيدروكربون الذي يمكن نزع الهيدروجين منه. وقد‎ ‏بالمئة بالوزن لكن في النهاية سيتوقف ذلك على سطح‎ 7٠ ‏إلى حوالي‎ ١5١ ‏الكميات نحو‎ ‏المفاعل المنوي حمايته. وبالطبع؛ فكلما كانت الكمية المستخدمة أقل كلما كان ذلك أفضل‎ _

Yo ‏إلى‎ ١.١ ‏لأسباب اقتصادية. ويفضل أن يكون لغبار القصدير حجم جسيمات يتراوح من‎ 0 ‏إلى حوالي‎ ١ ‏ميكرونا. والأفضل أن يكون لغبار القصدير حجم جسيمات يتراوح من‎ ‏حال؛ فإن مقدار وحجم غبار القصدير ينبغي أن يكون بحيث أن طبقة‎ A ley ‏ميكرونات.‎ ‏على الأسطح المرغوبة داخل نظام المفاعل.‎ JT SES ‏القصديريد‎ ‎ooo‏ وبالطبع فإن ‎dalled‏ السطح” قد تتحقق باستخدام فلزات أخرى تشكل طبقات واقية على الأسطح المرغوبة لنظام المفاعل. وتتضمن الفلزات الأخرى ‎Load‏ الانتيمون والزرنيخ والبزموث والجرمانيوم والانديوم والرصاص والسيلينيوم والتيليريوم لكنها لا تقتصر عليها. ‏وللحصول على فهم أوفى للاختراع الراهن فإن الأمثلة التالية توضح نواح معينة من الاختراع. وينبغي إدراك أن الكشف لا يقتصر بحالة من الأحوال على التفاصيل المحددة ‎ve‏ المذكورة فيما يلي. م

YA

(1) ‏المثال‎ ‏ويصفة‎ Yet ‏لا يصدأ من النوع‎ WE ‏تم توفير طبقة واقية من القصديريد على شبكة‎ ‏طولوين في‎ 95١ ‏خاصة فقد طليت عينة الشبكة بالقصدير وعرضت إلى جو كربتنة يتكون من‎ ‏مئوية مع‎ 17١ ‏أسبوع عند درجة‎ ١١ ‏بروبان في هيدروجين. واستمر التعرض لمدة‎ BY ‏دورات درجات حرارة عالية ومتدتية..‎ © ‏وعند اكتمال التجربة؛ ثبتت عينة الشبكة في راتنج إيبوكسي وجهزت كطبقة أساس‎ ‏وصقلت لفحصها بأجهزة المسح الالكتروني وتقنية وصف الطبقات. ولم يلاحظ أي تقشر أو‎ ‏تغير كيميائي ضار في طبقة القصديريد. والشكل هو عبارة عن توضيح لصورة مجهرية لبنية‎ ‏العينة. ويمكن التعرف على ثلاث مناطق رئيسية من الصورة المجهرية. ويحدد الرقم‎ (Y) ‏منطقة الطبقة التحتانية من الفولاذ الذي لا يصداً. ويحدد الرقم المرجعي‎ )١( ‏المرجعي‎ ٠ ‏منطقة متوسطة هي عبارة عن طبقة رابطة من فولاذ لا يصداً غنية بالكربيد مستتزفة التيكل.‎ ‏يحدد منطقة هي عبارة عن طبقة قصديريد واقية غنية بالنيكل. والشوائب‎ (V) ‏والرقم المرجعي‎ ‏و(*) واللذان يظهران في طورئّ الكربيد والقصديريد‎ )4( Oma sal ‏المعرفة بالرقمين‎ ‏على الترتيب هي شوائب قصديريد )£( وشوائب كربيد (5) تربط طبقة القصديريد الواقية.‎ ‏وكما يمكن رؤيته فإن كل هذه التداخلات بصفة رئيسية تمتد بصفة متصلة من الطور‎ ve ‏المصدر. والسطح البيني بين الطبقة الرابطة الوسطى من الفولاذ الذي لا يصداً الغنية بالكربيد‎ ‏الفقيرة بالنيكل وطبقة القصديريد الغنية بالنيكل غير منتظم لكن بدون انقطاع فيه.‎

Y da ‏قصديرية طولها ؟ سم‎ EV ‏طثليت قطعة مستطيلة من فولاذ لا يصدأ من النوع‎ ‏سم بطلاء يحتوي على قصدير يحضر بخلط 7 أجزاء بالوزن من تن تن سيم‎ ١ ‏وعرضها‎ 7 - ٠ 0 ‏من شركة موني كيميكال و“ أجزاء بالوزن من كحول أيزوبروبيل و؛١ جزء‎ (Tin Ten Cem) ‏جزء بالوزن أكسيد القصديريد (قياس شبكة‎ VE ‏بالوزن مسحوق قصدير )07 ميكرون)‎ ‏ساعة عند‎ £A ‏واختزلت القطعة المستطيلة المطلية في هيدروجين لمدة‎ Fe05 ‏و*5‎ (WYO ‏درجة حرارة 577,8 درجة مثئوية وتم إنضاجها وتوفير طبقة واقية مقاومة للكربنة والتحات.‎ ‏ملم تقريباً. وقد أكّد الفحص بالعين‎ ١ ‏إلى‎ ١,5 ‏وقد لوحظ أن سمك الطبقة الواقية هو‎ ve

FAA

Ya ‏وضعت القطعة المستطيلة في مفاعل‎ 2g. %) +6 ‏المجردة تغطية من قبل الطبقة الواقية بلغت‎ ‏حيث تم تعريضها لطبقة حفاز متحركة تحت تأثير ظروف كلورة وأكسدة باستخدام (الأكسجين‎ ‏والكلور وحمض الهيدروكلوريك والهيدروجين). وقد حفظت القطعة المستطيلة في هذا الجو‎ ‏درجة مئوية.‎ ٠١7 ‏لمدة شهرين عند درجات حرارة تتراوح من 477,7 درجة مئوية إلى‎

ومن ثم أزيلت القطعة المستطيلة وفحصت. وقد كانت بنية رمادية على نحو منتظم من حيث المظهر. وقد قطع من القطعة المستطيلة قطعة بعرض ‎١,178‏ سم وثبت الجزء الذي عرضه ‎١,675‏ سم في راتتج إيبوكسي وجهّز كطبقة أساس وصقل لفحصه بمجاهر المسح الالكتروتي وتقنية وصف الطبقات. وقد أظهر فحص الجزء المصقول بالضوء المنعكس أو بدراسة صورة التشتت الراجع للالكترون عن الجزء المصقول طلاء أملسآ متصلاً على

‎٠‏ جميع جوانب القطعة المستطيلة. وتبرهن هذه التجربة أن وضع طبقة واقية من القصديريد ‎TE‏ للاختراع يوفر طبقة واقية مقاومة للتحات بدرجة كافية في ظل الظروف التجارية. المثال ؟ تم تشغيل بعض عمليات نزع الهيدروجين التجارية في أجواء تحتوي على هالوجين. إن وجود الهالوجينات يؤثر على نحو ضار بأنواع الفولاذ الخام. وقد كانت الطبقات الواقية ‎ve‏ الخاصة بالاختراع فعّالة في عزل أنواع الفولاذ من تأثيرات الهالوجين. وبعض الطبقات الفعالة الخاصة بالاختراع كانت فعالة حتى عند تراكيز مرتفعة ‎Tan‏ من الهالوجين. وقد أجريت الاختبارات التالية ‎dua yl‏ على فعالية الطبقات الواقية في عزل المعادن السفلية عن الأجواء التي تحتوي على هالوجين. وقد نفذت الاختبارات في فرن ليندبرج الأتبوبي المصنوع من المرو.

‏.7 واختبرت عينات من فولاذ لا يصدأ مزودة بطبقات قصديريد وطبقات كروم واقية عند درجات حرارة ‎Aggie OTVA‏ و49 مئوية لمدة ‎7١‏ ساعة في وجود كلوريد الميثيل. ووضعت القطع المستطيلة في قارب من المرو مفتوح داخل المنطقة الحارة من الفرن. وغسل الأنبوب بالنيتروجين لبضع دقائق. ثم عرضت العينات لغاز هيدروكربوني. وبالنسبة للتجارب التي تستخدم ‎٠٠٠٠١‏ جزء في المليون هالوجين كان الغاز يتألف من ‎5١‏ كلوروفورم في

‎Yo‏ هيدروجين. وبالنسبة للتجارب التي تستخدم ‎٠٠٠١‏ جزء في المليون هالوجين كان الغاز يتألف ‎FAA‏

Ye.

Yo ‏إلى‎ Yo ‏بروبان في هيدروجين. وبلغ تدفق الغاز‎ BY ‏كلوروفورم في‎ 50,١ ‏من مخلوط‎ ‏ستتيمتر مكعب في الدقيقة عند الضغط الجوي؛ وقد رفعت درجة حرارة العينات بسرعة إلى‎ ‏درجة حرارة التشغيل السائدة.‎ ‏والنتائج مبينة في الجدول التالي. وتعني نتيجة 'نجاح” أن العينات لم تشكل مقادير‎ . ‏هت ملحوظة من الكوك على سطح الفلز‎

FIA

1 — >> 3 3 2 1|: : : 3g 27 = 2 < ‏ض‎ 2 4| ‏ب‎ ‎a AE EE 4 $s ZZ

I | 34 + : ‏3ا| و‎ 4|: 2 . 54 2% 3 3

BEE a 213313 a. 3 3 1| 5 3 َ 1 7 : 8 J 405 4 =, UU UU

I 3

YA

ض وتبيّن النتائج بأن_الفولاذ المحمي بالقصديريد يمكنه تحمل تراكيز الهالوجين المرتفعة عند 7,8© متئوية لكن الطبقة الواقية لم تكن ‎All‏ بنفس الدرجة عند 164 مثوية. وقد كانت الطبقات الواقية من الكروم فعّالة تحت جميع الظروف الخاضعة للاختبار. ‎o‏ مثال المقارنة ‎)١(‏ ‏حضّر أنبوب مفاعل قطره الخارجي 56 , ‎pu‏ مصنوع من أنبوب فولاذ لا يصدأ من الدرجة ‎7٠١‏ طوله 77,7 سم بتنظيف أسطح المفاعل بالماء والصابون لتكون معرضة للهيدروكزبونات وجفّفت بمذيب عضوي. وقد سحن المفاعل تسخيناً ‎Gane‏ ‏وحشفطظ عند الدرجة 977+ درجة مئوية. وغذّي الطولوين بمعدل ‎YO‏ ميكروليتر في الدقيقة في المفاعل مع هيدروجين بمعدل ‎7٠١‏ سنتيمتر مكعب في الدقيقة. وقد ‎Bi a‏ ضغط المفاعل عند حوالي ‎TA‏ ضغط جوي قياسي. وقد انسدّ المفاعل ‎Ll‏ بسبب الفحم الناتج عن الكربنة عند فحصه بعد 10,7 ساعة من العمل. مثال المقارنة (7) ‎Dams‏ أنبوب مفاعل كما وصف في مثال المقارنة ‎.)١(‏ وعولج المفاعل معالجة ‎٠‏ مسبقة وحوفظ عليه عند الدرجة 7760500 درجة ‎Augie‏ وغذي الطولوين ‎Lad‏ بمعدل ‎Yo‏ ‏ميكروليتر في الدقيقة في المفاعل مع هيدروجين بمعدل ‎٠١‏ سنتيمتر في الدقيقة. وقد ‎Li Za‏ ضغط المفاعل عند حوالي ‎LA‏ ضغط جوي قياسي. ‎Tosi‏ المفاعل ‎Lala‏ بسبب تراكم الفحم الناتج عن الكربنة عند فحصه بعد 5,7 ساعة من العمل. المثال )£( ‎Tee‏ أنبوب مفاعل قطره الخارجي ‎١778‏ سم مصنوع من أنبوب من فولاذ لا يصداً ‎ah‏ 77,7 _سم بتتظيف أسطح المفاعل بالماء والصابون لتكون معرّضة للهيدروكربونات وجفّفت بمذيب عضوي. من ثم لي المفاعل بصب طلاء من القصدير في أحد طرفي المفاعل وجعل الفائض ينصرف ومن ثم صب طلاء من القصدير في الطرف الآخر ‎ma Tuy‏ للفائض بأن بتصرف ومن ثم أنضج الطلاء عند حو الي ‎vo‏ 015,10 درجة مئوية لمدة 46 ساعة. وقد حضّر طلاء القصدير الذي يستخدم لطلاء

YY

‏(من شركة موني كيميكال‎ Tin Ten Cem ‏أجزاء في الوزن من تن تن سيم‎ ١7 ‏المفاعل بخلط‎ ‏جزء مسحوق القصدير (حجم‎ VE ‏و+ أجزاء كحول الأيزوبروبيل‎ (Mooney Chemical, Co. $05 )3726 mesh ‏جزء أكسيد القصديريك (قياس شبكة‎ VE ‏إلى © ميكرون)‎ ١ ‏جسيماته‎ ‏ميكروليتر في الدقيقة في المفاعل مع‎ VE ‏في مخلوط طلاء. وغذي الطولوين بمعدل‎ 1».0, ‏لحوالي 047 ساعة من التشغيل عند‎ (co/min) ‏سنتيمتر مكعب في الدقيقة‎ ٠١ ‏الهيدروجين عند‎ ٠ ‏ولم يحدث أي انسداد؛ لكن المشاكل التشغيلية في نظام الصرف تسببت‎ (Eee) ‏فلم‎ ‎ْ ‏في الإغلاق.‎

Jd ‏في‎ FeO ‏كما وصف في المثال )£( مع عدم استخدام‎ Jolie ‏أنبوب‎ 5" ‏ف) وضغط‎ ٠١750( ‏إلى المفاعل الذي تمّ حفظه عند الدرجة 177,7 م‎ Jad ‏الطلاء. وقد‎ ٠ ‏ميكروليتر في الدقيقة‎ Yo ‏عند‎ toluene ‏وتولوين‎ (psig ٠٠١( . ‏قياسي‎ gs ‏ضغط‎ TA ‏ساعة تقريباً من‎ AA ‏لمدة‎ (co/min) ‏سنتيمتر مكعب في الدقيقة‎ ٠١ ‏وهيدروجين عند‎ (MUmin) ‏واستمر التفاعل لمدة‎ (CV Eee) ‏العمل. ومن ثم؛ رفعت درجة الحرارة إلى درجة 60م‎ ‏من العمل. ولم يحدث أي انسداد للمفاعل.‎ dela ٠" + Jed 'ٍ ‏المفاعل تسخينآً‎ olan ‏حض_ّر أنبوب مفاعل كما وصف في المثال (4). وقد‎ ‏بمعدل‎ Toluene cysts ‏وقد غدّي‎ .)ف٠400(‎ A VT ‏مسبقاً وحفظ عند الدرجة‎ ‏سنتيمتر مكعب‎ ٠١ ‏ميكروليتر في الدقيقة («نه/24) في المفاعل مع الهيدروجين بمعدل‎ © .)100 psig) ‏ضغط جو قياسي‎ TA ‏في الدقيقة (صنصاءه). وقد حفظ ضغط المفاعل عند حوالي‎ ‏يسري لما لا يقل عن 4947© ساعة قبل تغيير التغذية إلى ع-هكسان‎ ob ‏وسمح للتفاعل‎ Ye ‏ساعة من العمل.‎ 2٠٠١0 ‏ولم يحدث انسداد للمفاعل أثناء حوالي‎ n-hexane ‏ض المثال لا‎ ‏في المثال (5). وقد سحّن المفاعل تسخيتآً‎ Chay ‏كما‎ Jolie ‏حضّر أنبوب‎ ‏جزء‎ 5٠0 ‏يحتوي على‎ toluene ‏وغذي تولوين‎ (BV Err) ‏وحفظ عند الدرجة 60م‎ lias ‏إلى مفاعل مع هيدروجين‎ (Wmin) ‏ميكروليتر في الدقيقة‎ YO ‏بمعدل‎ CS; ppm ‏في المليون‎ vo ve ‏وحفظ ضغط المفاعل عند‎ (comin) ‏مكعب في الدقيقة‎ fafa ٠١ ‏بمعدل‎ ‏وبعد حوالي 44 ساعة من العمل؛ انخفضت كمية‎ .)100 psig) ‏ضغط جو قياسي‎ VA ‏حوالي‎ ‏تقريباً من‎ dela 7/19 ‏وبعد‎ ppm ‏إلى © جزء في المليون‎ toluene ‏في تغذية التولوين‎ CS, ‏ولم‎ -ppm ‏إلى 8 جزء في المليون‎ toluene ‏في تغذية التولوين‎ CS, ‏التشغيل انخفضت كمية‎

Tks ١19 ‏ساعة من العمل؛ لكنه انسد عند الساعة‎ ٠١9١ ‏يحدث انسداد للمفاعل بعد حوالي‎ 6 ‏لمشاكل تشغيلية في نظام الصرف.‎

Aged ‏تسخينا‎ Jeli ("au ‏وصف في المثال )0( وقد‎ LS ‏حضتّر أنبوب مفاعل‎ ‏يحتوي على‎ toluene ‏وقد غذي تولوين‎ (BV Ev) VTL ‏وحفظ تقريبا عند الدرجة‎ Gee ‏في المفاعل مع‎ pl/min ‏ميكروليتر في الدقيقة‎ YO ‏بمعدل‎ CS; ppm ‏جزء في المليون‎ ٠ ٠١ ‏وقد حفظ ضغط المفاعل عند حوالي‎ .co/min ‏ستتيمتر مكعب في الدقيقة‎ ٠١ ‏هيدروجين بمعدل‎ ‏وقد أغلق المفاعل بالوصول إلى الساعة 695 من العمل.‎ .)100 psig) ‏ضغط جو مطلق‎ 1,A ‏ولم يحدث أي انسداد.‎ anally ‏ولم يكن للكبريت أي أثر ملموس على الطبقة الواقية عند معاينتها‎ (7) ‏مثال المقارنة‎ yo ‏يحمل شحنة من البلاتين وذلك‎ L-Zeolite (L) ‏تم تعديل تركيب حفاز زيوليت من النمط‎ ‏وقد استخدم تركيب‎ tin modifier ‏بالمئة بالوزن (96») من مادة معدلة للقصدير‎ +, Yo ‏بإضافة‎ ‏مع كثافة إجمالية‎ £Y ‏إلى‎ YE ‏مقاسها‎ mesh ‏الحفاز في صورة جسيمات مهشمة تمر من شبكة‎ ‏تركيب‎ presulfided ‏تبلغ حوالي لا جرامات في السنتيمتر المكعب (د/مسدج). ويكبرد‎ ‏الحفاز كذلك مسبقاً وعند درجة حرارة للمفاعل تعادل #47 م (١٠٠١٠ف) وضغط يعادل‎ veo : ‏الضغط الجوي وسرعة حيزية ساعية للسائل تعادل © في الساعة ونسبة جزيئجرامية بين‎ ‏إلى مفاعل مرو‎ isobutane ‏غذي الأيزوبوتان‎ ٠ ‏الهيدروجين والهيدروكربون تعادل 9 إلى‎ ‏_باستخدام تركيب حفاز مكبرد معدل بالقصدير. وقد استطاع تركيب الحفاز المعدل‎ quartz ‏نحو الناتج‎ FAA ‏تبلغ‎ selectivity ‏بانتقائية‎ isobutane ‏من الأيزوبوتان‎ For ‏بالقصدير تحويل‎ .isobutylene ‏إلى أيزوبوتيلين‎ ve

Yeo )4( ‏مثال المقارنة‎ ‏وقد‎ (weer) ‏تكرار المثال (©) عند درجة حرارة مفاعل تبلغ 18,6* ام‎ wm ‏بانتقائية‎ isobutane ‏من الأيزوبوتان‎ BVO ‏بالقصدير تحويل‎ Jad) ‏استطاع تركيب الحفاز‎ isobutylene ‏تبلغ 597 نحو الناتج إلى أيزوبوتيلين‎ - (0) ‏مثال المقارنة‎ 5 (QV) ee) ‏تمّ تكرار مثال المقارنة (©) عند درجة حرارة مفاعل تعادل 2477م‎ ‏وقد استطاع تركيب الحفاز المعدل بالقصدير‎ stainless steel ‏في مفاعل من فولاذ لا يصدأ‎ ‏بانتقائية تعادل 5979 من الناتج إلى أيزوبوتيلين‎ isobutane ‏من الأيزوبوتان‎ FEY ‏تحويل‎ ‎.isobutylene ‎0 ) ‏مثال المقارنة‎ ١ ‏مع‎ isobutane ‏تم تكرار مثال المقارنة )7( بتركيب حفاز غير مكبرد وتغذية أيزوبوتان‎ ‏عند درجة حرارة 847,7 م‎ faa ‏في مفاعل فولاذ لا‎ HS ppm ‏جزء في المليون‎ ٠ ‏بانتقائية‎ isobutane ‏من الأيزوبوتان‎ BVA ‏وقد استطاع تركيب الحفاز تحويل‎ (NY 0) ‏ويبين هذا المثال الآثار الضارة للكبريت‎ isobutylene ‏تعادل 594 نحو الناتج إلى أيزوبوتيلين‎ .hydrocarbon ‏في تغذية الهيدروكربون‎ ٠ )١١(-)3( ‏الأمثلة‎ ‎95٠١ ‏تكرار مثال المقارنة (7) مع معالجة سطح الحفاز ب‎ ES ‏في المثال (5)؛‎ 6 ‏و‎ ١ ‏ومسحوق قصدير حجم جسيماته يتراوح ما بين‎ "Pixie Dust ‏بالوزن © "غبار بيكسي‎ ‏ميكرون وبدون وجود كبريت في التغذية. وقد استطاع تركيب حفاز السطح المعالج تحويل‎ isobutylene ‏من الناتج إلى أيزوبوتيلين‎ Say ‏بانتقائية تعادل‎ isobutane ‏من الأيزوبوتان‎ BO ‏باغلا‎ ‏تمّ تكرار‎ )٠١( ‏ساعة. وفي المثال‎ ie ‏بدون أي انسدادات ناشئة عن الفحم لما يزيد عن‎ ‏من الأيزوبوتان‎ FET ‏المثال )4( وقد استطاع تركيب الحفاز الذي عولج سطحه تحويل‎ ‏بدون حدث انسداد‎ isobutylene ‏بانتقائية تعادل 594 من الناتج إلى أيزوبوتيلين‎ isobutane ‏تمّ تكرار المثال )3( عند‎ (VY) ‏لما يزيد عن مئتيٌ ساعة. وفي المثال‎ coke ‏ناشيء عن الكوك‎ ‏درجة حرارة مفاعل تعادل ١171م (1150 ف). وقد استطاع تركيب الحفاز الذي عولج‎ ve

AA

سطحه تحويل ‎BOY‏ من الأيزوبوثان ‎isobutane‏ بانتقائية تعادل ‎BE‏ من الناتج إلى أيزوبوتيلين ‎isobutylene‏ بدون انسداد ناشئ عن الكوك ‎coke‏ لما يزيد عن مئتيٌ ساعة. المثال ‎(VY)‏ ‏| حضر تركيب حفاز زيوليتي من النمط ‎(L)‏ ©:اه»1-2 وعدل بإضافة ‎٠,75‏ بالوزن ‎(Wi%) ٠‏ من معدل قصديري. واستخدم تركيب الحفاز كجسيمات مهشمة حجمها بحيث تمر من شبكة قياس ‎£Y-YE‏ وكثافتها الإجمالية ‎٠7‏ جرامات في السنتيمتر المكعب. وعند درجة حرارة مفاعل تعادل 1449م (١٠77ف)‏ وضغط يعادل الضغط الجوي وسرعة حيزية ساعية لسائل تعادل © في الساعة ونسبة جزيئجرامية بين الهيدروجين والهيدروكربون تعادل ‎١‏ إلى ‎١‏ غذي البروبان ‎propane‏ إلى ‎Jala‏ مفاعل فولاذ لا يصدأ ‎stainless steel‏ طلي بالقصدير ‎٠‏ باستخدام تركيب حفاز معالج للسطح. وقد استطاع تركيب الحفاز الذي عولج سطحه تحويل ‎FEA‏ من البروبان ‎propane‏ بانتقائية تبلغ ‎FAA‏ نحو البروبيلين ‎propylene‏ بدون وجود كبريت في النظام أو انسداد ناشيء عن الكوك ‎coke‏ طوال فترة التجربة؛ أي زهاء ‎٠7١‏ ساعة. وفي حين وصف الاختراع من وجهة نظر التجسيدات المفضلة؛ ينبغي إدراك أنه يمكن إجراء عدة تغييرات وتحويلات كما سيدرك أولئك المتمرسين في التقنية الصناعية وبيصفة ‎ve‏ أساسية هناك عدة تغييرات وتحويرات في التجسيدات المفضلة المذكورة أعلاه ستكون واضحة على نحور جلي لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية وتعتبر ضمن مجال الاختراع كما هو معرف ‎Gada‏ لعناصر الحماية التالية.

Claims (1)

1. عناصر الحماية ‎-١ ١‏ طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ تشتمل على: ‎(i) Y‏ توفير طبقة واقية مقاومة ‎carburization 43 SU‏ والسحج 0 لجزء فولاذي في ‎v‏ نظام مفاعل لنزع الهيدروجين ‎debydrogenation‏ وذلك عن طريق )1( وضع ‏¢ طبقة طلاء فلزي ‎metal plating‏ طبقة تكسية ‎cladding‏ أو طلاءات أخرى من فلز . تكون فعالة في تشكيل طبقة واقية مقاومة للكربنة ‎carburization‏ على الجزء ‏1 ٍ الفولاذي؛ بسمك يكون ‎lad‏ في عزل الجزء الفولاذي عن الههيدروكربونات ‎hydrocarbons 7‏ أثتاء العملية بينما يتم تفادي أي قصافة ‎embrittlement‏ في الفلز ‏0 السائل بصفة أساسية» و(ب) تشكيل الطبقة الواقية؛ التي تثبت بالجزء الفولاذي عن ‏; طريق طبقة رابطة متوسطة غنية بالكربيد مقثانوه؛ ‎& 33 (Say hydrocarbon ‏حفزياً من هيدروكربون‎ dehydrogenation ‏الهيدروجين‎ § (ii) ٠١ ‎١١‏ الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ منه. ‎١‏ “- طريقة ‎Ey‏ لعنصر الحماية ١؛‏ تشتمل على نزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ في ‎Y‏ مفاعل ذي طبقة حفاز مميعة ‎fluidized‏ أو متحركة. ‎| ‏من‎ dehydrogenation ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية )¢ تشتمل على نزع الهيدروجين‎ -* ١ ‏أو‎ propane ‏أو البروبان‎ ethane ‏المختارة من الإيثان‎ hydrocarbons ‏ل الهيدروكربونات‎ mixed butanes ‏أو البيوتانات المختلطة‎ isobutane ‏أو الأيزوبيوتان‎ n-butane (J suc yo ‏إلى‎ ethylbenzene ‏أو الإثيل بنزين‎ isopentanes ‏أو الأيزوبنتانات‎ pentanes ‏أو البنتانات‎ ¢

   ‎.olefinic product ‏ناتج أولفيني‎ ° ‎dehydrogenation ‏تشتمل على نزع الهيدروجيسن‎ (Y ‏؛- طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ ١ ‎Y‏ منن ع-بيوتان ‎n-butane‏ أو الأيزوبيوتان ‎isobutane‏ أو البيوتاتات المختلطة

   YA

   -mixed butanes 7

   ‎١ |‏ 0— طريقة ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎oF‏ تشتمل على نزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ من ‎Y‏ البروبان ‎.propane‏ ‎١‏ 1 طريقة ‎G5‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث لا تزيد مستويات الكبريت في نظام المفاعل أثناء 7 تزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ عن حوالي ‎٠‏ جزء في المليون ‎ppm‏ ‎١‏ 7- طريقة ‎ly‏ لعنصر الحماية 7؛ حيث لا تزيد مستويات الكبريت عن حوالي ‎5٠‏ جزء ‎Y‏ في المليون ‎ppm‏ ّ ‎-A ١‏ طريقة وفقآ لعنصر الحماية ‎oF‏ حيث لا تزيد مستويات الكبريت عن حوالي ‎٠١‏ جزء ‎Y‏ في المليون ‎-ppm‏ ‎١‏ 4-- طريقة وفقاً لعنصر الحماية )¢ حيث يوضع الفلز كطلاء ‎plating‏ أو تكسية ‎cladding‏ أو

   ‏ضع ‎Y‏ أي طلاء آخر يشتمل على فلز واحد على الأقل بنسبة كبرى يختار من المجموعة 7 المكونة من الأنتيمون ‎antimony‏ الزرنيخ ‎carsenic‏ البزموث ‎cbismuth‏ التحاس ‎«copper‏ ‏¢ الكروم ‎chromium‏ الجاليوم ‎gallium‏ الجرمانيوم ‎¢germanium‏ الإتنديوم ‎¢indium‏ ‏° الرصاص ‎dead‏ السلنيوم ‎cselenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ القصدير ‎tin‏ ومخاليط منها. ‎-٠ ١‏ طريقة ‎Gy‏ لعنصر الحماية 4 حيث يوضع الفلز كطلاء ‎plating‏ أو تكسية ‎cladding‏ أو ‎Y‏ أي طلاء آخر يشتمل على فلز واحد على الأقل بنسبة كبرى يختار من المجموعة ¥ المكونة من الأنتيمون ‎antimony‏ الزرنيخ ‎carsenic‏ الكروم ‎chromium‏ الجرمانيوم ‎cgermanium ¢‏ السلنيوم ‎selenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ القصدير ‎tin‏ ومخاليط منها. ‎YA‏

   Ya cladding ‏أو تكسية‎ plating ‏طريقة وفقآً لعنصر الحماية ١٠؛ حيث يوضع الفلز كطلاء‎ -١١ ١ ‏أو أي طلاء آخر يشتمل على فلز واحد على الأقل بنسبة كبرى يختار من المجموعة‎ Y ‏ومخاليط منها.‎ tin ‏القصدير‎ <germanium ‏الجرمانيوم‎ cantimony ‏المكونة من الأنتيمون‎ 7 ‏أو طبقة التكسية‎ plating sl ‏طريقة وفقآً لعنصر الحماية 4 حيث يوضع الطلاء‎ -١ ١ ‏ملي.‎ ١5و‎ ١960 ‏أو أي طلاء آخر يسمك يتراوح ما بين‎ cladding Y ‏أو طبقة‎ metal plating ‏يوضع الطلاء القكلزي‎ Gua VY ‏طريقة وفقآً لعنصر الحماية‎ -١ ١ ‏ملي.‎ ٠١و‎ ١ ‏أو أي طلاء آخر بسمّك يتراوح ما بين‎ cladding ‏التكسية‎ ٠ Y ‏أو طبقة‎ metal plating ‏حيث يوضع الطلاء الفكلزي‎ ٠7 ‏طريقة 885( لعتصر الحماية‎ -٠86 ١ ‏بسمك يتراوح ما بين "و ملي.‎ AT ‏أو أي طلاء‎ cladding ‏التكسية‎ Y ‏حيث توضع الطبقة الواقية على جزء من نظام المفاعل‎ 6١ ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ ١5 ١ ‏يظهر درجة حرارة سطحية لا تقل عن نحو 8,/”#ام (١٠٠٠ف) أشاء نزع‎ Y .dehydrogenation ‏الهيدروجين‎ ¥ ‏لعنصر الحماية 10 حيث توضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن.‎ Wy ‏طريقة‎ -١“ ١

   ‎-١١7 ١٠ -‏ طريقة ‎a‏ لعنصر الحماية 9 حيث يوضع الفلز في صورة طلاء باستخدام تركيبة ‎Y‏ حفاز معالجة للسطح بكمية مثبطة للكربنة ‎carburization‏ من غبار قلزي. ‎-١١# ١‏ طريقة ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎VY‏ حيث يكون الغبار الفلزي المذكور عبارة عن غبار ‎Y‏ قصدير .

   ‎FAA

   ف

   ‎١١١‏ طريقة ‎Bay‏ لعنصر الحماية ‎OA‏ حيث يعالج سطح تركيبة الحفاز بغبار قصدير بتشتيت ‎Y‏ حوالي ‎١‏ إلى حوالي ‎57١‏ بالوزن ‎(wit)‏ من غبار القصدير» على أساس وزن 1 التركيبة؛ فوق سطح التركيبة المذكورة؛ ويشتمل غبار القصدير على جسيمات من ¢ القصدير يتراوح حجمها ما يين ‎١ 9 ١‏ مايكرون . ‎—Y ١‏ طريقة ‎Gay‏ لعتصر الحماية ‎١٠9‏ حيث يعالج سطح تركيبة الحفاز بغبار قصدير بتشتيت ‎Y‏ نحو © إلى نحو 5 بالوزن ‎(Wi)‏ من غبار القصدير؛ على أساس وزن التركيبة؛ ‎Gs‏

   ‏ا سطح التركيبة المذكورة» ويشتمل غبار القصدير على جسيمات من القصدير يتراوح ‎t‏ حجمها ما بين ‎١‏ إلى ‎5٠‏ مايكرون. ‎-7١ ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية 4< ‎Cua‏ يوضع الفلز في صورة طلاء ‎.plating‏ ‎YY ١‏ — طريقة ‎(Gh‏ لعنصر الحماية 9 حيث يوضع الفلز في صورة دهان ‎paint‏ ‎١‏ '7- طريقة ‎ay‏ لعنصر الحماية ‎AY‏ حيث يوضع الفلز في صورة دهان ‎paint‏ يحتوي على ‎Y‏ القصدير . ‎١‏ ؛*- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎AY‏ حيث يوضع الفلز في صورة دهان ‎paint‏ يحتوي على ‎Y‏ القصدير يشتمل على مركب قصدير قابل للتحلل هيدروجينياً ونظام مذيب وفلز قصدير

   ‏م دقيق التجزئة وأكسيد قصدير فعال بصفته عامل إسفنجي أو تشتيت أو ربط.

   ‎١ ٍِ‏ © - طريقة 8( لعنصر الحماية ‎Cus (YY‏ يحتوي الد هان ‎paint‏ على حديد. ‎١‏ ١؟-‏ طريقة ‎TE,‏ لعنصر الحماية ‎(YO‏ حيث يحتوي الدهان ‎paint‏ على قصدير وحديد بنسبة ‎X‏ تتراوح ما بين ‎Yo.‏ و ف ا

   ١

   ‎-7١ ١‏ طريقة وفقآً لعنصر الحماية ١ء‏ حيث يكون الجزء الفولاذي عبارة عن جزء من فولاذ ‎Y‏ لا يصدأ والطبقة الرابطة عبارة عن طبقة رابطة غنية بالكربيد ‎carbide-rich‏ فقيرة 3 بالنيكل ‎.nickel-depleted‏ ‎—YA ١‏ طريقة ‎Ty‏ لعنصر الحماية ‎٠‏ تشتمل كذلك على تشكيل طبقة واقية إضافية واحدة على ‎Y‏ الأقل على سطح الطبقة الواقية. ‎١‏ 4- طريقة 18 لعنصر الحماية ‎YA‏ تشتمل كذلك على تشكيل طبقة واقية أساسها التحاس 7 على طبقة قصديريد واقية. ‎-*١0١‏ طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ من هيدروكربون ‎(Sas hydrocarbon‏ نزع 7 الهيدروجين منه ‎<dehydrogenatable‏ تشتمل على ملامسة الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ ‏و المذكور في نظام مفاعل مع حفاز نزع هيدروجين ‎dehydrogenation‏ تحت ظروف ¢ نزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ متدنية الكبريت؛ حيث يكون جزء على الأقل من

   ‏° نظام المفاعل متلامساً مع الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ قد سخن تسخيناً مسيقآً بمادة 1 طلاء مقاومة ‎carburization Ay SU‏ لمدى ‎Jad‏ في زيادة مقاومة الكربنة ‎carburization‏ ‎Y‏ نحو نظام المفاعل . ‎١‏ ١؟-‏ طريقة لتزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ من هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يمكن نزع

   ‎yo -‏ الهيدروجين ‎la, dehydrogenatable 43a‏ لعنصر الحماية ‎(Ye‏ تتشستمل على نزع ‎v‏ الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ في نظام مفاعل عولج معالجة مسبقة بطلاء قصدير : ¢ مقاوم للكربنة ‎carburization‏ ‎YY ١‏ طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ =( هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يمكن نزع ‎Y‏ الهيدروجين منه ‎dehydrogenatable‏ 185 لعنصر الحماية ‎Jain ٠‏ على نزع ‎FAA‏

   ‎v‏ الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ في نظام مفاعل عولج معالجة مسبقة بطلاء كروم مقاوم 1 للكربنة ‎-carburization‏ ‎YY ١‏ طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ من هيدروكربون ‎(Say hydrocarbon‏ نزع ‎Y‏ الهيدروجين منه ‎dehydrogenatable‏ وفقآً لعنصر الحماية ٠؛‏ حيث تزود المادة ز المذكورة في صورة طلاء ‎plating‏ أو طبقة تكسية ‎cladding‏ أو دهان ‎paint‏ أو أي طلاء ءً آخرء؛ على مادة بنية ‎Salad‏ ‎١‏ 9 طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎Ye‏ حيث يزود طلاء قصديري لمادة بنية الأساس ‎base‏ ‏7 000 باستخد لم شحنة حفازية عولج سطحها بالقصدير . ‎—Yo ١‏ طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ من هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يمكن نسزع ‎Y‏ الهيدروجين منه ‎dehydrogenatable‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎Fe‏ حيث يعالج جزء على ‎JAY) v‏ من نظام المفاعل المذكور معالجة مسبقة بمادة طلاء مقاومة تشضتمل على ٌ الأنثتيمون ‎antimony‏ أو الزرنيخ ‎arsenic‏ أو البزموث ‎bismuth‏ أو الرصاص ‎dead‏ ‎١‏ - طريقة لتزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ من هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يمكن نزع ‎Y‏ الهيدروجين منه ‎dehydrogenatable‏ وفقآ لعنصر الحماية ‎(Fe‏ حيث يعالج جزء على ‎JAY) v‏ من نظام المفاعل المذكور معالجة مسبقة بمادة طلاء ‎Aa glia‏ تشضتمل على ل الجرمانيوم ‎-germanium‏ ‎YY ١‏ طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ من هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يمكن نزع ‎Y‏ الهيدروجين منه ‎dehydrogenatable‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎Fv‏ تشتمل على معالجة ‎y‏ أنبيوب فرن واحد على الأقل من نظام المفاعل معالجة مسبقة. ‎YA‏

   ‎١‏ ”- طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ تشتمل على: ‎(i) Y‏ توفير طبقة واقية من القصديريد تقاوم الكربنة ‎abrasion gessll carburization‏ على ‎v‏ جزء فولاذي لا يصداً من نظام مفاعل لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ وذلك ‏¢ عن طريق (أ) وضع طلاء فلزي ‎metal plating‏ أو طبقة تكسية ‎cladding‏ أي ‏° طلاء ‎AT‏ من القصدير على الجزء الفولاذي الذي لا يصدأًء بسمك يكون فعالاً في ‏1 عزل الجزء الفولاذي الذي لا يصداً المذكور عن الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‎od 7‏ العملية ‎Lady‏ يتم تجنب أي قصافة ‎embrittlement‏ في )316 السائل بمصسفة ‎A :‏ أساسية؛ و(ب) تشكيل طبقة واقية من القصديريد ‎stannide‏ غنية بالتيكل ‎nickel‏ ‏4 تشتمل على شوائب من الكربيد ‎carbide‏ تثبت بالجزء الفولاذي الذي لا يصدأ ‎oe‏ ‎nickel ‏وفقيرة بالنيكل‎ carbide ‏طريق طبقة رابطة من فولاذ لا يصدأ غنية بالكربيد‎ Va ‎¢stannide ‏تشتمل على شوائب من القصديريد‎ ١١ ‎(ii) VY‏ نزع الهيدروجين ‎dehydrogenating‏ حفزياً من هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يمكن نزع

   ‎.dehydrogenatable 43a ‏الهيدروجين‎ VY ‎١‏ 4؟- طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ 85( لعنصر الحماية ‎YA‏ حيث تكون ‎Y‏ شوائب الكربيد ‎carbide inclusions‏ متصلة؛ ممتدة وبدون انقطاع بصفة أساسيةء ابتداء ‎v‏ من الطبقة الرابطة المتوسطة الغنية بالكربيد ‎carbide‏ الفقيرة بالتيكل ‎nickel‏ إلى داخل ‏طور القصديريد ‎cstannide‏ وتكون شوائب القصديريد ‎stannide‏ متصلة؛ وممتدة وبدون ‏° انقطاع بصفة أساسية ابتداء من طبقة القصديريد ‎stannide‏ وحتى الطبقة الرابطة ‏1 المتوسطة الغنية بالكربيد ‎carbide‏ الفقيرة بالنيكل. ‎١‏ 6- طريقة لنزع الهيدروجين ‎dehydrogenation‏ وفقاً لعنصر الحماية 4 حيث يكون السطح ‎Y‏ بين الطبقة الرابطة المتوسطة الغنية بالكربيد ‎carbide‏ الفقيرة بالنيكل ‎nickel‏ وطبقة ‏1 القصضديريد ‎stannide‏ 453 بالنيكل ‎nickel‏ غير منتظم؛ لكن بدون وجود أي انقطاع فيه ‏¢ بصفة أساسية. ‎YA te dehydrogenation ‏تشتمل على عملية تزع الهيدروجين‎ FA ‏لعنصر الحماية‎ Ty ‏طريقة‎ -؟١‎ ١ ‏في مفاعل ذي طبقة حفاز مميعة أو متحركة.‎ Y ‏من‎ dehydrogenation ‏تشتمل على نزع الهيدروجين‎ FA ‏لعنصر الحماية‎ GE, ‏طريقة‎ - 7 ١ «propane ‏البروبان‎ cethane ‏تختار من الإيثان‎ hydrocarbons ‏هيدروكربونات‎ Y «mixes butanes ‏بيوتانات مختلطة‎ cisobutane ‏أيزوبيوتان‎ n-butane ‏ع<بيوتان‎ Y ‏إلى ناتج‎ ethyl benzene ‏أو إثيل بتزين‎ isopentanes ‏أيزوبنتانات‎ «pentanes ‏بنثانات‎ ¢ .olefinic product ‏أولفيني‎ ° ‏من‎ dehydrogenation ‏لعنصر الحماية 47؛ تشتمل على نزع الهيدروجين‎ Gy ‏؟؛- طريقة‎ ١ .. .butane ‏البيوتان‎ Y ‏من‎ dehydrogenation ‏لعنصر الحماية 47؛ تشتمل على نزع الهيدروجين‎ Gy ‏440؛- طريقة‎ ١ -propane ‏البروبان‎ Y ‏حيث لا تزيد مستويات الكبريت في نظام المفاعل أثناء‎ FA ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ -5 ١ ppm ‏جزء في المليون‎ ٠٠١ ‏؟ نزع الهيدروجين عن نحو‎ ‏جزء‎ 5٠ ‏لعنصر الحماية £0( حيث لا تزيد مستويات الكبريت عن حوالي‎ Gy ‏طريقة‎ ET ١ ppm ‏؟ في المليون‎ ‏حيث لا تزيد مستويات الكبريت عن نحو 9 جز ع في‎ tn ‏ا طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ ١ .ppm ‏المليون‎ Y YAA

   : 0 ‎١‏ 8؛- طريقة وفقآً لعنصر الحماية ‎Cun FA‏ يوضع القصدير بسمك يتراوح ما بين ‎٠,8‏ ملي ‎Yo 7‏ ملي. ‎١‏ 4- طريقة ‎Ta‏ لعنصر الحماية ‎Gua ofA‏ يوضع القصدير بسمك يتراوح مابين او ‎٠ Y‏ ملي.

   ‎=O. ١‏ طريقة ‎(ad,‏ لعنصر الحماية ‎Cua «€ q‏ يوضع القصدير بسمك يتراوح ‎Gm le‏ ؟1و ‎A Y‏ ملي. ٍْ ‎١‏ )0— طريقة 6( لعنصر الحماية ‎Cua YA‏ توضع الطبقة الواقية على جزء من نظام 7 المفاعل يظهر درجة حرارة سطحية لا تقل عن حوالي £4 ‎١١ ) at‏ أف) أثتاء ‎gr‏ ‎v‏ الهيدروجين ‎.dehydrogenation‏ ‎—0Y ١‏ طريقة ‎Wy‏ لعنصر الحماية )0 حيث توضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن أو مبادل ‎Y‏ حراري ‎exchanger‏ أمعط. ‎YA