SA94150056B1 - عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation - Google Patents
عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation Download PDFInfo
- Publication number
- SA94150056B1 SA94150056B1 SA94150056A SA94150056A SA94150056B1 SA 94150056 B1 SA94150056 B1 SA 94150056B1 SA 94150056 A SA94150056 A SA 94150056A SA 94150056 A SA94150056 A SA 94150056A SA 94150056 B1 SA94150056 B1 SA 94150056B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- hydrodealkylating
- metal
- tin
- coating
- hydrocarbon
- Prior art date
Links
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 86
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 82
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 81
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 81
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 76
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 59
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 229
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 158
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 158
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 114
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 110
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 109
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 99
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 99
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 94
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N monobenzene Natural products C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 94
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 93
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 92
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 87
- 239000003973 paint Substances 0.000 claims description 84
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 74
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 66
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 64
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 64
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 claims description 63
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 62
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 45
- -1 p-butylbenzene n-propyl benzene p-propylbenzene Chemical compound 0.000 claims description 43
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 34
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 30
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 27
- 229910001134 stannide Inorganic materials 0.000 claims description 27
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 23
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 20
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 19
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 claims description 18
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 17
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 17
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 16
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 14
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 14
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 14
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 13
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011133 lead Substances 0.000 claims description 12
- 150000003606 tin compounds Chemical class 0.000 claims description 12
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 claims description 11
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 11
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 11
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 claims description 11
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 10
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims description 10
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- XOLBLPGZBRYERU-UHFFFAOYSA-N tin dioxide Chemical compound O=[Sn]=O XOLBLPGZBRYERU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 150000004996 alkyl benzenes Chemical class 0.000 claims description 8
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 claims description 8
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 8
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010951 brass Substances 0.000 claims description 7
- 229910001887 tin oxide Inorganic materials 0.000 claims description 7
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 claims description 6
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 claims description 6
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N 1,3-Dimethylbenzene Natural products CC1=CC=CC(C)=C1 IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 5
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N p-dimethylbenzene Natural products CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 claims description 5
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 4
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 claims description 3
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N o-dimethylbenzene Natural products CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229940058905 antimony compound for treatment of leishmaniasis and trypanosomiasis Drugs 0.000 claims description 2
- 229940093920 gynecological arsenic compound Drugs 0.000 claims description 2
- 238000005839 oxidative dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 2
- 238000010555 transalkylation reaction Methods 0.000 claims description 2
- HFPZCAJZSCWRBC-UHFFFAOYSA-N p-cymene Chemical compound CC(C)C1=CC=C(C)C=C1 HFPZCAJZSCWRBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 5
- YTZKOQUCBOVLHL-UHFFFAOYSA-N p-methylisopropylbenzene Natural products CC(C)(C)C1=CC=CC=C1 YTZKOQUCBOVLHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 5
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims 4
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims 4
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 3
- IYNWNKYVHCVUCJ-UHFFFAOYSA-N bismuth Chemical compound [Bi].[Bi] IYNWNKYVHCVUCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 125000001997 phenyl group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(*)C([H])=C1[H] 0.000 claims 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 claims 2
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims 2
- QGCKFQWYVUYOHG-UHFFFAOYSA-N C(CCC)C1=CC=CC=C1.C(C)(C)C1=CC=CC=C1 Chemical compound C(CCC)C1=CC=CC=C1.C(C)(C)C1=CC=CC=C1 QGCKFQWYVUYOHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910017755 Cu-Sn Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910017932 Cu—Sb Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910017927 Cu—Sn Inorganic materials 0.000 claims 1
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 claims 1
- 101150034680 Lis-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101150084844 PAFAH1B1 gene Proteins 0.000 claims 1
- QAAXRTPGRLVPFH-UHFFFAOYSA-N [Bi].[Cu] Chemical compound [Bi].[Cu] QAAXRTPGRLVPFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- GXDVEXJTVGRLNW-UHFFFAOYSA-N [Cr].[Cu] Chemical compound [Cr].[Cu] GXDVEXJTVGRLNW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- RMXTYBQNQCQHEU-UHFFFAOYSA-N ac1lawpn Chemical compound [Cr]#[Cr] RMXTYBQNQCQHEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- LEHUDBPYSAPFFO-UHFFFAOYSA-N alumane;bismuth Chemical compound [AlH3].[Bi] LEHUDBPYSAPFFO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N aluminum copper Chemical compound [Al].[Cu] WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- GVFOJDIFWSDNOY-UHFFFAOYSA-N antimony tin Chemical compound [Sn].[Sb] GVFOJDIFWSDNOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- IPLNQDUBLMEJDT-UHFFFAOYSA-N benzene ethylbenzene Chemical compound C1=CC=CC=C1.C1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1 IPLNQDUBLMEJDT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- SCJNLBXSXWVYCR-UHFFFAOYSA-N benzene propylbenzene Chemical compound C1=CC=CC=C1.CCCC1=CC=CC=C1 SCJNLBXSXWVYCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000001622 bismuth compounds Chemical class 0.000 claims 1
- ZTXONRUJVYXVTJ-UHFFFAOYSA-N chromium copper Chemical compound [Cr][Cu][Cr] ZTXONRUJVYXVTJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229930007927 cymene Natural products 0.000 claims 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 claims 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 claims 1
- SAZXSKLZZOUTCH-UHFFFAOYSA-N germanium indium Chemical compound [Ge].[In] SAZXSKLZZOUTCH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims 1
- KXUHSQYYJYAXGZ-UHFFFAOYSA-N isobutylbenzene Chemical compound CC(C)CC1=CC=CC=C1 KXUHSQYYJYAXGZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000008427 organic disulfides Chemical class 0.000 claims 1
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 claims 1
- GGYFMLJDMAMTAB-UHFFFAOYSA-N selanylidenelead Chemical compound [Pb]=[Se] GGYFMLJDMAMTAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- BUGBHKTXTAQXES-YPZZEJLDSA-N selenium-77 atom Chemical compound [77Se] BUGBHKTXTAQXES-YPZZEJLDSA-N 0.000 claims 1
- 125000000999 tert-butyl group Chemical group [H]C([H])([H])C(*)(C([H])([H])[H])C([H])([H])[H] 0.000 claims 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 claims 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 claims 1
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 238000010410 dusting Methods 0.000 abstract description 48
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 abstract description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 90
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 45
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 24
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 22
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 20
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 14
- 230000020335 dealkylation Effects 0.000 description 11
- 238000006900 dealkylation reaction Methods 0.000 description 11
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 11
- ANOBYBYXJXCGBS-UHFFFAOYSA-L stannous fluoride Chemical compound F[Sn]F ANOBYBYXJXCGBS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 11
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 9
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 9
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000010408 film Substances 0.000 description 9
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 8
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 8
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 7
- 229910001293 incoloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 6
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 6
- SCCCLDWUZODEKG-UHFFFAOYSA-N germanide Chemical compound [GeH3-] SCCCLDWUZODEKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 6
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 6
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 4
- 238000010544 hydroalkylation process reaction Methods 0.000 description 4
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- XZZXKVYTWCYOQX-UHFFFAOYSA-J octanoate;tin(4+) Chemical compound [Sn+4].CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O XZZXKVYTWCYOQX-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 4
- 125000002524 organometallic group Chemical group 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001555 benzenes Chemical class 0.000 description 3
- QSWDMMVNRMROPK-UHFFFAOYSA-K chromium(3+) trichloride Chemical class [Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cr+3] QSWDMMVNRMROPK-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 3
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 3
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 3
- 238000009420 retrofitting Methods 0.000 description 3
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 3
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 3
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 3
- YPIFGDQKSSMYHQ-UHFFFAOYSA-M 7,7-dimethyloctanoate Chemical compound CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O YPIFGDQKSSMYHQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N Aniline Chemical compound NC1=CC=CC=C1 PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N [S].[S] Chemical compound [S].[S] XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XYUNNDAEUQFHGV-UHFFFAOYSA-N [Se].[Se] Chemical compound [Se].[Se] XYUNNDAEUQFHGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N chromate(2-) Chemical compound [O-][Cr]([O-])(=O)=O ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 2
- DMBHHRLKUKUOEG-UHFFFAOYSA-N diphenylamine Chemical compound C=1C=CC=CC=1NC1=CC=CC=C1 DMBHHRLKUKUOEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 2
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012208 gear oil Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910001055 inconels 600 Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910052976 metal sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- WWZKQHOCKIZLMA-UHFFFAOYSA-N octanoic acid Chemical compound CCCCCCCC(O)=O WWZKQHOCKIZLMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 2
- 235000019271 petrolatum Nutrition 0.000 description 2
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 2
- ODLMAHJVESYWTB-UHFFFAOYSA-N propylbenzene Chemical compound CCCC1=CC=CC=C1 ODLMAHJVESYWTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 2
- XOOGZRUBTYCLHG-UHFFFAOYSA-N tetramethyllead Chemical compound C[Pb](C)(C)C XOOGZRUBTYCLHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BHAROVLESINHSM-UHFFFAOYSA-N toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1 BHAROVLESINHSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- GSJBKPNSLRKRNR-UHFFFAOYSA-N $l^{2}-stannanylidenetin Chemical compound [Sn].[Sn] GSJBKPNSLRKRNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000003903 2-propenyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])=C([H])[H] 0.000 description 1
- YPIFGDQKSSMYHQ-UHFFFAOYSA-N 7,7-dimethyloctanoic acid Chemical compound CC(C)(C)CCCCCC(O)=O YPIFGDQKSSMYHQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000304217 Brassica oleracea var. gongylodes Species 0.000 description 1
- LHDYIWKQHSOAKQ-UHFFFAOYSA-N CCC1=CC=CC=C1.CCCC1=CC=CC=C1 Chemical compound CCC1=CC=CC=C1.CCCC1=CC=CC=C1 LHDYIWKQHSOAKQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002467 CrFe Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000005921 Cynara humilis Nutrition 0.000 description 1
- 240000002228 Cynara humilis Species 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910005382 FeSn Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001123946 Gaga Species 0.000 description 1
- 241001441571 Hiodontidae Species 0.000 description 1
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001435619 Lile Species 0.000 description 1
- NPPQSCRMBWNHMW-UHFFFAOYSA-N Meprobamate Chemical compound NC(=O)OCC(C)(CCC)COC(N)=O NPPQSCRMBWNHMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010033799 Paralysis Diseases 0.000 description 1
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HIVDZQKTQZGYGK-UHFFFAOYSA-L [Ag+].C(CCCCCC(C)(C)C)(=O)[O-].[Ag+].C(CCCCCC(C)(C)C)(=O)[O-] Chemical compound [Ag+].C(CCCCCC(C)(C)C)(=O)[O-].[Ag+].C(CCCCCC(C)(C)C)(=O)[O-] HIVDZQKTQZGYGK-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- UDALTHYLJHMCLM-UHFFFAOYSA-N [Fe].[Sn].[Sn] Chemical compound [Fe].[Sn].[Sn] UDALTHYLJHMCLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZQRGREQWCRSUCI-UHFFFAOYSA-N [S].C=1C=CSC=1 Chemical compound [S].C=1C=CSC=1 ZQRGREQWCRSUCI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HIMBOHBDRFPOTF-UHFFFAOYSA-N [Se].[Se].[In] Chemical compound [Se].[Se].[In] HIMBOHBDRFPOTF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WGLNLIPRLXSIEL-UHFFFAOYSA-N [Sn].[Cr] Chemical compound [Sn].[Cr] WGLNLIPRLXSIEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- KWRGRUMGKJGCKH-OXQOHEQNSA-N allad Chemical compound C1=CC=C2C3=C[C@@H](C(=O)N(CC)CC)CN(CC=C)[C@@H]3CC3=CN=C1[C]32 KWRGRUMGKJGCKH-OXQOHEQNSA-N 0.000 description 1
- OBETXYAYXDNJHR-UHFFFAOYSA-N alpha-ethylcaproic acid Natural products CCCCC(CC)C(O)=O OBETXYAYXDNJHR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012491 analyte Substances 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- RBFDCQDDCJFGIK-UHFFFAOYSA-N arsenic germanium Chemical compound [Ge].[As] RBFDCQDDCJFGIK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- XDLDASNSMGOEMX-UHFFFAOYSA-N benzene benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1.C1=CC=CC=C1 XDLDASNSMGOEMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DJNWYFARZKDJEE-UHFFFAOYSA-N benzene;methane Chemical compound C.C1=CC=CC=C1 DJNWYFARZKDJEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DALDUXIBIKGWTK-UHFFFAOYSA-N benzene;toluene Chemical compound C1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1 DALDUXIBIKGWTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MPZNMEBSWMRGFG-UHFFFAOYSA-N bismuth indium Chemical compound [In].[Bi] MPZNMEBSWMRGFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- OCKPCBLVNKHBMX-UHFFFAOYSA-N butylbenzene Chemical class CCCCC1=CC=CC=C1 OCKPCBLVNKHBMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DPDORTBBLUCNJG-UHFFFAOYSA-N calcium tin Chemical compound [Ca].[Sn] DPDORTBBLUCNJG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 108010051489 calin Proteins 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 150000001845 chromium compounds Chemical class 0.000 description 1
- FGCGALPUFOSDIE-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr][Ni][Cr] FGCGALPUFOSDIE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N chromium(2+);methanidylidynechromium Chemical compound [Cr+2].[Cr]#[C-].[Cr]#[C-] GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RPBPCPJJHKASGQ-UHFFFAOYSA-K chromium(3+);octanoate Chemical compound [Cr+3].CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O RPBPCPJJHKASGQ-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005254 chromizing Methods 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 1
- 239000000084 colloidal system Substances 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000004320 controlled atmosphere Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229940120693 copper naphthenate Drugs 0.000 description 1
- SEVNKWFHTNVOLD-UHFFFAOYSA-L copper;3-(4-ethylcyclohexyl)propanoate;3-(3-ethylcyclopentyl)propanoate Chemical compound [Cu+2].CCC1CCC(CCC([O-])=O)C1.CCC1CCC(CCC([O-])=O)CC1 SEVNKWFHTNVOLD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 150000001923 cyclic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- JQZRVMZHTADUSY-UHFFFAOYSA-L di(octanoyloxy)tin Chemical compound [Sn+2].CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O JQZRVMZHTADUSY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- VOIHFNRUKCPOEN-UHFFFAOYSA-N dibutyltin Chemical compound CCCC[Sn]CCCC.CCCC[Sn]CCCC VOIHFNRUKCPOEN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SOCTUWSJJQCPFX-UHFFFAOYSA-N dichromate(2-) Chemical compound [O-][Cr](=O)(=O)O[Cr]([O-])(=O)=O SOCTUWSJJQCPFX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N dichromium trioxide Chemical compound O=[Cr]O[Cr]=O QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ALKZAGKDWUSJED-UHFFFAOYSA-N dinuclear copper ion Chemical compound [Cu].[Cu] ALKZAGKDWUSJED-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005429 filling process Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007327 hydrogenolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002611 lead compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- FSECXOMJYVHKJJ-UHFFFAOYSA-N methanol;toluene Chemical compound OC.OC.CC1=CC=CC=C1 FSECXOMJYVHKJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007431 microscopic evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009972 noncorrosive effect Effects 0.000 description 1
- BPYXFMVJXTUYRV-UHFFFAOYSA-J octanoate;zirconium(4+) Chemical compound [Zr+4].CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCC([O-])=O BPYXFMVJXTUYRV-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 238000007591 painting process Methods 0.000 description 1
- OYJSZRRJQJAOFK-UHFFFAOYSA-N palladium ruthenium Chemical compound [Ru].[Pd] OYJSZRRJQJAOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- APGNMHZUERWZME-UHFFFAOYSA-L palladium(2+);3,3,5,5-tetramethylhexanoate Chemical compound [Pd+2].CC(C)(C)CC(C)(C)CC([O-])=O.CC(C)(C)CC(C)(C)CC([O-])=O APGNMHZUERWZME-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000003755 preservative agent Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000003716 rejuvenation Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 1
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- OGFYIDCVDSATDC-UHFFFAOYSA-N silver silver Chemical compound [Ag].[Ag] OGFYIDCVDSATDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000010454 slate Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 125000001424 substituent group Chemical group 0.000 description 1
- YPMOSINXXHVZIL-UHFFFAOYSA-N sulfanylideneantimony Chemical compound [Sb]=S YPMOSINXXHVZIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000003698 tetramethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 229910052716 thallium Inorganic materials 0.000 description 1
- BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N thallium Chemical compound [Tl] BKVIYDNLLOSFOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HPGGPRDJHPYFRM-UHFFFAOYSA-J tin(iv) chloride Chemical class Cl[Sn](Cl)(Cl)Cl HPGGPRDJHPYFRM-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005068 transpiration Effects 0.000 description 1
- UKHQRARQNZOXRL-UHFFFAOYSA-N trimethyltin Chemical compound C[SnH](C)C UKHQRARQNZOXRL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QEEPNARXASYKDD-UHFFFAOYSA-J tris(7,7-dimethyloctanoyloxy)stannyl 7,7-dimethyloctanoate Chemical compound [Sn+4].CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O.CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O.CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O.CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O QEEPNARXASYKDD-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G75/00—Inhibiting corrosion or fouling in apparatus for treatment or conversion of hydrocarbon oils, in general
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0006—Controlling or regulating processes
- B01J19/002—Avoiding undesirable reactions or side-effects, e.g. avoiding explosions, or improving the yield by suppressing side-reactions
- B01J19/0026—Avoiding carbon deposits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
- C07C2/54—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition of unsaturated hydrocarbons to saturated hydrocarbons or to hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring with no unsaturation outside the aromatic ring
- C07C2/64—Addition to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
- C07C2/86—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation between a hydrocarbon and a non-hydrocarbon
- C07C2/862—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation between a hydrocarbon and a non-hydrocarbon the non-hydrocarbon contains only oxygen as hetero-atoms
- C07C2/864—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation between a hydrocarbon and a non-hydrocarbon the non-hydrocarbon contains only oxygen as hetero-atoms the non-hydrocarbon is an alcohol
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
- C07C4/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by cracking a single hydrocarbon or a mixture of individually defined hydrocarbons or a normally gaseous hydrocarbon fraction
- C07C4/04—Thermal processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
- C07C4/08—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
- C07C4/08—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule
- C07C4/12—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule from hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring, e.g. propyltoluene to vinyltoluene
- C07C4/14—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule from hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring, e.g. propyltoluene to vinyltoluene splitting taking place at an aromatic-aliphatic bond
- C07C4/16—Thermal processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/42—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor
- C07C5/48—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor with oxygen as an acceptor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C6/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions
- C07C6/08—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions by conversion at a saturated carbon-to-carbon bond
- C07C6/12—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions by conversion at a saturated carbon-to-carbon bond of exclusively hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring
- C07C6/123—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions by conversion at a saturated carbon-to-carbon bond of exclusively hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring of only one hydrocarbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
- B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
- B01J2219/0236—Metal based
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
- B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
- B01J2219/0236—Metal based
- B01J2219/024—Metal oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
- B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
- B01J2219/0277—Metal based
- B01J2219/0286—Steel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/949—Miscellaneous considerations
- Y10S585/95—Prevention or removal of corrosion or solid deposits
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بتخفيض الكربنة carburization والتغبر الفلزي -metal dusting خلال إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابللإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylatablehydrocarbon حتى في غياب جوهري للكبريت sulfur.
Description
x : : 0 عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية الوصف الكامل : خلفية الاختراع ٠ يتعلق الاختراع الراهن بتقنية محسنة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation © ْ عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية chydrodealkylating خاصة في ظروف ٠منخفضة نسبة الكبريت sulfur مما يقلل الكربنة carburization ويحول دون إيقاف الوحدة 0 الصناعية السابق للأوان ١ .premature plant shut-downs وتم إجراء. عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية عن هيدروكربونات قابلة لإزالة CARRY الهيدروجينية Jia مركبات عطرية ألكيلية alkylaromatics لعدة سنوات. وتتضمن العمليات الرئيسية تحويل التولوين toluene ومركبات بنزين شبيهة تحمل بديلآ من ألكيسل alkyl-susbstituted benzenes إلى بنزين benzene ومنتجات ثانوية byproducts متنوعة. وتكون (Bie هذه العمليات ذات طبيعة حفزية أو غير حفزية. وتستخدم العمليات الحفزية حفازاً واحداً أو أكثتر يعزز تحول المركبات العطرية الألكيلية alkyl aromatic compounds إلى بنزين ل benzene والألكيل alkyl المتبقي. وتستخدم العمليات غير الحفزية عادة الحرارة والضغط ا لتعزيز تحول المركبات العطرية الألكيلية alkylaromatics إلى البنزين benzene والألكيل alkyl | المتبقي. ؛' وتستخدم بعض العمليات التقليدية الحفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية قلزات من المجموعة VII مثل Pts Rh محمولة على مادة حاملة من support Lise ol مصنتسسلة. «Mia يصف كوفاتش Kovach ومعاونوه؛ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 700745 عملية لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating تتضمن ملامسة هيدروكربون عطري ألكيلي alkyl aromatic hydrocabon مع حفاز يتضمن فلزآً فعالاً من المجموعة 7111؛ مثل البلاتين ¢platinum 7. الروديوم crhodium البلاديوم ¢palladium الروثتيوم ruthenium والنيكل -nickel : ££
وتستخدم عمليات أخرى حفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating حفازات من نمط كروميا chromia مرسبة على مادة حاملة من ألومينا alumina ويكشف؛ «Sia دالي Daly ومعاونوه؛ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 45174897 عن حفاز لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن مركبات ألكيلية عطرية 285 يحتوي على ° كروميا chromia على مادة حاملة من ألومينا alumina support وتستخدم عمليات حفزية أخرى لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating أشكال مختلفة من الحفازات المذكورة أعلاه أو حتى حفازات مختلفة Lola انظر Sle براءات الاختراع الأمريكية أرقام 185740 cEYATTIY (VATIAYY التللتلاكف Gg 43577١3 ء لادامفيةه. غير أنه لا تكون العمليات الحفزية Lala ملائمة للتحويل التجاري لمركبات عطرية Ve ألكيلية إلى بنزين benzene والألكيل alkyl المتبقي. وبشكل خاص لا تكون الفعالية cactivity الانتقائية selectivity ومعدل التحويل conversion rate لمثل هذه الحفازات ملائمة دائمآً لعملية إزالة ألكلة هيدروجينية hydrodealkylating على نطاق واسع عند درجات الحرارة والضغوط المستخدمة بشكل ملائم. وإذا تم رفع درجة الحرارة والضغط؛ فإن التفاعلات الجانبية Jie التكسير الهيدروجيني hydrocracking للحلقة العطرية تعزز. vo وبالإضافة لذلك؛ تميل بعض الحفازات لأن تثبط فعاليتها مع الاستخدام؛ من الممكن بسبب تشكل and الكوك coke على سطح الحفازء وبهذا الخصوص؛ يعتقد أن المواقع الفعالة active sites تعزز البلمرة لكل من منتجات التحلل الهيدروجيني hydrogenolysis أو الهيدروكربونات العطرية aromatic hydrocarbons مما يؤدي إلى تكثيف الهيدروكربون hydrocarbon condensation على سطح الحفاز. وفي ظروف العملية؛ يتم إزالة الهميدروجين 7 410 من هذه الجزيئات المتكثفة مما يشكل and الكوك. ويكون نتيجة هذه التفاعلات انخفاض في فعالية الحفاز حيث أن فحم الكوك يمتز بقوة على المواقع التي تعزز إزالة الألكلة .dealkylation وبكلمات «AT يؤدي هذا التراكم لفحم الكوك أو الكربون إلى سد block أو تسميم poison مواقع الحفاز الفعالة مما يؤدي إلى التثبيط. انظر براءة الاختراع الأمريكية رقم 5017
وبشكل إضافي؛ تميل بعض الحفازات لأن تثبط مع الاستخدام؛ بسبب وجود الكبريت sulfur وبشكل خاص كبريت الثيوفين thiophene sulfur في تيار تغذية العملية. وهكذاء تثبط ّ الحفازات مثل بعض الحفازات من الفلزات النبيلة noble metal catalysts خلال الزمن بسبب وجود الكبريت sulfur في تيار التغذية. ويتبغي استبدال أو تجديد regenerate هذه الحفازات o عندماً يخفض الكبريت sulfur النشاط إلى حد منخفض بما يكفي لمنع التحول الملائم لتيار التغذية. وبالنظر إلى المساوئ المقترنة باستخدام عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating الحفزية؛ فإنه تم تطوير عمليات غير حفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية “" عدناهابجاله97000. وتستخدم مثل هذه العمليات الحرارة والضغط بشكل رئيسي لتحويل RY المركبات العطرية الألكيلية alkylaromatics إلى بنزين benzene ومركبات الألكيل المنفصلة. ويكشف بتن Button ومعاونوه؛ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 76097956 ولوبودا Loboda في براءة الاختراع الأمريكية رقم 400984857؛ عن عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية الحرارية thermal hydrodealkylating عن مركب عطري ألكيلي؛ مثل التولوين م«عداه» لإنتاج البنزين benzene وتتضمن كلا العمليتين إخضاع خليط غازي من مركب Vo عطري ألكيلي alkyl aromatic compound واحد على JN وهيدروجين hydrogen في منطقة التفاعل إلى درجة حرارة تفاعل في مدى يتراوح من حوالي OTA (١٠٠٠ف) إلى : 7م (GVA) وإزالة البنزين من الصبيب المنصرف effluent وتتضمن براءات اختراع أخرى تكشف عن إزالة الألكلة dealkylation الحرارية عن مركبات هيدروكربونية ALG لإزالة الألكلة الهيدروجينية براءات الاختراع الأمريكية أرقام 473976 النتحت ٠ واا قفتا وتقلل عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating الحرارية المساوئ المقترنة بالعمليات الحفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating المذكورة أعلاه من حيث أنها لا تستخدم الحفازات التي تكون عرضة لتثبيط الفعالية. غير أنه بسبب استخدام درجات حرارة وضغوط مرتفعة تلزم لتحويل المركبات الألكيلية العطرية في غياب حفاز vo ملاثئم؛ فإنه يكون لمثل هذه العمليات مشاكل خاصة بها.
° الوصف العام للاختراع : في تقنيات إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating التقليدية؛ يثبط الكبريت sulfur المضاف بشكل فعال الكربنة carburization ويتعارض الكبريت sulfur بطريقة ما مع تفاعل الكربنة 007128000:ه. ولكن باستخدام أنظطمة منخفضة نسبة الكبريت أو بانقطاع outage © الكبريت «قاد؛ لا تستمر هذه الوقاية الخاصة بالتواجد La gad عندما يتعرض النظام إلى درجات حرارة مرتفعة كما في إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating الحرارية. وتتضمن المشاكل المقترنة بالكربنة «carburization التكويك «coking كربنة carburization النظام الفلزي والتغبر الفلزي -metal dusting ويؤدي تقصف embrittlement الجدران الفولاذية بواسطة الكربنة carburization إلى "التغبر الفلزي <'metal-dusting أي إطلاق << جميمات فعالة حفزيا وقطيرات من الفلز بسبب تحات ««اهه» الفلز. ويؤدي “التغبر all metal dusting " المفرط إلى إضافة دقائق فلزية فعالة إلى النظام» وتوفر هذه الدقائق مواقع إضافية لتشكيل فحم الكوك في النظام. ولا يعتبر التكويك coking بشكل عام مشكلة ينبغي حلها في عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية chydrodealkylating لكن هذا المصدر الكبير لتشكيل aad الكوك بسبب غياب ve الكيريت «6اهه في تيارات تغذية المفاعل يفاقم المشكلة بشكل مفرط. وفي الحقيقة؛ تقوم دقائق الفلز الفعالة في جسيمات فحم الكوك بنشر فحم الكوك بشكل عام خلال النظام. أي أن دقائق الفلز الفعالة تحث فعلياً تشكل فحم الكوك بنفسها في أي مكان حيث تتراكم الجسيمات في التظام منتجة سدادات من and الكوك coke plugs ومناطق ساخنة للتفاعلات الطاردة للحرارة exothermic reactions وكنتيجة؛ يحدث انسداد لنظام التفاعل بفحم الكوك قبل أوانه مما يؤدي © إلى إيقاف النظام قبل أوانه. ويتمثل أحد حلول المشكلة المقترنة بالكربنة carburization التلقصف embrittlement والتغبر الفلزي metal dusting بإضافة الكبريت إلى تيار التغذية وبهذه الطريقة تثبط الكربنة carburization بشكل فعال. غير أن إضافة الكبريت تزيد من تكلفة الإنتاج وتعقيد العملية. وعلاوة على ذلك يكون لاستعمال الكبريت sulfur مخاطر أمنية وبيئية ملازمة يفضل تجنبها.
وعلاوة على ذلك؛ يستمر حدوث التكويك coking والكربنة carburization عند درجات حرارة مرتفعة حتى عندما يضاف الكبريت إلى تيار التغذية. ونتيجة لذلك؛ يبقى هناك dala في التقنية لتحسين عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية عن مركبات ALE لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylatable compounds مع تقليل الكربنة carburization ° خصوصاً في غياب الكبريت sulfur أو عند مستويات منخفضة منه. ومثل هذه : الطريقة تتضمن وسائل لتثبيط الفعالية الحفزية غير المرغوبة مما يؤدي إلى كربنة carburization فلز التظام . 7 : Ga : لذلك؛ يتمثل asl أهداف الاختراع في تزويد الخلفية التقنية اللازمة لحلول المشاكل المقترنة بالتكويك «coking الكربنة carburization التغبر الفلزي dusting لداعد. وبشكل coals يسمح اكتشاف الآليات المتضمنة في الكربنة carburization والتغبر الفلزي metal dusting والتي تؤدي إلى انسداد سابق لأوانه بفحم الكوك لأولئك المتمرسين في التقنية أن يستنبطوا gla للمشاكل. ويتمثل هدف AT للاختراع في تزويد طريقة لتثبيط الكربنة والتغبر الفلزي في عملية حرارية لنزع الألكلة عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrocarbon yo عاتعتهاولله070+00. وتتضمن العملية معالجة مسبقة للسطوح المعرضة لوسط عملية إزالة الألكلة dealkylation لتشكيل طبقة واقية protective layer تكون أكثر مقاومة للتقصف cembrittlement الكربنة carburization والتغبر الفلزي metal dusting من المواد المستخدمة تقليدياً لتصنيع نظام التفاعل. ّ ويسمح استخدام عملية الاختراع الراهن بإزالة الألكلة dealkylation عن مركبات Ye هيدروكربونية قابلة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylatable hydrocarbon خصوصاً في غياب الكبريت sulfur وهكذا تتمثل فائدة طريقة تثبيط الكربنة carburization في نقص الحاجة لإضافة الكبريت sulfur إلى تيارات التغذية الهيدروكربونية وأي تيارات معادة التدوير recycle streams وبالإضافة (Sa استخدام تيارات تغذية هيدروكربونية تحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت sulfur
لا والأكثر تفضيلاء يتعلق الاختراع بطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية الحرارية عن مركبات هيدروكربونية تشتمل على ملامسة المركبات الهيدروكربونية مع الهيدروجين في نظام تفاعل له مقاومة للكربنة carburization والتغبر الفلزي emetal dusting وهذا يعتبر تحسيناً بالنسبة لأنظمة المفاعلات الفولاذية التقليدية تحت ظروف منخفضة نسبة الكبريت sulfur ° ويتضمن وجه آخر للاختراع توفير نظام تفاعل يمنع التقصف .embrittlement ويعمل منع التقصف embrittlement على تقليل التغبر القلزي dusting لاه والتكويك coking بشكل ملموس في نظام التفاعل؛ ويسمح بتشغيل العملية لفترات زمنية أطول. وبشكل إضافي؛ يمكن استخدام درجات حرارة مرتفعة خلال إزالة الألكلة الهيدروجينية chydrodealkylating خصوصاً في العمليات الحرارية لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating سامحة لزيادة الإنتاج. ض 3 ويتعلق تجسيد مفضل كذلك آخر باكتشاف أن تزويد طلاء فلزي plating واق؛ Gaga فلزية cladding واقية؛ أو طلاء coating آخر واق Jie الدهان paint ببساطة لنظام تفاعل لا يكون بالضرورة كافياً لحل المشاكل المذكورة مسبقآً بشكل كامل حيث ينبغي أن تكون مثل هذه الطبقة الواقية ذات سماكة كافية لتوفير طلية كاملة غير منقطعة لفلز الأساس السفلي underlying base metal وينبغي أن تبقى كاملة مع مرور الزمن. ويمكن أن توفر حتى العيوب ١ الثانوية؛ الثقوب الإبرية pinholes underlying base metal أو أي خلل آخر في الطبقة الواقية مواقع كربنة carburization مدمرة Lay يكفي لإيقاف العملية. وينبغي أن تقاوم الطبقة الواقية الفعالة التغير الكيميائي lal بالإضافة إلى التقشير peeling و/أو التشقق splitting كما أنه وجد أن أي طبقة واقية يجب أن توضع بكثافة كافية لتغطي بشكل كامل السطح الذي يراد حمايته؛ وينبغي أن تحافظ على تكاملها خلال العملية. - وبهذه الصفة؛ ينبغي أن تكون الطبقة الواقية مقاومة للانسحاج abrasion بشكل كافٍ خلال تحميل الحفاز catalyst loading البدء start-up والتشغيل .operating ag لهذا التجسيد المفضل؛ يستخدم طبقة ربط وسيطية intermediate bonding layer تثبت الطبقة الواقية على مادة الأساس الفولاذية التي يراد وقايتها. وفي هذا الخصوص يشتمل؛ نظام التفاعل على جزء فولاذي تزوّد طبقة واقية عليه لعزل الجزء الفولاذي عن المركبات Yo الهيدروكربونية؛ ويفضل أن توضع طبقة ستانيد layer 800106؛ بسماكة فعالة لعزل الجبزء
A embrittlement يتم تجنب أي تقصف Lain الفولاذي بشكل كامل عن الوسط الهيدروكربوني؛ فلزي سائلي كبير. ويتم تثبيت الطبقة الواقية بمادة الأساس الفولاذية بواسطة طبقة ربط (نسبة للفولاذ السفلي) ٠؛ والتي intermediate carbide-rich bonding layer وسيطية غنية بالكربيد عبارة عن طبقة ربط وسيطية stainless steel تكون في حالة مادة أساس من فولاذ لا يصداً . (نسبة للفولاذ السفلي) nickel ومستنفدة النيكل carbide غنية بالكربيد 2 وفي حالة طبقة الستانيد الواقية الخارجية ومادة أساس من فولاذ لا يصداً؛ تكون طبقة بينما ccarbide inclusion وتشتمل على شوائب دخيلة من كربيد nickel الستانيد غنية بالنيكل على شوائب nickel والمستنفدة النيكل carbide تشتمل طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد عبارة عن carbide ويفضل أن تكون الشوائب الدخيلة من الكربيد stannide من الستانيد Alida امتدادات أو نتوءات متصلة للطبقة الرابطة؛ حيث أنها تمتد؛ بشكل جوهري بدون انقطاع من > طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد والمستنفدة النيكل إلى طور الستانيد stannide وبالمشل تعتبر الشوائب الدخيلة من الستانيد امتدادات متصلة من طبقة الستانيد إلى طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد والمستنفدة النيكل. ويوفر الوجود سابق الذكر للشوائب الدخيلة من ٠ الكربيد carbide في طبقة الستانيدء والشوائب الدخيلة من الستائيد في طبقة الربط الوسيطية 1s الغنية بالكربيد والمستنفدة النيكل تثبيتاً محسنا للطبقة الواقية مما يزيد مقاومة الإنسحاج ويكون السطح البيني interface بين طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد carbide وطبقة الستانيد الغنية بالنيكل nickel غير منتظم؛ ولكن يكون من جهة أخرى بدون انقطاع بشكل أساسي. وبالرغم من أن هناك حاجة لضمان الطلاء الكامل لفلز الأساس السفلي الذي يراد وقايته؛ إلا أنه يجب أيضاً تجنب وضع مقادير أو سماكات زائدة من المادة المستخدمة لتشكيل Ye الطبقة الواقية. وإذا كانت الطبقة سميكة جدآء Sa حيث تتجمع مواد التسبيك alloying لدهان موضعياً قبل المعالجة curing فإانه Say حدوث تقصف embrittlement فلزي سائلي ٠ وتعتبر مشكلة تقصف embrittlement الفلزي السائلي عبارة عن تأكل الفلز بواسطة مواد التسبيك Jie) القصدير tin أو الجرمانيوم (germanium اللذين يعتبران أكالين corrosive لأقصى درجة للفولاذ تحت ظروف مختزلة إلى درجة انهيار التركيب الفلزي أيضاً. ْ q يمكن أن Sa sulfur وبشكل إضافي وجد أن بعض الطليات المفضلة تتحمل الكبريت جزء في المليون ٠٠١ مقداراً يصل إلى tin تتحمل الطبقات الواقية التي أساسها القصدير من الكبريت. وتلغى الطبقات الواقية الحاجة لمعالجة التركيب الفلزي part per million وتحسن قيم الإنتاج sulfide corrosion تقلل التأكل الكبريتيدي (Gus presulfiding بالكبريتيد ويمكن أن تتحمل الطبقات الواقية sulfur وطرح الفضلات بسبب انخفاض مستويات الكبريت ٠ مستويات أعلى من الكبريت تصل إلى 8 وزناً أو Ges Sb «chromium التي أساسها-الكروم أكثر. والأكثر تفضيلاً أن تكون الطبقات قادرة على تحمل المقادير المعنية من الكبريت لفترة ساعة بدون حدوث انحلال Tov والأكثر تفضيلاً eter ويفضل على الأقل Yor BY على مما يؤدي إلى إيقاف النظام بسبب التكويك ccarburization حتى تحدث الكربنة degrading المفرط. coking ١ وستتضح فيما يلي الأهداف؛ المزاياء السمات والأوجه السابقة للكشف وغيرها إلا أن جوهر الكشف سيفهم بشكل أوضح بالرجوع للوصف التفصيلي وعناصر الحماية الملحقة. شرح مختصر للرسوم يحتوي ملف براءة الاختراع هذه على رسم واحد على الأقل ملوّن. وسوف يتم توفير نسخ لهذه البراءة مع رسم ملون واحد أو أكثر بواسطة مكتب براءات الاختراع والعلامات ve التجارية عند الطلب ودفع الرسوم الضرورية. صسورة مفاعل مقارنة يستخدم لإزالة الألكلة الهيدروجينية : ١ الشكل الحرارية حدث له انسداد كامل بالفحم خلال العملية؛ و hydrodealkylation hydrodealkylation صورة لمفاعل يستخدم لإزالة الألكلة الهيدروجينية : Y الشكل الحرارية للاختراع الراهن لم يحدث له انسداد خلال العملية. 7 الوصف التفصيلى عملية لإزالة الألكلة carburization إن الوصف التالي لطريقة لتثبيط الكربنة عن هيدروكربون ونظام التفاعل» توضيحي thermal hydrodealkylating الهيدروجينية الحرارية فحسب للتجسيدات المفضلة للاختراع الراهن؛ ولا ينبغي اعتباره محدد لنطاق الاختراع بأي
.أ طريقة؛ كما سوف تصبح هذه التوضيحات ومكافئات لها أكثر وضوحآً لأولئك المتمكنين في الثقنية في ضوء الكشف الراهن؛ وعناصر الحماية المرافقة. وكما أشير أعلاه؛ يزود الكشف الراهن طريقة لتثبيط الكربنة carburization في Agee إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة. وتتضمن ٠ الطريقة معالجة مسبقة لسطوح نظام التفاعل باستخدام فلز يثبط الكربنة carburization في ظروف إزالة الألكلة «منتهاولاة4. وبشكل اختياري؛ أو بشكل بديل؛ يعالج أو يصنع نظام التفاعل لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation من تركيب يبط أو يقلل الكربنة carburization والتغبر الفلزي .metal dusting ْ وبشكل أساسي؛ تتضمن عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن ٠ هيدروكربون قابل لإزالة dealkylation AY) إخضاع خليط غازي يشتمل على الهيدروكربون والهيدروجين hydrogen في نظام التفاعل عند درجة حرارة كافية لتحويل الهيدروكربون إلى بنزين benzene ومنتجات ثانوية أخرى. وفي تجسيد مفضل؛ يتم إنتاج البنزين benzene من مركبات ألكيل بنزين alkyl benzene Jia التولوين (Eg toluene للتفاعل الكلي التالي: CeHsR +H; ——— CHR H Vo حيث Ry يمثل مجموعة ألكيل alkyl group يتم إزالتها. وبالنسبة لخامات تغذية ألكيل بنزين alkylbenzene feedstocks مختلطة؛ يمكن أن تتكون :8 من مجموعة مثيل methyl واحدة» اثنتين؛ ثلاثة أو أربعة؛ توليفة من مجموعات مثيل methyl ومجموعات إثيل cethyl أو مجموعة ألكيل أحادي السلسلة تحتوي من ذرة إلى أربع »ا ذرات كربون carbon وإذا كان الغاز الناتج بروبان propane أو بيوتان butane فإن هذه المركبات قد يحدث لها تكسير هيدروجيني بشكل كامل إلى ميثان methane وإيثان ethane في ظروف إزالة ألكلة هيدروجينية hydrodealkylating محددة. ويتم كذلك تحويل مقادير كبيرة من الإيثان ethane إلى الميثان methane وبذلك يتكون الغاز المتخلف ومع#ه من العملية بشكل أساسي من هيدروجين hydrogen وميثان .methane
١١ : وبدون التقيد بأية نظرية؛ توضح آليات التفاعل التي يعتقد بأنها تحدث خلال إنتاج البنزين benzene من مركبات ألكيل بنزين La alkylbenzene يلي: 1- التفاعل أ: إزالة الألكلة عن البنزين Jui Sle gana) Cy Benzene Cy متعددة) ا CHs CH CHy (بنزين (Cs Benzene Cy (بنزين (Cs Benzene Cg Vr " 7 :8 - 090 ض CH, + << } ° (بنزين من C; Benzene أي؛ تولوين (Toluene (بنزين (Benzene - التفاعل ب: إزالة الألكلة عن بنزين Cy (مجموعة ألكيل مفردة) vr 0 Q + CH نقتم 90 + CH, : ايت CHy (إثيل بنزين (Ethylbenzene (بروبيل بنزين (Propylbenzene V Q = 5 . CA <= Ct CHy
VY
2
CHa—CHy—CHs CH 0 J Hy 090 ’ = 3 ض 0 ض ١ 7 "© 090 ’ TE
CHy—CH;—CHy وتكون المنتجات النهائية من جميع هذه التفاعلات بشكل أساسي البنزين benzene ومركب ألكيل اولله. وعادة في ظروف إزالة Ki الهيدروجينية الحرارية thermal hydrodealkylation تكون المنتجات من هذه التفاعلات البنزين benzene والميثان methane ° بشكل أساسي؛ Cua يتم تكسير البروبان propane ومعظم الإيثان ethane لاحقاً إلى ميثان methane في ظروف التفاعل. ونظريا يتشكل مول واحد من البنزين benzene من كل مول من ألكيل بنزين alkylbenzene تم إزالة الألكلة 1 عنه بشكل كامل؛ ويتم استهلاك واحد مول من الهيدروجين hydrogen لكل ذرة كربون carbon في مجموعة أليل allyl تم إزالتها مسن شق ٠ الفنيل phenyl radical غير أنه؛ لا يكون تفاعل إزالة الألكلة dealkylation انتقائياً بنسبة ٠٠ لذلك قد تتشكل منتجات أخرى غير البنزين benzene وتنتج هذه المنتجات الأخرى sale من تفاعلات التكثيف condensation والتكسير -cracking ويمثل الميثان methane عادة المنتج الثانوي الرئيسي من عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية -hydrodealkylation process ويؤدي إزالة كل مجموعة مثيل methyl خلال عملية
VY
غير أنه يتم كذلك إنتاج بعض الميثان methane إلى تشكيل الميثان dealkylation إزالة الألكلة ٍ وحيث .aromatric ring للحلقة العطرية hydrocracking بواسطة التكسير الهيدروجيني methane حتى عند درجات الحرارة المرتفعة المستخدمة في إزالة Tan أن تركيب الحلقة العطرية ثابت من ١ فإنه لا يتم تدمير إلا حوالي thermal hydrodealkylation الألكلة الهيدروجينية الحرارية ويتم إنتاج المزيد من الميثان methane م الحلقات بواسطة التكسير الهيدروجيني إلى ميثان عندما يحتوي خام التغذية على مركبات غير عطرية. وعند ظروف التكسير methane naphthene ومركبات النفثين paraffins الهيدروجيني الحراري؛ يتم تحول كل مركبات البارافين .methane تقريباً إلى ميثان كميات كبيرة من الهيدروجين hydrocracking وتستهلك تفاعلات التكسير الهيدروجيني وتطلق أيضاً كميات كبيرة من الحرارة؛ ينبغي امتصاصها بكيفية قابلة للضبط. وإذا hydrogen ٠ فإنه ينبغي تصميم عملية إزالة cparaffing أريد شحن كميات كبيرة من مركبات البارافين دون زيادة درجة الحرارة A shall thermal hydrodealkylation الألكلة الهيدروجينية الحرارية المفرطة في المفاعل؛ بواسطة؛» مثلاء استخدام تدفق مرتفع لغاز إعادة .heat sink كبالوعة حرارية high recycle gas flow التدوير و ويقصد ب 'هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية كما استخدم في هذا البيان» هيدروكربون يتم عند إخضاعه " hydrodealkylatable hydrocarbon إزالة hydrogen بوجود الهيدروجين hydrodealkylation لظطروف إزالة الألكلة الهيدروجينية مجموعة ألكيل اولله. وتعتبر مركبات البنزين التي تحمل بدائل من ألكيل أورثو-زيلين amexylene ميتا-زيلين ctoluene مثلء التولوين calkyl-substituted benzenes إثيل بنزين «mixed xylenes مركبات زيلين مختلطة p-xylene بارا-زيلين co-xylene 7 ومركبات ألكيل butyl benzene بيوتيل بنزين «propyl benzene بروبيل بنزين cethyl benzene أخرى مهمة بشكل خاص. وتعتبر العملية ملائمة بشكل ©, alkyl benzene رتب بنزين لإنتاج البنزين toluene عن التولوين hydrodealkylation خاص لإزالة الألكلة الهيدروجينية ّْ .methane والميثان benzene ££
ا ا ويقصد ب "ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation conditions " كما استخدم في هذا (lll الظروف الكافية لتحويل هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية Jie hydrodealkylating بنزين يحمل بدائل من ألكيل إلى البنزين benzene والمنتجات الثانوية الناتجة. ومثل هذه الظروف تتغير بالاعتماد على تيار التغذية المعين والعملية المستخدمة؛ غير ° أن هذه الظروف معروفة fas للمتمرسين بالتقنية التي تمثلهاء Nia براءات الاختراع الأمريكية أرقا (FYALOYT FITTV) (YAYAVYO افلح (FTLVATL م للقت AY مجر (FATIATY اند ىك (£1A1TFY (£1AQTIY مخ نمك تحت و /اه 5.07 ولقد ذكرت جميعها في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. وعملية الاختراع الراهن ملائمة بشكل خاص للاستخدام في ظروف إزالة الألكلة ٠ - الهيدروجينية hydrodealkylation التي تشتمل على درجات حرارة تبلغ على الأقل حوالي ”م (Ver) والأفضل أن تبلغ على الأقل حوالي EAY,Y 2 (900 ف)؛ والأفضل كذلك أن تبلغ على الأقل حوالي 097,7 م (VV ee) والأكثر تفضيلاً؛ أن تكون العملية عملية حرارية في غياب حفاز. وقد تشتمل مثل هذه العملية على درجات حرارة أعلى من حوالي 87,7؛ام (GA) ومثل هذه العملية قد ye تشتمل على درجات حرارة أعلى من حوالي 1,7 ١١٠٠١( ao أف)ء وأقل من حوالي 17 م ) YA. أف) . وعند درجات الحرارة هذه حيث يكون التقصف embrittlement carburization di Sl) والتغبر الفلزي metal dusting مشاكل كبيرة؛ يكون للوقاية lady للاختراع الراهن فائدة خاصة. وتُكشف عن هذه العمليات في براءات الاختراع الأمريكية أرقام (Y4YAVYo اللاضككك (FYALOYT للحتت كحلا و 0AE0Y £0 ولقد ذكرت © جميعها في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. ْ ويقصد ب "ظروف منخفضة نسبة الكبريت "low sulfur conditions كما استخدمت في هذا البيان فيما يتعلق بعمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية chydrodealklation تيارات التغذية التي تحتوي على نسبة كبريت sulfur أقل من حوالي ٠٠١ جزء في المليون؛ والأفضل أقل من حوالي 00 جزء في المليون؛ والأفضل أقل من حوالي ٠١ جزء في المليون؛ والأفضل أقل ge ve حوالي © جزء في المليون والأفضل أن تكون "خالية من الكبريت sulfur free ويقصد ب
ٍ ا Cig منخفضة نسبة الكبريت "sulfur بشكل مفضل أنه لم يتم إضافة الكبريت sulfur للحيلولة دون حدوث الكربنة carburization التقصف embrittlement والتغبر الفلسزي metal dusting غير أنه يمكن استخدام تيارات تغذية تحتوي على نسبة من الكبريث sulfur أعلى من ٠٠١ جزء في المليون. o ويقصد — "نظام تفاعل reactor system كما استخدم في هذا البيان فيما يخص إزالة ٍ الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation » مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية واحد على الأقل؛ وما يلاثمه من شبكة أنابيب cpiping أفران cfurnaces أنابيب أفران cfurnace tubes مبادلات حرارية cheat exchangers وما أشبه. ويمكن حل المشاكل المذكورة فيما سبق المرتبطة بإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation منخفضة نسبة الكبريت sulfur بشكل فعال باختيار نظام تفاعل ٠ مصنوع من مادة ملائمة للملامسة مع المركبات الهيدروكربونية خلال المعالجة. وهكذا يقصد ب "السطوح المعرضة "carburization A SU كما استخدم في هذا البيان تلك السطوح لنظام التفاعل التي تكون على الأقل ملامسة للمركبات الهيدروكربونية خلال المعالجة حيث تحدث الكربنة carburization تحت ظروف التفاعل؛ ودرجات الحرارة السطحية skin temperatures "0 المقابلة في نظام التفاعل. metal dusting والتغبر القلزي carburization ويمكن أن يتضمن الحل لمشاكل الكربنة Vo metal dusting التغبر الفلزي carburization وضع طلية تشكل طبقة واقية مقاومة للكربنة على السطوح المعرضة للتفاعل. ويقصد ب "مقاومة الكربنة embrittlement والتقصف ٍ كما استخدم في هذا embrittlement والتقصف metal dusting التغبر الفلزي carburization الناتج من الكربنة embrittlement تلك المواد التي تزود أنظمة لها مقاومة للتقصف (lal
Auf jie تقل عن حوالي حص ملي متر/سنة يفضل أقل من حوالي 8 ملي carburization 4 ملي متر/سنة. ١,١ ملي متر/سنة والأكثر تفضيلاً أقل من حوالي ١ والأفضل أقل من حوالي والتكويك metal dusting إلى هذه الدرجة التغبر الفلزي embrittlement ويقلل منع التقصف coking بشكل ملموس في نظام التفاعل؛ ويسمح بتشغيل العملية لفترات زمنية أطول. ويمكن أن تكون مثل هذه الطلية عبارة عن أغشية رقيقة مكونة من ألومينا alumina أو Yo ألومنيوم aluminum علىء أو مواد ألومينية aluminized materials مستخدمة على أنها +“ جزء
١ 5 على الأقل من السطوح الفلزية في نظام التفاعل. وفي الحقيقة؛ يمكن تزويد السطوح All القابلة للكربنة carburization والتغبر الفلزي metal dusting بشكل خاص في تلك الكيفية؛ ومثل هذه السطوح الفلزية تتضمن على سبيل المثال لا الحصر جدران المفاعل؛ أنابيب الأفران؛ المبادلات الحرارية وما أشبه.
° وعند وضع غشاء من ألومينا alumina أو ألومنيوم aluminum من المفضل أن يكون للغشاء تمددية حرارية thermal expansivity مشابهة لتلك لسطح الفلز الذي يوضع عليه (مثل الفولاذ المطاوع (mild steel من أجل أن يتحمل الصدمة الحرارية thermal shock أو الدورات الحرارية المتكررة. وهذا يحول دون حدوث التكسر أو التشظية spalling للغشاء الذي يمكن أن يكشف سطح الفلز السفلي لوسط هيدروكربوني يحث الكربنة .carburization J Ve إضافي يتبغي أن يكون للغشاء موصلية حرارية thermal conductivity مشابهة أو تزيد عن تلك للفلزات المستخدمة بشكل تقليدي في إنشاء أنظمة تفاعلات إزالة ألكلة هيدروجينية 1500 واله70:008:. وعلاوة على ذلك؛ لا يتبغي للطبقة الواقية التي حصل عليها من غشاء ألومينا alumina أو ألومنيوم aluminum أن تتحلل في وسط إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation أو في الوسط المؤكسد المقترن مع عملية تجديد الحفاز؛ ولا
ve ينبغي أن تؤدي إلى تحلل المركبات الهيدروكربونية في نظام التفاعل. وتتضمن الطرق الملائمة لوضع أغشية من ألومينا alumina أو ألومنيوم aluminum على سطوح فلزية مثل فولاذ مطاوع تقنيات ترسيب deposition معروفة جيداً. وتتضمن العمليات المفضلة عمليات انتشار البخار والمسحوق powder and vapor diffusion مثل عمليات "الألونة ("Alonizing التي تم استخدامها على نطاق تجاري من قبل شركة ألون بروسيسنغ إنك.
-Pennsylvania ولاية بنستفانيا «Terrytown مدينة تريتاون «Alon Processing, Inc Y. عملية انتشار عند درجة حرارة مرتفعة "Alonizing وبشكل أساسي؛ تعتبر الألونة في صورة سبيكة إلى سطح الفلز المعالج؛ مثل؛ فولاذ aluminum تؤدي إلى إضافة ألومنيوم فولاذ مطاوع) في معوجة Da) مطاوع من الصنف التجارري. وفي هذه العملية يوضع الفلز مولفة. ثم يتم إحكام سد المعوجة وتوضع aluminum ويحاط بخليط من مساحيق ألومنيوم 4 aluminuin في فرن ذي جو متحكم به. وعند درجات الحرارة المرتفعة؛ ينتشر الألومنيوم
لال بشكل عميق في الفلز المعالج منتجا سبيكة. وبعد تبريد الفرن» يتم إخراج مادة الأساس من المعوجة ويتم إزالة المسحوق الزائد. ويمكن بعد ذلك إجراء التقويم straightening التشذيب <trimming الشطب beveling والعمليات الثانوية الأخرى عند الحاجة. ويمكن أن تجعل هذه العملية فلز "الألونة 40 المعالج مقاوماً للكربنة carburization والتغبر الفكلزي metal dusting | ٠ في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية منخفضة نسبة الكبريت sulfur وفقاً للاختراع. ويمكن Lad وضع أغشية رقيقة من أكسيد الكروم chromium oxide أو الكروم chromium على السطوح الفلزية لنظام التفاعل لتشكيل طبقات واقية مقاومة للكربنة carburization والتغبر الفقلزي metal dusting في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation ys منخفضة نسبة الكبريت sulfur ومثل استخدام أغشية الألومنيوم aluminum والألومينا calumina والمواد الألومينية caluminized materials فإنه لم يتم استخدام السطوح الفلزية المطلية بالطبقات الواقية المشفتقة من الكروم chromium أو أكسيد الكروم chromium oxide لحل مشاكل الكربنة carburization في ظروف )3 AN الألكة الهيدروجينية hydrodealkylation منخفضة نسبة الكبريت. Vo ويمكن وضع الكروم chromium أو أكسيد الكروم chromium oxide كذلك على سطوح فلزية عرضة للتغبر الفلزي metal dusting والكربنة carburization مثل جدران المفاعل وأنابيب الأفران؛ المبادلات الحرارية وما أشبه. غير أنه سوف يستفيد أي سطح في النظام يظهر علامات على الكربنة carburization والتغبر الفلزي metal dusting في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation منخفضة نسبة الكبريت sulfur من وضع غشاء رقيق من Y. أكسيد الكروم chromium oxide أو الكروم .chromium وعند وضع غشاء الكروم chromium أو أكسيد الكروم «chromium oxide يفضل أن تكون للطبقة الواقية المشتقة من chromium ps أو أكسيد الكروم chromium oxide تمددية حرارية مشابهة لتمددية الفلز التي وضعت عليه. وبشكل إضافي؛ ينبغي أن تكون الطبقة الواقية المشتقة من الكروم chromium أو أكسيد الكروم chromiumoxide قادرة على احتمال ve الصدمات الحرارية والدورات الحرارية المتكررة. وهذا يجتب التكسر أو التشظية للطبقة 0 1557
YA
وعلاوة carburization الواقية التي يمكن أن تعرض سطوح الفلز السفلية لأوساط تحث الكربنة على ذلك؛ ينبغي أن يكون للطبقة الواقية موصلية حرارية مشابهة أو تزيد عن تلك المواد التي hydrodealkylation تستخدم بشكل تقليدي في أنظمة تفاعلات إزالة الألكلة الهيدروجينية (وبخاصة مواد فولاذية مطاوعة) من أجل المحافظة على نقل حراري فعال. وينبغي كذلك أن أو في الوسط hydrodealkylation لا تتحلل الطبقة الواقية في وسط إزالة الألكلة الهيدروجينية ٠ الحفاز ولا ينبغي أن تحث تطل المواد regeneration المؤكسد المقترن مع عمليه تجديد الهيدروكربونية في نظام التفاعل. أو الكروم chromium oxide وتتضمن طرق ملائمة لوضع أغشية من أكسيد الكروم وتتضمن Jaan الفولاذ المطاوع؛ تقنيات ترسيب معروفة (Ju على السطوح؛ chromium مثل عملية "الكرومة powder-pack العمليات المفضلة عمليات انتشار البخار وحشوة المسحوق ٠١ التي تستخدم على نطاق تجاري من قبل شركة ألوي سيرفيز؛ إنك. Cchromizing
Del aware ولاية ديلاور «Wilmington مدينة ويلمنجتون ¢Alloy Surfaces, Inc هي بشكل أساسي عبارة عن عملية انتنتشار للبخار "chromizing وعملية "الكرومة الموصوفة alonizing على سطح فلز (وهي مشابهة لعملية الألونة chromium لوضع الكروم ويلي chromium أعلاه) . وتتضمن العملية ملامسة الفلز المراد طلاؤه مع مسحوق من الكروم ٠ مع الفلز chromium ذلك خطوة انتشار حراري. وهذا في الواقع يكن سبيكة من الكروم metal dusting والتغبر الغقلزي carburization للكربنة aa المعالج ويجعل السطح مقاوماً إلى أبعد منخفضة نسبة الكبريت. hydrodealkylation في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية (tin القصدير copper ويمكن أن تشتق أنظمة المواد المقاومة المفضلة من النحاس الجرمانيوم «chromium الكروم bismuth البزموث cantimony الأنتيمون carsenic الزرنيخ 7 ctellurium التلوريوم «selenium السلينيوم «indium الإتديوم <gallium الجاليوم cgermanium وسبائك intermetallic compounds ومركبات سبيكية brass والنحاس الأصفر lead الرصاص مركبات الأنتيمونيد stannides سبائك «00-5؛ سبائك 0-56؛ مركبات الستانيد Jia) منها إلخ). وتظهر كذلك المواد الفولانية وحتى cbismuthides مركبات البزموثيد cantimondes - منخفضة. carburization المحتوية على هذه الفلزات كربنة nickel-rich السبائك الغنية بالنيكل Yo ££
وفي تجسيد مفضل؛ يتم تزويد المواد سابقة الذكر في صورة طلاء فلزي؛ صفيحة فلزية؛ دهان (مثل؛ دهانات أكسيدية (oxide paints أو طلية أخرى لمادة إنشاء أساسية. وهذا مفيد بشكل خاص حيث لا تزال تستخدم مواد الإنشاء التقليدية مثل الفولاذ المطاوع في العمليات عند درجة حرارة أقل من حوالي 71,١ م ١١٠١( ف). بحيث لا تتم معالجة إلا السطح الملامس © للمواد الهيدروكربونية فقط. ومن هذه cdf gall يفضل بشكل خاص القصدير Cua tin أنه يتفاعل مع السطح مزودآً طبقة واقية لها مقاومة للكربنة carburization ممتازة عند درجات الحرارة المرتفعة؛ وتقاوم التقشير peeling والتندف flaking ويعتقد (Loaf أن الطبقة الواقية المشتقة من القصدير tin يمكن أن تكون رقيقة بسماكة , ١/١ ميكرون وتستطيع أن تحول دون الكربنة .carburization ٠١ غير أنه؛ GY الطبقات الواقية تتعرض إلى ظروف قاسية نسبياً من عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية Sle) hydrodealkylation درجات حرارة مرتفعة)؛ ينبغي أن تكون الطبقات الواقية ذات سماكة كافية لتوفير طلية JS ALIS جوهري لفلز الأساس السفلي. ويمكن أن تزوّد حتى العيوب الثانوية؛ الثقوب الإبرية pinholes الشقوق الأخرى في الطبقة الواقية مواقع carburization A SI مدمرة كافية لإيقاف تشغيل العملية. وفي الحقيقة؛ لوحظ أنه عند السطح البيني بين جزء الفولاذ الموقى بالستانيد والجزء غير الموقى؛ يحدث هجوم بالكربنة carburization والتنقير pitting العميق (Lad بشكل مثير للدهشة أكثر من أي مكان آخر عبر بقية السطح الفولاذي غير الموقى. وهذا يوحي بأن النظام ض الموقى بشكل غير كامل يكون أكثر عرضة لانهيار التركيب الفلزي من النظام الموقى بشكل كامل. أ ويجب تجنب أيضاً وضع مقادير أو سماكات زائدة من المادة المستخدمة لتشكيل طبقة واقية. وإذا كانت الطبقة سميكة Tas قد يحدث تقصف embrittlement فلزي سائلي. ويجب أيضاً أن تحافظ الطبقة الواقية على وحدتها المتكاملة خلال العملية. وبهذه الصفة ينبغي أن تكون الطلية الواقية مقاومة للإنسحاج abrasion بشكل كافٍ خلال شحن lial) البدء بالتشغيل وخلال العملية. وهذا يتحقق عن طريق تثبيت ملاثئم للطبقة الواقية على
مادة الأساس الفولاذية. ووفقآً للاختراع؛ يمكن تثبيت الطبقة الواقية على مادة الأساس الفولاذية بواسطة طور ربط وسيطي غني بالكربيد intermediate carbide-rich bonding phase LS لوحظ أعلاه؛ يمكن أن تشتق الطبقات الواقية الفعالة من تشكيلة من الفلزات مثل القصدير ctin التنحاس «copper الزرنيخ carsenic الأنتيمون cantimony البزموث <bismuth ° الكروم chromium النحاس الأصفر cbrass الجرمانيوم ستتصهص«»»؛ الجاليوم cgallium الإنديوم cindium السلينيوم (selenium التلوريوم ctellurium الرصاص lead ومركبات سبيكية وسبائك منهاء والأفضلء القصدير tin الجرماتيوم cgermanium الأنتيمون cantimony الزرنيخ «arsenic السلينيوم selenium الكروم cchromium والتلوريوم سنسلاء. ومن هذه الفلزات يفضل القصدير ctin الجرمانيوم مسسنمم»»ع؛ والأنتيمون ««مصست«ه؛ بحيث يكون القصدير «ن الأكثر Ve تفضيلاً. ويفضل بشكل أقل الجاليوم ¢gallium الرصاص lead البزموث chismuth النحاس الأصفر cindium psy! cbrass والنحاس copper ويعتبر النحاس الأصفر والنحاس الأقل تفضيلاً. ولا يتفاعل الرصاص dead البزموث bismuth الإنديوم cindium مع الحديد iron ويمكن أن تستخدم على مواد غنية بالتيكل nickel-rich materials مثل انكونيل م
/.Y%/Ni 7.V ©) INCONEL 600 كروم -(Fe 7.3 [chromium ويوضع Vf أحد هذه الفلزات على جزء (أو أجزاء) من نظام تفاعل إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation في صورة طلاء فلزيء صفيحة فلزية أو طلية بسماكة فعالة لتوفير طلية كاملة؛ بينما يتم تجنب السماكات الني يحدث عندها تقصف embrittlement فلزي
سائلي. ثم يعالج الطلاء الفلزي؛ الصفيحة الفلزية أو الطلية بكيفية فعالة لتشكيل طبقة واقية : تثبت بمادة الأساس الفولاذية مما يوفر مقاومة الإنسحاج الضرورية. ويفضل أن يكون الطلاء x الفلزيء الصفيحة الفلزية أو الطلية مقاوما للإنسحاج: التقشير؛ أو التندف لمدة سنة واحدة؛ ويفضل سنتين والأكثر تفضيلاً ثلاث سنوات وبحيث يحافظ نظام التفاعل على خواصه لمقاومة الكربنة carburization بدون إعادة الوضع. 0 ويمكن وضع عدة طليات؛ Sle يمكن وضع طلية قصدير tin يتم معالجتها ثم يتم طلاؤها بالنحاس؛ وبالرغم من أنه وجد أن النحاس يعتبر فعالاً لمنع الكربنة carburization Yo والتغبر الفلزي metal dusting إلا أنه لا يلتصق Tam بالفولاذ بشكل hale ويلاحظط حدوث تقشير ا
ا 71 وتندف للنحاس copper غير أنه إذا تم طلاء سطح الفولاذ أولا باستخدام القصدير ctin من ثم يلتصق الطلاء النحاسي Tua copper على الطلية ويوفر وقاية إضافية لسطح الفلز. وجوهرياء تعمل طبقة الستانيد الناتجة كغراء glue يلصق الطلاء التحاسي copper بالفولاذ السفلي. ويعتمد تشكيل طبقة واقية (Ey للاختراع على المعالجة الحرارية بعد وضع الفقلزات ٠ سابقة الذكرء وطبيعة فلز الأساس. وعند وضع القصدير مثلاً؛ فإنه يتوقع تشكل كل من 1:50 NizSny 5 NigSny في الأنظمة الغنية بالنيكل nickel وتشكل د25 FesSn, و1650 في الأنظمة الغنية بالحديد «100. وعند التعرض لدرجات حرارة تتراوح من حوالي (GAY) JEAN) إلى 6484م ٠7٠١ ف)؛ يمكن توقع تشكثل محلول :ه58 صلب على المواد الفولاذية التي لا تصداً. ٠ ويلاحظ على المواد الفولاذية الخالية من النيكل أن FesSny مغطى بواسطة 2680. وتحت ١5م (C3470) يمكن توقع وجود .2850 وليس FesSny ويلاحظ على المواد الفولائية التي لا تصداً FeSn مغطى بواسطة .7680 يكون مغطى بواسطة NisSny وعند درجات حرارة 1 عالية؛ مثلاء AVY) 2 (11600ف)؛ يمكن توفير (NiFe)Snps (NLFe)sSn على المواد الفولاذية التي لا تصداً؛ ولكن ليس سبيكة فولاذ-قصدير؛ بينما على المواد الفولاذية الخالية من Vo النيكل nickel يوجد طبقة انتشار لسبيكة الحديد «ه«-القصدير tin مغطاة بواسطة Fe;Sn shall FesSm, 5 وييُستخدم في تجسيد مفضل للاختراع نظام تفاعل يتضمن جزء فولاذي لا daa حيث يزود الجزء الفولاذي الذي لا يصدأ بطبقة ستائيد واقية ذات سماكة كافية لعزل الجزء الفولاذي الذي لا Taian من المواد الهيدروكربونية وتثبت الطبقة الواقية بمادة الأساس الفولاذية »٠ .من خلال طبقة ربط وسيطية من فولاذ لا يصدأً غنية بالكربيد carbide ومستنفدة النيكل nickel وبشكل أكثر تحديدآً؛ تكون طبقة الستانيد غنية بالنيكل nickel وتشتمل على شوائب دخيلة من كربيد؛ بينما تشتمل طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد carbide المستنفدة التيكل nickel على شوائب دخيلة من ستائيد Lstannide والأفضل أن تكون الشوائب الدخيلة من الكربيد متواصلة عند امتدادهاء بشكل جوهري بدون انقطاع؛ من طبقة الربط الوسيطية الغتنية ve بالكربيد؛ مستنفدة النيكل إلى طور الستانيد؛ Juels تكون الشوائب الدخيلة من الستائيد ممتدة
YY
بشكل متواصل من طبقة الستانيد إلى طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد؛ المستنفدة النيكل. ْ المستنفدة النيكل can SIG ويكون السطح البيني الموجود بين طبقة الربط الوسيطية الغنية وطبقة الستانيد الغنية بالنيكل غير منتظم؛ لكنه من جهة أخرى يمتد بدون انقطاع بشكل دالة للظطروف SAN جوهري. ويكون مدى تشكل الأطوارء الطبقات والشوائب الدخيلة سابقة ودرجات الحرارة المختزلة التي عندها يتم معالجة الطلاء الفلزي الأولي؛ الصفيحة الفلزية ٠ الأولية أو أي طلية أخرى وللفترة الزمنية التي يحافظ عندها على التعرض. عند تجميع steel stress relief techniques استخدمت تقنيات تخفيف الإجهاد للفولاذ 13 قبل وضع الطلاء الفلزي المقاوم؛ iron oxides إنتاج أكاسيد الحديد JE نظام التفاعل فإنه يجب الصفيحة الفلزية أو الطلية المقاومة إلى الحد الأدنى. ويمكن إتمام هذا بواسطة استخدام جو عند 18,5 م SB) خلال تخفيف الإجهاد للفولاذ nitrogen atmosphere نتروجيني > ٠ (S100) في صورة فلزات SA وفي بعض الحالات لا يكون وضع طلية من العناصر سابقة بشكل خاص. أي أنه لتوفير طلية جيدة من الضروري أن Slate أو أكاسيد قابلة للاختزال ولحد germanium تكون المادة مصهورة. ولسوء الحظء فإن لبعض العناصر مثل الجرمانيوم نقاط انصهار تتجاوز المستويات التي تكون عملية؛ أو حتى التي يمكن antimony .ما الأنتيمون > الحصول عليهاء؛ باستخدام قطعة محددة من معدات أو أجهزة. وفي تلك الحالات يكون من المرغوب استخدام مركبات من تلك العناصر التي لها نقاط انصهار منخفضة. وجرمانيوم antimony الأنتيمون sulfide وعلى سبيل المثال؛ يكون لمركبات كبريتيد نقاط انصهار منخفضة من فلزاتها ويمكن استخدامها لإنتاج طليات أنتيمونيد germanium على مواد فولاذية في جو غني بالهيدروجين أو ربما غير germanide وجرمانيد 6 Y. مركبات الكبريتيد هذه في صورة مساحيق أو دهانات تتفاعل Jie مختزل. ويمكن استخدام عند درجات حرارة أقل بشكل germanide وجرمانيد antimonide لإنتاج طليات أنتيمونيد يمكن antimonide ملموس من تلك اللازمة للفلزات. وتظهر الاختبارات أن طليات الانتيمونيد باستخدام INCOLOY 800 80860 وانكولوي Yoo أن توضع على فولاذ لا يصدأ من السلسلة ساعة من المعالجة في جو Yo ف) خلال ٠١7١( مسحوق ,50:58 عند درجة حرارة 4,4 »ام YO
YY
يمكن germanide وأظهرت الاختبارات أيضاً أن طليات الجرمانيد JH, AY من 0,11 بنسبة عند درجة حرارة تبلغ GeS; باستخدام مسحوق INCOLOY 800 Ar + أن توضع على انكولوي ف) في نفس الظروف. ١١90١( م171١ وإن أمكن عملياً؛ ييُفضل أن توضع المواد المقاومة في تركيبة تشبه الدهان على نظام تفاعل جديد أو قائم. ("paint (يشار إليها فيما يلي ب "الدهان paint-like formulation ° إلخ هذا الدهان على سطوح نظام التفاعل مثل مواد «pigged صب brushed دهن «iy ويمكن ٠ 0 فولاذية لا تصداً أو مواد فولاذية مطاوعة؛ ويكون لها مميزات لزوجة كافية لتوفير طلية متواصلة ذات سماكة قابلة للقياس والضبط بشكل جوهري. مفيدة بصورة خاصة في هذا chromium paints وكذلك تكون الدهانات الكرومية «chromium halides الاختراع. ويفضل استخدام الدهانات التي تحتوي على هاليدات الكروم > ٠ ويبدو أن الدهانات التي (CrCl و CrCl) chromium chlorides خصوصاً كلوريدات الكروم وتشكل طليات self-fluxing تكون ذاتية الصهر chromium halides أساسها هاليدات الكروم ومن إحدى ميسزات الطليات الكرومية . strongly adherent coatings ملتصقة بشدة liquid metal embrittlement أنها لا تتسبب في حدوث تقصف فلزي سائلي chromium coatings عند درجات حرارة reduced مختزلة chromium paints ويفضل أن تكون الدهانات الكرومية Vo لإنتاج طليات فلزية تحتوي على الكروم tin paints أعلى من تلك لدهانات القصدير وتكون درجات حرارة الاختزال المفيدة أعلى من metallic chromium-containing coatings ف) أو أعلى. ٠ 00( ف)؛ ويفضل حوالي 1050م ٠١7٠١( 14م قابل CrCl, salt ومن أمثلة الدهانات المفيدة؛ دهان يشتمل على ملح كلوريد كروم additives أو مواد مضافة solvents ويمكن أو لا يمكن دمجه مع مذيبات fusible غلا للانصهار في finely ground مطحون بدقة CrCl; محددة أخرى formulations أخرى. وتشمل تركيبات ووا0:0 مطحون بدقة eviscous liquid لتشكيل سائل لزج gear oil من زيت مسننات Gos ٠ ويزود مثل هذا الدهان طريقة petroleum jelly carrier في مادة حاملة من هلام البترول على الفولاذ 1 كما يتُزود ملامسة نظيفة chromium بسيطة قليلة التكاليف لوضع الكروم dallas مما يسمح بعمل إجراءات steel substrate مع مادة الأساس الفولاذية clean contact Ye
ل * ve curing. procedures للصق الكروم chromium بالفولاذ steel باحكام. وكمثال» يمكن اختزال الدهان في JH, غاز ملائم آخر عند حوالي ١5٠0١( JAVON ف) لمدة ساعة واحدة. ومن الأفضل أن يكون هذا الدهان دهاناً يحتوي على قصدير chin قابلآ للتحلل cdecomposable وفعالاً reactive يختزل إلى قصدير فعال reactive tin ويشكل ستانيدات فلزية Je) metallic stannide ° سبيل المثال؛ ستانيدات حديد iron stannides وستائيدات نيكل (iron as/nickel عند التسخين في جو اختزال Je) reducing atmosphere سبيل المثال؛ جو يحتوي على هيدروجين hydrogen وربما هيدروكربونات Jia hydrocarbons أول أكسيد الكربون «carbon monoxide إلخ.). ويفضل أن يحتوي الدهان المذكور Wl على أربعة مكونات components على الأقل ٠١ (أو مكافثات وظيفية functional equivalents لها) ¢ 0 مركب قصدير قابل للتحلل الهيدروجيني (ii) hydrogen decomposable tin compound نظام (ii) «solvent system «ule فلز قصدير aa tin metal | بدقة و(»:) أكسيد قصدير tin oxide بصفته عامل إسفنجي Jule sponge agent تشتيت Jule [dispersing agent ربط binding agent قابل للاختزال ٠ وينبغي أن يحتوي الدهان على مواد صلبة solids مجزأة بدقة لخفض الترسيب settling إلى الحد (SN وينبغي أن لا Vo يحتوي على مواد غير فعالة تحول دون تفاعل القصدير الفعال reactive tin مع سطوح نظام التفاعل. ويكون المركب القصديري القابل للتحلل الهيدروجيني المفيد بشكل خاص عبارة (oe أوكتانوات القصدير tin octanocate أو نيوديكانوات القصدير neodecanoate «نا. وتكون التركيبات التجارية لهذا المركب نفسه متوفرة وتجف جزئيا منتجة طبقة تشبه علكة المضغ chewing-gum-like layer YL تقريباً على سطح فولاذي surface 51861؛ وهي طبقة لن تتكسر crack و/أو تنفصل split وتكون هذه الخاصية مفضلة لأي تركيب طلية مستخدم في هذا السياق AY من المدرك أنه يتم تخزين. المادة المطلية coated material لشهور قبل المعالجة بالهيدروجين hydrogen وكذلك؛ عند طلاء أجزاء قبل التجميع فإنها ينبغي أن تكون مقاومة للجذ chipping أثناء التركيب. وكما أشير أعلاه؛ تكون أوكتانوات القصدير octanoate «0 متوفرة تجارياً. Ye ويكون ثمنها ed stra وتتحلل بلطف إلى طبقة قصدير فعالة reactive tin layer تشكل wilh ££
Yo av ٠9,١ عند درجات حرارة تقل عن hydrogen في هيدروجين iron stannide حديد ض (47100) أنه Lay منفرداً في دهان tin octanoate وينبغي أن لا يتم استخدام أوكتانوات القصدير السائل drip فإنه سيتم تقطير cate وحتى عندما يتم تبخير المذيب BIS ليس لزجآً بشكل ويسيل على السطح المطلي. وعملياًء على سبيل المثال؛ عند استخدام مثل هذا الدهان لطلاء ٠ فإنه سيتجمع في أسفل الأنبوب. chorizontal tube أنبوب أفقي التشتيت/عامل الربط من أكسيد ale sponge العامل الإسفنجي (iv) ويكون المكون عبارة عن مركب مسامي يحتوي على قصدير tin oxide القصدير يمكن أن يتقشرب مركب قصدير فلزي عضوي porous tin-containing compound active tin كالإسفنج؛ ومع ذلك سيتم اختزاله إلى قصدير فعال organo-metallic tin compound Yoo باستخدام tin oxide في جو الاختزال. وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكن معالجة أكسيد القصدير مقاومة للترسيب السريع. Tas دقيقة particles لإنتاج جسيمات colloid mill طاحونة غروانيات دهانآً يصبح جاف الملمسء ويقاوم السيلان. tin oxide وستزود إضافة أكسيد القصدير بحيث (iv) التقليدية؛ يختار المكون paint thickeners وبخلاف مكثفات قوام الدهان مثل السليكا المشكئّلة inert فعالاً من الطلية عند اختزاله. ولا يكون خاملاً Te 3a يصبح وهي مكثف دهان تقليدي يترك طلية سطحية غير فعالة بعد المعالجة. «formed silica لضمان وجود القصدير الكلزي oii) ويتم إضافة فلز القصدير المجزاً بدقة؛ المكون ليتفاعل مع السطح المراد طلاؤه عند أقل درجة حرارة ممكنة؛ حتى في جو غير اختزالي. من ميكرون واحد إلى خمسة tin particle size ويفضل أن يتراوح الحجم الجسيمي للقصدير ويمكن tin metal ميكرونات مما يسمح بتغطية ممتازة للسطح المراد طليه بفلز القصدير -. © الوصلات الأنبوبية welding حدوث ظروف غير اختزالية أثناء تجفيف الدهمان ولحام #وام. ويعمل وجود القصدير الفلزي على ضمان تفاعل فلز القصدير وتشكيلة لطبقة joints المرغوبة حتى عند عدم اختزال جزء من الطلية بشكل كامل. stannide layer الستانيد لجعل الدهان قابلا effective Yad non-toxic وينبخي أن يكون المذيب غير سام عند الحاجة. كذلك يجب تبخيره بسرعة ويكون له خواص مذيب متوافق مع sprayable للرش ve
مركب القصدير القابل للتحليل الهيدروجيني. ومن الأفضل أن يكون عبارة عن كحول أيزوبروبيل cisopropyl alcohol بينما يمكن أن يكون الهكسان hexane والبنتان pentane مفيدين» عند الحاجة. غير أن الأسيتون acetone يميل إلى ترسيب مركبات القصدير العضوية Co : -organic tin compounds
° وفي أحد التجسيدات؛ يمكن استخدام دهان قصديري تركيزه 77١ في التركيب تين تن -سم Tin Ten-Cem (يحتوي على 7/7١ قصدير على شكل أوكتانوات القصدير stannous octanoate في حمض الأوكتانويك octanoic acid أو تيوديكانوات القصدير tin neodecanoate في حمض النيوديكاتويك (neodecanoic acid ؛» أكسيد القصدير «stannic oxide مسحوق powder من فلز القصدير ctin metal وكحول أيزوبروبيل .isopropy! alcohol
١ وكذلك تعتبر دهانات Allad تحتوي على حديد fron bearing reactive paints مفيدة في العمليات ly للاختراع. ويفضل أن يحتوي دهان فعال يحتوي على الحديد من هذا القبيل على مركبات قصدير متنوعة مضاف إليها حديد fron بمقادير تزيد عن ثلث نسبة 50/18 وزناً.
ويمكن إضافة الحديد diron على سبيل المثال على شكل 28:0. وينبغي أن تزود إضافة الحديد iron إلى دهان يحتوي على قصدير tin containing paint ميزات جديرة بالانتباه؛ Vo وبالتحديد: (ز) يتبغي أن تسهل تفاعل الدهان لتشكيل Calin حديد ron stannides بحيث تعمل كصهور (ii) Hlux ينبغي أن تخفف تركيز النيكل nickel concentration في طبقة الستائيد stannide layer وبالتالي تزود وقاية protection أفضل ضد التكويك (iii) 5 «coking ينبي أن تنتج دهاناً يزود وقاية مضادة للتكويك anti-coking protection لستانيدات الحديد iron stannides Ja في Als عدم تفاعل السطح السفلي Jus
7 وإضافة إلى سماكة thickness الدهان المستخدم؛ تعتبر لزوجة الدهان paint viscosity وخواصه الأخرى مهمة. ويجب أن تكون اللزوجة كفيلة باستخدام الدهان بسهولة وجعله لا يتقطر أو يتجمع بسبب الجاذبية gravity كذلك يجب أن يكون الدهان SUE للجفاف عند وضعه على سطوح المفاعل. ويجب أن تتراوح سماكة الدهان بعد وضعه بين 0,+ و5١ مل mils ويفضل بين ١ و١٠ مل؛ والأفضل بين ؟ و8 مل.
££
YY © ويفضل إنتاج الطليات الفلزية؛ تحديداً الدهانات في ظروف اختزالية باستخدام الهيدروجين «170:088. ويفضل إجراء curing dallas في عدم وجود هيدروكربونات hydrocarbons وعند استخدام دهانات قصديرية tin paints بالسماكة الموصوفة أعلاه؛ فإن ظروف الاختزال الأولية ستتسبب في انتقال القصدير tin migrating ليغطي منساطق صغيرة ٠ (على سبيل المثال؛ مناطق اللحام (welds لم تدهن. وهذا سيعمل على طلاء الفلز الأساسي base metal بشكل تام. وتنتج هذه المعالجة؛ على سبيل المثال؛ طبقة واقية (strong protective layer يفضل أن تتراوح سماكتها بين 0,+ و١٠ cde والأفضل بين )£9 مل تشتمل على مركبات سبيكية intermetallic compounds وفي حالة استخدام القصدير tin تتشكل طبقات من ستانيد stannide مثل ستانيدات iron stannides Aaa) وستانيدات التيكل «nickel stannides yo ويمكن أن يحدد التحليل المجهري microscopic analysis بسهولة سماكة هذه الطبقة. ولسهولة قياس سماكة الدهان والطلية؛ يمكن تحضير عينات coupons تماثل سطح المفاعل المدهون. ويمكن معالجتها في ظروف مشابهة لمعالجة نظام التفاعل. ويمكن استخدام العينات لتحديد سماكة الدهان والطلية.
وبالنسبة للدهانات التي تحتوي على قصديرء يفضل معالجة الدهان بشكل أولي عند ve درجات حرارة أقل من درجات حرارة التشغيل النموذجية لعملية إزالة الألكلة الهيدروجينية. وتزود درجات حرارة المعالجة التي تتراوح بين ١٠77م AeA (0 80 ف و 7٠٠٠١ ف) ويفضل أن تتراوح بين 87,7 أم و 4,/ا عام (0 40 ف و١٠٠٠ ف) (خصوصاً لدهانات تحتوي على أكسيد ¢(oxide-containing paints طلية مقاومة للكربنة carburization-resistant coating تعمل على خفض اندماج الكروم chromium في طلية الستانيد
stannide coating ٠ إلى الحد الأدنى (الذي يكون غير مرغوب). وكمثال على عملية dallas دهان ملائمة؛ يمكن تكييف ضغط النظام الذي يشتمل على أجزاء مدهونة باستخدام النتروجين Ny ومن ثم بإضافة Hy ليصل تركيزه إلى ما لا يقل عن .٠ ويمكن رفع درجة حرارة مدخل inlet المفاعل إلى 77,7؛ام )+ (GA بمعدل TYAS) م/ساعة ٠٠١- *١( ف/ساعة). ومن ثم يتم رفع درجة الحرارة لتصل إلى »+ مدى يتراوح من 1,5ه”-77,4عأم (475-7450 ف) بمعدل ١٠'م/ساعة ١( 5 ف/ساعة)؛
YA ’ ويحافظ على درجة الحرارة في هذا المدى لمدة حوالي $A ساعة. كذلك يمكن إجراء معالجة في EH, عند درجة حرارة تتراوح من #717/,8ام ٠٠٠١( ف) إلى a TEAR (١٠17١ف) لمدة تتراوح من ساعتين-4 ؟ ساعة.
LS أشير Ele ستؤثر درجة حرارة معالجة طبقات واقية من الستانيد stannide على ٠ مميزات أطوار Adal الواقية. ولهذاء يجب الحذر عند معالجة الطبقة الواقية. فعلى سبيل المثال؛ في حالة وضع طبقة واقية من ستانيد stannide عن طريق وضع طلاء القصدير plating tin على مادة أساس من نوع انكولوي 8060 INCOLOY 800 substrate (فولاذ غني بالتيكل (nickel-rich steel ‘ لوحظ أن التعرض لدرجات حرارة معالجة منخفضة أي لمدة ثلاثة أسابيع عند درجة حرارة تبلغ 7,7؛م (W100) أدى إلى إنتاج أطوار من ستانيد حديد iron stannide ٠١ ونيكل nickel منفصلة؛ مع طور من نيكل reactive nickel Jad على نحو غير مقبول على السطح الخارجي. غير أنه Bad أن التعرض لدرجات حرارة أعلى؛ أي؛ لمدة أسبوع عند درجة حرارة تبلغ J YET (150 ف)؛ ومن ثم لمدة أسبوعين عند OYV,A 2 ٠٠٠١ ف) أدى إلى تزويد أطوار من ستانيد stannide مقبول بحيث تم إعادة تكوين الستانيد stannide إلى نسبة وافرة مساوية من النيكل nickel والحديد 1:00 في كل طور من أطوار ve الستانيد stannide كذلك أظهر التعرض لدرجات حرارة أعلى؛ أي؛ لمدة أسبوع عند 47,7 م (15 ف)؛ ومن ثم لمدة أسبوع عند 277,8 م ٠٠٠١( ف) وبعدها لمدة أسبوع عند 48,4 م ٠١7٠١ ف)؛ إعادة تكوين لطبقة الستانيد estannide layer وطبقة تحتية غنية بالكربيد «ccarbide-rich under layer أدى إلى إنتاج ستانيداث غنية بالنيكل الفعال reactive nickel-rich stannides بصورة محتملة؛ وبالتحديد على سطح الطبقة الواقية. وبهذا © - الخصوص» يعتقد أن إدخال حديد Sharon في تركيبة دهان يمكن أن يكون إجراء مضاد
counter-measure فعال Laie تتم المعالجة عند درجات حرارة مرتفعة. ويفضل أن تتم معالجة الفلز أو المركبات الفلزية الموجودة في الطلاء (gill الصفيحة الفلزية cadding أو الطليات الأخرى في ظروف فعالة لإنتاج فلزات و/أو مركبات مصهورة molten ولذلك؛ يفضل معالجة دهانات جرمانيومية germanium paints ودهانات
Yq : انتيمونية antimony paints عند درجات حرارة تتراوح بين OFLA (١٠٠٠١ف) و لم (VE) تم إجراء اختبار بوضع عينات samples من فولاذ غير مدهون unpainted steel في مفاعلات تمت معالجتها باستخدام دهان أساسه قصدير tin-based paint مثل تلك الموصوفة م أعلاه؛ قبل اختزال الدهان. ومع ذلك؛ وجد أن العينات غير المدهونة اشتملت على طليات منتظمة uniform coatings من طبقة الستائيد الواقية protective stannide بعد الاختزال. وهكذاء يمكن كذلك أن يتم تهذيب touched-up الدهانات التي تحتوي على قصدير المذكورة أعلاه أو طلاءات فلزية؛ صفائح فلزية أو طليات أخرى مقاومة للكربنة carburization وفقاً للاختراع. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تشكيل طلية واقية تم تهذيبها touch-up protective coating أساسها Veo قصدير ctin-based أساسها أنتيمون cantimony-based أساسها جرمانيوم «germanium-based إلخ. بواسطة حقن injecting مسحوق دقيق fine powder من الفلزء أكسيد الفلز «metal oxide أو أي مركب فعال AT من الفلزء في تيار غاز مختزل reducing gas stream يحتوي على H, وربما هيدروكربونات hydrocarbons وبسبب مميزات انتقال migration هذه الفلزات؛ فإنها ستسمح لرذاذ دقيق fine mist من فلز سائل فعال reactive liquid metal بالتفاعل مع سطوح Vo الفولاذ المكشوفة exposed steel surfaces وعند استخدام تقنية التهذيب؛ فإنه يجب إزالة طبقات الحفاز catalyst beds أو وقايتها بطريقة أخرى. 5 138 يعني إمكانية استخدام التقنية الموصوفة أعلاه لتزويد طليات واقية أصلية؛ أيضاً. ويمكن أيضاً تطبيق عملية وقاية الفولاذ بالقصدير ضد التكويك coking والكربنة sale) «carburization تطبيقها و/أو تهذيبها باستخدام هاليدات القصدير tin halides عند درجات cali ges) av. ويفضل تهذيب الفولاذ الذي تم طليه. حيث يتفاعل فلز قصدير metal .0 مع؛ «Sia حمض هيدروكلوريك hydrochloric acid HCI لتشكيل كلوريدات قصدير متطايرة volatile tin chlorides تتشتت فوق الفولاذ steel وتتفاعل لتشكيل ستانيدات stannides حديد 0 تيكل nickel واقية. ويمكن التحكم بالمواد المتطايرة القصديرية tin volatiles عن طريق تغيير درجة الحرارة وتركيب الهاليد -halide composition
: | 0 ويمكن أيضاً استخدام التقنية المرتبطة بالاختراع لتعديل رجعي retrofitting لأنظمة مكربنة carburized systems مسبقاً. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تشكيل طبقة واحدة من طبقات الوقاية المذكورة La على سطح تم كربنته مسبقاً باستخدام تقنية ترسيب ملائمة Jie ترسيب كيميائي بالبخار chemical vapor déposition أو إذا أمكن فيزيائياً» بوضع دهان من مادة 6 واحدة أو أكثر من المواد الموصوفة في هذا البيان. وفي عملية التعديل الرجعي لنظام تم كربنته ae يجب أن يكون للطبقة الواقية تمددية حرارية thermal expansivity قريبة من تلك للفلز الأساسي ؛ ويجب أن تكون قادرة على تحمل الصدمة الحرارية thermal shock والدورات الحرارية المتكررة repeated temperature cyling بحيث لا تتكسر الطبقة أو لا تتشظى الوم وتكشف الفلز الأساسي للوسط المحيط. وبالإضافة إلى ذلك؛ يجب أن يكون للطبقة موصلية Aa thermal conductivity قريبة أو أعلى من تلك للفلزات المستخدمة بشكل شائع للمحافظة على انتقال حراري SIS heat transfer ويجب أن لا تتحلل الطبقة في الوسط المحيط ولا في الوسط المؤكسد المقترن بعملية تجديد regeneration الحفاز الشائعة (إزالة فحم الكوك بالحرق (coke burn-off ؛ ولا تتسبب في تحليل الهيدروكربونات hydrocarbons نفسها. وقبل التعديل الرجعي بتكوين الطبقة الواقية؛ يجب إزالة فحم الكوك coke من سطح الفلز الأساسي لإمكانية تدخله بالتفاعل بين الطبقة الواقية والفلز الأساسي. ويمكن استخدام عدد من تقنيات تنظيف تشمل (i) أكسدة oxidizing سطح (if) «JU أكسدة سطح الفلز وتنظيفه (iii) «Liles أكسدة سطح الفلز» وتنظيفه كيميائياً ويلي ذلك كبت الفعالية (iv). (passivation أكسدة سطح الفلز وتنظيفه فيزيائياً. وتعتبر التقنية () مفيدة لإزالة فحم الكوك المتبقي وتكون © > متبولة إذا كانت طبقة الأكسيد oxide layer رقيقة بشكل كاف للسماح لطبقة واقية مثل طبقة ستانيد stannide layer لتتشكل على نحو مناسب. ولهذا؛ فإن التقنيات الأخرى أفضل لأنها تعمل على إزالة Ak الأكسيد oxide layer لمنع التدخل بتشكيل طبقة واقية فعالة. وبالطبع» يمكن استخدام توليفات من تقنيات التنظيف المذكورة Tae في وحدة plant محددة أو في نظام محدد. وبشكل أساسي؛ سيحدد الاختيار عدد من عوامل خاصة بالوحدة أو بالنظام المحدد؛ Jie هندسة Yo المفاعل .reactor geometry ا
ا 71 ٍْ ومن الطرق الأخرى المفيدة بشكل محتمل لوضع طبقات وقاية من مواد مضادة carburization ay Kl الترسيب الكيميائي بالبخار ٠ ('cvp") ويمكن استخدام تقنيات CVD في وحدات جديدة أو قائمة. وتعتبر CVD مفيدة تحديداً في وحدات قائمة ذلك أن التقنيات الأخرى كانت صعبة أو مستحيلة.
0 وتتضمن تقنية CVD المفضلة تبخير مركب فلزي عضوي يحتوي على مادة وقاية واحدة أو أكثر من المواد الموصوفة في هذا البيان في هيدروجين hydrogen أو خليط من هيدروجين le/hydrogen خامل gas »»«:. وتشمل أمثلة المركبات الفلزية العضوية هذه نفثينات النحاس copper naphthenate رباعي مثيسل القصدير tetramethyl! tin رباعي بيوتيل القصدير ctetrabutyl tin ثلاثي فنيل زرنيخ ctriphenyl arsine ثلاني بيوتيل أنتيمون
ctributyl antimony Ve نيوديكانوات البزموث ¢bismuth neodecanoate وأوكتانوات الكروم -chromium octanoate ويجب أن يتم تسخين الغاز المشبع saturate gas بحيث يتم تحليل المركب الفلزي العضوي على المادة الأساسية. وتكون هذه الطريقة ملائمة بشكل جيد خاصة في فرن مضبوط الحزارة .temperature controlled furnace وستعتمد الظروف المثلى لتفاعل التحليل على المركب الفلزي العضوي المعين المستخدم. Vo كذلك تشمل طرق أخرى لمنع الكربنة carburization التكويك coking والتغبر الفلزي metal-dusting أيضاً في نظام التفاعل وضع طلاء فلزي أو صفيحة فلزية على مواد AY gh غنية بالكروم chromium rich steels موجودة في نظام التفاعل. ويمكن أن تشتمل هذه الطليات أو الصفائح الفلزية على قصدير «tin أنتيمون ¢antimony جرمانيوم ¢germanium بزموث bismuth : أو زرنيخ 9106:ه. ويفضل القصدير tin خصوصاً. ويمكن وضع هذه الطليات ٠ والصفائح الفلزية بطرق تشمل طلاء فلزي بالكهرباء celectroplatig ترسيب بالبخار vapor depositing ونقع soaking الفولاذ الغني بالكروم chromium rich steel في حمام J مصهور .molten metal bath : ويعتقد أنه في أنظمة مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية hydrodealkylation حيث تكون الكربنة carburization التكويك coking والتغبر الفلزي metal-dusting صعبة الحل؛ يؤدي طلاء ve المواد الفولاذية الغنية بالكروم والتي تحتوي على نيكل بطبقة قصدير layer من إلى تكوين ££
TY
فعلياً. وبهذا تنتج طبقة داخلية غنية بالكروم وفقيرة double protective layer طبقة ثنائية الوقاية وطبقة metal dusting والتغبر الفلزي coking التكويك ¢carburization بالنيكل مقاومة للكربنة والتغبر الفلزي coking التكويك ccarburization للكربنة Lay ستائنيد خارجية مقاومة ع«ناهنل-لهئه:«. وهذا يحدث عند تعرض الفولاذ الغني بالكروم المطلي بالقصدير لدرجات - لا تزيد عن Sa نموذجية؛ hydrodealkylation حرارة سطحية لعملية إزالة ألكلة هيدروجينية ٠ فإن القصدير يتفاعل مع الفولاذ لتشكيل ستانيدات نيكل وحديد (GV E00) JVI حوالي بشكل nickel النيكل leach يثم نض «lly .nickel-enriched iron nickel stannides غنية بالنيكل وفي بعض .chromium-rich layer مفضل من سطح الفولاذ مما يترك طبقة غنية بالكروم من الفولاذ iron nickel stannide layer الحالات؛ من المرغوب إزالة طبقة ستانيد الحديد والنيكل أو إضافة chromium rich layer للكشف عن الطبقة الغنية بالكروم stainless steel الذي لا يصدأ Ve iron stannides حديد 1:08 لإنتاج ستانيدات حديد على فولاذ لا tin cladding سبيل المثال؛ وجد أنه عند وضع صفيحة قصديرية lad تنتج طبقة (= YY) - 579 وتسخينه عند حوالي ٠٠4 من الصنف stainless steel fay تحت طبقة ستانيد chromiumerich,carbide-rich layer غنية بالكروم؛ غنية بالكربيد nickel ولا تحتوي على نيكل chromium كروم ١ تحتوي على حوالي stannide layer Vo . 4٠ من الصنف stainless steel مقارنة بفولاذ لا يصدأ (Loa sa وعند وضع الطلية أو الصفيحة من فلز القصدير على الفولاذ الغني بالكروم يكون من المرغوب تغيير سماكة الطلية أو الصفيحة الفلزية لتحقيق chromium rich steel .metal-dusting التكويك ودناه» والتغبر الفلزي «carburization المقاومة المرغوبة ضد الكربنة ويمكن عمل هذاء على سبيل المثال؛ بضبط الفترة الزمنية التي يتم فيها نقع الطبقة الغنية > قصدير مصهور. وهذا سيؤثر أيضاً على سماكة طبقة plas في chromium rich layer بالكروم الناتجة. وكذلك من المرغوب تغيير درجة chromium rich steel layer ag SIL الفولاذ الغني المطلي للتحكم chromium rich steel بالكروم all حرارة التشغيل أو تغيير تركيب الفولاذ |ّ التي chromium-rich layer a3 SIL في الطبقة الغنية chromium concentration بتركيز الكروم ْ' تم إنتاجها. ve gen vy وبشكل إضافي وجد أنه يمكن أيضا وقاية المواد الفولاذية المطلية بالقصدير coking والتكويك metal dusting التغبر الفلزي carburization من الكربنة tin coated steels تتضمن وضع طلية أكسيد رقيقة post treatment process بعملية معالتجة لاحقة وستكون هذه .Cr0; مثل chromium oxide ؤمن المفضل أكسيد الكروم cthin oxide coating تصل سماكتها إلى بضع ميكرومترات. وسيؤدي وضع أكسيد الكروم ARE, الطلية >>
SUX aluminum coated steels هذا إلى وقاية مواد فولاذية مطلية بالألومنيوم chromium oxide مواد فولاذية ألونية 0ه في ظروف منخفضة نسبة (Jia tin ما هو مطلي بالقصدير .low sulfur conditions الكبريت بطرق متنوعة بما في ذلك: chromium oxide layer ويمكن وضع طبقة أكسيد كروم ومن ثم عملية dichromate paint أو دهان ثتائي كرومات chromate paint وضع دهان كروماتي ٠ باستخدام مركب كروم عضوي vapor treatment الختزال؛ معالجة بالبخار ومن ثم chromium metal plating أو وضع طلاء فلزي كرومي ‘organo-chromium compound أكسدة الفولاذ المطلي بالكروم الناتج. في carburization ويمكن جعل المواد الفولاذية "الألونية 40 المقاومة للكربنة أكثر مقاومة بمعالجة لاحقة للفولاذ hydrodealkylation ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية له steel بطلية من قصدير «ن. مما ينتج فولاذ aluminum coated steel المطلي بالألومنيوم carburization أن هناك تأثيرات مجتمعة لمقاومة الكربنة Las carburization مقاومة أكبر للكربنة وتعطي هذه tin coating أو الطلاء بالقصدير aluminum coating ناتجة من الطلاء بالألومنيوم المعالجة اللاحقة فائدة إضافية حيث أنها ستصلح أي عيوب أو تكسرات في الألومنيوم
Jie وكذلك تؤدي معالجة لاحقة .Alonized coating على سبيل المثال؛ طلية ألونية aluminum Y. هذه إلى تقليل التكلفة بما أنه يمكن وضع طلية ألومنيوم أرق على سطح الفولاذ الذي سيتم وبشكل إضافي؛ ستعمل هذه المعالجة tin coating معالجته لاحقآً باستخدام الطلية القصديرية اللاحقة على وقاية طبقة الفولاذ السفلية المكشوفة عن طريق انحناء مواد فولاذية معالجة وتعرض aluminum layer والتي قد تسبب تكسر طبقة الألومنيوم aluminized steels بالألومنيوم يمكن «lg المستحثة في ظروف مرتفعة درجة الحرارة. carburization للكربنة steel الفولاذ vo
Y¢ 0 ١ : أن تمنع عملية المعالجنة اللاحقة هذه تكوين pad الكوك coke formation على سطوح الفولاذ المعالجة وكذلك تمنع تكوين فحم الكوك الذي يحدث على الجزء السفلي من التكسرات الظاهرة على مواد فولاذية معالجة بالألومنيوم caluminized steels ولكنها غير مطلية بالقصدير tin بشكل إضافي.
وبدون التقيد بأية نظرية؛ يعتقد أنه يمكن اختيار ملاعمة مواد متنوعة وتصنيفها وفقاً ّ| لاستجابتها لأجواء الكربنة carburization فعلى سبيل المثال» يشكل الحديد 0ه؛ الكوبلت «cobalt والنيكل nickel كربيدات carbides غير ثابتة نسبيآ؛ء سيحدث لها لاحقاآً كربنة «carburization تكويك coking وتغبر. وستشكل عناصر مثل الكروم chromium النيوبيوم ¢niobium الفاتاديوم cvanadium التتغفستن ctungsten الموليبدنوم molybdenum التنتالوم tantalum Va والزركونيوم zirconium كربيدات carbides ثابتة تكون أكشر مقاومة للكربنة «carburization التكويك coking والتغبر (dusting ولا تشكل عناصر مقثل القصدير din الانتيمون antimony الجرمانيوم germanium والبزموث bismuth كربيدات carbides أو فحم كوك coke ويمكن أن تشكل هذه المركبات مركبات ثابتة مع عدة فلزات مثل الحديد ¢iron النيكل nickel والنحاس copper في ظروف عملية إزالة AH هيدروجينية .hydrodealkylation Vo وتعتبر كذلك ستائيدات وعلند«س»؛ أنتيمونيدات antimonides وبزموقيدات <bismuthides ومركبات من رصاص emercury (35) clead زرنيخ carsenic جرمانيوم cgermanium إنديوم ¢indium تلوريوم ctellurium سلينيوم «selenium ثاليوم cthalluim كبريت sulfur وأكسجين oxygen مقاومة. ويشمل آخر صنف من المواد عناصر Jia فضة silver نحاس (copper ذهب «gold بلاتين platinum وأكسيدات حرارية (J a refractory oxides سليكا silica وألومينا أ alumina وتعتبر هذه المواد مقاومة ولا تشكل كربيدات carbides أو تتفاعل مع فلزات أخرى في وسط كربنة carburizing environment في ظروف عملية إزالة AKT هيدروجينية
-hydrodealkylation تمت المناقشة أعلاه؛ ييُعتبر اختيار فلزات مناسبة تشكل طبقات وقاية مقاومة LS والتغبر الفلزي 0101-06 واستخدامها لتشكيل طبقات وقاية على carburization للكربنة والتغبر carburization م السطوح الفلزية في نظام التفاعل إحدى وسائل تجنب مشاكل الكربنة
ro | | metal dusting 5 ومع ذلك يمكن أن تتكون الكربنة carburization والتغبر sl metal dusting سائدة في تشكيلة واسعة من المواد؛ ويمكن أن تكون الفلزات أكثر كلفة وغرابة من المواد التقليدية Je) سبيل المثال؛ مواد فولاذية مطاوعة (mild steels المستخدمة في إنشاء أنظمة التفاعل. cll dg من المرغوب في نظام التفاعل Ty للاختراع استخدام مواد خزفية ceramic materials ° لا تشكل كربيدات carbides في ظطروف نموذجية؛ وبالتالي لا تكون معرضة ‘carburization iy SU لجزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام التفاعل. die اختيار المواد الخزفية لاستخدامها في عملية الكشف الراهن؛ يفضل أن يكون لها موصلية حرارية لا تقل عن تلك للمواد المستخدمة تقليديا في إنشاء أنظمة تفاعل عملية إزالة AK هيدروجينية 9181000لله90:00. وبشكل إضافي؛ يجب أن يكون للمواد الخزفية قوة بنيوية structural strengths ye كافية عند درجات الحرارة الموجودة في نظام Jel عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية. وكذلك؛ يجب أن تكون المواد الخزفية قادرة على تحمل الصدمات الحرارية والدورات الحرارية المتكررة التي تحدث أثناء تشغيل نظام التفاعل. وبشكل إضافي؛ يجب أن لا يكون السطح الخزفي معرضاً للانحلال في الوسط الهيدروكربوني أو في وسط مؤكسد. ويجب أن لا تعزز المادة الخزفية المختارة aay انحلال الهيدروكربونات في نظام التفاعل. vo وتشمل مواد خزفية ملائمة؛ على سبيل المثال لا الحصرء مواد مثل كربيدات السليكون silicon carbides أكسيدات السليكون «silicon oxides نتريدات السليكون silicon nitrides ونتريدات الألومنيوم aluminum nitrides ومن تلك المواد يفضل تحديدآً استخدام كربيدات السليكون silicon carbides ونتريدات السليكون silicon nitrides بسبب قدرتهما على تزويد وقاية كاملة لنظام Jeli حتى في ظروف عملية إزالة ألكلة هيد روجينية hydrodealkylation Y. منخفضة نسبة الكبريت sulfur ويمكن كذلك أن يتم طلاء جزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام التفاعل بغشاء film من سليكون silicon أو سليكا silica وبالتحديد» تشمل السطوح الفلزية التي يمكن طلاؤهاء على سبيل المثال لا الحصر جدران المفاعل walls 2680108. ومع ذلك يمكن أن يستفيد أي سطح فلزي في نظام Jeli الذي يبين علامات على حدوث الكربنة carburization والتغبر ٠ الفلزي metal-dusting من وضع غشاء من سليكون df silicon سليكا silica
ٍ 75 ويمكن استخدام طرق تقليدية لوضع غشاء من سليكون silicon أو سليكا silica ويمكن وضع السليكون silicon أو السليكا silica بواسطة طلاء كهربائي وترسيب كيميائي بالبخار لألكوكسي سيلان alkoxysilane في غاز ناقل للبخار carrier gas صوا»ه. ويفضل أن يكون للغشاء من السليكون silicon أو السليكا silica تمددية حرارية مساوية لتلك للسطح الفلزي الذي oo يطليه. وبشكل إضافي؛ يجب أن يكون الغشاء من السليكون silicon أو السليكا silica 1506 على تحمل الصدمات الحرارية والدورات الحرارية المتكررة التي تحصل أثناء عملية إزالة ألكلة هيدروجينية .hydredealkylation وهذا يعمل على تجنب تكسير أو تشظية الغشاء من السليكون silicon أو السليكا وها والانكشاف المحتمل للسطح الفلزي السفلي على الوسط الهيدروكربوني الذي يحث الكربنة. وكذلك؛ يجب أن يكون للغشاء من السليكا silica أو ٠ السليكون Ala sasilicon حرارية قريبة من أو تزيد عن تلك لفلزات مستخدمة تقليدياً في أنظمة مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية nydrodealkylation للمحافظة على انتقال حراري فعال. وكذلك يجب عدم حدوث انحلال للغشاء من السليكون silicon أو السليكا silica في وسط عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation أو في وسط مؤكسد؛ ويجب أن لا تسبب انحلال الهيدروكربونات نفسها.
Vo ولأنه يمكن أن تتعرض مناطق مختلفة في نظام التفاعل Wy للاختراع لمدى واسع من درجات الحرارة؛ يمكن اختيار المادة بشكل منظم في مراحل؛ حيث يتم استخدام تلك المواد التي تزود طبقات وقاية ذات مقاومة أفضل للكربنة carburization في تلك المناطق من النظام
التي تتعرض لأعلى درجات حرارة. وفيما يتعلق باختيار col gall اكتشف أن سطوح فلزية من فلزات المجموعة VII 7 المؤكسدة مثل الحديد iron التيكل nickel والكوبلت cobalt أكثر فعالية من حيث التكويك coking والكربئنة carburization من نظائرها غير المؤكسدة. فعلى سبيل المثال» وجد أن عينة محمصة بالهواء air roasted sample من فولاذ لا يصدا stainless steel من الصنف 497 كانت أكثر فعالية بكثير من عينة غير مؤكسدة من نفس الفولاذ. ويعتقد أن السبب في هذا إعادة اختزال re-reduction المواد الفولاذية المؤكسدة التي تنتج فلز حديد iron و/أو نيكل nickel دقيق Yo الحبيبات Jan وتكون فلزات مثل هذه فعالة خصوصاً للكربنة carburization والتكرويك .coking
££
AY : وبما أنه يمكن استخدام التقنيات الموصسوفة في هذا البيان للتحكم بالكربنة <carburization التكويك coking الحفزي والتغبر الفلزي metal-dusting عند درجات حرارة مرتفعة؛ فإنه يمكن استخدامها في مجالات أخرى من المعالجة الكيميائية والبتروكيميائية أيضاً. وتتضمن هذه المجالات معالجة كيميائية أو بتروكيميائية عند درجة حرارة مرتفعة حيث ٠ لوحظت ظواهر الكربنة carburization سابقآء وكذلك العمليات عند درجات حرارة أقل؛ والتي كانت حتى الوقت الحالي؛ غير معرضة للمشاكل المتعلقة بالكربنة carburization الزائدة. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تطبيق التقنيات على أي أنابيب فرنية tubes ©8005 والتي تكون معرضة للكربنة ccarburization التكويك coking الحفزي والتغبر الفلزي cmetal-dusting مثل أنابيب فرنية في أفران لصنع فحم الكوك coker furnace وبشكل إضافي؛ يمكن استخدام ١ التقنيات للتحكم بالكربنة ccarburization التكويك coking الحفزي والتغبر الفلزي metal-dusting في أفران تكسير cracking furnaces يتم تشغيلها عند درجة حرارة تتراوح من حوالي ٠١ لام (GE) إلى حوالي (VY) SAYLY فعلى سبيل المثال؛ يمكن التحكم بتلف الفولاذ الذي يحدث في أفران تكسير يتم تشغيلها عند درجات الحرارة تلك بوضع طبقات وقاية مختلفة أساسها فلز. ويمكن أن يتم تزويد طبقات الوقاية هذه بوضع فلزات باستخدام تقنيات الصهر emelting ٠5 الطلاء الكهربائي؛ وتقنيات الدهان. ويفضل استخدام الدهان بشكل خاص. وتحمي طلية من الأنتيمون موضوعة على مواد فولاذية تحتوي على حديد jron bearing steels هذه المواد الفولاذية من الكربنة «متتدتصطتده» التكويك coking والتغبر الفلزي metal dusting في ظروف التكسير الموصوفة. وفي الواقع؛ سيزود دهان أنتيموني antimony paint تم وضعه على مواد فولاذية تحتوي على حديد iron وقاية ضد الكربنة ccarburization Ye التكويك coking الحفزي والتغبر الفلزي metal dusting عند ٠,١ لام NER ويمكن أن تحمي طلية من البزموث bismuth موضوعة على سبائك فولانية غنية بالتيكل nickel rich steel alloys (على سبيل المثال انكونل ++ 600 (INCONEL هذه المواد الفولاذية من الكربنة «carburization التكويك coking الحفزي؛ والتغبر القلزي metal dusting ve في ظروف التكسير وتم إثبات هذا عند درجات حرارة تزيد عن (SVT) SAVY)
YA
على مواد فولاذية تحتوي على bismuth ويمكن كذلك وضع طليات من البزموث «metal dusting التغبر الغلزي «carburization فتزود وقاية من الكربنة iron bearing steels حديد الحفزي في ظروف التكسير. وكذلك؛ يمكن استخدام طلية فلزية تشتمل على coking والتكويك tin و/أو قصدير cantimony أنتيمون cbismuth توليفة من بزموث المذكور مسبقاً على أنابيب chromium paint وكذلك يمكن وضع الدهان الكرومي
LEY واختزاله في موضع التفاعل لاستخدامه في أفران تكسير steel tubes فولاذية عصعطه. وبشكل جوهري؛ يمكن أن يزود الدهان الكرومي سطحاً حرارياً في cracking furnace ومعالجة بالكلوريد oxidation أكسدة «carburization أوساط كربنة Jie أوساط متعددة .chloriding chromium-plated steels أن تكون مواد فولاذية مطلية بالكروم Lead ومن المحتمل ys والتكويك carburization مقاومة للكربنة Load مفيدة في أوساط أخرى حيث وجد أنها تظهر = الحفزي في أوساط مرتفعة درجة الحرارة (على سبيل المثال؛ من 7ر476 coking ف). أي أنه في وسط تكسير درجة حرارته 1877م ٠٠٠ mA) م٠١“
H, في Cals VY مكون من carburizing gas "ف) لمدة ساعة واحدة في غاز كربنة vor) ٠٠١ كاف لتزويد حوالي CS, مع doped خلال 11.0 مشوب bubbled مدفوع على شكل فقاقيع vo 3١4 من صنف stainless steel لم يحدث لعينة فولاذ لا يصدأ sulfur جزء في المليون كبريت بينما حدث تكويك لعينة غير معالجة من ccarburization أو كربنة coking مطلي بالكروم تكويك وعينات من انكولوي 800 مطلية بالنيكل الستانيدي INCOLOY 800 A+ + انكولوي وبعدم وجود تام .stannided and antimonided nickel-plated INCOLOY 800 ui patil لكن بدرجة أقل chromium-plated sample للكبريت «8ان»؛ حدث تكويك للعينة المطلية بالكروم ys بكثير من العينة غير المعالجة. كمادة طلاء وتمت معالجتها chromium تم وضع الكروم (Bae وفي الاختبار المذكور بالفولاذ. ولقد وجد أن الطلاء الكرومي glue أو إلصاقه chromium الكروم weld بالحرارة للحم وكربيد CrFe مكون من glue يتفاعل مع مادة الأساس الفولاذية لتشكيل غراء chromium plate بحيث تتشكل طلية من و0:© على السطح الخارجي . ولتحقيق chromium carbide الكروم ٠
Yq Es أو antimony مقاومة إضافية؛ يمكن معالجة سطح الفولاذ المطلي بالكروم بالأنتيمون ممتممس0دعع. ا a gala yall في عمليات تهذيب تقليدية منخفضة نسبة الكبريت Lin وتعتبر التقنية مفيدة
Gada والتي تتضمن درجات حرارة منخفضة جوهرياً. ولقد وجد low-sulfur reforming process بحيث أن مشاكل sulfr أنه تم تشغيل عمليات التهذيب التقليدية بوجود مقدار كاف من الكبريت ٠ الحفزي لم تلاحظ بينما coking والتكويك metal dusting التغبر الفلزي carburization الكربنة low sulfur systems ظهرت المشاكل باستخدام أنظمة منخفضة نسبة الكبريت تحتوي تيارات التغذية بشكل ofan وفي أنظمة تهذيب "منخفضة نسبة الكبريت" والأفضل أقل من 50 جزء في sulfur جزء في البليون كبريت ٠٠١ نموذجي على أقل من أقل Sie sulfur جزء في البليون كبريت Yo والأكثر تفضيلاً أقل من sulfur البليون كبريت . ٠ جداً)؛ وهو مقدار fax sulfur ("منخفضة نسبة الكبريت sulfur من © جزء في البليون كبريت وبشكل جوهري؛ توجد نسبة أكبر من الكبريت carburization للتعارض مع الكربنة CHS غير في تقنيات تهذيب حفزية تقليدية (أي؛ نسبة غير منخفضة من الكبريت). وبهذا sulfur جزء في البليون: وتكون 90٠0 حوالي sulfur الخصوص؛ يكون المعدل العالمي للكبريت في تيار تغذية تقليدي sulfur المستويات الأعلى مألوفة؛ ومن المحتمل أن تصل نسبة الكبريت vo جزء في البليون أثناء ظروف مضطربة. 0-5 ومع أن أنظمة تهذيب منخفضة نسبة الكبريت وتقليدية تتضمن درجات حرارة cethane cracking systems منخفضة نسبياً مقارنة ب؛ على سبيل المثال أنظمة تكسير الإيثان إلا أنه يمكن كذلك أن تكون درجات الحرارة مرتفعة بشكل مفرط في طبقات الحفاز عندما تسبب تفاعلات إزالة ميثان طاردة للحرارة catalyst beds 7. في تشكل مناطق coke balls الكوك and ضمن كرات exothermic demethanation reactions حتى carburization ساخنة موضعية. وتشكل البقع الساخنة هذه مصدرآ لمشكلة متعلقة بالكربنة sulfur في أنظمة تفاعل تهذيب تقليدية حيث توجد مقادير كبيرة من الكبريت لوحدات center pipe screens فعلى سبيل المثال؛ لوحظ أن المصافي الأنبوبية المركزية تتسبب في النهاية choles موضعياً مما يشكل ثقوب waste away تضعف reformers التهذيب Yo
بانتقال الحفاز. وتكون درّجات الحرارة في عمليات تهذيب تقليدية في كرات فحم الكوك أثناء التشكيل والاحتراق مرتفعة ظاهرياً بحيث تكفي للتغلب على قدرة الكبريت sulfur على تعطيل فعالية عملية التكويك coking الحفزي؛ الكربنة ccarburization والتغبر الكلزي -metal dusting ولهذا يتم كربنة carburization المصافي الفلزية وتكون أكثر حساسية للضعف الذي تسببه الأكسدة بين الحبيبات intergranular (نوع من التأكل (corrosion أثتاء عملية التجديد
‘holes مما يشكل ثقوب screen openings وتتسع فتحات المصفاة regeneration وإذا تم استخدامها لمعالجة مصافي في عملية تهذيب تقليدية؛ من المحتمل أن تكون أكثر تفضيلاً من طبقة chrome-based passivation layer طبقة كبت فعالية أساسها كروم هذه عملية تجديد حفاز في هواء Jie حيث تتحمل طبقة ctin-based layer أساسها قصدير من robust أكثر نشاطاً chromium ويكون الكروم chlorides وإعادة تشتيته مع كلوريدات ٠١ في ظروف مثل هذه. وفيما يتعلق بهذاء أوحت الاختبارات أن الطلاء الكرومي tin القصدير ويكون طلاء rejuvenation تنشيط sale) أكثر مقاومة لانتقال فلز (ضياعه) أثناء عملية catalyst loading كرومي أكثر قساوة مما يقلل احتمالية من إزالته بالحك أثناء تحميل الحفاز |ّ لذلك؛ تعتبر التقنية المقترنة بالاختراع الراهن مفيدة في أي عملية تحويل Gay يصبح من المرغوب تقليل مقدار الكبريت Cua hydrocarbon conversion هيدروكربوني | ١ الموجودين؛ على سبيل المثال؛ في تيار التغذية أو المحقونين بشكل water و/أو الماء sulfur (Gy منفصل؛ لمستويات أقل من تلك المستخدمة تقليدياً. وفيما يتعلق بهذاء إذا تم تطبيق التقنية المنخفض" أقل Cu pS للاختراع على عمليات كيميائية وبتروكيميائية أخرى؛ سيكون مستوى من ذلك في تيار تغذية أو نظام تفاعل أثناء إجراء عملية محددة (على سبيل المثال؛ يتم اتخاذ في تيار التغذية أو نظام التفاعل؛ أو لا يضاف sulfur خطوات لخفض مستويات الكبريت © أثناء العملية). ويمكن أن تزود التقنية وفقاً للاختراع ALE أو يضاف بكمية sulfur كبريت الراهن وسيلة لخفض تكاليف تشغيل مثل هذه العمليات؛ حيث تضخمت هذه التكاليف مسبقا :ئه»؛ كما تزود وسيلة تكفل تحسينات واضحة في sla) و/أو sulfur بسنبب وجود الكبريت يميل إلى تسميم أغلبية الحفازات وكبت فعاليتها لدرجة sulfur أداء الحفاز بما أن الكبريت محددة. وبطريقة مماثلة؛ تعتبر التقنية المقترنة بالاختراع مفيدة في عمليات حالية يوجد فيها vo
إٍ ١ مشاكل الكربنة ¢carburization التكويك coking و/أو التغبر الفلسزي metal dusting وتكون هناك حاجة لتقنيات جديدة لحل تلك المشاكل بشكل فعال.
وتشمل أمثلة عمليات تكون فيها التقنية المقترنة بالاختراع مفيدة بشكل محتمل؛ على سبيل المثال لا الحصرء عملية إزالة هيدروجين غير مؤكسدة nonoxidative dehydrogenation ° أو مؤكسدة عن هيدروكربوتات hydrocarbons لإنتاج أولفينات olefins وديينات (dienes عملية إزالة هيدروجين dehydrogenation عن إثيل بنزين ethylbenzene لإنتاج ستيرين sstyrene تحويل هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons (أي؛ ب©-.©؛ ويفضل ,©) إلى مركبات عطرية caromatics عملية تبادل transalkylation AY لتولوين toluene لإنتاج بنزين benzene وزيلينات :10 عملية إزالة ألكلة dealkylation عن مركبات عطرية ألكيلية alkyl aromatic ye لإنتاج مواد عطرية alkylation ASW aromatics مواد عطرية z=) aromatics مركبات عطرية ألكيلية calkylaromatic إنتاج وقود fuels ومركبات كيميائية chemicals من COs Hy, (عن طريق على سبيل JO عملية فيشر -تروبش Alas o(Fischer-Tropsch تهذيب بخاري لهيدروكربونات hydrocarbons لإنتاج «COs H, إنتاج Jui SU أمين diphenylamine من أنيلين 8هء) عملية ألكلة بميثانول methanol لتولوين toluene لإنتاج زيلينات وعدعابون؛ Vo وعملية إزالة هيدروجين dehydrogenation من كحول أيزوبروبيل isopropyl alcohol لإنتاج أسيتون (Says -acetone إيجاد تفاصيل تقنية تتعلق بالعمليات المذكورة مسبقاً في موسوعة التقنية الكيميائية Encyclopedia of Chemical Technology باسم كيرك- أومر (Kirk-Othmer
الطبعة ea) AVA AED وذكر محتواها في هذا البيان للإحالة إليه كمرجع. : وتشمل العمليات المفضلة التي تكون فيها التقنية 5 Ta للاختراع مفيدة في عملية تحويل Y. هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons إلى مواد عطرية caromatics إنتاج وقود ومركبات
كيمياثية من «COs Hy وعملية تهذيب بخاري لهيدروكربونات hydrocarbons لإنتاج .CO Hy وبالرجوع مرة أخرى إلى عمليات إزالة ألكلة هيدروجينية chydrodealkylation يمكن استخدام تقنيات أخرى كذلك لحل المشاكل المقترنة بالكربنة «carburization التقصف cembrittlement والتغبر الفلزي dusting آداء«. (Says استخدامها بالاقتران مع اختيسار مادة vo مناسبة لنظام التفاعل. والتقنية المفضلة من بين التقنيات الإضافية هي إضافة؛ عامل (عوامل)
ty 0 مضادة للكربنة anti-carburizing agents (s) ومضادة للتكويك anti-coking خالية من الكبريت sulfur أثناء عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية .hydrodealkylation ويمكن إضافة هذه العوامل باستمرار أثناء المعالجة حيث تتفاعل مع سطوح نظام التفاعل الملامسة للهيدروكربونات <hydrocarbons أو يمكن وضعها كمعالجة مسبقة لنظام (Jeli حيث يمكن وضعها كطلاء ٠ تام؛ أو مكمل لمعالجة أخرى. وبدون التقيد بأية نظرية؛ يعتقد أن هذه العوامل تتفاعل مع سطوح نظام التفاعل بواسطة Play وتأكل السطوح surface attack لتشكيل مركبات سبيكية intermetallic compounds من حديد fron و/أو نيكل ¢nickel متقل ستانيدات وعلوتمصدى أنتيمونيدات 65 :+ جرمانيدات cgermanides بزموثيدات cbismuthides بلمبيدات ye 8 أرسينيدات 2d) carsenides وتكون مركبات سبيكية Jie هذه مقاومة للكربنة «carburization التكويك coking والتغبر الفلزي metal dusting ويمكن أن تحمي التركيب الفلزي metallurgy الأساسي . ا ويعتقد أيضاً أن المركبات السبيكية أكثر GLE من كبريتيدات الفلز metal sulfides التي تم تشكيلها في أنظمة استخدم فيها HS لكبت فعالية الفلز. ولا يتم اختزال هذه المركبات Veo بالهيدروجين مثل ما يحدث لكبريتيدات الفلز metal sulfides وكنتيجة لذلك؛ تميل هذه المركبات إلى ترك النظام: بدرجة أقل من كبريتيدات cmetal sulfides Hla ولهذا يمكن خفض مقدار الإضافة المستمر من مثبط كربنة carburization inhibitor مع تيار التغذية إلى الحد لأدنى . وتشمل عوامل مفضلة مضادة للكربنة sulfur carburization ومضادة للتكويك coking ٠ خالية من الكبريت sulfur مركبات فلزية عضوية J مركبات قصدير عضوية corgano-tin compounds مركبات أنتيمون عضوية corgano-antimony compounds مركبات جرمانيوم عضوية corgano-germanium compounds مركبات بزموث عسضوية corgano-bismuth compounds مركبات زرنيخ عضوية corgano-arsenic compounds ومركبات رصاص عضوية .organo-lead compounds وتسشمل مركبات رصساص عضوية ا organo-lead compounds Yo ملاثمة رباعي إثيل رصاص tetracthyl lead ورباعي مثيل رصاص ١
ا tetramethyl lead ويفضل خصوصاً استخدام مركبات قصدير عضوية organo-tin compounds مثل رباعي بيوتيل قصدير tin 1608091 وهيدريد ثلاثي مثيل قصدير trimethyl tin hydride : وتشمل مركبات فلزية عضوية محددة إضافية نيوديكانوات بزموث bismuth neodecanoate أوكتانوات كروم «chromium octanoate نفشثشيتات نحاس ccopper naphthenate ° كربوكسيلات منغنيز cmanganese carboxylate نيوديكانوات بلاديوم «palladium neodecanoate نيوديكانوات فضة silver neodecanoate رباعي بيوتيل جرمانيوم ctetrabutlylgermanium ثلاثي بيوتيل أنتيمون A ctributylantimony فنيل أنتيمون ctriphenylantimony ثلاثي فنيل زرنيخ ctriphenylarsine وأوكتانوات زركونيوم .zirconium octanoate y ولا تكون كيفية وموقع إضافة هذه العوامل إلى نظام التفاعل مهمة؛ وستعتمد بشكل مبدئي على مميزات تصميم عملية محددة. فعلى سبيل المثال؛ يمكن أن يتم إضافتها بشكل مستمر أو متقطع مع تيار التغذية. وتكون طريقة مفضلة لطلاء العوامل على سطح مفاعل قائم أو جديد عبارة عن تحليل مركب فلزي عضوي في جو من هيدروجين hydrogen عند درجات حرارة تبلغ حوالي EAY,Y Vo م ) 6 = . وبالنتسبة لمركبات قصدير عضوية corgano-tin compounds ينتج عن هذا فلز قصدير reactive metallic tin Jlad على سطح المفاعل. وعند درجات الحرارة هذه؛ يتفاعل القصدير Lind مع فلز السطح لكبت فعاليته. وتعتمد درجات حرارة طلاء مثلى على المركب الفلزي العضوي المحدد؛ أو مخاليط المركبات إذا كان هناك رغبة بتكوين سبائك. وبشكل نموذجي؛ يمكن دفع كمية زائدة من عامل © الطلاء الفلزي العضوي على شكل نبضات في المفاعل بمعدل تدفق هيدروجيني hydrogen flow rate مرتفع لنقل عامل الطلاء في جميع أجزاء النظام على شكل رذاذ. وبعد ذلك يمكن تقليل معدل التدفق للسماح لرذاذ فلز الطلاء بأن يقوم بالطلاء ويتفاعل مع سطح المفاعل. وبشكل بديل؛ يمكن إدخال المركب على شكل بخار يتحلل ويتفاعل مع جدران المفاعل الساخنة في جو اختزال.
te وكما تمت المناقشة أعلاه؛ يمكن معالجة أنظمة تفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية والتكويك metal dusting التغبر الفكلزي ccarburization معرضة للكربنة hydrodealkylation يحتوي على مركب قصدير فلزي decomposable coating بوضع طلاء قابل للانحلال 8 عضوي قابل للانحلال على تلك المناطق لنظام التفاعل التي تكون أكثر عرضة للكربنة : .carburization ° : ومع ذلك؛ لا يمكن تحقيق هذا التحكم دائماً. حيث يمكن أن توجد "بقع ساخنة" تتكون deposits في نظام التفاعل حيث يمكن أن يتحلل المركب الفلزي العضوي ويشكل مواد راسبة هذا الترسيب في أنظمة تفاعل Jie ولذلك؛ يكون أحد أوجه الاختراع عبارة عن عملية تتجنب حيث لا يمكن التحكم بإحكام بدرجات الحرارة hydrodealkylation إزالة ألكلة هيدروجينية وتظهر مناطق من بقع ساخنة مرتفعة درجة الحرارة. ٠ وتتضمن عملية مثل هذه تسخين مسبق لنظام التفاعل الكلي إلى درجة حرارة تتراوح من 4,4 لام (Ve) إلى 271,1 م )00 (BN) ويفضل من A EAYLY (00 ف) إلى ,47م (GV Ye) والأكثر تفضيلاً حوالي 15,76 أم )1000( باستخدام تيار ساخن من غاز هيدروجين hydrogen gas وبعد التسخين المسبق؛ يتم إدخال تيار غاز أبرد عند درجة vo حرارة من 4,4 a Ye (400أف) إلى 77م (A) ويفضل من ١2م (C000) إلى ١,1لا2م (١٠١٠7أف)؛ والأكثر تفضيلاً حوالي 747,8ام )000( يحتوي على مركب قصدير فلزي عضنوي تم تبخيره مع غاز هيدروجين hydrogen gas في نظام التفاعل الذي تم تسخينه مسبقاً. ويتم إدخال الخليط الغازي هذا من الجزء العلوي فيحدث "wave dasa’ انحلال
تنتقل على خلال التفاعل الكلي.
أ وتكون هذه العملية ملائمة بشكل أساسي لأن غاز الهميدروجين الساخن hot hydrogen gas ينتج Gh ساخناً بشكل منتظم سيحلل غاز المركب الفلزي العضوي الأيرد عندما ينتقل على شكل موجة خلال نظام التفاعل. وسيتحلل الغاز الأبرد الذي يحتوي على مركب القصدير الفلزي العضوي على السطح الساخن وسيطلي السطح. وسيستمر بخار مركب القصدير الفلزي العضوي بالتحرك على شكل موجة معالجاً السطوح الأسخن في الجزء السفلي
oe ve نظام التفاعل. وبذلك يمكن أن يحتوي نظام التفاعل الكلي على طلاء منتظم من مركب
0 القصدير الفلزي العضوي. ومن المرغوب به أيضاً إجراء عدة دورات حرارية على الساخن- البارد hot-cold temperature cycles من هذا القبيل لضمان طلاء نظام التفاعل الكلي بشكل منتظم باستخدام مركب القصدير الفلزي العضوي. ولفهم أوفى للكشف الراهن؛ تُْبيُن الأمثلة التالية التي توضح بعض أوجه الاختراع. م ومع ذلك يجب أن يفهم أن الكشف غير محدد بأية كيفية وبأي تفاصيل محددة مبينة فيها. مثال المقارنة ١ حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية hydrodealkylation حراري يتكون من أنبوب غير ملحوم seamless pipe مصنوع من فولاذ لا يصدأ من الصنف YT قطره الخارجي ّ| 64 سم +,Y0) بوصة) وطوله 77,7 سم AYO) بوصة) بواسطة تنظيف سطوح المفاعل 3 المعرضة لتفاعل إزالة ألكلة الهيدروجينية باستخدام الصابون والماء؛ وتجفيفه باستخدام مذيب عضوي organic solvent ثم سخن المفاعل مسبقاً وتمت المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها ١75 ١( A TYT,Y ف) وتم تغذية التولوين toluene بمعدل YO ميكرولتر/دقيقة microliter/minute في المفاعل مع hydrogen (ps sydd بمعدل ٠١ سم /دقيقة .cubic centimetre/minute وتمت المحافظة على ضغط pressure المفاعل عند حوالي TA4,0 ١ | كيلوباسكال Yoo) رطل/بوصة" قياسي (pound per square inch وتم سد المفاعل تماماً بفحم الكوك coke الذي تم تشكيله عن طريق الكربنة carburization عند فحصه بعد 10,1 ساعة من التشغيل. مثال المقارنة ؟ حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية hydrodealkylation حراري كما وصف في مثال © - المقارنة .١ وتم تسخين المفاعل مسبقاً وتمت المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها ٠ لام (GV E00) ومرة cs al تم تغذية تولوين toluene بمعدل TO ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع هيدروجين: hydrogen بمعدل 7٠١ سم"/دقيقة. وتمت المحافظة على ضغط المفاعل عند حوالي 188,8 كيلوباسكال ٠٠١( رطل/بوصة' قياسي). وتم سد المفاعل تماماً بفحم الكوك الناتج عن الكربنة carburization عند فحصه بعد 9,١7 ساعة من التشغيل. انظر الشكل ١ ve وهو عبارة عن صورة لمفاعل مفتوح جزئياً لتوضيح سدادة plug من فحم الكوك. ض 1
ٍ 3 المثال ١ : حضر مفاعل إزالة ASH هيدروجينية hydrodealkylation حراري يتكون من أنبوب غير ملحوم مصنوع من فولاذ لا يصدأ من الصنف ٠“ قطره الخارجي 0,14 سم YO) بوصة) وطوله YY,Y سم (ass AYO) بواسطة تنظيف سطوح المفاعل المعرضة لتفاعل ٠ إزالة الألكلة الهيدروجينية باستخدام الصابون والماء؛ وتم تجفيفه باستخدام مذيب عضوي. ومن ثم تم طلاء المفاعل بواسطة صب pouring دهان قصديري tin paint أحد أطراف (Je lid) تصريف الفائض؛ صب الدهان القصديري في الطرف الآخر من المفاعل» تصريف الفائض؛ ومن ثم اختزال طلاء الدهان القصديري عند حوالي 18,1" ام (Geen) لمدة حوالي £0 ساعة. وحضر الدهان القصديري المستخدم لطلاء المفاعل بواسطة خلط 7 أجزاء ٠ وزنامن تين تن كيم Tin Ten Cem (متوفرة من شركة مووني كيميكال «(Mooney Chemical,Co. 1 أجزاء من كحول أيزوبروبيل ١٠ isopropyl alcohol جزء مسن مسحوق القصدير (يتراوح حجم جسيماته من #-١ ميكرونات VE 5 (microns جزء من أكسيد القصدير (يمر من شبكة مقاسها -375) و8 من ,7,0 في خليط دهان معاً. وتم تغذنية تولوين toluene بمعدل YE ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع نتروجين nitrogen بمعدل ٠١ vo سم”/دقيقة لمدة حوالي 047 ساعة من التشغيل عند 10م (QV E00) ولم يحدث انسداد لكن تسببت مشاكل تشغيلية في نظام هبوط الإنتاج system 2 في إيقاف عمله. المثال ؟ حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية hydrodealkylation حراري كما وصسف في المثال ١ ماعدا أنه لم يتم استخدام Fe,05 في الدهان. وفي المفاعل الذي تمت المحافظة عليه © عند درجة حرارة مقدارها 76,7 م (750١ف) وضغط مقداره 284,5 كيلوباسكال ٠٠١( رطل/بوصة' قياسي)؛ ثم تغذية تولوين toluene بمعدل YO ميكرولتر/دقيقة وهيدروجين hydrogen بمعدل 7١ سم”/دقيقة لمدة حوالي AA ساعة من التشغيل». ومن ثم تم رفع درجة الحرارة إلى 7680م (٠50٠ف). واستمر التفاعل لمدة حوالي Yor ساعة من التشغيل. ولم يحدث اتسداد في المفاعل.
ty “ المثال حراري كما وصف في hydrodealkylation حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية حيث تم تسخين المفاعل مسبقاً وتمت المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها .١ المثال ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع YO بمعدل toluene وتم تغذية تولوين (BV Ea) م٠
Ae سم”/دقيقة. وتم المحافظة على ضغط المفاعل عند حوالي ٠١ هيدروجين بمعدل 0 ساعة على الأقل قبيل 59١ sad رطل/بوصة' قياسي). وترك التفاعل يستمر ٠٠١( باسكال ولم يحدث انسداد للمفاعل أثناء حوالي n-hexane تغيير تيار التغذية إلى ع(عادي)-هكسان وهو عبارة عن صورة لمفاعل مفتوح لتوضيح عدم ١ ساعة من التشغيل. انظر الشكل ٠ ل Casas ؛ Jal ١ حراري كما وصف في hydrodealkylation حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية وتم المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها ius حيث تم تسخين المفاعل LY المثال بمعدل CS, جزء في المليون 5٠ يحتوي على toluene وتم تغذية تولوين (GV E00) م٠ سم'/دقيقة. وتم المحافظة على ٠١ ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع هيدروجين بمعدل Yo £4 رطل/بوصة' قياسي). وبعد حوالي ٠٠١( ضغط التفاعل عند حوالي 184,5 باسكال ve إلى © جزء في toluene في تيار تغذية التولوين CS, ساعة من التشغيل؛ انخفض مقدار ال في تيار تغذية التولوين CS, المليون. وبعد حوالي 719 ساعة من التشغيل؛ انخفض مقدار ال ساعة من ٠١١79 إلى © جزء في المليون. ولم يحدث انسداد بعد مرور حوالي toluene ساعة من التشغيل بسبب وجود مشاكل تشغيلية في ١١١9 التشغيل بل حدث انسداد بعد مرور نظام هبوط الإنتاج. ٠ ه٠ المثال في “ay حراري كما hydrodealkylation حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية حيث تم تسخين المفاعل وتم المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها 60م LY المثال Yo بمعدل CS, يحتوي على 00 جزء في المليون toluene وتم تغذية تولوين . (= VE) وتم المحافظة على ضغط 388 an ٠١ ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع هيدروجين بمعدل vo
¢A . المفاعل عند حوالي 184,5 باسكال ٠٠١( رطل/بوصة' قياسي). وتم إغلاق المفاعل بعد مرور ١5 ساعة من التشغيل . ولم يحدث انسداد. وبينما تم وصف الاختراع أعلاه بدلالة تجسيدات مفضلة؛ من المفهوم أنه يمكن استخدام تغييرات وتعديلات سيدركها أولئك المتمرسين في التقنية. ولهذاء هناك بشكل أساسي ° العديد من التغييرات والتعديلات على التجسيدات المفضلة السابقة والتى ستكون واضحة بسهولة لأولئك المتمرسين في التقنية والتي ينبغي أن تعتبر ضمن نطاق الاختراع كما هو معرف في عناصر الحماية التالية.
Claims (1)
- عناصر الحماية -١ ١ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة Y الهيدروجينية hydrodealkylatable hydrocabon تشتمل على (i) معالجة جزء على الأقل من v الفرن furnace أو المبادل الحراري heat exchanger في نظام تفاعل لإزالة الألكلة ¢ الهيدروجينية hydrodealkylating بامستخدام تركيب مقاوم للكربنة (ii) 5 <carburization resistant composition ° ملامسة الهيدروكربون المذكور في نظام 1 التفاعل المعالج مع هيدروجين hydrogen وتيارات تغذية هيدروكربونية محتوي على نسبة v كبريت أقل من حوالي ٠٠١ جزء في المليون. ~Y ٠١ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية ١ حيث تشتمل خطوة 7 المعالجة (i) على وضع طلية coating أو غشاء film من تركيب مقاوم للكربنة على سطح ¢ فرن أو مبادل حراري عرضة للكربنة Coad ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينيسة -hydrodealkylating ° ١ 0-٠ *#- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية oF حيث Jad التركيب Y المقاوم للكربنة burization resistant المذكور على عضو يختار من الفئة التي تتكون من؛ ¢ الألومنيوم caluminum الأنتيمون cantimony الزرنيخ carsenic البزموث bismuth النحاس ° الأصفر chromium a5 SU cbrass النحاس ccopper الجرمانيوم «germanium الإنديوم cindium 1 الرصاص <lead السلينيوم ¢selenium التلوريوم ctellurium القصدير tin ومركبات 77 سبيكية intermetallic compounds وسبائك منها. ١ ؛- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة ou حيث يكون جزء على oF وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y أو سبيكة Cu-Sn المذكورة أو الغشاء المذكور عبارة عن سبيكة coating الأقل من الطلية v -Cu-Sb عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية -5 ١ حيث تزود الطلية oF وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y صفيحة فلزية cplating المذكورة أو الغشاء المذكور في صورة طلاء فلزي coating ¥ إنشاء أساسية. salad (gal دهان أو طلية «cladding ¢١ ١ >- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة 1 الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية ١٠ حيث يحتوي eS Altin المذكور على قصدير burization resistant المقاوم للكربنة v i١ 7“"- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية o) تشتمل على إضافة عاملalias ¥ : للتكويك anti-coking ومضاد للكربنة canti-carburizing يختار من الفئة التي SE ¢ من مركبات لقصدير عضوية organo-tin compounds مركبات أنتيمون عضوية <organo-antimony compounds ° مركبات بزموث عضوية corgano-bismuth compounds 1 مركبات زرنيخ عضوية corgano-arsenic compounds ومركبسات رصاص عضوية organo-lead compounds 7 إلى الهيدروكربون -hydrocarbon—A ١ | الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون Jl لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يضاف عامل ual 1 عضوي لا كبريتي؛ مضاد للكربنة anti-carburizing ومضاد للتكويك anti-coking ٌ إلى الهيدروكربون -hydrocarbon ْ: 1ت١ 4- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يتم إنشاء جزء على r الأقل من نظام التفاعل المذكور من فولاذ يشتمل على كروم chromium بنسبة لا تقل عن : حوالي 7٠7 معالج بطلية فلزية metal coating مقاومة للكربنة resistant to carburization ° تشتمل على القصدير «ن؛ الأنتيمون antimony البزموث cbismuth أو الزرنيخ -arsenic -٠ ١ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 9؛ حيث تشتمل الطلية الفلزية metal coating على قصدير Y ا -١1١ ١ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ٠١ حيث توضع طلية coating القصدير tin بواسطة Y الطلاء الكهربائي celectroplating الترسيب البخاري vapor deposition أو النقع soaking ؤ في alas قصدير مصهور molten tin bath . ١ - الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة 1 الألكلة الهيدرزوجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يصنع الجزء 3 المذكور من الفرن أو المبادل الحراري heat exchanger من فولاذ ويعالج بواسطة ¢ الطلاء بالألومنيوم aluminum أو القصدير tin ثم توضع طلية coating رقيقة من أكسيد ° الكروم chromium oxide له سماكة تبلغ ميكرومترات ALE على الأقل. —VY ١ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية NY حيث al طلاء coating الجزء المذكور من الفرن أو Y المبادل الحراري heat exchanger بالألومنيوم aluminum عن طريق نشر خليط من r مساحيق الألومنيوم aluminum المولفة بشكل عميق على الجزء المذكور عند درجات $ حر ارة مرتفعة .157 0 oY .١ 6 الطريقة وفقاً لعنصر الحماية كيك حيث يثم طلاء coating الجزء المذكور من الفرن أو 7 المبادل الحراري heat exchanger بالقصدير tin بواسطة الطلاء الكهربائي و -electroplating \ - الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية Cua) يتم طلاء coating v جزء من الفرن أو المبادل الحراري heat exchanger المذكور بشكل ابتدائي بطلية coating ¢ تشتمل على الألومنيوم caluminum يلي ذلك عملية dallas لاحقة تشتمل على ° وضع طلية فلزية metal coating تشتمل على القصدير tin ١ 1\— الطريقة وفقاً لعنصر الحماية dua (Ve توضع طلية coating الألومنيوم aluminumض ٍِ الأولية عن طريق نشر خليط من مساحيق الألومنيوم aluminum المولفة بشكل عميق ¥ على الجزء المذكور عند درجات حرارة مرتفعة.-١١ ١ : الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية Cua) يتم تعريض جزء v من الفرن أو المبادل الحراري heat exchanger المذكور إلى درجات حرارة تبلغ على 1 الأقل حوالي ١271م (GVH) خلال عملية الملامسة المذكورة. -٠ ١ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية VY حيث يتم تعريض v جزء من الفرن أو المبادل الحراري heat exchanger المذكور لدرجات حرارة تبلغ على 1 الأقل حوالي EAY,Y 2 (100 ف) خلال عملية الملامسة المذكورة. ١ 4- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة oy يتم تعريض Cua AA وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية 7 المذكور لدرجات حرارة تتراوح heat exchanger جزء من الفرن أو المبادل الحراري 1 خلال عملية الملامسة المذكورة. (GVA) ف) إلى 47,7كأم 0 0( o EAY,Y بين عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية -7١ > ٠ حيث تحدث عملية ١ وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y «catalyst الملامسة المذكورة في غياب حفاز Y عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية -١ ١ وفقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يشتمل hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y .alkyl-substituted benzene الهيدروكربون المذكور على بنزين يحمل بديلا من ألكيل ¥ A 3Y عن هيدروكربون قابل hydrodealkylating 7؟- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ٠١ حيث يختار oF) وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y em-xylene ميتا-زيلين ctoluene الهيدروكربون المذكور من الفئة المكونة من تولوين v «mixed xylenes مركبات زيلين مختلطة co-xylene أورثو-زيلين p-xylene بارا-زيلين 3 ع-بيوتيل بنزين n-propyl benzene ع-بروبيل بنزين cethyl benzene إثيل بنزين ° (ثانوي)- Cf ¢isobutylbenzene أيزوبيوتيل بنزين «cumene كومين «n-butyl benzene 1 وبارا- tert butyl benzene بيوتيل بنزين 5860-00015802806» ثث (ثالثي) -بيوتيل بنزين 7 p-cymene سيمين A عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية —yY ١ حيث يكون VY وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية 1 toluene الهيدروكربون المذكور عبارة عن تولوين 1 : |ّ of عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الهيدروجينية AY) ؛؟- الطريقة لإزالة ١ وفقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يلامس التولوين hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينيةٍ Y عند درجة حرارة تتراوح من حوالي 587,7 م hydrogen مع الهيدروجين toluene 1 (GVA) ف) إلى "رتفقام 100( عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية —Yo ١ حيث يتم طلاء (YE وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y المذكور بغشاء heat exchanger الجزء المذكور من الفرن أو المبادل الحراري coating v أو أنتيمون tin يشتمل على قصدير carburization resistant جً من تركيب مقاوم للكربنة .antimony ° عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية - ١ معالجة جزء على الأقل من (i) تشتمل على hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y في نظام تفاعل لإزالة الألكلة الهيدروجينية heat exchanger الفرن أو المبادل الحراري Y ملامسة (ii) s «carburization resistant باستخدام تركيب مقاوم للكربنة hydrodealkylation ¢ الهيدروكربون المذكور في نظام التفاعل المعالج مع الهيدروجين تحت ظروف إزالة : -hydrodealkylation الألكلة الهيدروجينية 1 عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية 7١ ١ تشتمل خطوة Cua 77 وفقا لعنصر الحماية hydrodealkylating الألكلة الهيدروجينية Y أو غشاء من تركيب مقاوم للكربنة coating المعالجة على وضع طلية r العرضة heat exchanger على سطح الفرن أو المبادل الحراري carburization resistant ¢ .hydrodealkylating للكربنة تحت ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية ° عن هيدروكربون قابل لإزالة hydrodealkylating الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية -8 ١مهY الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية YY حيث يشتمل التركيب v المقاوم للكربنة burization resistant المذكور على عضو يختار من الفثة التي تتكون من ¢ الألومنيوم caluminum الأنتيمون cantimony الزرنيخ carsenic البزموث bismuth ° النحاس الأصفر ¢brass الكروم chromium النحاس ccopper الجرمانيوم «germanium 1 الإنديوم indium الرصاص lead السلينيوم eselenium التلوريوم ctellurium القصدير cin v ومركبات سبيكية وسبائك منها. —Ya ٠١ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية YA حيث يحتوي التركيب Y المقاوم للكربنة burization resistant المذكور على القصدير tin -٠ ١ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة 1 الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating تشتمل على: : ¥ 0 تزويد طبقة واقية مقاومة للكشط abrasion وللكربنة carburization على جزء فولاذي ¢ من فرن أو مبادل حراري heat exchanger في نظام Jeli لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating ° عن طريق 00( وضع طلاء فلزي «metal plating صفيحة فلزية أو 3 طلية coating أخرى من فلز فعال على الجزء الفولاذي لتشكيل طبقة واقية مقاومة iy Sl 7 ماقام condburization بسماكة فعالة لعزل الجزء الفولاذي عن المركبات A الهيدروكربونية خلال العملية مع تجنب أي تقصف فلزي سائلي جوهري؛ و(ب) تشكيل : الطبقة الواقية؛ تثبيتها على الجزء الفولاذي بواسطة طبقة ربط وسيطية تشتمل على ٠١ الكربيد ¢carbide(ii) ١١ | إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن تيار تغذية هيدروكربوني قابل VY لإزالة الألكلة الهيدروجينية .hydrodealkylating-©١ ١ ١ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالةأ Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية oF حيث يشتمل تيار v التغذية الهيدروكربوني المذكور على بنزين يحمل بديلاً من ألكيل -alkyl-substituted benzene ¢ YY ١ — طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية Cua Fs يشتمل تيار v التغذية الهيدروكربوني المذكور على عضو واحد على الأقل مختار من المجموعة ¢ المكونة من تولوين ctoluene وميتا-زيلين cmexylene وأورثو-زيلين co-xylene وبارا- زيلين cpxylene ومركبات زيلين مختلطة؛ وإثيل بنزين cethyl benzene وع--بروبيل 1 بنزين benzene 0071م-0» وع--بيوتيل بنزين n-butyl benzene وكومين ccumene ل وأيزوبيوتيل بنزين cisobutylbenzene وثن (ثانوي)-بيوتيل بنزين ssec-butylbenzene A وثث (ثالثي)-بيوتيل بنزين .p-cymene (pas! lag tert butyl benzene YY ١ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون Jl لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylatable hydrocarbon وفقاً لعنصر الحماية FY حيث 7 يشتمل تيار التغذية الهيدروكربوني hydrocarbon feed على تولوين toluene ١ ؛؟- طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابل لإزالة Y الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating وفقا لعنصر الحماية Fe حيث يلامس التولوين ctoluene 1 مع هيدروجين hydrogen في ظروف من درجة حرارة تتراوح من حوالي 1 ام (Th) إلى ترتفقام (SA) —Vo ١ طريقة ld لعنصر الحماية ٠؛ حيث لا تتجاوز مستويات الكبريت sulfur levels في Y نظام التفاعل حوالي ٠٠١ جزء في المليون.££ov ’ \ *- طريقة وفقآً لعنصر٠ الحماية (FO حيث لا تتجاوز مستويات الكبريت sulfur levels في Y نظام التفاعل حوالي on جزء في ١ لمليون. —YY ١ طريقة G4 لعنصر الحماية FT حيث لا تتجاوز مستويات الكبريت sulfur levels في 7 نظام التفاعل حوالي ٠ جزء في ١ لمليون. FA ١ طريقة Gi لعنصر الحماية Fy حيث يتم وضع الفلز metal كطلاء فنلزي عسنتتدام؛ Y صفيحة فلزية cladding أو طلية coating أخرى تشتمل على فلز واحد على الأقل بنسبة 7 كبرى يختار من الفئة المكونة من الأنتيمون cantimony والزرنيخ carsenic والبزموث <bismuth ¢ والألومنيوم caluminum والتحاس «copper والكروم «chromium والجاليوم ° م«ستللمع» والجرمانيوم «germanium والإنديوم cindium والرصساص lead والسلينيوم ¢selenium 1 والتلوريوم tin _paadll ctellurium ومخاليط منها. \ ¥4- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ل حيث تختار المادة من القصدير «tin الأنتيمون cantimony Y الجرمانيوم germanium السلينيوم ¢selenium التلوريوم ctellurium والكروم-chromium 7 ٍ ١ 6 - طريقة وفقآً لعنصر الحماية 49؟؛ Cus تختار المادة من القصدير دمن الأنتيمون «antimony Y الجرمانيوم cgermanium والكروم -chromium ١ )4 — طريقة وفقاً لعنصر الحماية (FA حيث يتم وضع الطلاء الفقلزي «metal plating Y والصفيحة الفلزية cladding أو طلية coating أخرى بسماكة تتراوح بين 0+ مل (mils) 7 و \o مل . ١ © 7؟؟- طريقة Gag لعنصر الحماية of) حيث يتم وضع الطلاء الفكلزي «metal plating ££ oAمل. ٠١ و ١ أخرى بسماكة تتراوح بين coating أو طلية cladding والصفيحة الفلزية v «metal plating sll ؛ حيث يتم وضع الطلاء £Y لعنصر الحماية (ad, طريقة - ١ أخرى بسماكة تتراوح بين ؟ و 8 مل. coating أو طلية cladding والصفيحة الفلزية Y على protective layer طريقة وفقاً لعنصر الحماية ١؛ حيث يتم وضع الطبقة الواقية - 4 ١ furnace tube أنبوب فرن Y plating على شكل طلاء metal حيث يتم وضع الفلز FA طريقة وفقاً لعنصر الحماية —-¢0 \ فلزي. y paint على شكل دهان metal حيث يتم وضع الفلز FA لعنصر الحماية Gi طريقة - 7 ١ على شكل دهان يحتوي metal اج طريقة وفقاً لعنصر الحماية 5 حيث يتم وضع الفلز \ .tin-containing paint على قصدير Y paint على شكل دهان metal ؛- طريقة وفقاآً لعنصر الحماية 497؛ حيث يتم وضع الفلز ١ يشتمل على مركب قصدير قابل للتحلل tin containing paint يحتوي على قصدير Y ¢solvent system ونظام مذيب chydrogen decomposable tin compound الهيدروجيني r فعال كعامل tin oxide وأكسيد قصدير finely divided tin metal وفلز قصدير مجزاً بدقة ¢ .binding agent ربط Jale/dispersing agent عامل تشتيت [sponge agent إسفنجي ° .ron Jaa على paint طريقة وفقاً لعنصر الحماية 41؛ حيث يحتوي الدهان —£9 ١ tin على نسبة من قصدير paint طريقة وفقاً لعنصر الحماية 4 )؛ حيث يحتوي الدهان -*٠ ١ :eq .Bos ١و ٠١ تتراوح بين iron إلى حديد Y عبارة عن جزء steel portion حيث يكون جزء الفولاذ Fe لعنصر الحماية GE طريقة —o) ١ على كربيد bonding layer وتشتمل طبقة الربط stainless steel portion من فولاذ لا يصداً Y .carbide Tv تشتمل كذلك على تشكيل طبقة واقية إضافية واحدة ‘ Y ٠ طريقة وفقاً لعنصر الحماية —0 Y \ على الأقل على سطح الطبقة الواقية. تشتمل كذلك على تشكيل طبقة واقية أساسها نحاس oY لعنصر الحماية Gy طريقة —oF ٠ -stannide protective layer على طبقة واقية من ستانيد copper-based protective layer ¥ تجرى باستخدا hydrocarbon conversion process عملية لتحويل مركب هيدروكربونى —0¢ ١مز لي م ل تيار تغذية هيدروكربوني hydrocarbon feed يحتوي على نسبة كبريث sulfur content J r من حوالي ٠٠١ جزء في المليون؛ وتختار العملية المذكورة من الفئة المكونة من ¢ هدرجة غير مؤكسدة nonoxidative hydrogenation للهيدروكربونات hydrocarbons ° لإنتاج أولفينات olefins وديينات aN, «dienes هيدروجين مؤكسدة oxidative dehydrogenation 1 من هيدروكربونات hydrocarbons لإنتاج أولفينات olefins 7 وديينات cdienes وإزالة هيدروجين dehydrogenation من إثيل بنزين ethyl benzene A لإنتاج ستيرين 5907©06»؛ وتحويل هيدروكربونات خفيفة light hydrocarbons لإنتاج 3 مركبات عطرية catomatics وتبادل ألكلة transalkylation في التولوين toluene لإنتاج ye بنزين benzene وزيلينات exylenes وإزالة الكلة dealkylation من مركبات عطرية ١ ألكيلية alkylaromatics لإنتاج مركبات عطرية (aromatics وألكلة alkylation مركبات VY عطرية لإنتاج مركبات عطرية ألكيلية calkylaromatics وإتتاج وقود fuels ومواد VY كيميائية chemicals من «COs Hy وتهذيب بخاري steam reforming للهيدروكربونات££ّ : Ve 5 لإنتاج 3 «CO وألكلة بالميثانول methanol alkylation للتولوين toluene لإنتاج زيلينات axylenes تشتمل على: (i) 5 تزويد طبقة واقية مقاومة للكربنة carburization والكشط abrasion على جزء VV فولاذي steel portion من فرن furnace أو مبادل حراري heat exchanger في نظام تفاعل ها عن طريق 0( وضعٌ طلاء فلزي ¢metal plating صصفيحة cladding فلزية أو طلية coating V4 أخرى من فلز metal فعال على الجزء الفولاذي لتشكيل طبقة واقية مقاومة Ye للكربنة carburization بسماكة فعالة لفصل الجزء الفولاذي عن الهيدروكربونات hydrocarbons 71 أثناء التشغيل مع تجنب أي تقصف فلزي سائلي جوهري و(ب) تشكيل re الطبقة الواقية؛ مثبتة بالجزء الفولاذي من خلال طبقة ربط وسيطية تشتمل على كربيد ¢carbide YY (ii) Yt تحويل هيدروكربونات hydrocarbons في نظام التفاعل. ١ 00— عملية لتحويل هيدروكربون منخفض نسبة الكبريت process low-sulfur hydrocarbon Gig conversion Y لعنصر الحماية 84؛ حيث يتم وضع الفلز metal على شكل طلاء plating 3 فلزي؛ وصفيحة cladding فلزية | أو طلية coating أخرى تشتمل على فلز metal واحد على الأقل بنسبة كبرى يختار من الفئة المكونة من الأنتيمون cantimony الزرنيخ carsenic ° البزموث «bismuth الألومنيوم caluminum التحاس <copper الكروم «chromium ٠ 1 الجاليوم cgallium الجرمانيوم cgermanium الإنديوم cindium الرصاص clead السلينيوم selenium 77 التلوريوم ctellurium القصدير tin ومخاليط منها. A 1 ١ 7- طريقة وفقاً لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الطلاء الفلزي metal plating الصفيحة cladding Y الفلزية أو طلية أخرى بسماكة تتراوح بين ٠,8 مل و9١ مل. —oY ١ طريقة Eg لعنصر الحماية 07 حيث يتم وضع الطلاء الفلزي plating لماه الصفيحةcladding Y الفلزية أو طلية coating أخرى بسماكة تتراوح بين ١ أو ٠١ مل. —0A ١ طريقة وفقآً لعنصر الحماية OV حيث يتم وضع الطلاء الفلزي cmetal plating الصفيحة cladding Y الفلزية أو طلية coating أخرى بسماكة تتراوح بين ؟ و مل. \ 04— طريقة 4 1S لعنصر الحماية 07 حيث يتم وضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن.furnace tube Y ١ - طريقة وفقآً لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الفلز metal على شكل طلاء plating Y فلز 5(“ \ = طريقة وفقاً لعنصر الحماية “ 1( Cus يتم وضع الفلز metal على شكل طلاء كرومي -chromium plating Y ١ 7- طريقة وفقاً لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الفلز metal على شكل دهان paint ١ - طريقة وفقآً لعنصر الحماية Cua (TY يثم وضع الفلز metal على شكل دهان paint Y يحتوي على قصدير .tin-containing paint : 6 - طريقة وفقاً لعنصر الحماية UY حيث يتم وضع الفلز metal على دهان paint يحتوي Y على قصدير «0 يشتمل على مركب قصدير قابل للتحلل الهيدروجيني chydrogen decomposable tin compound ¥ نظام مذيب solvent system فلز قصدير jas tin metal ¢ | بدقة وأكسيد قصدير tin oxide فعال كعامل إسفنجي Cuil Sfsponge.binding agent Ly [dispersing °١ 5- طريقة 8 لعنصر الحماية AY حيث يحتوي الدهان paint على حديد Jron ١ 5- طريقة وفقآً لعنصر الحماية 0 حيث يحتوي الدهان paint على نسبة قصدير «ن/حديد Y تتراوح بين Lis ١ 3 Yo ١ ١ طريقة {a لعنصر الحماية +3 حيث يثم وضع الفلز metal على شكل دهان paint . Y يحتوي على كروم .chromium 0٠ 18- طريقة وفقآ لعنصر الحماية 00 حيث يكون الجزء الفولاذي عبارة عن جزء من فولاذ Y لا يصدأ وتشتمل طبقة الربط bonding layer على كربيد عقنات. ١ 4- طريقة lady لعنصر الحماية 00 حيث يختار الفلز metal من القصدير din الأنتيمون antimony Y الجرمانيوم cgermanium السلينيوم ¢selenium التلوريوم ctellurium الكروم chromium 7 ومخاليط منها. -٠ ١ طريقة وفقآً لعنصر: «الحماية 19 حيث يختار الفلز metal من القصدير in الأنتيمون ا cantimony Y الجرمانيوم متتصمسعع؛ الكروم «chromium ومخاليط منها. ١ ١لا- عملية Wy لعنصر الحماية 0 حيث تختار عملية تحويل الهيدروكربون منخفض نسبة Y الكبريت low sulfur المذكورة من تحويل الهيدروكربونات ,© إلى مركبات عطرية؛ ¥ إنتاج وقود ومواد كيميائية من «COs Hy وتهذيب بخاري steam reforming : t للهيدروكربونات إلى COs Hy At ١ طريقة وفقاً لعنصر الحماية Cua oF يتم وضع التركيب المذكور على فرن furnaceYY طريقة وفقا لعنصر الحماية VY حيث يتم وضع التركيب على أنبوب فرن fume ١ ؛7- طريقة Tg لعنصر الحماية YA حيث يتم وضع التركيب المذكور على فرن Surnace -١75 ١ طريقة وفقاً لعنصر ألحماية (VE حيث يتم وضع التركيب على أنبوب فرن furnace ١ ١ طريقة وفقاً لعنصر الحماية FA حيث يتم وضع الطبقة الواقية على فرن furnace ٠ 77- طريقة وفقا لعنصر الحماية VY حيث يتم وضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن furnace Y VA ٠ طريقة وفقا لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الطبقة الواقية على فرن fumace VE طريقة وفقا لعنصر الحماية VA حيث يتم وضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن.furnace Y te
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US1793A | 1993-01-04 | 1993-01-04 | |
| US17712694A | 1994-01-04 | 1994-01-04 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA94150056B1 true SA94150056B1 (ar) | 2005-10-15 |
Family
ID=26667130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA94150056A SA94150056B1 (ar) | 1993-01-04 | 1994-07-04 | عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5849969A (ar) |
| SA (1) | SA94150056B1 (ar) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SA05260056B1 (ar) | 1991-03-08 | 2008-03-26 | شيفرون فيليبس كيميكال كمبني ال بي | جهاز لمعالجة الهيدروكربون hydrocarbon |
| USRE38532E1 (en) * | 1993-01-04 | 2004-06-08 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Hydrodealkylation processes |
| US6258256B1 (en) | 1994-01-04 | 2001-07-10 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Cracking processes |
| US6274113B1 (en) | 1994-01-04 | 2001-08-14 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Increasing production in hydrocarbon conversion processes |
| MX9700849A (es) * | 1995-06-07 | 1997-08-30 | Chevron Chem Co | Utilizacion de corrientes de hidrocarburos para preparar una capa protectora metalica. |
| US6419986B1 (en) | 1997-01-10 | 2002-07-16 | Chevron Phillips Chemical Company Ip | Method for removing reactive metal from a reactor system |
| AU2002211388A1 (en) | 2000-10-02 | 2002-04-15 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for reducing coke formation in hydrocarbon processing by application of radio frequency electromagnetic radiation |
| US6737175B2 (en) | 2001-08-03 | 2004-05-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Metal dusting resistant copper based alloy surfaces |
| AU2003219821A1 (en) * | 2002-02-22 | 2003-09-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for reducing metal catalyzed coke formation in hydrocarbon processing |
| SE525460C2 (sv) * | 2002-02-28 | 2005-02-22 | Sandvik Ab | Användning av en kopparlegering i uppkolande miljöer |
| SE526448C2 (sv) * | 2003-08-28 | 2005-09-20 | Sandvik Intellectual Property | Kopparbaslegering och dess användning i koksande miljöer |
| SE526673C2 (sv) * | 2003-08-28 | 2005-10-25 | Sandvik Intellectual Property | Användning av en metallförstoftningsresistent kopparlegering |
| US8119203B2 (en) * | 2005-06-02 | 2012-02-21 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Method of treating a surface to protect the same |
| SE528984C2 (sv) * | 2005-08-19 | 2007-04-03 | Sandvik Intellectual Property | Kompositmaterial innefattande en lastbärande del och en korrosionsbeständig del |
| US20090166259A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-02 | Steven Bradley | Metal-based coatings for inhibiting metal catalyzed coke formation in hydrocarbon conversion processes |
| US8128887B2 (en) * | 2008-09-05 | 2012-03-06 | Uop Llc | Metal-based coatings for inhibiting metal catalyzed coke formation in hydrocarbon conversion processes |
| US8242322B2 (en) * | 2010-09-30 | 2012-08-14 | Uop Llc | Processes for transalkylating aromatic hydrocarbons |
| US8785705B2 (en) | 2011-05-22 | 2014-07-22 | Fina Technology, Inc. | Use of a co-feed in the coupling of toluene with a carbon source |
| US8535448B2 (en) | 2011-07-11 | 2013-09-17 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Methods of removing a protective layer |
| WO2013095815A1 (en) | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Uop Llc | Enhanced aromatics production by low pressure end point reduction and selective hydrogenation and hydrodealkylation |
| US8875728B2 (en) | 2012-07-12 | 2014-11-04 | Siliken Chemicals, S.L. | Cooled gas distribution plate, thermal bridge breaking system, and related methods |
| US9718042B2 (en) | 2015-12-23 | 2017-08-01 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Aromatization reactors with hydrogen removal and related reactor systems |
| US10279380B2 (en) | 2016-04-29 | 2019-05-07 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Cleaning coke deposits from process equipment |
| US10308568B2 (en) | 2017-05-01 | 2019-06-04 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Selective poisoning of aromatization catalysts to increase catalyst activity and selectivity |
| US10300476B2 (en) | 2017-05-17 | 2019-05-28 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Methods of regenerating aromatization catalysts with a decoking step between chlorine and fluorine addition |
| US10662128B2 (en) | 2018-02-14 | 2020-05-26 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Aromatization processes using both fresh and regenerated catalysts, and related multi-reactor systems |
| US11713424B2 (en) | 2018-02-14 | 2023-08-01 | Chevron Phillips Chemical Company, Lp | Use of Aromax® catalyst in sulfur converter absorber and advantages related thereto |
| US11192833B2 (en) * | 2018-06-27 | 2021-12-07 | Uop Llc | Processes and apparatuses for toluene and benzene methylation in an aromatics complex |
| US10478794B1 (en) | 2019-02-26 | 2019-11-19 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Bi-modal radial flow reactor |
| US11535578B2 (en) | 2019-03-28 | 2022-12-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processes for converting aromatic hydrocarbons using passivated reactor |
Family Cites Families (119)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1883630A (en) * | 1926-12-27 | 1932-10-18 | Standard Oil Dev Co | Chemical apparatus and method of lining the same |
| GB317303A (en) | 1928-02-13 | 1929-08-13 | Ig Farbenindustrie Ag | Improvements in the manufacture and production of diolefines |
| GB313303A (en) | 1928-05-30 | 1929-06-13 | John Hogg Robertson | Improvements in continuously variable friction gearing for motor vehicles and the like purposes |
| US2063596A (en) * | 1932-02-19 | 1936-12-08 | Ig Farbenindustrie Ag | Thermal treatment of carbon compounds |
| US2263366A (en) * | 1939-06-24 | 1941-11-18 | Standard Oil Dev Co | Suppressing coking on surfaces |
| US2818374A (en) * | 1955-05-23 | 1957-12-31 | Philco Corp | Method for electrodepositing cadmiumindium alloys |
| US2929775A (en) * | 1957-07-10 | 1960-03-22 | Aristoff Eugene | Hydrocarbon conversion process with substantial prevention of coke formation during the reaction |
| FR1272957A (fr) * | 1960-08-01 | 1961-10-06 | Snecma | Dispositif automatique de redressement pour avions atterrissant verticalement sur la queue |
| US3160671A (en) * | 1961-03-10 | 1964-12-08 | Atlantic Refining Co | Method for increasing the yield of recoverable monocyclic aromatic hydrocarbons in thermal hydrodealkylation processes |
| US3178321A (en) * | 1961-05-29 | 1965-04-13 | Armco Steel Corp | Coating compositions for metals and method of heat treating metals |
| GB1054121A (ar) | 1963-01-14 | |||
| US3284526A (en) * | 1963-09-04 | 1966-11-08 | Gulf Research Development Co | Process for thermal hydrodealkylation |
| GB1122017A (en) | 1965-11-10 | 1968-07-31 | Gulf Research Development Co | Process for the hydrodealkylation of an alkyl aromatic hydrocarbon |
| GB1149163A (en) | 1966-03-22 | 1969-04-16 | Ici Ltd | Protection against carburisation |
| US3459821A (en) * | 1966-12-27 | 1969-08-05 | Monsanto Co | Hydrocracking process |
| US3536776A (en) * | 1967-08-24 | 1970-10-27 | Mobil Oil Corp | Hydrocarbon pyrolysis |
| US3835183A (en) * | 1968-01-09 | 1974-09-10 | Ashland Oil Inc | Sulfonated aromatic product and method of manufacturing the same |
| US3531394A (en) * | 1968-04-25 | 1970-09-29 | Exxon Research Engineering Co | Antifoulant additive for steam-cracking process |
| US3531543A (en) * | 1968-05-28 | 1970-09-29 | Chevron Res | Group viii noble metal,tin and solid inorganic refractory metal oxide catalyst composites and their use in hydrocarbon dehydrogenations |
| US3631215A (en) * | 1968-05-28 | 1971-12-28 | Chevron Res | Platinum component-tin component-alumina catalytic composite and aromatization process using same |
| US3700745A (en) * | 1968-10-22 | 1972-10-24 | Ashland Oil Inc | Hydrodealkylation process with promoted group viii metals |
| US3686340A (en) * | 1968-10-22 | 1972-08-22 | Ashland Oil Inc | Hydrodealkylation process |
| US3617359A (en) * | 1969-01-13 | 1971-11-02 | Texas Instruments Inc | Process for the vapor deposition of metals |
| US3584060A (en) * | 1970-06-08 | 1971-06-08 | Universal Oil Prod Co | Dehydrogenation with a catalytic composite containing platinum,rhenium and tin |
| US3607960A (en) * | 1970-06-18 | 1971-09-21 | Gulf Research Development Co | Thermal hydrodealkylation process |
| US4350719A (en) * | 1979-09-07 | 1982-09-21 | Alloy Surfaces Company, Inc. | Diffusion coating and products therefrom |
| US3864284A (en) * | 1971-04-26 | 1975-02-04 | Chevron Res | Platinum-tin catalyst on an alumina carrier |
| US3767456A (en) * | 1971-09-07 | 1973-10-23 | Fansteel Inc | Chemical vapor deposition of steel with tantalum and columbium |
| US3878131A (en) * | 1971-09-29 | 1975-04-15 | Universal Oil Prod Co | Multicomponent dehydrogenation catalyst |
| US4161510A (en) * | 1972-04-03 | 1979-07-17 | Chevron Research Company | Reforming furnace having ceramic-coated tubes |
| US3890110A (en) * | 1972-08-29 | 1975-06-17 | Fansteel Inc | Composite coated steel structure for corrosion resistance |
| FR2227346B1 (ar) * | 1973-04-25 | 1976-11-12 | Stephanois Rech Mec | |
| US3919073A (en) * | 1973-08-13 | 1975-11-11 | Exxon Research Engineering Co | Heat resistant alloy for carburization resistance |
| US3827967A (en) * | 1973-08-30 | 1974-08-06 | Shell Oil Co | Thermal cracking of hydrocarbons |
| US4191846A (en) * | 1973-11-15 | 1980-03-04 | Phillips Petroleum Company | Catalytic dehydrogenation process |
| FR2254542B1 (ar) * | 1973-12-13 | 1976-05-14 | Inst Francais Du Petrole | |
| US4015950A (en) * | 1974-01-29 | 1977-04-05 | Agence Nationale De Valorisation De La Recherche (Anvar) | Surface treatment process for steels and article |
| SE7403411L (ar) * | 1974-03-14 | 1975-09-15 | Nordstjernan Rederi Ab | |
| US3955935A (en) * | 1974-11-27 | 1976-05-11 | General Motors Corporation | Ductile corrosion resistant chromium-aluminum coating on superalloy substrate and method of forming |
| US4167532A (en) * | 1975-09-29 | 1979-09-11 | Phillips Petroleum Co. | Dehydrogenation of organic compounds |
| US4019969A (en) * | 1975-11-17 | 1977-04-26 | Instytut Nawozow Sztucznych | Method of manufacturing catalytic tubes with wall-supported catalyst, particularly for steam reforming of hydrocarbons and methanation |
| GB1521848A (en) | 1976-05-24 | 1978-08-16 | British Petroleum Co | Bituminous blends containing liquid rubber |
| US4058452A (en) * | 1976-07-19 | 1977-11-15 | Uop Inc. | Alkylaromatic hydrocarbon dealkylation process |
| FR2386506A1 (fr) * | 1977-04-06 | 1978-11-03 | Inst Francais Du Petrole | Procede pour la production de benzene a partir de fractions hydrocarbonees riches en hydrocarbures alkylaromatiques et renfermant des hydrocarbures paraffiniques et naphteniques |
| IT1077238B (it) | 1977-06-09 | 1985-05-04 | Montedison Spa | Procedimento protettivo per mezzo di vernici inorganiche di superfici metalliche ferrose e non ferrose contro la corrosione da carburazione in alta temperatura eventualmente congiunta a quella di ossidazione |
| US4111763A (en) * | 1977-07-18 | 1978-09-05 | Swiss Aluminium Ltd. | Process for improving corrosion resistant characteristics of chrome plated aluminum and aluminum alloys |
| US4163706A (en) * | 1977-12-02 | 1979-08-07 | Exxon Research & Engineering Co. | Bi2 [M2-x Bix ]O7-y compounds wherein M is Ru, Ir or mixtures thereof, and electrochemical devices containing same (Bat-24) |
| US4132743A (en) * | 1978-03-13 | 1979-01-02 | The Dow Chemical Company | Reduction of metal surface-initiated cracking in dehydrogenation reactors |
| US4173457A (en) * | 1978-03-23 | 1979-11-06 | Alloys, Incorporated | Hardfacing composition of nickel-bonded sintered chromium carbide particles and tools hardfaced thereof |
| US4167533A (en) * | 1978-04-07 | 1979-09-11 | Uop Inc. | Co-production of ethylene and benzene |
| US4189613A (en) * | 1978-06-12 | 1980-02-19 | Phillips Petroleum Company | Hydrodealkylation process |
| US4208302A (en) * | 1978-10-06 | 1980-06-17 | Phillips Petroleum Company | Passivating metals on cracking catalysts |
| US4264433A (en) * | 1978-10-06 | 1981-04-28 | Phillips Petroleum Company | Passivating metals on cracking catalysts by indium antimonide |
| US4179361A (en) * | 1978-11-13 | 1979-12-18 | Chevron Research Company | Sorbent regeneration in a process for removing sulfur-containing impurities from mineral oils |
| DE2852314A1 (de) * | 1978-12-04 | 1980-06-26 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung von ethylen |
| US4204997A (en) * | 1979-03-19 | 1980-05-27 | Monsanto Company | Asymmetric amination of 1,3-dienes |
| US4215231A (en) * | 1979-05-29 | 1980-07-29 | Uop Inc. | Co-production of ethylene and benzene |
| US4297150A (en) * | 1979-07-07 | 1981-10-27 | The British Petroleum Company Limited | Protective metal oxide films on metal or alloy substrate surfaces susceptible to coking, corrosion or catalytic activity |
| US4268188A (en) * | 1979-08-06 | 1981-05-19 | Phillips Petroleum Company | Process for reducing possibility of leaching of heavy metals from used petroleum cracking catalyst in land fills |
| US4467016A (en) * | 1981-02-26 | 1984-08-21 | Alloy Surfaces Company, Inc. | Aluminized chromized steel |
| US4385645A (en) * | 1981-03-24 | 1983-05-31 | Raychem Corporation | Method for use in making a selectively vapor deposition coated tubular article, and product made thereby |
| US4488578A (en) * | 1981-05-26 | 1984-12-18 | National Research Development Corporation | Prevention of hydrogen embrittlement of metals in corrosive environments |
| DE3151499C2 (de) | 1981-12-24 | 1985-08-29 | Heraeus Elektroden GmbH, 6450 Hanau | Metallbehälter, insbesondere für den chemischen Apparatebau, und Verfahren zur Herstellung solcher Metallbehälter |
| FR2519336A1 (fr) * | 1982-01-07 | 1983-07-08 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de benzene par hydrodealkylation a partir d'une fraction d'hydrocarbures renfermant des hydrocarbures alkylaromatiques, des hydrocarbures olefiniques et des composes du soufre |
| US4447316A (en) * | 1982-02-01 | 1984-05-08 | Chevron Research Company | Composition and a method for its use in dehydrocyclization of alkanes |
| US4404087A (en) * | 1982-02-12 | 1983-09-13 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4410418A (en) * | 1982-03-30 | 1983-10-18 | Phillips Petroleum Company | Method for reducing carbon formation in a thermal cracking process |
| US4451687A (en) * | 1982-07-06 | 1984-05-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Catalyst for the hydrodealkylation of alkylaromatic compounds |
| US4511405A (en) * | 1982-09-30 | 1985-04-16 | Reed Larry E | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4456527A (en) * | 1982-10-20 | 1984-06-26 | Chevron Research Company | Hydrocarbon conversion process |
| US4471151A (en) * | 1983-01-06 | 1984-09-11 | Phillips Petroleum Company | Hydrocarbon cracking process |
| US4438288A (en) * | 1983-03-22 | 1984-03-20 | Uop Inc. | Dehydrogenation of hydrocarbons with a halogen contacting step |
| US4507196A (en) * | 1983-08-16 | 1985-03-26 | Phillips Petroleum Co | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4863892A (en) * | 1983-08-16 | 1989-09-05 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants comprising tin, antimony and aluminum for thermal cracking processes |
| US4727216A (en) * | 1983-09-12 | 1988-02-23 | Chevron Research Company | Dehydrogenation of isobutane over a zeolitic catalyst |
| IT1169999B (it) | 1983-12-14 | 1987-06-03 | Belleli Spa | Procedimento per la realizzazione di un recipiente a pressione con rivestimento anticorrosione e recipiente cosi' ottenuto |
| US4551227A (en) * | 1984-04-16 | 1985-11-05 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4555326A (en) * | 1984-05-17 | 1985-11-26 | Betz Laboratories, Inc. | Methods and compositions for boronizing metallic surfaces |
| US4545893A (en) * | 1984-07-20 | 1985-10-08 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4686201A (en) * | 1984-07-20 | 1987-08-11 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants comprising tin antimony and aluminum for thermal cracking processes |
| FI852865L (fi) | 1984-07-25 | 1986-01-26 | Air Prod & Chem | Foerbaettrad katalysator foer dehydrering av kolvaeten. |
| US4741819A (en) * | 1984-10-31 | 1988-05-03 | Chevron Research Company | Sulfur removal system for protection of reforming catalyst |
| US4925549A (en) * | 1984-10-31 | 1990-05-15 | Chevron Research Company | Sulfur removal system for protection of reforming catalyst |
| US4595673A (en) * | 1984-11-29 | 1986-06-17 | Uop Inc. | Dehydrogenation catalyst compositions and method of their preparation |
| US4613372A (en) * | 1985-01-22 | 1986-09-23 | Phillips Petroleum | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4552643A (en) * | 1985-01-22 | 1985-11-12 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| FI860203A (fi) | 1985-01-22 | 1986-07-23 | Air Prod & Chem | Dehydroisomerisering av kolvaeten. |
| GB8518820D0 (en) * | 1985-07-25 | 1985-08-29 | British Petroleum Co Plc | Chemical process |
| US4687567A (en) * | 1986-04-09 | 1987-08-18 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4804487A (en) * | 1986-04-09 | 1989-02-14 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4692234A (en) * | 1986-04-09 | 1987-09-08 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4666583A (en) * | 1986-04-09 | 1987-05-19 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4827072A (en) * | 1986-06-06 | 1989-05-02 | Uop Inc. | Dehydrogenation catalyst composition and hydrocarbon dehydrogenation process |
| US4716143A (en) * | 1986-06-06 | 1987-12-29 | Uop Inc. | Dehydrogenation catalyst composition |
| US5012027A (en) * | 1986-06-06 | 1991-04-30 | Uop | Dual profile surface-impregnated dehydrogenation catalyst and process |
| US4786625A (en) * | 1987-02-25 | 1988-11-22 | Uop Inc. | Dehydrogenation catalyst compositon |
| JPS6331535A (ja) * | 1986-07-23 | 1988-02-10 | Jgc Corp | 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置 |
| US5242665A (en) | 1986-07-23 | 1993-09-07 | Jgc Corporation | Carbon containing compound treating apparatus with resistance to carbon deposition |
| US4804446A (en) * | 1986-09-19 | 1989-02-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce | Electrodeposition of chromium from a trivalent electrolyte |
| US4743318A (en) * | 1986-09-24 | 1988-05-10 | Inco Alloys International, Inc. | Carburization/oxidation resistant worked alloy |
| US4762681A (en) * | 1986-11-24 | 1988-08-09 | Inco Alloys International, Inc. | Carburization resistant alloy |
| US4685427A (en) * | 1986-12-08 | 1987-08-11 | Inco Alloys International, Inc. | Alloy for composite tubing in fluidized-bed coal combustor |
| US5139814A (en) * | 1987-07-11 | 1992-08-18 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha | Method of manufacturing metal pipes coated with tin or tin based alloys |
| US4935566A (en) * | 1987-11-17 | 1990-06-19 | Mobil Oil Corporation | Dehydrocyclization and reforming process |
| DE3742539A1 (de) * | 1987-12-16 | 1989-07-06 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband |
| GB8816722D0 (en) | 1988-07-14 | 1988-08-17 | British Petroleum Co Plc | Chemical process & catalyst |
| GB8816721D0 (en) * | 1988-07-14 | 1988-08-17 | British Petroleum Co Plc | Chemical process & catalyst |
| US4902849A (en) * | 1989-02-06 | 1990-02-20 | Phillips Petroleum Company | Dehydrogenation process |
| JP2933636B2 (ja) * | 1989-05-12 | 1999-08-16 | 富士石油株式会社 | アルキル芳香族化合物の水素化脱アルキル化用触媒及び方法 |
| US4926005A (en) * | 1989-05-17 | 1990-05-15 | Phillips Petroleum Company | Dehydrogenation process |
| GB2234530A (en) | 1989-06-30 | 1991-02-06 | Shell Int Research | Heat treatment of high temperature steels |
| US5139914A (en) * | 1989-07-28 | 1992-08-18 | Canon Kabushiki Kaisha | Developer for developing electrostatic images and image forming apparatus |
| NO179483C (no) * | 1989-08-29 | 1996-10-16 | Sumitomo Metal Ind | Fremgangsmåte for å opprette diffusjonsbinding mellom korrosjonsbestandige materialer |
| US5015358A (en) * | 1990-08-30 | 1991-05-14 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants comprising titanium for thermal cracking processes |
| EP0484108B1 (en) * | 1990-11-02 | 1995-07-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Pigment and process for producing the same |
| EP0683760B1 (en) | 1993-01-04 | 1999-04-14 | Chevron Chemical Company LLC | Dehydrogenation processes and equipment therefor |
| US5405525A (en) | 1993-01-04 | 1995-04-11 | Chevron Research And Technology Company | Treating and desulfiding sulfided steels in low-sulfur reforming processes |
| US5413700A (en) | 1993-01-04 | 1995-05-09 | Chevron Research And Technology Company | Treating oxidized steels in low-sulfur reforming processes |
| US5575902A (en) | 1994-01-04 | 1996-11-19 | Chevron Chemical Company | Cracking processes |
-
1994
- 1994-07-04 SA SA94150056A patent/SA94150056B1/ar unknown
-
1995
- 1995-06-07 US US08/473,324 patent/US5849969A/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-01-11 US US08/584,159 patent/US5866743A/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5849969A (en) | 1998-12-15 |
| US5866743A (en) | 1999-02-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA94150056B1 (ar) | عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation | |
| TW480291B (en) | Method for reforming hydrocarbons and that for protecting reactor system used in the same | |
| US5863418A (en) | Low-sulfur reforming process | |
| US6274113B1 (en) | Increasing production in hydrocarbon conversion processes | |
| US5575902A (en) | Cracking processes | |
| RU2174111C2 (ru) | Способ дегидрирования углеводородов | |
| JP2007092077A (ja) | 低硫黄リホーミング法における硫化された鋼の処理と脱硫 | |
| KR100230727B1 (ko) | 저-황 개질 방법 | |
| EP0962436B1 (en) | Process for the conversion of hydrocarbons | |
| WO1997001522A1 (en) | Increasing production in hydrocarbon conversion processes | |
| USRE38532E1 (en) | Hydrodealkylation processes | |
| CA2153229C (en) | Treating oxidized steels in low-sulfur reforming proceses | |
| CA2105305C (en) | Low-sulfur reforming processes | |
| SA95160356A (ar) | عمليات تكسير | |
| UA51609C2 (uk) | Спосіб каталітичного риформінгу вуглеводню та реакторна система для каталітичного риформінгу | |
| SA05260058B1 (ar) | عمليات تهذيب الكبريت sulfur المنخفض |