SA05260056B1 - جهاز لمعالجة الهيدروكربون hydrocarbon - Google Patents

Abstract

الملخص: يكشف الاختراع عن طريقة لتحسين الهيدروكربونات hydrocarbons تشتمل على ملامسة الهيدروكربونات hydrocarbons مع حافز في نظام مفاعل له مقاومة محسنة للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف الكبريت sulfur المنخفض.

Description

Y hydrocarbon ‏جهاز لمعالجة الهيدروكربون‎ ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ ‏إن هذا الطلب عبارة عن طلب جزئي من الطلب رقم 47170088 والذي تم إيداعه في‎ ‏ه الموافق 1137/:04/06م.‎ ١17/07/08 ‏المملكة العربية السعودية بتاريخ‎ sulfur ‏تحت ظروف الكبريت‎ Laan ‏يتعلق الاختراع الراهن بتقنيات محسنة للتهذيب الحافزء‎ ‏م والماء المنخفض وخصوصاً ويتعلق الاختراع؛ باكتشاف وتحكم بمشاكل عمليات التهذيب‎ ‏الحافزة لكبريت مخفض وعمليات التهذيب الحافزة للكبريت والماء المنخفض.‎ ‏والتهذيب الحافز معروف حق المعرفة حق المعرفة في صناعة النفط ويتضمن معالجة‎ ‏بإنتاج المركبات العطرية‎ octane SS YY ‏لتحسين درجة‎ naphtha ‏أجزاء النفثا (النفط)‎ cdl ‏الأكثر أهمية التي تتحول‎ hydrocarbon ‏585م, وتشمل تفاعلات الهيدروكربونات‎ ‏عملية التهذيب إلى مركبات الهكسان الحلقية 85 إلى مركبات عطرية بنزع‎ ٠ ‏الهيدروجين 0 منها وتكوين مركبات عطرية من مركبات ألكيل بنتان الحلقية‎ ‏التي تتشكل بنزع الهيدروجين 0 منها وتكوين مركبات عطرية‎ alkylcyclopentanes ‏بنزع الهيدروجين‎ acyclic hydrocarbons ‏من المركبات الهيدروكربونية غير الحلقية‎

Js g ‏ويحدث عدد آخر من التفاعلات مثقل‎ WS ‏وبتكوين الحلقات‎ Leia hydrogen ‏وتكوين مركبات من البارافينات‎ alkylbenzenes ‏من مركبات الألكيل بنزين‎ dealkylation ١م‎ ‏التي تنتج هيدروكربونات‎ hydrocracking ‏وتفاعلات التكسير بالههيدروجين‎ 5 ‏البيوتان‎ propane ‏والبروبان‎ ethane ‏والايثان‎ methane ‏الميثان‎ Jie ‏غازية خفيفة‎ hydrocarbons ‏ومن المهم أن نقلل من تقاعلات التكسير بالهيدروجين قدر الإمكان أثناء التهذيب لأنها‎ butane ‏كما وتقلل من‎ gasoline ‏تخفض من النتائج التي تقارب درجات غليانها درجة غليان البنزين‎ ‏الناتجة.‎ hydrogen ‏كمية الهيدروجين‎ ٠ ‏فقد كرست ابحاث ضخمة‎ octane ‏ولوجود طلب على البنزين عالي الأوكتان‎

VAAN v ‏لتطوير حوافز تهذيب وعمليات تهذيب حافزة محسنة. وحتى تنجح عمليات التهذيب ينبغي أن‎ ‏تختار الحوافز بشكل جيد كما ينبغي ان تكون الحوافز فعالة في إنتاج نسبة عالية من المنتجات‎ haya ‏والمحتوية على تركيزات‎ gasoline ‏التي لها درجة غليان بمدى غليان البنزين‎ ASL ‏مرتفعة.‎ octane ‏التي لها درجة أوكتان‎ aromatic hydrocarbons ‏من الهيدروكربونات العطرية‎ ‏الغازية الخفيفة.‎ hydrocarbons ‏وبالمثل يجب أن يكون هناك إنتاج متدن من الهيدروكربونات‎ ‏وأن يكون للحوافز فعالية جيدة لخفض درجات الحرارة العالية جدا اللازمة لإنتاج منتجات‎ ‏بنوعية معينة إلى أدنى حد ممكن. كذلك فمن الضروري أن يكون للحوافز إما استقرار جيد‎ ‏حتى يمكن الاحتفاظ بخاصيتي الفعالية والانتقائية على امتداد فترات طويلة من التشغيل أو أن‎ > ٠ ‏تكون قابلة للتجديد بدرجة تكفي لتكرار ذلك دون الإضرار بالأداء.‎ ‏عملية مهمة للصناعة الكيميائية بسبب وجود طلبات ملحة‎ Lind ‏والتهذيب الحافز هو‎ ‏للاستخدام في صناعة المنتجات‎ aromatic hydrocarbons ‏متزايدة على الهيدروكربونات العطرية‎ insecticides ‏ومبيدات الحشرات‎ synthetic fibers ‏الألياف الصناعية‎ Jie ‏الكيميائية المختلفة‎ ‏والمطاط‎ plastics ‏وأنواع البلاستيك‎ detergents ‏والمواد اللاصقة 5 0 والمنظفات‎ Vo ‏والبنزين‎ pharmaceutical products ‏والمنتجات الصيدلائية‎ synthetic rubbers ‏الصناعي‎ ‎drying oils ‏والعطور 65 وزيوت التجسفيف‎ octane ‏مرتفع درجة الأوكتان‎ gasoline ‏لأولئك‎ Tus ‏ومنتجات اخرى متنوعة معروفة‎ jon-exchange resins ‏وراتتنجات التبادل الايوني‎ ‏المتمرسين في التقنية الصناعية.‎

7 وقد برز في الوقت الراهن تقدم تقني مهم في التهذيب الحافز يتضمن استخدام حوافز زيوليتية ‎zeolite catalysts‏ واسعة المسام . وتتميز هذه الحوافز بوجود فلز قلوي ‎alkali‏ قلوي ترابي ‎alkaline earth metal‏ وتشحن بفلز واحد او أكثر من فلزات المجموعة الثامنة. وقد ‎dag‏ ‏أن هذا النوع من الحافز يساعد على الإختيار بشكل أعلى ‎ay‏ حافزيا أطول من تلك الحوافز المستخدمة سابقاً.

¢ وباكتشاف حوافز إختيارية ذات دورة حية مقبولة؛ فقد بدا الإنتاج التجاري الناجح لها ‎Tl‏ محتوماً. غير أنه اكتشف لاحقا لسوء الحظ؛ ان هذه الحوافز الزيوليتية ‎zeolite‏ عالية الانتقائية واسعة المسام المحتوية على فلز من المجموعة ‎AL‏ عرضة للتسمم بالكبريت ‎sulfur‏ بصورة غريبة؛ كما في براءة الاختراع الأمريكية رقم ‎١4497877‏ وبالنهاية؛ وجد أن ‎٠‏ مواجهة هذه المشكلة على نحو فعال إذا كان الكبريت ‎sulfur‏ في خام التغذية الهيدروكربوني عند مستويات متدنية ‎Jaa‏ ويفضل أقل من ‎٠٠١‏ جزء في البليون؛ ويفضل أكثر أن يكون اقل من +5 جزء في البليون لتحقيق مستوى مقبول من استقرار وفعالية الحوافز. وبعد التعرف على الحساسية نحو الكبريت ‎sulfur‏ المصاحبة لهذه للحوافز الجديدة وبالتحديد المستويات الضرورية والمقبولة لعملية الكبريت ‎sulfur‏ فقد بدأ الإنتاج التجاري ‎٠‏ - الناجح في الأفق لهذه الحوافز والذي تلاشى بظهور عقبة أخرى. وجد أن بعض الحوافز الزيوليتية ‎zeolite‏ واسعة القطر وحساسة ‎Tan‏ لوجود الماء في ظروف التفاعل المعروفة. وبصفة خاصة فقد وجد أن الماء يعجل معدل تثبيط الحافز. وقد وجد أن الحساسية نحو الماء عائق خطير قد يكون من العسير مواجهته بشكل فعال. ‎J‏ ينتج الماء عند بداية كل دورة من دورات العملية عند اختزال الحافز بالهيدروجين ‎IX hydrogen . ٠‏ فإن الماء الناتج أثناء العملية فاسداً عند تسربه في تغذية جهاز التهذيب أو عندما تصبح التغذية ملوثة بمركب يحتوي على الأكسجين ‎oxygen‏ وأخيراً تم تطوير تقنيات إضافية لحماية الحوافز. ومرة أخرى بدا يكون الإنتاج التجاري ممكناً من الناحية العملية بتطوير أنظمة تهذيب حافز الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض باستخدام حوافز زيوليتية ‎zeolite‏ ذو قدرة عالية على ‎ve‏ الإختيار وواسعة القطر حافز ذو أعمار طويلة. وبينما كانت أنظمة الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض فعالة في ‎dad‏ اكتشف أنه قد يكون من الضروري إغلاق نظام المفاعل بعد بضعة أسابيع فقط. وقد تكرر انسداد نظام مفاعل احدى المحطات التجريبية بعد فترات تشغيل قصيرة فقط. ووجد أن هذه الانسدادات مرتبطة بتراكم الفحم ‎coking‏ وبالرغم من أن تراكم الفحم بين ذرات حافزة مشكلة شائعة في عمليات التصنيع الهيدروكربوني إلا أن مدى معدل تكون ‎ve‏ الإنسداد بتراكم الفحم على سطح ذرات حافزة في هذا النظام بالتحديد قد فاق أية توقعات. ‎VAAN |‏

وصف عام للاخترا حٍّ ومن أهداف الاختراع توفير طريقة لتهذيب الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض لتفادي المصاعب المذكورة ‎il‏ المرتبطة بعمليات الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض مثل العملية لفترات قصيرة. ° وهناك هدف آخر للاختراع الحالي يتمثل في توفير نطام مفاعل لتهذيب الهيدروكربونات 5 تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض لتتيح العملية لفقرات أطول. وبعد تحليل وكشف بالتفصيل لظاهرة انسداد أنظمة مفاعلات الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض نتيجة تراكم الفحم؛ ‎ang‏ أنها احتوت على ذرات وقطرات لفلزء ويتراوح حجم القطرات ‎٠‏ ضمن بضعة ميكرونات. وقد أعتقد ان هناك مشاكل خطيرة ‎fax‏ لم تؤخذ في الحسبان في تقنيات التهذيب التقليدية حيث مستويات الكبريت ‎sulfur‏ والماء في العملية أعلى على نحو واضح. وعلى وجه التحديد؛ فقد اكتشف أن هناك مشاكل تهدد العمليات الفعالة والأنظطمة الاقتصادية؛ وتكامل المعدات الفيزيائية واكتشف أيضاً أن هذه المشاكل برزت تحت ‎Cig ta‏ الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض وإلى حدٍ ما نظراً لمستويات الماء المنخفضة. ولأربعين سنة خلت كانت أنظمة مفاعلات التهذيب الحافز مصنوعة من فولاذ طري ‎mild steel‏ عادي (يحتوي ‎Sia‏ على 727,75 كروم و ‎7/١‏ موليبدنوم ‎(Mo‏ وبمرور الوقتء تبين بالخبرة أنه يمكن تشغيل الأنظمة بنجاح لعشرين سنة دون ملاحظة فقدان ‎Ae‏ فيزيائية. إن اكتشاف ذرات قطرات فلز في الانسدادات الناجمة عن تراكم الفحم قاد في النهاية إلى تقصي الخصائص الفيزيائية لنظام المفاعل. ومن المدهش أن اكتشاف حالات تدل على ‎٠‏ أعراض انحلال فيزيائي خطير ‎fas‏ في نظام المفاعل بأكمله بما في ذلك أنابيب الفرن ‎furnace tube‏ وشبكة الأنابيب ‎piping‏ وجدران المفاعل ‎reactor walls‏ والأوساط الأخرى مثقل الحوافز التي تحتوي على حديد ‎iron‏ والحواجز الفلزية ‎metal screens‏ في المفاعلات ٠.وفي‏ النهاية اكتشف أن هذه المشكلة مرتبطة بالكربنة المفرطة للفولاذ ‎steel‏ التي تؤدي إلى هشاشة الفولاذ ‎ste]‏ بسبب حقن كربون ‎(carbon‏ المعدن. وعليه يمكن تصور مدى الإنهيار ‎ve‏ الفيزيائي المفجع المحتمل لنظام المفاعل. ‎VAAN‏

: وبتقنيات التهذيب التقليدية لم تكن الكربنة مشكلة أو ذات أهمية ولم يكن متوقعاً أن تتواجد في الأنظمة المعاصرة لكبريت ‎sulfur‏ منخفض وماء منخفض مع إمكاتية استخدام معدات عملية تقليدية. فمن الواضح أن الكبريت ‎sulfur‏ الموجود في الأنظمة التقليدية ‎Tor‏ ‏الكربنة بصورة فعالة. وفي العمليات التقليدية تتداخل عملية الكبريت ‎sulfur‏ بصورة ما مع ‎٠‏ - تفاعل الكربنة. لكن في أنظمة الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض بشدة فإن هذه الحماية المتأصلة لم تعد موجودة. شرح مختصر للرسوم الشكل ‎(IY)‏ هو عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لجزء من باطن أنبوب فرن من فولاذ طري ‎mild steel‏ (أي الجزء الذي يتعرض للعملية الكيميائية) في جهاز تهذيب تجاري. ‎٠‏ وقد تعرض الأنبوب لظروف تهذيب تقليدية لحوالي ‎١9‏ سنة. وتبين هذه الصورة أن سطح الأنبوب لم يتغير بصفة أساسية مع بقاء بنية الأنبوب على حالها بصورة طبيعية بعد التعرض الطويل للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عند درجات حرارة عالية (ويلاحظ أن الجزء الأسود من الصورة هو خلفية الصورة فقط). والشكل (١ب)‏ هو ‎Boke‏ عن صورة مجهرية فوتوغرافية ‎dual‏ على شكل قسيمة من ‎ve‏ فولاذ طري ‎steel‏ 11 وضعت داخل مفاعل الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض في محطة تجريبية لمدة ‎VY‏ أسبوع فقط. وتبين الصورة السطح ‎JSG‏ للعينة (بمقابلتها مع الخلفية السوداء) والذي حدث فيه تفتيت للفلز. وتشير العروق الرمادية ‎ASSIA‏ إلى الكربتة الوسطية للفولاذ ‎esteel‏ والذي تكربن وتقشر بعمق تجاوز ‎١‏ ملم. الوصف التفصيلى ‎Ye‏ وبالطبع فإن المشاكل المرتبطة بالكربنة تبدأ فقط بكربنة النظام الفيزيائي. وتؤدي كربنة الجدران الفولاذية ‎steel‏ إلى "تفتيت الفلز" ‎metal dusting‏ أي انطلاق ذرات وقطرات من الفلز فعالة في الحافز نظرآ لتآكل الفلز. وتوفر ذرات الفلز الفعالة مواقع اضافية لتكون الفحم في النظام. وبينما يعد تثبيط الحافز الناشئ عن تراكم الفحم مشكلة يجب مواجهتها بصفة عامة في التهذيب فهذا مصدر ‎ale ve‏ لتكون الفحم يؤدي إلى مشكلة جديدة من الإنسدادات مما يفاقم المشكلة القائمة إلى حد

كبير. وفي الواقع فقد وجد أن ذرات الفلز الفعالة المتحركة وجسيمات الفحم يفاقمان مشكلة تراكم الفحم عبر النطام بصفة عامة. وفي الحقيقة فإن ذرات الفلز الفعالة حافز لتكون الفحم عليها وتتراكم على كل مكان من النظام جسيمات مما يؤدي إلى انسدادات و ‎Lm‏ مناطق ساخنة عن تفاعلات نزع الميثان ‎methane‏ الطاردة للحرارة.ونتيجة لذلك يحدث انسداد مبكر ‎٠‏ لنظام المفاعل ناجم عن الفحم ولا يمكن التحكم به مما قد يؤدي إلى إغلاق النظام خلال أسابيع فقط من بدء التشغيل. ويؤدي استخدام العملية ونظام المفاعل الخاصة بالاختراع الراهن إلى التغلب على هذه المشاكل. ولذلك فإن أول المظاهر المميزة للاختراع يتعلق بطريقة لتهذيب الهيدروكربونات التي تشمل ملامسة الهيدروكوبونات ‎ae hydrocarbons‏ حافز تهذيب ويفضل .\ حافز زيوليتي واسع المسام ‎zeolitic catalyst‏ 1288-2016 يحتوي على فلز قلوي أو ترابي قلوي ويشحن بواحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة في نظام مفاعل له مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز والذي يعد ‎Gad‏ على أنظمة المفاعلات التقليدية المصنوعة من فولاذ طري ‎mild steel‏ في ظروف كبريت ‎sulfur‏ منخفض وحتى في ظروف كبريت ‎sulfur‏ وماء منخفض؛ وعند التهذيب يكون التقشر الناشئ عن الكربنة أقل من ©,7 ملم في السنة ويفضل أقل من ‎١,©‏ ملم ‎١‏ في السنة ويفضل أكثر أن يكون أقل من ‎١‏ ملم في السنة والأفضل على الإطلاق أن يكون أقل من ‎١١‏ ملم في السنة. وتفادي التقشر إلى هذا الحد سيخفض إلى حد ‎eS‏ من تفتيت الفلز وتكون الفحم في نظام المفاعل مما يتيح التشغيل لفترات طويلة من الزمن. ويتعلق أحد المظاهر المميزة الأخرى للاختراع بنظام مفاعل يتضمن وسائل لتوفير مقاومة ضد الكربنة وتفتيت الفلز مما يعد تحسيناً على الأنظمة التقليدية المصنوعة من فولاذ ‎٠‏ طري ‎mild steel‏ في طريقة لتهذيب الهيدروكربونات 75 باستخدام حافز تهذيب ‎Jia‏ ‏حافز زيوليتي واسع المسام ‎La large-pore zeolitic catalyst‏ في ذلك فلز ترابي قلوي ويشحن بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض وتكون مقاومة التقشر أقل من حوالي ‎Yio‏ ملم في العام ويفضل أن يكون أقل من ‎٠,9‏ ملم في العام ويفضل أكثر أن يكون أقل من ‎١‏ ملم في العام والأفضل على الإطلاق أن يكون قل من ١,؛‏ ‎Yo‏ ملم في العام.

A

‏وهكذا فالاختراع الراهن مؤسس على الإكتشاف؛ ضمن عوامل أخرى في أنظمة‎ ‏والماء المنخفض توجد‎ sulfur ‏المنخفض وفي أنظمة تهذيب الكبريت‎ sulfur ‏تهذيب الكبريت‎ ‏مشاكل كربنة وتفتيت للفلز وتراكم للفحم ملحوظة. وإن هذه المشاكل لا توجد بمدى ملحوظ في‎ ‏وقد قاد الإككشاف‎ sulfur ‏عمليات التهذيب التقليدية حيث توجد مستويات أعلى من الكبريت‎ ‏إلى عمل كثيف وتطوير لحلول لهذه المشاكل؛ وهذه الحلول جديدة على عمليات تهذيب‎ ٠ ‏المنخفض؛ وموجهة لاختيار وتحديد هوية المواد المقاومة في أنظمة تهذيب‎ sulfur ‏الكبريت‎ ‏المنخفض؛ موجهة نحو طرق لاستغلال واستخدام المواد المقاومة بفعالية مع‎ sulfur ‏الكبريت‎ ‏لخفض الكربنة وتفتيت الفلز وتراكم الفحم وقيام تعديلات‎ sulfur ‏إضافات (غير الكبريت‎ ‏للعملية متنوعة وأشياء مشتركة مما تقدم لمواجهة المشاكل على نحو فعال.‎ ‏وبالتحديد فقد قاد الإكتشاف إلى البحث لتحديد هوية واختيار مواد مقاومة لأنظمة‎ ve ‏المنخفض ويفضل جدران المفاعل وأنابيب الفرن وشبكاته المذكورة‎ sulfur ‏تهذيب الكبريت‎ ‏والفولاذ المقاوم للصداً‎ alloy ‏السبائك‎ Jie ‏سابقاً غير ضرورية في أنظمة التهذيب التقليدية‎ ‏وبعض المواد‎ chromized ‏والمواد المطلية بالألومنيوم 40 والكروم‎ stainless steel ‏اكتشف أن بعض المواد المعنية الأخرى التي توضع‎ as ‏كذلك؛‎ ceramic materials ‏الخزفية‎ ‏على شكل تصفيح أو تغليف أو طلاء؛ إلخ؛ قد تكون المقاومة على نحو فعال. وتتضمن هذه‎ 0 ‏والجرمانيوم‎ antimony ‏والأنتيمون‎ arsenic ‏والزرنيخ‎ tin ‏والقصدير‎ copper ‏المواد النتحاس‎ ‏والبزموث والكروم‎ lead ‏والتحاس الأصسفر 585 والرصاص‎ germanium ‏والمركبات الفلزية الناتجة ما بين الفلزات المذكورة والسبائك والطلاءات ذات‎ chromium ‏بالمثل. وفي أحد التجسيدات المفضلة للاختراع‎ silicon ‏أو سليكون‎ silica ‏أساس من سليكا‎ din ‏يتوفر طلاء جديد مقاوم يحتوي على القصدير‎ - ٠ ‏وبالإضافة إلى ذلك أدى الاكتشاف إلى تطوير بعض المضافات؛ التي يشار إليها هنا‎ ‏بصفة أساسية من منطلق‎ sulfur ‏بعوامل مضادة للكربنة وتراكم الفحم والتي تخلو من الكبريت‎ ‏وتعد هذه المضافات مركبات قصدير‎ (Lila sulfur ‏الحاجة؛ ويفضل أن تخلو من الكبريث‎ organo-antimony compounds ‏ومركبات أنتيمون عضوية‎ organo-tin compounds ‏عضوية‎ ‎VAAN

ومركبات بزموث عضوية ‎organo-bismuth compounds‏ ومركبات زرنيخ عضوية ‎organo-arsenic compuonds‏ ومركبات رصاص عضوية ‎.organo-lead compounds‏ كذلك فقد أدت المشاكل المرتبطة بعمليات تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض إلى تطوير بعض التعديلات والمركبات في العملية بشكل غير ضروري المذكور سابقا في عمليات د التهذيب التقليدية. وتتضمن هذه التقنيات بعض تقنيات التحكم بدرجة الحرارة واستخدام الهيدروجين ‎hydrogen‏ الساخن ‎Tan‏ بين المفاعلات وعمليات التجديد للحافز الأكثر تكراراء واستخدام أجهزة تسخين وأنابيب مرحلية واستخدام مراحل درجة الحرارة واستخدام مواد خام عالية التسخين أقطار أنابيب و/أو سرعات أنبوبية أعلى. شرح مختصر للرسومات الشكل ‎(IN)‏ : عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لجزء من باطن أنبوب فرن من فولاذ طري ‎mild steel‏ (أي الجزء الذي يتعرض للعملية ‎(Atlas‏ في جهاز تهذيب تجاري قد تعرض لظروف تهذيب تقليدية لحوالي ‎١9‏ عاما كما ذكر سابقاً. والشكل (١ب)‏ . : هو عبارة عن صورة مجهرية فوتوغرافية لعينة على شكل قسيمة من فولاذ طري ‎mild steel‏ وضعت داخل مفاعل الكبريت ‎sulfur‏ والماء المنخفض في محطة تجريبية لمدة ‎١١‏ أسبوع فقط. الشكل ‎(Y)‏ : توضيح لنظام مفاعل تهذيب مناسب للاستخدام في هذا الاختراع الراهن. الوصف التفصيلى تعطى مصطلحات علم المعادن المستخدمة هنا في هذا البيان المعاني الشائعة كما ورد ‎٠‏ في ‎Jil‏ المعادن" ‎The Metals Handbook‏ الصادر عن الجمعية الأمريكية للمعادن. فعلى سببل ‎Jud‏ فأنواع ‎ay sal‏ الكربوني ‎carbon steels‏ هي تلك الأنواع التي ليس فيها كميات صغيرة محددة من أي عناصر مزج السبائك (غير تلك المقادير المقبولة بصفة عامة من المنغنيز ‎manganese‏ والسيليكون 8 والتحاس ‎(copper‏ وتحتوي فقط على مقدار ثانوي من أي عنصر آخر غير الكربون ‎carbon‏ والسليكون ‎silicon‏ والمتغنيز ‎manganese‏ و النحاس ‎copper vo‏ والكبريت ‎sulfur‏ والفسفور ‎phosphorus‏ و"الفولاذ الطري" ‎mild steel‏ هو ‎AN‏ 14

١

ذلك النوع من الفولاذ الكربوني ‎carbonsteels‏ الذي يحتوي على كربون بنسبة عظمى تعادل حوالي ‎Ye‏ .و "الفولاذ السبائكي" ‎alloy steels‏ هو ذلك الفولاذ ‎steel‏ الذي يحتوي على كميات محددة من عناصر مزج السبائك (عدا الكربون ‎carbon‏ والمقادير المقبولة بصفة عامة من المنغنيز ‎manganese‏ والسليكون ‎silicon‏ والنحاس ‎copper‏ والكبريت ‎sulfur‏ والفسفور ‎(phosphorus °‏ ضمن المقادير المعروفة لفولاذ ‎SEL‏ البنائي؛ المضافة لإحداث تغييرات في الخصائص الميكانيكية والفيزيائية. وسوف يحتوي فولاذ السبائك على أقل من ‎٠١‏ 7 كروم ‎chromium‏ والفولاذ المقاوم للصدأ ‎stainless steel‏ هو نوع من أنواع الفولاذ ‎steel‏ المتعددة المحتوية ‎٠١‏ 1 على الأقل أو يفضل ‎١7‏ إلى ‎Ye‏ 7 كروم ‎chromium‏ كعنصر أساسي ممزوج

في السبيكة.

‎٠١‏ ولذلك فإن بؤرة اهتمام الاختر اع هي بصفة عامة توفير طريقة محسنة لتهذيب الهيدروكربونات 85 باستخدام حافز تهذيب؛ وبصفة خاصة حافز زيوليتي واسع المسام ‎large-pore zeolitic catalyst‏ يشتمل على فلز قلوي أو ترابي قلوي ويشحن بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة الحساسة نحو الكبريت ‎sulfur‏ تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ ‏المنخفض. ويجب أن تبرهن هذه العملية بالطبع على مقاومة أحسن للكربنة من تقنيات تقليدية

‎١٠‏ ا لتهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض.

‏واحد من حلول المشكلة التي ينصب عليها الاختراع الراهن هو توفير نظام مفاعل جديد يستطيع أن يتضمن وسيلة واحدة أو أكثر باستخدام حافز تهذيب كالحافز الزيوليتي ‎zeolite‏ الحساس نحو الكبريت ‎sulfur‏ واسع المسام الذي تقدم ذكره تحت ظطروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ‎Y.‏ ويقصد بالتعبير 'تظام مفاعل" ‎reactor system‏ كما استخدم في هذا البيان ما لا يقل عن مفاعل تهذيب واحد ووسيلة الفرن وشبكة الأنابيب المناظرة. ويوضح الشكل ‎(Y)‏ نظام مفاعل تهذيب نموذجي ملاثئم لتطبيق الاختراع الحالي. ويستطيع أن يتضمن مجموعة من مفاعلات التهذيب ‎)٠١(‏ و ‎)٠١(‏ و )7( ويحتوي كل مفاعل على طبقة حافزة. ويتضمن النظام كذلك مجموعة من الأفران ( ‎)١١‏ و ‎(YY)‏ و ‎(TY)‏ وجهاز فصل ‎.)١3(‏ ‏حا

١ ‏ومن خلال البحث المطلق بالاختراع الحالي فقد اكتشف أن المشاكل المصاحبة لتهذيب‎ ‏المنخفض يمكن مواجهتها على نحو فعال باختيار مادة نظام مفاعل مناسبة‎ sulfur ‏الكبريت‎ ‏أثناء إجراء العمليات. وقد صنعت أنظمة مفاعلات‎ hydrocarbons ‏للتلادمس مع الهيدروكربونات‎ ‏فولاذ الكروم‎ Jia ‏لان« أو من فولاذ سبائكي‎ steel ‏التهذيب نمطياً من فولاذ طري‎ ‏المعهود بنسب غير ملحوظة من الكربنة وتفتيت الفلز. فعلى سبيل المثقال‎ chromium steel © ‏تبلغ نسبة الكروم © فيه 7,705 7 أن تعمر‎ steel ‏تستطيع أنابيب الأفران المصنوعة من فولاذ‎ ‏هذه غير مناسبة‎ steel ‏عاماً تحت ظروف التهذيب القياسية. حيث وجد أن أنواع الفولاذ‎ ٠ ‏المنخفض. وتصبح هشة بسرعة نتيجة الكربنة خلال حوالي عام‎ sulfur ‏تحت ظروف الكبريت‎ ‏الذي يحتوي على كروم © بنسبة 7,90 7 وموليبدنوم‎ steel ‏وجد أن الفولاذ‎ Sled ‏واحد فقط.‎ ‏ملم في العام الواحد.‎ ١ ‏تكربن وتقشر إلى عمق يزيد على‎ 7 ١ 2040 ٠ ‏بالإضافة إلى ذلك تعتبر المواد تحت ظروف الممارسة المعدنية القياسية المعروفة‎

Sieh ‏المنخفض‎ sulfur ‏بمقاومة التفحيم والكربنة وليس في الضروري مقاومة تهذيب الكبريت‎ (AYo ‏و (إنكولوي‎ Incoloy 0 ‏(إنكولوي اي‎ Ji nickel ‏السبائك الغنية بالنيكل‎

Marcel and Haynes 230 )77١ ‏و (مارسيل وهينز‎ inconel 0 (Ver ‏و (إنكونيل‎ Incoloy 5 ‏للفحم وتفتيت الفلز.‎ Un jie Ll) ji ‏غير مقبولة لأنها تظهر‎ vo إن سلسلة الفولاذ المقاوم للصدأً ‎٠٠١ stainless steel‏ ويفضل ‎YY) YY 7٠١4‏ ‎TEV‏ تعد مقبولة كمواد لأجزاء على الأقل من نظام المفاعل ‎Gila‏ للاختراع الراهن التي تلامس الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وقد وجد أن لها مقاومة للكربنة أكبر من مقاومة الفولاذ الطري ‎mild steel‏ والسباتك الغنية بالنيكل ‎‘nickel‏ ‎Y.‏ وفي البداية اعتقد أن المواد المطعمة بالألومنيوم ‎aluminum‏ مثل تلك المباعة من شركة (ألون كوربوريشن) ‎Alon Corporation‏ أو ما يدعى (الفولاذ الألوني) ‎alonized steel‏ لن توفر الحماية المطلوبة ضد الكربنة في نظام مفاعل التهذيب وعملية التهذيب الخاصة بالاختراع الراهن. فقد اكتشف منذ ذلك الحين أن استخدام طبقات رقيقة من الألومتيوم ‎aluminum‏ أو الألومينا ‎alumina‏ على سطح المعدن الذي يصنع منه نظام مفاعل التهذيب أو ببساطة استخدام ‎ve‏ الفولاذ الألوني ‎alonized steel‏ أثناء التركيب يمكن أن يوفر سطوحاً مقاومة بدرجة كافية

VY

‏المنخفض وإن مثل هذه المواد مكلف‎ sulfur ‏للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ‏نسبياً بالرغم من أنها مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز إلا أنها تميل للتشقق وتظهر انخفاضات‎ ‏في مقاومة الإجهاد. وتتعرض طبقة الفلز الأساس لشقوق مما يجعلها عرضة‎ fas ‏كبيرة‎ ‏المنخفض.‎ sulfur ‏للكربنة وتفتيت الفلز تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ 0 وبينما استخدمت المواد المطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ لمنع الكربنة في عمليات تكسير الإثيلين ‎laa ethylene‏ الماء فإن هذه العمليات قد أجريت عند درجات حرارة أعلى بشكل ملحوظ من درجات حرارة التهذيب حيث يتوقع أن تحدث الكربنة. والكربنة وتفتيت الفلز لم يكونا من ضمن مشاكل عمليات التهذيب السابقة. لذلك فإن أحد الحلول الأخرى لمشاكل الكربنة وتفتيت الفلز يتضمن استخدام طبقات ‎٠١‏ رقيقة من الألومنيوم ‎aluminum‏ أو الألومينا ‎alumina‏ جزء على الأقل من أسطح ‎all‏ الذي يكون باطن نظام المفاعل أو بدلا من ذلك استخدام مواد مطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ وفي الواقع فإن سطوح الفلز المعرضة بصفة خاصة للكربئة وتفتيت الفلز يمكن توفيرها بذات ْ الطريقة. وتتضمن هذه السطوح الفلزية جدران المفاعل وأنابيب الفرن وبطانة الفرن حيث لا تقتصر عليها. ‎Vo‏ وعند وضع الطبقة الرقيقة من الألومنيوم ‎aluminum‏ من أو الألومينا 8. فمن الأفضل أن يكون لهذه الطبقة الرقيقة تمدد حراري ممائثل للتمدد الحراري للسطح الفلزي (مثل الفولاذ الطري ‎(mild steel‏ الذي يوضع علبه حتى تستطيع تحمل الصدمات الحرارية ودورات درجات الحرارة المتكررة التي تحدث أثناء التهذيب. ويمنع هذا تشقق أو تصدع الطبقة الرقيقة الذي قد يعرض سطح الفلز الأساسي للكربنة التي يحفزها الوسط الهيدروكربوني. ‎Ye‏ بالإضافة إلى ذلك يجب أن يكون للطبقة الرقيقة موصلية حرارية مماثلة أو تزيد عن موصلية؛ فالفلزات المستخدمة بصورة ملائمة في بناء أنطمة مفاعلات التهذيب يجب أن لا تتحلل الطبقة الرقيقة من الألومنيوم ‎aluminum‏ أو الألومينا ‎alumina‏ في وسط التهذيب أو في وسط الأكسدة المرتبطة بتجديد الحافز. كما لا ينبغي أن تحدث تحللا للهيدروكربونات ‎(A hydrocarbons‏ نطام المفاعل. ‎VAAN‏

Vv ‏أو الألومينا‎ aluminum ‏وتشمل الطرق الملائمة لوضع الطبقات الرقيقة من الألومنيوم‎ ‏وتتضمن الطرق المفضلة عمليات‎ Jam ‏على السطوح الفلزية تقنيات ترسيب معروفة‎ 48 ‏المسوقة تتجاريا من شركة (ألون‎ along ‏انتشار مسحوق وبخار مثل عملية "الألونة"‎ ‏تيري تاونء؛ بتسلفانيا.‎ Alon processing Inc. ( ‏بوسيسنج إنكوربوريتد‎ ‏وبصفة أساسية فإن "الألونة" هي عملية انتشار درجة حرارة مرتفعة تمزج الألومنيوم‎ ‏ان من النوعية التجارية. وفي‎ steel ‏المعالج؛ كالفولاذ الطري‎ Sa ‏في سطح‎ aluminum ‏في معوجة ويحاط بمزيج من مساحيق‎ (mild steel ‏العملية يوضع الفلز (مثل الفو لاذ الطري‎ ‏وتوضع في فرن التحكم داخل جو ملائم.‎ faa ‏المخلطة. وتسد المعوجة‎ aluminum ‏الألومنيوم‎ ‏إلى عمق كبير في الفلز المعالج مما‎ aluminum ‏وعند درجة حرارة عالية ينتشر الألومنيوم‎ ‏ينتج عنه سبيكة. وبعد تبريد الفرن تؤخذ الطبقة السفلية من المعوجة ويزال المسحوق الزائد.‎ ٠ ‏وتجري عمليات التسوية وقص الزوائد والشدف والعمليات الثانوية الأخرى الضرورية كما‎ ‏ينبغي. وهذه العملية تجعل الفلز الذي تعرض لعملية "الألونة" مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز‎ ‏المنخفض طبقا للاختراع.‎ sulfur ‏تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏ويمكن كذلك وضع طبقات رقيقة من الكروم‎ ‏على السطوح الفلزية في نظام المفاعل لجعل هذه السطوح مقاومة للكربنة‎ chromium oxide Vo ‏ومثل استخدام الطبقات الرقيقة‎ ٠ ‏المنخفض‎ sulfur ‏تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ull ‏وتفتيت‎ ‏فإن‎ aluminum ‏والمواد المطلية بالألومنيوم‎ aluminum ‏والألومنيوم‎ alumina ‏من الألومينا‎ ‏لم تستخدم‎ chromium oxide ‏أو أكسيد الكروم‎ chromium ‏السطوح الفلزية المطلية بالكروم‎ ‏المنخفض.‎ sulfur ‏لمواجهة مشاكل الكربنة تحت ظروف تهذيب الكبريت‎

‎٠‏ ويمكن كذلك وضع الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ على سطوح الفلزات المعرضة ‎Ay SI‏ وتفتيت الفلز ‎he‏ جدران المفاعل أو جدران باطن الفرن وأنابيبت الفرن. حيث أن أي سطح في النظام قد يظهر علامات على الكربنة أو تفتيت الفلز تحت ظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض مما يكون وضع طبقة رقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ عليه ‎Jada‏

‎VAAN

وعند وضع الطبقة الرقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ فمن الأفضل أن يكون لها تمدد حرار ي ‎Jl‏ التمدد الحراري للفلز الذي ستوضع عليه. بالإضافة إلى ذلك يجب أن تكون الطبقة الرقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ قادرة على تحمل الصدمات الحرارية ودورات درجات الحرارة المتكررة 0 المعتادة أثناء التهذيب ‎٠‏ ويؤدي هذا إلى تفادي تشقق وتصدع طبقة الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ الرقيقة اللذان قد يعرضان سطوح الفلز السفلي لأوساط تحفز الكربنة. علاوة على ذلك؛ يجب أن يكون لطبقة الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ الرقيقة موصلية حرارية تماثل أو تزيد عن الموصلية الحرارية للمواد المستخدمة بصورة ملائمة في أنظمة مفاعل التهذيب (بصفة خاصة الفولاذ الطري ‎(mild steel‏ وذلك للحافظة على ‎ys‏ انتقال حرارة فعال. وأيضاً يجب أن لاتتعرض طبقة الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ الرقيقة إلى تحلل في وسط التهذيب أو في وسط الأكسدة المرتبط بتجديد ‎ila‏ كما لا ينبغي أن تحفز تحلل الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ في نظام المفاعل. وتتضمن الطرق الملائمة لوضع طبقة رقيقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ على سطوح مثل سطح الفولاذ الطري ‎mild steel‏ باستخدام تقنيات ترسيب ‎No‏ معروفة ‎Sua‏ وتتضمن العمليات المفضلة عمليات انتشار لمسحوق وبخار تشابه عملية "الطلاء بالكروم" "08" المسوقة تجارياً بواسطة شركة (ألوي سيرفيسيز إنكوربوريتد) ‎Alloy surfaces Inc‏ في مدينة ويلمنجتون؛ ولاية ديلاوير. وعملية 'طلاء ‎Tay SU‏ هي بصفة أساسية عملية انتشار في الحالة البخارية لطلاء سطح الفلز بالكروم ‎chromium‏ (مشابهة لعملية الألونة الموصوفة سابقا). وتتضمن العملية ‎ve‏ ملامسة الفلز المقصود طلاءه بمسحوق كروم ‎chromium‏ يتبع ذلك خطوة انتتشار حرارية. وينتج هذا بالتالي سبيكة من الكروم ‎chromium‏ والفلز المعالج ويجعل السطح مقاوم للكربنة وتفتيت الفلز إلى حد بعيد تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. وفي بعض مناطق أنظمة المفاعلات قد تصبح درجات الحرارة المحلية ‎Alle‏ بدرجة مفرطة أثناء التهذيب (على سبيل المثال من 447 ام إلى ‎IVY‏ م). وخصوصاً تحدث هذه ‎ve‏ الحالة في أنابيب الفرن وفي طبقات الحافز تفاعلات نزع الميثان ‎methane‏ الناشرة للحرارة احا

Vo ‏داخل كرات الفحم المتراكم المتواجدة عادة مما يؤدي إلى مناطق ساخنة محلية. وبينما يفضل‎ mild steel ‏من السلسلة 060 على استخدام أنواع الفو لا الطري‎ steel ‏استخدام أنواع الفولاذ‎ ‏فإن السلسلة 00 تظهر تراكماً للفحم وتفتيت الفلز عند‎ chromium ‏والسبائك الغنية بالكروم‎ ‏في‎ 0٠ stainless steel ‏حوالي 8١27م وهكذا فمن المفيد استخدام سلسلة الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏الاختراع الراهن إلا أنها ليست الأفضل على الإطلاق.‎ oe ‏و‎ ¢¢1 Je chromium ‏الغتية بالكروم‎ stainless steel faall ‏وأنواع الفولاذ المقاوم‎ ‏أن‎ Cus ٠٠١ stainless steel ‏هي أكثر مقاومة للكربنة من سلسلة الفولاذ المقاوم للصداأً‎ ٠ ‏هذه غير مرغوبة من حيث خواص مقاومة الحرارة (لأنها قد تصبح هشة).‎ steel ‏أنواع الفولاذ‎ stainless steel ‏وتتضمن المواد المقاومة المفضلة على سلسلة الفولاذ المقاوم للصداً‎ arsenic ‏والزرنيخ‎ tin ‏والقصدير‎ copper ‏للاستخد أم في الاختراع الراهن النحاس‎ Yew yo brass sia) ‏والتحاس‎ chromium ‏والكروم‎ bismuth ‏والبزصموث‎ antimony ‏والأنتيمون‎ ‏والقصدير ون‎ copper ‏والمركبات المشتركة من هذه الفلزات والسبائك منها (كسبائك النحاس‎ ‏الزرنيخيدات‎ stannides ‏و القصديريدات‎ antimony ‏والأنتيمون‎ copper ‏وسبائك النحاس‎ : ‏وحتى السبائك الغنية‎ steel ‏والبزموثئيدات 55 لإلخ). وتظهر أنواع الفولاذ‎ 5 ‏المحتوية على هذه الفلزات مستوى أقل من الكربنة. وفي تجسيد مفضل توفر‎ nickel ‏بالنيكل‎ ve ‏هذه المواد على صفائح أو تصفيح أو طلاء (على سبيل المثال طلاءات أكسيد) حيث لا يقتضي‎ ‏الأمر بطلاء السطح الذي يلادمس الهيدروكربونات 5 فقط ما يتيح استخدام مواد‎ ‏على نحو‎ tin ‏ومن بين هذه المواد يفضل القصدير‎ mild steel ‏البناء التقليدية كالفولاذ الطضري‎ ‏خاص حيث يتفاعل مع السطح لتوفير طلاء له مقاومة ممتازة عند درجات حرارة أعلىء‎ ‏ويقاوم تقشر الطلاء. كذلك يعتقد أن من الممكن أن تكون الطبقة المحتوية ذات سمك عشر‎ ٠ ‏الميكرون لتقاوم الكربنة.‎ ‏وحيث يكون عملي فمن الأفضل وضع المواد المقاومة على شكل 'تركيبة تشبه الطلاء‎ ‏الطري‎ NY dl ‏(سيشار إليها بالطلاء فيما بعد) في نطام المفاعل مثل‎ "paint-like formulation” ‏ويحتوي خاصية اللزوجة الكافية لتوفير طلاء‎ stainless steel ‏والفولاذ الذي لايصداأً‎ mild steel ‏للتحلل شديد‎ SUE ‏خفيف بسمك مقاس ومتحكم؛ والأفضل على الإطلاق أن يكون الطلاء‎ ©

VAAN

يا ‎Je lanl‏ ويحتوي على القصدير ‎tin‏ يختزل إلى قصدير ‎tin‏ نشط ويشكل ‎Gb peal‏ الحديد ‎iron stannides‏ وقصديريات النيكل والحديد ‎(iron stannides and nickel‏ عند التسخبين في وسط مختزل. والأفضل على الإطلاق أن يحتوي الطلاء الذي تقدم ذكره على أربع مكونات على ‎oo‏ لد ل ‎Lehi‏ في وظيفتها) : ‎)١(‏ مركب قصدير ‎tin‏ يتحلل بالييدروجين ‎hydrogen‏ و ‎(Y)‏ نظام مذيب و(©) فلز قصدير ‎tin‏ مجزء إلى أجزاء ناعمة و (4) أكسيد قصدير ‎oxide‏ ون كعامل اختزال وامتصاص وتشتيت وربط. وينبغي أن يحتوي الطلاء على مواد صلبة مجزأة إلى أجزاء ناعمة للحد من الركود إلى أدنى حد ممكن وينبغي أن لا تحتوي على مواد غير فعالة تمنع تفاعل القصدير من الفعال مع أسطح نظام المفاعل. ‎Ve‏ وكمركب قصدير ‎tin‏ قابل للإنحلال بالهيدروجين ‎hydrogen‏ يعد مركب أوكتانوات القصدير ‎Tada tin octanoate‏ بصفة خاصة. والتركيبات التجارية من هذا المركب ذاته متوفرة وسوف تجف جزئياً إلى صورة طبقة تشبه العلكة على سطح فولاذي وهذه الطبقة أن تتشقق أو تنفصل. وهذه الخاصية ضرورية لتركيب أي طلاء يستخدم في هذا المجال لأن من المحتمل أن تخزن المادة المطلية لعدة شهور قبل المعالجة بالهيدروجين ‎hydrogen‏ كذلك إذا

‎١‏ طليت الأجزاء قبل التجميع المعالجة بالهيدروجين 00. كذلك إذا طليت الأجزاء قبل فينبغي أن تكون مقاومة للنحت أثناء التركيب. وكما ذكر أعلاه يتوفر مركب أوكتائنوات القصدير ‎tin octancate‏ تجارياً. ويباع المركب بسعر معقول وسيتحلل بلطف إلى طبقة قصدير من فعالة تشكل قصديريدات الحديد ‎iron iron stannides‏ في الهيدروجين ‎aie hydrogen‏ درجات حرارة متدنية حتى ‎ATO‏ (100 ف).

‎Y.‏ لا ينبغي استخدام أوكتانوات القصدير ‎tin octanoate‏ بمفرها في الطلاء فهو غير لزج بدرجة كافية. حتى عندما يبخر المذيب منه فالسائل المتبقي سيقطر ويسيل على السطح المطلي. ‎Glas‏ إذا استخدم هدا المركب لطلاء أنبوب الفرن الأفقي ‎a‏ فإنه سيتجمع في قعر الأنبوب.

‏وأكسيد القصدير ‎tin oxide‏ بوصفه عامل الامتصاص والتشتيت والربط هو عبارة عن ‎ve‏ مركب يحتوي على قصدير ‎tin‏ مسامي يستطيع أن يمتص مركب قصدير فلزي عضوي ا

‎organo-metallic tin compound‏ ويمكن اختزاله إلى قصدير 0 نشط في وسط اختزال. بالإضافة يمكن معالجة أكسيد القصدير ‎tin oxide‏ عبر مطحنة مواد غروية لإنتاج دقائق ناعمة ‎fas‏ تقاوم الركود السريع. وستوفر اضافة أكسيد القصدير ‎tin oxide‏ طلاء جاف الملمس مقاوم للانسياب. وعلى نحو يغاير المواد التي تزيد من كثافة الطلاء يختار المكون (؛) بحيث يصبح جزءاً من الطلاء عند اختزاله. وهو ليس خاملاً مثل السليكا ‎silica‏ المتشكلة وهي مادة تكثيف قد تترك طلاء سطح غير فعال بعد المعالجة. ‎[eal‏ يضاف مسحوق فلز القصدير ‎tin‏ الناعم؛ أي المكون )7( لضمان أن يكون القصدير الفلزي ‎metallic tin‏ 106 على التفاعل مع السطح المقصود طلاءه عند أدنى حرارة ‎٠‏ ممكنة وحتى في جو غير مختزل. ويفضل أن يتراوح حجم جسيمات القصدير ‎tin‏ من ‎١‏ ‏ميكرون إلى © ميكرون مما يتيح تغطية ممتازة للسطح المقصود طلاءه بفلز القصدير ‎tin‏ ‏ومن الممكن أن تحدث ظروف عدم اختزال أثناء تجفيف الطلاء ولحام وصلات الأنبوب. ويضمن وجود القصدير الفلزي ‎metallic tin‏ أنه في حالة عدم اختزال جزء من الطلاء ‎Lal‏ ‏سيكون فلز قصدير ‎tin‏ ليتفاعل ويكون طبقة القصديريد ‎stannides‏ المرغوبة. ٍ' وينبغي أن يكون المذيب غير سام وفعال لجعل الطلاء قابل للرش والانتشار عند الرغبة. وينبغي أن يتبخر بسرعة وأن يكون له خواص مذيب متوافقة مع مركب القصدير ‎tin‏ ‏الذي يتحلل بالهيدروجين ‎hydrogen‏ وكحول الأيزوبروبيل ‎isopropyl alcohol‏ هو الأفضل على الإطلاق بينما من الممكن أن يكون الهكسان ‎hexane‏ والبنتان ‎pentane‏ نافعين حسب الضرورة. حيث أن الأسيتون ‎Acetone‏ يميل إلى ترسيب مركبات القصدير العضوية ‎.organo-tin compound Ye.‏ وفي أحد التجسيدات يمكن استخدام طلاء قصدير ‎tin‏ فيه قصدير 00 بنسبة 770 لآن -سم" ‎Ten-Cem‏ (أوكتانوات القصديروز في حمض الاوكتاتويك ‎Stannous octanoate in‏ ‎octanoic acid‏ وأكسيد القصديريك ومسحوق فلز القصدير ‎Ja Sy‏ الأيزوبروبيل ‎.isopropy! alcohol‏

YA

‏فعلى سبيل المثال يمكن طلاء أنابيب‎ ٠ ‏بعدة طرق‎ tin ‏ويمكن وضع طلاء القصدير‎ ‏ومن الممكن أن يحتوي نظام‎ ٠ ‏الفرن الخاصة بنظام المفاعل لكل أنبوب على حدة كوحدات‎ ‏من وحدات أنابيب الفرن (على سبيل‎ Te ste Tae ‏مفاعل التهذب طبقاً للاختراع الراهن‎

Sd) ) ‏وحدة من وحدات أنابيب الفرن) لها عرض وطول وارتفاع مناسب‎ YE ‏المثالء حوالي‎ ‏متر ارتفاعاً). ونمطيا تتضمن كل وحدة حنيتان‎ ١ YY ‏أمتار طولاً و ١,٠متر عرضاو‎ Ye ‏متر. وتوصل الحنبتان‎ ٠١7 ‏عائدتان علويتان بقطرين ملائمين ويفضل أن يبلغ القطر حوالي‎ ‏العائدتان العلويتان بأربع إلى عشر أنابيب على شكل حرف 1 ذات طول مناسب (على سبيل‎ ‏متر طولا). ولذلك فمن الممكن أن تتغير المساحة السطحية الإجمالية المقصود‎ ١7,48 (JG tia OTT ‏قد تبلغ في أحد التجسيدات حوالي‎ Oat ‏طلائها في الوحدات ضمن مدى واسع؛‎ ‏مربع.‎ ١ )١( ‏وطلاء الوحدات بدلا من الأنابيب بصورة فردية قد يكون مفيدآ في أربعة مظاهر‎ ‏يؤدي طلاء الوحدات بدلا من الأنابيب الفردية إلى تفادي تلف طلاء القصدير بالحرارة حيث‎ ‏أن‎ (Y) ‏أثناء الإنتاج‎ fan ‏تعامل مكونات الوحدات عادة بالحرارة عند درجات حرارة مرتفعة‎ ‏طلاء الوحدات غالبا ما يكون أسرع وأقل كلفة من طلاء الأنابيب بصورة فردية (©) ينبغي أن‎ ‏يكون طلاء الوحدات أكثر كفاءة أثناء الإنتاج و )8( يجب أن يكون طلاء الوحدات من طلاء‎ ve ‏نقاط اللحام.‎ ‏حيث أن طلاء الوحدات قد لا يكون من طلاء الأنابيب بصورة كاملة كما لو طليت‎ ‏يمكن طلاء كافياً يمكن طلاء الأثابيب‎ LAS ‏الأنابيب بصورة فردية. وإن لم يكن الطلاء‎ ‏بصورة فردية.‎ ‏من الأفضل أن يرش الطلاء في الأنابيب والمنحنيات العلوية. وينبغي وضع كمية‎ Ys ‏وبعد رش الوحدة؛ فيجب‎ lel ‏كافية من الطلاء لتغطية الأنابيب والمنحنيات العائدة العلوية‎ nitrogen ‏ساعة يتبع ذلك تعريضها لتيار بطيء من اللتروجين‎ YE ‏تركها لتجف لحوالي‎ ‏الساخن ( على سبيل المثال درجة حرارته تبلغ 16 م لمدة 14 ساعة).‎ ‏وبعد ذلك فمن الأفضل وضع طبقة ثانية من الطلاء وتجفيفها بالطريقة الموصوفة‎ nitrogen ‏أعلاه. وبعد وضع الطلاء تترك الوحدات على نحو أفضل تحت نضسغط نتروجين‎ ve ‏اغحا‎

Va ‏طفيف دون تعريضها لدرجات حرارة تزيد عن حوالي 17م مثل التركيب وأيضا عدم‎ ‏تعريضها للماء باستثناء ما قد تتعرض له أثناء الاختبار بالماء.‎ ‏في الاختراع الراهن. ومن الأفضل أن‎ Lad ‏مفيدة‎ iron ‏والطلاء الفعالة الحاملة للحديد‎ iron ‏المتنوعة التي أضيف إليها الحديد‎ tin ‏يحتوي الطلاء الحامل للحديد على مركبات القصدير‎ ‏على أساس الوزن:‎ tin ‏إلى القصدير‎ fron ‏بمقادير تصل إلى ثلث نسبة الحديد‎ ٠ ‏في صورة أكسيد‎ ٠ ‏ومن الممكن أن تكون إضافة الحديد :صا على سبيل المثال‎ ‏الحديديك و,0.ع2. ويجب أن تكون الفوائد متوفرة بواسطة إضافة الحديد ومين إلى الطلاء‎ ‏تسهيل تفاعل الطلاء لتكوين قصديريدات الحديد‎ )١( ‏المحتوي على القصدير من بالأخص:‎ ‏في‎ nickel ‏وبالتالي يسلك الطلاء بشكل مائع متدفق (7) تخفيف تركيز النيكل‎ iron stannides ‏طبقة القصديريد 001085 مما يوفر بالتالي حماية أفضل ضد تراكم الفحم و (7) ينبغي أن‎ ٠ iron stannides ‏لقصديريدات الحديد‎ andl ‏ينتج عنه طلاء يستطيع توفير الحماية ضد تراكم‎ ‏حتى لو لم يتفاعل السطح السفلي الأساسي بصورة جيدة.‎ ‏وثمة وسائل أخرى لمنع الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز في نظام مفاعل الكبريت‎ ‏الغنية بالكروم‎ steel ‏استخدام طلاء أو تصفيح من فلز لأنواع الفولاذ‎ Jeli ‏المنخفض‎ sulfur ‏المحتواة في نظام المفاعل. ومن الممكن أن تشمل أنواع الطلاء أو التصفيح الفلزية‎ chromium Vo ‏ويفشضل‎ arsenic ‏أو الزرنيخ‎ bismuth ‏البزموث‎ antimony ‏الأنتيمون‎ tin ‏هذه القصدير‎ ‏ويمكن وضع هذه الطلاءات أو الصفائح بطرق تشمل الطلاء‎ ٠ ‏بصفة خاصة‎ tin ‏القصدير‎ ‏الغني بالكروم 0 في حمام فلز‎ steel ‏بالكهرباء أو بترسيب البخار أو نقع الفولاذ‎ ‏مصهور.‎ ‏المنخفض حيث تكون الكربئة وتراكم‎ sulfur ‏لقد وجد أنه في مفاعلات تهذيب الكبريت‎ ‘ ‏المحتوية على‎ steel ‏الفحم وتفتيت الفلز مثيرة للمشاكل بصفة خاصة فإن طلاء أنواع الفولاذ‎ ‏يخلق بالتالي طبقة حماية‎ tin ‏بطبقة من القصدير‎ chromium ‏والغنية بالكروم‎ nickel ‏نيكل‎ ‏داخلية تقاوم كذلك الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت‎ chromium ‏مزدوجة. وتنتج طبقة غنية بالكروم‎ ‏وتنتج‎ Sil ‏خارجية تقاوم كذلك الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت‎ tin ‏الفلز وتنتج طبقة قصدير‎ ‏خارجية تقاوم كذلك الكربنة تراكم الفحم وتفتيت الفلز. ويحدث هذا عندما‎ tin ‏طبقة قصدير‎ Yo

يتعرض الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ المطلي بالقصدير ‎tin‏ لدرجات حرارة تهذيب نمطية بدرجة حرارة تصل إلى 244 م؛ ويتفاعل مع الفولاذ ‎steel‏ لتكوين قصديريدات حديد ‎iron stannides‏ ونيكل ‎nickel‏ وبالتالي يتم ترشيح النيكل ‎nickel‏ بشكل أفضلء عن سطح الفولاذ ‎steel‏ تاركاً طبقة من الفولاذ ‎steel‏ الغنية بالكروم ‎chromium‏ وفي بعض الحالات؛ قد ‎٠‏ 9 يكون من المستحب إزالة طبقة قصديريد النيكل ‎nickel stannides‏ والحديد ‎iron‏ من الفولاذ المقاوم للصدأً ‎stainless steel‏ لتعريض طبقة الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎.chromium‏ ‏فعلى سبيل المثال؛ وجد أنه عند وضع تصفيح من القصدير ‎tin‏ على الفولاذ المقاوم للصداً ‎stainless steel‏ من الدرجة 4 ‎٠‏ م وتسخينها عند حوالي 1445 م نتجت طيقة من الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ تحتوي على حوالي بد كروم ‎chromium‏ وخالية من النيكل ‎nickel ٠١‏ بصفة أساسية بالمقارنة مع الفولاذ المقاوم ‎stainless steel Taal‏ من الدرجة ‎47١0‏ . وعند وضع طبقة طلاء من الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكررم ‎(ad chromium‏ المستحب تغيير سمك الطلاء الفلزي لتحقيق المقاومة المرغوبة ضد الكربنة وتراكم الفحم وتفتيث الفاز. ‎Sad‏ يمكن إجراء ذلك بتعديل زمن تلوث الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ في ‎ales‏ ‏قصدير ‎tin‏ مصهور. ‎Vo‏ وسيؤثر هذا على سمك طبقة الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ الناتجة وقد يكون من المستحب تغيير درجة حرارة التشغيل أو تغيير تركيب الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ المطلي وبالتالي تحكم بتركيز الكروم ‎chromium‏ في طبقة الفولاذ ‎steel‏ الغني بالكروم ‎chromium‏ الناتج. وقد وجد كذلك أنه يمكن حماية أنواع الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالقصدير ‎tin‏ بحماية ‎Ye‏ إضافية من الكربنة وتفتيت الفلز وتراكم الفلز بعملية معالجة تالية تتضمن وضع طلاء أكسيدي رقيق؛ ويفضل أكسيد كروم ‎chromium oxide‏ مثل ‎.Cr0;‏ وسيكون هذا الطلاء ‎Gd‏ بسمك بضعة ميكرونات. وسيؤدي وضع أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ هذا إلى حماية أنواع الفولاذ ‎steel‏ المطلية بالألومنيوم ‎aluminum‏ والقصدير من ‎Jie‏ أنواع (الفولاذ المؤلون ‎(alonized steel‏ تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض.

ويمكن وضع طبقة أكسيد ‎chromium oxide a3 SY‏ بطرق متتوعة تشمل: وضع طلاء من الكرومات ‎chromium‏ الكرومات الثنائية يتبعها عملية اختزال ومعالجة بالبخار بمركب كروم عضوي ‎organo chromium‏ أو وضع طبقة من فلز الكروم 8 يتبعها أكسدة ‎steel JY gl‏ المطلي بالكروم ‎chromium‏ الناتج. : وقد أظهر اختبار أنواع الفولاذ ‎sect‏ المطلي بالقصدير ‎tin‏ طلاء كهربائيا والذي تعرض لظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض لفترة طويلة من الزمن عندما نتجث طبقة من أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ على سطح طبقة القصيريد أو تحت طبقة القصديريد 005 لا تؤدي طبقة أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ إلى تدهور طبقة القصديريد ‎stannides‏ ‏بل يبدو أنها تجعل الفولاذ ‎stool‏ أكثر مقاومة للكربنة وتراكم الفلز وتفتيت الفلز. وعليه يؤدي ‎٠‏ وضع طبقة من أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ على أنواع الفولاذ ‎steel‏ المطلية إما بالقصدير ‎tin‏ أو الألومنيوم ‎aluminum‏ إلى إنتاج أنواع من الفولاذ ‎steel‏ لها مقاومة أكبر للكربنة وتراكم الفلز تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ولعملية المعالجة ‎al‏ تطبيقات خاصة لمعالجة أنواع الفولاذ ‎steel‏ المطلية بالقصدير ‎tin‏ أو الألومنيوم ‎aluminum‏ والتي تكون بحاجة إلى استبدال بعد التعرض الطويل لظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. ‎Vo‏ وقد وجد كذلك أن الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالألومنيوم ‎Jie aluminum‏ الفولاذ "المؤلون" ‎steel‏ 21001280 المقاوم للكربنة تحت ظروف تهذيب الكيريت ‎sulfur‏ المنخفض الراهنة قد يصبح أكثر مقاومة بالمعالجة التالية بطلاء من القصدير «ن. وينتج عن هذا فولاذ ‎steel‏ أكثر مقاومة للكربنة بما أن هناك آثار متراكمة من مقاومة الكربنة الناتجة عن كل من طلاء الألومنيوم ‎aluminum‏ والطلاء القصديري. وتوفر المعالجة اللاحقة هذه فائدة إضافية كمعالجة أية عيوب © أو شقوق في الطلاء الألوميني (المؤلون). بالإضافة إلى أن مثل هذه المعالجة التالية سينتج عنها تكاليف أقل بما أن الطلاء الألوميني الأكثر رقة يمكن وضعه على سطح الفولاذ ‎steel‏ ‏الذي سيعالج لاحقاً بطلاء قصديري. بالإضافة إلى أن هذه المعالجة التالية ستحمي طبقة الفولاذ ‎steel‏ السفلية التي تنكشف عند انثناء الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالألومنيوم ‎aluminum‏ مما قد يؤدي إلى وجود شقوق في طبقة الألومنيوم ‎aluminum‏ وتعريض الفولاذ ‎steal‏ إلى الكربنة الحادثة في ‎ve‏ ظروف التهذيب.

ا ‎YY‏ ‏كذلك فإن ‎Adee‏ المعالجة التالية هذه تمنع تكون الفحم على أسطح الفولاذ ‎steel‏ المعالج وتمنع كذلك تكون الفحم الذي يحدث أسفل الشقوق التي تظهر على أنواع الفولاذ ‎steel‏ الذي طلي بالألومنيوم ‎aluminum‏ وغير المطلي بالقصدير ‎din‏ ‏وقد وجد أن عينات من الفولاذ المؤلون ‎alonized steel‏ التي تطلى بالقصدير ‎tin‏ على ‎das‏ واحد فقط ترسب فحماً أسوداً على الجانب غير المطلي فقط تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض ‎٠‏ والفحم الذي يتشكل على سطح مطلي بالألومنيوم هو ‎and‏ لطيف ينتج عن التكسير على مواقع الألومينا الحمضية ‎acidic alumina‏ وهذا الفحم غير قادر على إحداث ترسيب إضافي. وعليه فإن تطبيق معالجة تالية بوضع طلاء قصديري على الفولاذ ‎steel‏ المطلي بالألومنيوم ‎aluminum‏ يمكن أن يوفر خفضاً إضافياً لمشاكل الكريئة وتراكم الفحم ‎ye‏ وتفتيت الفلز في أنظمة المفاعلات التي تعمل تحت ظروف تهذيب طبقآ للاختراع. وبينما لا نرغب التقيد بأية نظرية يعتقد أن ملائمة المواد المختلفة للاختراع الراهن يمكن اختيارها وتصنيفها طبقا لاستجاباتها لأوساط الكربئة. فعلى سبيل المثال؛ يكون الحديد ‎iron‏ والكوبلت ‎cobalt‏ والنيكل ‎nickel‏ وكربيدات 55 غير مستثقرة نسبياً تتكرين ‎Lad‏ بعد ويتكون عليه الفحم وبقايا الفلز المفتت. بينما تشكل عناصر مثل الكروم والنيوبيوم ‎niobium‏ ‎٠‏ والفاناديوم ‎vanadium‏ والتنجستن 0 والمولييبدنوم ‎molybdenum‏ والتتتالوم ‎tantalum‏ ‏والزركونيوم ‎zirconium‏ كربيدات مستقرة لها مقاومة أكبر للكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز. ولا تشكل عناصر القصدير ‎tin‏ والأنتيمون ‎antimony‏ والبزموث ‎bismuth‏ كربيدات أو ‎asd‏ ‏وتستطيع هذه المركبات تكوين مركبات مستقرة مع قلزات عدة ‎ha‏ الحديد ‎fron‏ والنيكل ‎nickel‏ ‏والنحاس ‎copper‏ تحت ظروف التهذيب. والقصديريدات ‎stannides‏ والأنتيمونيدات ‎antimonides‏ ‎Y.‏ والبزموثيدات 5 ومركبات الرصاص ‎compounds of lead‏ والزئبق ‎mercury‏ ‏والزرنيخ ‎arsenic‏ والجرمانيوم ‎germanium‏ والإنديوم ‎indium‏ والتليريوم ‎tellurium‏ والسيلينيوم ‎selenium‏ والثاليوم ‎thallinm‏ والكبريت ‎sulfur‏ والأكسجين 0 هي ‎La‏ ذات مقاومة. والفئة الأخيرة من المواد تتضمن فلزات كالفضة ‎silver‏ والنحاس ‎copper‏ والذهب ‎gold‏ ‏والبلاتين ‎platinum‏ والأكاسيد الصامدة للحرارة ‎(Jia‏ السليكا ‎silica‏ والألومينا ‎alumina‏ وهذه حا

‎YY‏ ‏المواد مقاومة وال تشكل كربيدات؛ أو تتفاعل مع الفلزات الأخرى في وسط كربنة تحت ظروف التهذيب. كما ذكر ‎Gla‏ فإن اختيار الفلزات الملائمة المقاومة للكربنة وتفتيت الفلز واستخداماتها كمواد طلاء لسطوح الفلزات في نظام المفاعل هو إحدى الوسائل لمنع مشاكل الكربنة وتفتيت م الفلز. حيث أن الكربنة وتفتيت الفلز قد يتفشى في عدد كبير من الفلزات؛ وقد تكون المواد المقاومة للكربنة مكلفة أو غريبة عن المواد التقليدية (مثل الفولاذ الطري ‎(mild steel‏ المستخدمة في بناء أنظمة مفاعلات التهذيب. وعليه فإن من المستحب في نظام المفاعل الخاص بالاختراع استخدام مواد خزفية ‎ceramics‏ لا تكون كربيدات في ظروف التهذيب النمطية وهكذا فإنها ليست عرضة للكربنة؛ لجزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام ‎٠‏ المفاعل. فعلى سبيل المثال؛ قد يصنع جزء الأقل من أنابيب الفرن أحدهما أو كلاهما من مواد خزفية. وباختيار المواد الخزفية للاستخدام في الاختراع الراهن فمن الأفضل أن يكون للمواد الخزفية موصلية حرارية تكافئ أو تزيد عن الموصلية الحرارية الشائعة الاستخدام في بناء أنظمة مفاعلات التهذيب. بالإضافة إلى ذلك يجب أن يكون للمواد الخزفية متانة بنائية كافية ‎١‏ - عند درجات الحرارة القائمة داخل نظام مفاعل التهذيب. وأيضاً يجب أن تكون المواد الخزفية قادرة على تحمل الصدمات الحرارية ودورات درجات الحرارة المتكررة التي تحدث ‎dtl‏ ‏تشغيل نظام المفاعل . وعند استخدام المواد الخزفية لبناء السطوح الداخلية للفرن ينبغي أن يكون للمواد الخزفية تمدد حراري يعادل التمدد الحراري للسطوح الفلزية الخارجية التي يتلامس معها السطح الداخلي تلامسآ ‎Gy‏ وبهذا يتم تفادي الإجهاد عند نقاط الاتصال أثتاء ‎ve‏ دورة درجة الحرارة عند بدء التشغيل والتوقف. وأيضاً يجب أن لا يكون السطح الخزفي عرضة للانحلال في الوسط الهيدروكربوني أو في وسط الأكسدة التي تحدث أثتاء تجديد الحائز. وينبغي أن لا تحفز المادة الخزفية المختارة انحلال الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ في نظام المفاعل. وتشمل المواد الخزفية الملائمة كربيدات السليكون ‎silicon carbides‏ وأكسيدات السليكون ‎silicon oxides Yo‏ ونتريدات السيليكون ‎silicon nitrides‏ ونتريدات الألومنيوم ‎aluminum nitrides‏

ا ‎Yi‏ ‏حيث لا تقتصر على ذلك . ومن بين هذه فإن كربيدات السليكون ‎silicon carbides‏ ونيتريدات السليكون ‎silicon nitrides‏ مفضلة بصفة خاصة لظهور قدرتها على توفير حماية كاملة لنظام المفاعل تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. وبالإمكان طلاء جزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام المفاعل بشريحة من ‎٠‏ السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ وتتضمن السطوح الفلزية التي يمكن طلائها جدران المفاعل وأنابيب الفرن والسطوح الداخلية للفرن حيث أنها لا تقتصر على ذلك حيث تظهر علامات الكربنة وتفتيت الفلز على أي سطح فلزي في نظام المفاعل تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض لنستفيد من وضع شريحة من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎sifica‏ عليه. ويمكن استخدام الطرق التقليدية لوضع شريحة من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ ‎٠‏ ا لطلاء السطوح الفلزية. ‎(Sang‏ وضع السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎sitica‏ بالطلاء الكهرباتي وترسيب البخار الكيميائي لمركب ألكوكسي زايلين ‎alkoxy silane‏ في غاز حامل للبخار. ومن الأفضل أن يكون لشريحة من السليكون ‎silicon‏ السليكا ‎silica‏ تمدد حراري يعادل تقريباً التمدد الحراري للسطح الفلزي الذي يطلى به. ‎Lads‏ يجب أن تتحمل الصدمات الحرارية ودورة درجة الحرارة المتكررة أثناء التهذيب. ويؤدي هذا إلى تفادي تشقق وتصدع شضريحة السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎esilica‏ وتعرض السطح تحتها للكربنة التي يحفزها الوسط الهيدروكربوني. كذلك ينبغي أن يكون لشريحة السليكا ‎silica‏ أو السليكون ‎silicon‏ موصلية حرارية تقارب أو تزيد عن الموصلية الحرارية للفلزات المستخدمة بصورة تقليدية في أنظمة مفاعلات التهذيب للمحافظة على انتقال حرارة فعال. وينبغي أن لا تتحلل شريحة السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ وسط التهذيب أو في وسط الأكسدة المرتبطين بتجديد الحافز كذلك ‎٠‏ ينبغي أن لا تؤدي إلى تحلل الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ذاتها. وحيث أن مناطق مختلفة من نظام المفاعل الخاص بالاختراع (أي مناطق مختلفة في الفرن) قد تتعرض لدرجات الحرارة بمدى واسع فيمكن تنسيق اختيار المواد بحيث تستخدم المواد التي توفر مقاومة أفضل للكربنة في تلك المناطق من النظام التي تتعرض لدرجات الحرارة الأعلى.

Yo ‏وبالنسبة لاختيار المواد فقد اكتشف أن سطوح فلزات المجموعة الثامنة المؤكسدة مثل‎ ‏هي أكثر فعالية من حيث تراكم الفحم والكربنة من‎ cobalt ‏والكوبلت‎ mickel ‏والنيكل‎ ron ‏الحديد‎ ‏مناظراتها غير المؤكسدة. فعلى سبيل المثال؛ وجد أن عينة السفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏المحمصة بالهواء كانت اكثر فعالية؛ على نحو ملحوظ؛ من‎ TEV ‏من السلسلة‎ stainless steel ‏ويعتقد أن هذا عائد إلى اختزال الفولاذ‎ steel ‏العينة غير المؤكسدة من نفس نوع الفولاذ‎ 5 ‏ناعمة وهذه الفلزات فعالة بشكل‎ nickel ‏و/أو نيكل‎ iron ‏المؤكسد ثانية مما ينتج فلزات حديد‎ ‏خاص في الكربنة وتراكم الفحم. وهكذا فمن المستحب تفادي استخدام هذه المواد بقدر الإمكان‎ ‏أثناء عمليات التجديد المؤكسدة مثل تلك المستخدمة نموذجياً في التهذيب المحفز. حيث وجد أن‎ tin ‏المحمص بالهواء والمطلي بالقصدير‎ ٠ ‏سلسلة‎ stainless steel ‏الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏يستطيع توفير مقاومة لتراكم الفحم والكربنة مكافئة للمقاومة التي تبديها عنيات الفولاذ المقاوم‎ 0٠ ‏وغير محمصة بالهواء.‎ tin ‏المطلية بالقصدير‎ ٠١ ‏سلسلة‎ stainless steel ‏للصدأ‎ ‏أضف إلى ذلك؛ فسوف يدرك أن الأكسدة ستكون مشكلة في الأنظطظمة حيث تكون‎ ‏لكبت فاعلية‎ sulfur ‏مسألة ثانوية ويستخدم الكبريت‎ sulfur ‏حساسية الحافز نحو الكبريت‎ ‏في مثل هذه‎ sulfur ‏السطوح الفلزية. وفي أي وقت من الأوقات تصبح فيه مستويات الكبريت‎ ‏الأنظمة غير كافية فإن أي كبريدات فلزية تتشكل على السطوح الفلزية بعد الأكسدة والاختزال‎ ve ‏ثم تختزل إلى فلز ناعم. وسيكون هذه الفلز شديد التفاعل بالنسبة لتراكم الفحم والكربنة. ومن‎ ‏خطيراً في تركيب المعادن أو إلى تراكم فحم واسع النطاق.‎ TB ‏المحتمل أن يسبب هذ‎ ‏ويمكن استخدام تقنيات أخرى لمواجهة المشكلة طبقاً للاختراع الراهن. ويمكن‎ ‏استخدامها بالإقتران مع اختيار مناسب للمواد لنظام المفاعل أو يمكن استخدامها بمفردها. ومن‎ ‏أثتاء‎ anil ‏بين التقنيات الاضافية المفضلة؛ اضافة عوامل لا كبريتية مضادة للكربنة وتراكم‎ ٠ ‏عملية التهذيب. ويمكن اضافة هذه العوامل بصورة مستمرة أثناء التصنيع وتعمل على التفاعل‎ ‏أو يمكن‎ chydrocarbons ‏مع تلك السطوح من نظام المفاعل التي تتلامس مع الهيدروكربونات‎ ‏وضعها بوصفها معالجة مسبقة لنظام المفاعل.‎ ‏وبينما لا نرغب التقيد بأية نظرية فمن المعتقد أن هذه العوامل تتفاعل مع سطوح نظام‎ ‏و/أو النيكل‎ iron ‏المفاعل بالتحلل ومهاجمة السطح لتكوين مركبات ما بين الفلزات من الحديد‎ vs

VAAN

‎nickel‏ مثل القصديريدات 5 والأنتيمونيدات ‎antimonides‏ و ‎bismuthides <a ga ll‏ والرصاصيدات ‎plumbides‏ والزرنيخيدات ‎carsenides‏ إلخ. ومركبات ما بين الفلزات المقاومة للكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز وتستطيع حماية المعادن السفلية. ويعتقد بأن مركبات ما بين الفلزات مستقرة أكثر من الكبريتيدات الفلزية المستخدمة في ‎٠‏ أنظمة يتم فيها استخدام كبريتيد الهيدروجين 11:5 لتكوين أكاسيد على سطح الفلز. ولا تختزل هذه المركبات بالهيدروجين ‎hydrogen‏ مثل الكبريتيدات الفلزية ‎metal sulfides‏ ونتيجة لذلك فإنها تكون أقل ميلا من الكبريتيدات الفلزية لتلاشي النظام ولذلك فإنه يمكن الإقلال من الإضافة المستمرة لمثبط الكربنة مع التغذية إلى الحد الأدنى. وتتضمن العوامل غير الكبريتية المضادة للكربنة وتراكم الفحم مركبات عضوية فلزية ‎Ye‏ مثل مركبات القصدير العضوية 5 ‎organo-tin‏ ومركبات البزموث العضوية ‎organo-bismuth compounds‏ ومركبات الزرنيخ العضوية ‎organo-arsenic compuonds‏ ومركبات الرصاص العضوية ‎organo-lead compounds‏ وتتضمن مركبات الرصاص العضوية ‎organo-lead compounds‏ المناسبة رابع إثيل الرصاص ‎tetraethyl‏ ورابع مثيل الرصساص ‎ctetrametheyl lead‏ وتفضل مركبات القصدير العضوية ‎organo-tin compounds‏ مثل رابع ‎JS sw ye‏ القصدير ‎tetrabutyl tin‏ وهيدريد ثلاثي متيل القصدير ‎trimethyl tin hydride‏ بصفة وتتضمن المركبات السفلزية الععضوية الخامصسة نيوديكانوات البزموث ‎bismuth neodecanoate‏ وأكتوات الكروم ‎chromium octate‏ ونفطينات النحاس ‎copper naphthanate‏ وكربوكسيلات المنغنيز ‎manganese carboxylate‏ ونيوديكانوات ‎palladium neodeconoat a stall Y.‏ ونيوديكانوات الفضة ‎silver neodeconoat‏ ورابع بيوتيل جرمانيوم ‎tetrabutyl germanium‏ وثالث بيوتيل أنتيمون ‎tributylantimony‏ وثالث فينيل أنتيمون ‎triphenylantimony‏ وثالث يزيل الزرنيخ ‎triphnylarsine‏ وأككوات الزركونيوم ‎.zirconium octate‏ تعتمد مسألة كيف وأين تضاف هذه العوامل في نظام المفاعل بصفة أساسية على ‎Yo‏ خواص تصميم العملية الخاصة. ‎Mad‏ يمكن إضافتها بصورة مستمرة أو متقطعة مع التغذية. ا

حيث أنه لا يفضل إضافة العوامل إلى التغذية لأنها تؤدي إلى التراكم في الأجزاء الأولية من نظام المفاعل ‎٠‏ وقد لا يوفر هذا حماية كافية في مناطق أخرى من النظام. ومن الأفضل توفير هذه العوامل في صورة طلاءات قبل التركيب أو قل التشغيل الأولي أو في الموقع (أي في نظام قائم) ‎٠‏ فيجب إجراء ذلك بصورة صحيحة إذا أضيفت في ‎oe‏ الموقع بعد تجديد الحافز. ويمكن وضع طلاءات رقيقة ‎fas‏ . كما يعتقد استخدام مركبات قصدير عضوية ‎organo-tin compounds‏ فإن طلاءات من قصديريد الحديد ‎iron stannides‏ بسمك ميكرون تكون فعالة. أفضل طريقة لطلاء العوامل على سطح مفاعل جديد أو قائم أو على سطح أنبوب فرن جديد أو قائم تتضمن تحلل المركب العضوي الفلزي في وسط من الهيدروجين ‎hydrogen‏ عند ‎٠‏ درجات حرارة تصل إلى حوالي ‎SAY‏ . ولمركبات القصدير العضوية ‎Sie‏ ينتج قصدير ‎fin‏ ‏فلزي نشط على سطح الأنبوب. وعند درجات الحرارة هذه سيتفاعل القصدير 08 مع سطح الفلز لتكوين أكسيد عليه. وسوف تعتمد درجات الحر ارة المثالية التي ينبغي وضع الطلاء عندها على المركب العضوي الفلزي المعين أو على مزيج المركبات إذا ما استخدمت سبائك حسب الرغبة. يمكن ‎١‏ _تزويد دفعات زائدة من عامل الطلاء العضوي الفلزي في الأنابيب عند معدل تدفق هيدروجين 00 مرتفع لحمل عامل الطلاء عبر كامل النظام في صورة رذاذ. ثم يمكن خفض معدل التدفق للسماح للطلاء الفلزي الذي يكون على صورة رذاذ بطلاء وتفاعل مع أنبوب الفرن أو سطح المفاعل. وبدلاً من ذلك يمكن إدخال المركب في صورة بخار يتحلل ويتفاعل مع الجدران الساخنة للأنبوب أو المفاعل في وسط مختزل. ‎Ye‏ وكما ذكر ‎ald le‏ يمكن معالجة أنظمة مفاعلات التهذيب المعرضة للكربنة وتفتيت الفلز وتراكم الفحم بوضع طلاء قابل للتحليل يحتوي على مركب قصدير ‎tin‏ قابل للتحلل على تلك المناطق الأكثر عرضة للكربنة. وينجح هذا الأسلوب على نحو جيد في فرن مضبوط الحرارة بصفة خاصة. إن مثل هذا التحكم غير موجود بصفة دائمة. إذا تظهر "نقاط ‎hot spots "alu‏ في ‎ve‏ نظام المفاعل؛ خاصة في أنابيب الفرن حيث من الممكن ان يتحلل المركب الفلزي العضوي

YA

ويشكل رواسب. لذلك فإن أحد أوجه الاختراع الحالي هو عملية تتفادى مثل هذه الرواسب في أنظمة مفاعلات التهذيب حيث لا تكون درجات الحرارة مضبوطة بشكل دقيق وتوجد في الأنظمة نقاط ساخنة مرتفعة الحرارة. وتتضمن مثل هذه العملية التسخين المسبقة لكامل نظام المفاعل تكون درجة حرارة من ‎TY) JTRS‏ ويفضل من ‎SEAT‏ إلى 37 أم ويفضل أكثر من 6+ م بتيار ساخن من غاز الهيدروجين ‎hydrogen‏ وبعد التسخين المسبق يتم ادخال تيار غاز أبرد عند درجة حرارة تتراوح من 4٠٠7م‏ إلى 77م ويفضل من 7760م إلى ‎a TV)‏ والأفضل على الإطلاق عند حوالي 188 م؛ ويحتوي هذا التيار على مركب قصدير عضوي فلزي في صورة بخار في نظام المفاعل المسخن ‎Bas‏ مسبقا. ويمكن إدخال مزيج الغاز هذا عند بداية دخول التيار ‎٠‏ وبإمكانه توفير ‎"ware da ge‏ تحلل خلال نظام المفاعل الكامل. ‏وتنجح هذه العملية؛ بصفة أساسية؛ لأن غاز الهيدروجين 1702:0880 الساخن ينتج ‏سطحاً منتظم التسخين يحلل الغاز العضوي الفلزي الأبرد أثناء انتقاله كموجة عبر نظام ‏المفاعل ‎٠‏ ويتحلل مركب القصدير العضوي القلزي ‎organo-metallic tin compound‏ الأبرد على ‏السطح الساخن ويغطيه ويستمر بخار القصدير العضوي الفلزي ‎metalic organo tin‏ بالحركة ‎Glee‏ صورة موجة لمعالجة السطوح الساخنة في قلب العملية من نظام المفاعل. لذلك فإنه قد ‏يكون لنظام المفاعل بأكمله طبقة طلاء منتظمة من مركب القصدير العضوي ‎Goll‏ ‎tin compound‏ عاالماع-000ع:0. وكذلك قد يكون من المستحب إجراء عدة دورات لدرجات ‏الحرارة ساخنة وباردة لضمان أن نظام المفاعل بأكمله قد طلي بمركب القصدير العضوي الفلزي. ‏7 وفي نظام مفاعل التهذيب الخاص بالاختراع الراهن يتم تهذيب النفقا ‎naphtha‏ إلى مركبات عطرية. وتغذية النفثا ‎naphtha‏ وهي عبارة عن هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ خفيف يفضل أن تكون درجة غليانه ضمن المدى من حوالي ١7م‏ إلى 777 م ؛ويفضل أكثر من حوالي 8م إلى ‎٠ SAVY‏ وتحتوي تغذية النفثا ‎naphtha‏ على هيدروكربونات أليفاتبة ‎alphatic hydrocarbons‏ أو بارافينبة ‎paraffinic‏ وتحول المركبات الأليفاتية هذى ‎La‏ على ‎ve‏ الأقل ؛ إلى مركبات عطرية في منطقة تفاعل التهذيب.

وفي نظام الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض الخاص بالاختراع فمن الأفضل أن تحتوي التغذية على الأقل من ‎٠٠١‏ جزء في البليون من الكبريت ‎esulfur‏ ويفضل أكثر على الأقل من ‎or‏ ‏جزء في البليون كبريت ‎sulfur‏ وإن كان ضرورياً يمكن استخدام وحدة امتصاص الكبريت sulfur ‏لإزالة الفوائض الطفيفة من الكبريت‎ sulfur ‏وتتضمن ظروف عملية التهذيب المفضلة درجة حرارة ما بين الام و 17قام.‎ 5 ‏ضغط جوي‎ fry ‏واه 8م ضغط يتراوح ما بين صسفر‎ 5 got ‏ويفضل أكثر ما بين‎ ‏يكفي‎ hydrogen ‏ضغط جوي؛ ومعدل تدوير للهيدروجين‎ Nor ‏و‎ ١5 ‏ويفضل أكثر ما بين‎ ‏إلى الهيدروكربون في‎ hydrogen ‏لإنتاج نسبة من الوزن الجزيئي الغرامي من الهيدروجين‎ ‏وسرعة‎ ٠١ ‏و‎ ٠,9 ‏ويفضل أكثر ما بين‎ Yo ‏و‎ ١01 ‏التهذيب ما بين‎ Jeli ‏التغذية إلى منطقة‎

‎٠‏ سائل حيزية في الساعة لتيار التغذية الهيدروكربونية فوق ‎Sila‏ التهذيب تتراوح ما بين ‎٠,١‏ و

‎٠‏ ويفضل أكثر ما بين 0,08 و5.

‏ولبلوغ درجات حرارة جهاز التهذيب المناسبة؛ فمن الضروري غالبا تسخين أنابيب الفرن إلى درجات مرتفعة؛ وغالباً ما تتراوح درجات الحرارة هذه ضمن المدى من ١١م‏ إلى ‎a AAY‏ وعادة من 4654م إلى 17/7 م؛ وفي معظم الأحيان من ‎BAY‏ إلى 144 م.

‏فقد وجد كما ذكر أعلاه أن مشاكل الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفقلز في أنظمة الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض مرتبطة بدرجات حرارة العملية المحلية العالية ‎Tan‏ وتكون هذه المشاكل حادة بصفة خاصة في أنابيب فرن النظام حيث تكون درجات الحرارة العالية بصفة خاصة هي السائدة. وفي تفنيات التهذيب التقليدية حيث توجد مستويات عالية من الكبريت «كلده» فإن درجة حرارة لسطح أنبوب الفرن تصل إلى 74+ م مما تعد ‎(yal‏ معتادا.

‏7 وبالرغم من ذلك لم يلاحظ أي أثر للكربنة المفرطة أو تراكم ‎andl‏ أو تفتيت الفلز. فقد اكتشف في الأنظمة الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض أن الكربنة وتراكم الفحم وتفتيت الفلز المفرط والسريع في أنواع الفولاذ ‎steel‏ المحتوية على الكروم ‎chromium‏ والمولييدتوم ‎molybdenum‏ ‏تزيد درجات الحرارة إلى ‎0٠١‏ م وأنواع الفولاذ المقاوم للصدأً ‎stainless steel‏ تزيد درجات حرارة إلى #87 م.

وعليه فإن مظاهر الاختراع المميزة الأخرى إنخفاض درجات حرارة السطوح الفلزية داخل أنابيب الفرون وخطوط النقل و/أو المفاعلات الخاصة بنظام التهذيب تحت المستويات المذكورة سابقاً. فعلى سبيل ‎JB‏ يمكن مراقبة درجات الحرارة باستخدام مزدوجات حرارية موزعة على مواقع عدة في نظام المفاعل ‎٠‏ وفي حالة يمكن ربط المزدوجات الحرارية بسطوح أنابيب الفرن الخارجية؛ ويفضل عند أسخن نقطة من الفرن (عادة بالقرب من مخرج الفرن) وفي حالة الضرورة يمكن إجراء تعديلات في تشغيل العملية للمحافظة على درجات الحرارة عند المستويات المرغوبة. وهناك تقنيات أخرى لخفض درجات الحرارة العالية الغير مرغوبة في سطوح النظام. فعلى سبيل المثال؛ ‎(Sa‏ استخدام مناطق انتقال الحرارة بواسطة أنابيب مقاومة (وأكثر كلفة ‎٠‏ في العادة) في المرحلة الأخيرة حيث تكون درجات الحرارة الأعلى في العادة. بالإضافة يمكن إضافة الهيدروجين ‎hydrogen‏ الساخن ‎Tan‏ بين المفاعلات في نظام التهذيب. كذلك يمكن استخدام شحنة حافزة كبيرة. ويمكن تحديد الحافز بانتظام أكبر.وفي هذه الحالة؛ يتحقق على أحسن وجه باستخدام عملية متحركة الطبقة حيث يسحب الحافز من الطبقة الأخيرة ويجدد ويشحن إلى الطبقة الأولى ‎٠‏ ويمكن خفض الكربنة وتفتيت الفلز في نظام مفاعل ‎ve‏ تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض الخاص بالاختراع الراهن مع استخدام بنيات معدات جديدة وظروف عملية أخرى. فعلى سبيل المثال؛ يمكن بناء نظام المفاعل بأنابيب ‎fs‏ أجهزة تسخين مرحلية. وأيضاً يمكن صنع أجهزة التسخين أو الأنابيب التي تتعرض لظروف حرارة شديدة في نظام المفاعل من مواد أكثر مقاومة ‎dy SU‏ من أنظمة مفاعلات التهذيب؛ أي مواد كتلك الموصوفة أعلاه . وبالإمكان الأستمرار في صنع أجهزة التسخين أو الأنابيب التي لم أ تتعرض لدرجات حرارة ساخنة ‎fan‏ من مواد تقليدية. وباستخدام مثل هذا النظام المرحلي في نظام المفاعل من الممكن خفض الكلفة الكلية للنظام (بما أن المواد المقاومة للكربنة هي أكثر كلفة ‎Losec‏ من المواد التقليدية) بينما لا يزال بالإمكان توفير نظام مفاعل مقاوم للكربنة وتفتيت الفلز بدرجة كافية تحت ظروف تهذيب الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض. بالإضافة ينبغي أن يسهل هذا إعادة تركيب أنظمة مفاعلات ‎ve‏ التهذيب القائمة لجعلها مقاومة للكربنة وتفتيت الفلز تحت ‎Cag pda‏ لتشغيل الكبريث ‎sulfur‏ ‎VAAN‏

ا 71 المنخفض ‎Lar‏ أن ‎Te Sa‏ أصغر من نظام المفاعل يحتاج إلى استبدال أو تعديل مع تصميم مرحلي. وبالإمكان تشغيل نظام المفاعل كذلك باستخدام منطقتين حراريتين على الأقل؛ تكون درجة الحرارة في إحداهما هي العظمى وتكون درجة الحرارة في الأخرى عند أدنى فيمة لها. ويقوم هذا الأسلوب على ظاهرة تفتيت الفلز الذي له درجة حرارة عالية ودرجة حرارة منخفضة حيث ينخفض تفتيت الفلز إلى أدنى قيمة له عند درجة حرارة أكثر من العليا وعند حرارة أقل من المنخفض. ويقصد بدرجات الحرارة المنخفضة أي درجة الحرارة التي تنفذ عندها أو قريباً منها عمليات التهذيبوتقع عند درجة حرارة أقل من تلك التي يبدأ عندها تفتيت الفلز مما يسبب مشكلة.

‎ve‏ يجب عند تشغيل أجزاء من نظام المفاعل في مناطق مختلفة درجة الحرارة أن يخفض الفلز بقدر يعادل ما سيكون عليه الوضع لو كان نظام المفاعل عند درجة حرارة تحفز تفتيت الفلز. كذلك فإن فوائد مثل هذا النظام الأخرى تشمل فعاليات محسنة لإنتقال الحرارة؛ والقدرة على خفض حجم المعدات نظرا لتشغيل أجزاء من النظام عند درجات حرارة أعلى.

‏حيث وأن تشغيل أجزاء من نظام المفاعل عند مستويات أدنى أو أعلى من تلك التي

‎Sl ‏تساعد على حدوث تفتيت الفلز يخفض فقط من المدى الحراري الذي يحدث فيه تفتيت‎ ١ ‏دون أن يلغيه تماماً. ولا يمكن تجنب هذا الأمر بسبب تذبذب درجة الحرارة الذي يحدث من‎ ‏يوم ليوم أثناء تشغيل نظام مفاعل التهذيب. وخاصة التذبذب الذي يحدث أثناء بدء تشغيل‎ ‏النظام وإيقافه كذلك تذبذب درجة الحرارة أثناء التدوير وأثناء تسخين موائع العملية في نظام‎ ‏المفاعل.‎

‎Y.‏ ويتعلق اسلوب آخر للتقليل إلى أدنى حد ممكن من تفتيت الفلز بتوفير حرارة للنظام مع استخدام مواد خامة عالية التسخين (كالهيدروجين ‎(hydrogen‏ وبالتالي يتم الخفض إلى أدنى حد ممكن من الحاجة إلى تسخين الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ عبر جدران ‎os‏ ©

‏ويتضمن أسلوب تصميم عملية آخر توفير نظام مفاعل تهذيب قائم مسبقاً أقطار أنابيبية أوسع و/أو له سرعات أنبوبية أكبر إلى انخفاض بأدنى حد من تعرض سطوح التسخين في ‎vs‏ نظام المفاعل للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‏ا

YY

‏تقدم ذكره فإن التهذيب الحافز معروف على نحو جيد في صناعة النفظ ويتضمن‎ LS, ‏بإنتاج مركبات عطرية. تتضمن‎ octane ‏لتحسين درجة الأوكتان‎ naphtha ‏معالجة اجزاء النفثا‎ ‏تفاعلات الهيدروكربونات 98 المهمة التي تحدث أثناء عملية التهذيب تحويل‎ ‏منها‎ hydrogen ‏إلى مركبات عطرية بنزع الهيدروجين‎ cyclohexanes ‏مركبات الهكسان الحلقية‎ ‏إلى مركبات عطرية بالتشاكل وزع‎ alkgeyclopentans ‏وتحويل مركبات ألكيل بنتان الحلقية‎ ٠ ‏الهيدروجين 0 وتحويل المركبات الهيدروكربونية غير الحلقية إلى مركبات حلقية‎ ‏منها. كذلك يحدث عدد من التفاعلات الأخرى بمافي‎ hydrogen ‏عطرية بنزع الهيدروجين‎ paraffins ‏من مركبات الألكيل بنزين وتشكيل البارافينات‎ dealkylation ‏ذلك نزع الألكيل‎ ‏غازية خفيفة مثل الميشان‎ hydrocarbons ‏وتفاعلات تكسير بالهيدروجين تنتج هيدروكربونات‎ ‏وينبغي خفض تفاعلات التكسير‎ butane ‏والبيوتان‎ propane ‏والبروبان‎ ethane ‏والإيثان‎ methane ٠ ‏بالهدرجة إلى أدنى حد ممكن أثناء التهذيب لأنها تخفض من النتائج التي تقارب درجات‎ ‏وهكذاء يشير‎ hydrogen ‏وتخفض كذلك من الهيدروجين‎ gasoline ‏غليانها درجة غليان البنزين‎ ‏في هذا البيان إلى معالجة تغذية هيدروكربونية عن طريق استخدام‎ rfurming ‏لتعبير "التهذيب"‎ ‏تفاعل واحد أو أكثر بنتح للمركبات العطرية وذلك لتوفير منتج غني بالمركبات العطرية (أي‎ ‏نسبة المركبات العطرية فيه أعلى من نسبة المركبات العطرية في التغذية).‎ EE ‏وبينما يوجه الاختراع الراهن نحو التهذيب الحافز أساسا فسيكون مفيدا بصفة عامة في‎ ‏من خامات تغذية هيدروكريونية‎ aromatic hydrocarbons ‏إنتاج الهيدروكربونات العطرية‎ ‏المنخفض. وبينما يؤدي التهذيب الحافز بصورة‎ sulfur ‏متنوعة تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ‏لتوفير‎ Rally ‏فإنه يمكن معالجة خامات تغذية أخرى‎ naphtha Gall ‏نمطية إلى تحويل مركبات‎

Yada ‏تجسيداً‎ naphtha ‏منتج غني بالمركبات العطرية. وهكذا فبينما يعد تحويل مركبات النفثا‎ Yo ‏للتحويل إلى خامات تغذية متتوعة مثل‎ ade ‏فإن الاختراع الراهن يمكن أن يكون‎ ‏والهيدروكربونات الأوليفي_ئية‎ paraffin hydrocarbons ‏الهيدروكربونات البارافينية‎ ‏والههدروكربونات‎ acetylene hydrocarbons ‏وهيدروكربونات الأسيتبلنية‎ olefin hydrocarbons dala daa 1g) ‏والهيدروكربونات‎ cyclic paraffin hydrocarbons ‏البارافينية الحلقية‎ ‏ا‎

‎TY‏ ‎cyclic olefin hydrocarbons‏ ومزائج منها وبالتحديد المركبات الهيدروكربونية المشبعة ‎.saturated hydrocarbons‏ ومن أمثلة الهيدروكربونات البارافينية ‎paraffin hydrocarbons‏ تلك التي فيها من 6“ إلى ‎٠‏ ذرات كربون ‎carbon‏ مثل ع-هكسان ومثيل بنتان ‎methyl pentane‏ و ع-هبتان ‎n-‏ ‎heptane ٠‏ ومثيل هكسان ‎methylhexane‏ وثنائي مثيل بنتان ‎dimethylpentane‏ وع- أوكتان ‎n-‏ ‎octane‏ ومن أمثلة الهيدروكربونات الأسيتيلينية ‎acetylene hydrocarbons‏ تلك التي ‎led‏ من 1 إلى ‎٠١‏ ذرات كربون ‎carbon‏ مثل الهكساين ‎hexyne‏ والهبتاين ‎heptyne‏ والأوكتاين عدنوءه. ومن أمثلة الهيدروكربونات البارافينية الحلقية ‎cyclic paraffin hydrocarbons‏ تلك التي فيها من ‎١‏ إلى ‎٠١‏ ذرات كربون ‎Jie carbon‏ مثيل بنثان حلقي ‎methyl cyclopentane‏ وهكسان حلقي ‎cyclohexane ٠‏ ومثيل هكسان حلقي ‎methyleyclohexane‏ وثتائي مثيل هكسان حلقي ‎.dimethylelohexane‏ ومن الأمئظلة النموذجية على الهيدروكربونات الأوليفينية ‎paraffin hydrocarbons‏ تلك التي فيها من + إلى ‎٠١‏ ذرات كربون ‎carbon‏ متل مثيل بنتين حلقي ‎methyleyclopentene‏ وهفكسين حلقي ‎(J fag cyclohexene‏ هكسين حلقي ‎methylcyclohexene‏ وثتائي مثيل هكسين حلقي ‎.dimethylcyclohexene‏ ‎Vo‏ وسيكون الاختراع الراهن ‎Tada‏ للتهذيب تحت ظطظروف الكبريت ‎sulfur‏ المنخفض باستخدام أنواع مختلفة من حوافز التهذيب. وتشمل هذه الحوافز فلزات المجموعة الثامنة الغير محدودة المحمولة على أكاسيد غير عضوية صامدة للحرارة كالبلاتين ‎platinum‏ على ألومنيا ‎alumina‏ البلاتين والقصدير ‎PUSN‏ على ألومنيا ‎alumina‏ والبلاتين والرينيوم ‎PURe‏ على ألومينا ‎alumina‏ وتحتوي فلزات المجموعة الثامنة ‎pall‏ محدودة على زيوليت ‎zeolite‏ كالبلاتين .أ ‎platinum‏ أو البلاتين والقصدير ‎PURe‏ والبلاتين والرينيوم ‎PURe‏ على زيوليت ‎zeolite‏ مثل زيوليت ‎zeolite‏ نوع ‎(L)‏ وزيوليت ‎zeolite‏ نوع ‎(ZSM-5)‏ والسليكاليت ‎silicalite‏ وبيتا ‎beta‏ ‏وتحتوي فلزات المجموعة الثامنة الغير محدودة على زيوليتات نوع ‎Lzeolites (L)‏ قلوية وقلوية أرضية متبادلة. ويتضمن تجسيد أفضل للاختراع باستخدام حافز زيوليت واسع المسام ‎Jarge-pore zeolitic catalyst Ye‏ يتضمن فلز قلوي أو ترابي قلوي مشحون بفلز واق أو أكثر من ‎VAAN‏

Yt ‏فلزات المجموعة الثامنة. والأفضل على الإطلاق استخدام حافز في تهذيب تغذية من النفثا‎ ‏مطتطصقد.‎ ‏بصفة عامة إلى زيوليت‎ large-pore zeolite ‏واسع المسام"‎ Cid gr) ‏ويشير التعبير‎ ‏وتحتوي الزيوليتات‎ ٠ ‏أنغستروم‎ ١١9 ‏و‎ ١ ‏له قطر مسام فعال يتراوح ما بين‎ zeolite ‏واسعة القطر المفضلة والمفيدة في الاختراع الحالي على‎ crystalline zeolites ‏البلورية‎ 2 faujasite ‏وفوجايسيت‎ (Y) zeolite ‏وزيوليت‎ (X) zeolite ‏وزيوليت‎ L zeolite (L) ‏زيوليت نوع‎ ‏أحجام مسام ظاهرية تتراوح من 7 إلى 4 أنغستروم. والأفضل على‎ zeolites ‏ولهذه الزيوليتات‎ .)1( ‏نوع‎ zeolite ‏الإطلاق الزيوليت‎ ‏من النوع (1) بصورة نسب وزن جزيئي‎ zeolite ‏ويمكن التعبير عن تركيب الزيوليت‎ ‏غرامي بين الأكاسيد التالية:‎ ٠ (0.9-13) ‏ريا‎ : AL;05(5.2-6.9) SiO: : Y 0 ‏وترمز « إلى تكاقؤ ل ]8 و لا وقد تكون بأي‎ cation ‏وفي الصيغة أعلاه ترمز 34 إلى كاتيون‎ ‏منحرفة وتذكر‎ )1( zeolite ‏قيمة من صفر إلى حوالي 4. وتكون الأشعة السينية لزيوليت‎ ‏خواصة وطريقة تحضيره بالتفصيل في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7159/84 والتي‎ ‏يدمج بيانها في هذه المواصفة ليكون مرجعاً. وقد تختلف الصيغة الفعلية دون تغيير التركيبة‎ ١ ‏إلى الألومنيوم‎ silicon ‏قد تتفاوت النسبة جزيئي غرامي من السليكون‎ Sad ‏البلورية.‎ ‎Yoo ‏إلى‎ ٠٠١ ‏من‎ aluminum ‏عنها كنسب جزيني‎ Toma (1) zeolite 7 ‏ويمكن كتابة الصيغة الكيميائية للزيوليت‎ : ‏غرامي بين الأكاسيد على الصورة‎ (0.7-1.1) Na;O : ‏0يتل ليتق : مل‎ ٠ ‏وقيمة 5 قد تصل إلى‎ .١ ‏هي قيمة أكبر من ؟ وتصل حتى حوالي‎ XK ‏وفي الصيغة أعلاه‎ ‏نموذج لأشعة سينية منحرفة عن المسحوق المميز الذي‎ (¥) zeolite ‏حوالي 4. وللزيوليت‎ ‏على نحو‎ (Y) zeolite ‏يمكن استخدامه مع الصيغة أعلاه لتحديد الهوية. ويوصف الزيوليت‎ ‏والتي يدمج محتواها في هذا البيان ليكون‎ 7٠7٠٠١١ ‏أوفى في براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ‏مرجعاً.‎ Yo vo ‏عبارة عن منخل تركيبي جزيئي زيوليتي بلوري يمكن تمثيله‎ p(X) 2808 ‏والزيوليت‎ ‏بالصيغة:‎ ‎)0.7-1.1( Ma/nO : AL,05: )2.0-3.0( 5:0: 0

M ‏تكافؤ‎ an ‏خاصة فلز قلوي أو فلز ترابي قلوي و‎ GB ‏وفي الصيغة أعلاه ترمز 34 إلى‎ seolite ‏ولا قد يكون لها قيمة حوالي + بالاعتماد على هوية 14 ودرجة تميؤ الزيوليت‎ © ‏نموذج لأشعة سينية مُتحرفة الخاص به وخواصه وطريقة‎ zeolite ‏البلوري. والزيوليت‎ ‏تحضيره على نحو أوفى في براءة الاختراع الامريكية رقم 7887744 التي دمج محتواها في‎ ‏هذا البيان ليكون مرجعاً.‎ ‏ويفضل وجود فلز قلوي أو فلز ترابي قلوي في الزيوليت واسع المسام‎ ‏أو سترونشيوم‎ barium ‏وممكن أن يكون الفلز الترابي القلوي باريوم‎ large-pore zeolite Ve ‏ويمكن دمج الفلز الأرضي القلوي في‎ barium ‏ويفضل باريوم‎ calcium ‏أو كالسيوم‎ strontium ‏على‎ barium ‏بالتركيب أو التشريب أو التبادل الأيوني. ويفضل الباريوم‎ zeolite ‏الزيوليت‎ ‏أقل حمضية نوعاً ما.‎ acidic catalyst ‏الفلزات الأرضية القلوية الأخرى لإنتاجه حافز حمضي‎ ‏والحمضية القوية غير مرغوبة في الحافز لأنها تحفز التكسير ناتجا أقل الخيارات.‎ ‎\o‏ وفي تجسيد آخرء يمكن مبادلة جزء من الفلز القلوي مع الباريوم ‎barium‏ باستخدام تقنيات معروفة للتبادل الأيوني للزيوليتات ‎zeolites‏ ويتضمن هذا ملامسة الزيوليت ‎zeolite‏ مع محلول يحتوي على فائض من أيونات الباريوم الثنائية الموجبة ‎on‏ **88.وفي هذا التجسيد ينبغي أن يؤلف الباريوم ‎cbarium‏ على نحو أفضل ؛ من 70.1 إلى 7786 من وزن الزيوليت 26018. ‎i‏ وتشحن الحوافز الزيوليتية واسعة المسام ‎large-pore zeolites‏ المستخدمة في الاختراع بفلز واحد أو أكثر من فلزات المجموعة الثامنة مكل النيكل ‎nickel‏ والروثتيوم ‎ruthenium‏ ‏والروديوم ‎rhodium‏ والبالاديوم ‎paladium‏ والإيريديوم ‎iridium‏ والبلاتين ‎platinum‏ وفتئزات المجموعة الثامنة المفضلة هي الإيريديوم ‎iridium‏ وبالأخص البلاتين ‎oda platinum‏ بخيارات أكبر بالنسبة لتكوين مركبات حلقية منزوعة الهيدروجين ‎hydrogen‏ وأنها أكثر استقرار تحت ‏- ظروف تفاعل تكوين مركبات حلقية منزوع الهيدروجين ‎hydrogen‏ من فلزات المجموعة ا i ‏في‎ platinum ‏الثامنة الأخرى. 13 ما استخدمت فإن النسبة المثوية المفضلة لوزن البلاتين‎ ‏و789.‎ 708.١ ‏الحافز هي ما بين‎ large-pore zeolites ‏وتدمج فلزات المجموعة الثامنة في الزيوليتات واسعة المسام‎ ‏بواسطة التركيب أو التشريب أو تبادل الأيونات في محلول مائي لملح مناسب. وعند الرغبة‎ ‏أو‎ Ll ‏فيمكن تنفيذ العملية‎ zeolite ‏في دمج فلزين من فلزات المجموعة الثامنة في الزيوليت‎ © ‏بصورة تعاقبية.‎ ‏ليكون الإختراع الحالي أكثر وضوحآ فإن الأمثلة التالية توضح ملامح مميزة معينة‎ ‏صورة من صور‎ Aly ‏من الإختراع. حيث ينبغي ادراك أن هذا الاختراع غير مقتصر‎ ‏التفاصيل المحددة المذكورة منها.‎ ( ١ ‏المثال‎ Ve ‏والماء بالكربنة في مفاعلات‎ sulfur ‏أجريت اختبارات للإستبدال على أثر الكبريت‎ ‏التهذيب.‎ ‎Sh ‏بوصة‎ 4/١ ‏بوصة و‎ A ‏وفي هذه الاختبارات استخدمت أنابيب نحاسية بطول‎ ‏سلسلة‎ stainless steel ‏خارجي تستخدم كمفاعل لدراسة كربنة الأسلاك الفولاذية المقاومة للصدا‎ ‏وتحولها إلى أسلاك هشة. وقد أدخلت ثلاثة أسلاك من أسلاك الفولاذ المقاومة للصدأ‎ VEY vo ‏بوصة في الأنبوب؛ بينما حفظ جزء من الأنبوب بطول‎ +, To ‏قطر كل منها‎ stainless steel ‏؛ بوصة عند درجة حرارة متساوية على امتداده تعادل 17/7 م بواسطة الفرن. وحفظ ضغط‎

Yo ‏في المفاعل بمعدل‎ hexane ‏النظام عند 7,4 ضغط جوي عياري. أدخل الهكسان‎ ‏يعادل‎ hydrogen ‏ميكرولتر/الدقيقة أو ما يعادل *,١مليلتر/إساعة بمعدل تدفق للهيدروجين‎ ‏الهيدروكربونات‎ (hydrogen ‏حوالي ©7سم/” دقيقة (إمع كون نسبة الهيدروجين‎ ve ‏في التدفق الناتج لتحديد وجود‎ methane ‏وقيس مقدار الميثان‎ . (Vio ‏تعادل‎ hydrocarbons ‏ناشرة للحرارة.‎ methane ‏تفاعلات ميثان‎ ‏نقي بصفة أساسية يحتوي على أقل من‎ hexane ‏أجريت تجربة ناجحة باستخدام هكسان‎ ‏بعد‎ carbon ‏جزء في المليون من الكبريث #:186ن. وقد وجد أن الأنبوب قد إمتلاً بالكربون‎ 7 ‏فقط بل‎ hexane ‏واليكسان‎ hydrogen ‏ثلاث ساعات فقط. ولم يوقف هذا تدفق تغذية الهيدروجين‎ vo vv ‏مزق الأنبوب فعلياً وسبب انتفاخ في المفاعل وقاربت بنسبة الميثان‎ carbon ‏أن زيادة الكربون‎ ‏إلى 7860 قبل الانسداد.‎ ٠١ ‏في التدفق الناتج حوالي‎ methane ‏أجزاء في‎ ٠١ ‏نفذت تجربة أخرى باستخدام نفس الظروف تقريباً باستثناء إضافة‎ ‏ساعة قبل إيقافها لفحص الأسلاك. لم تلاحظ‎ © ٠ ‏استمرت التجربة لمدة‎ sulfur ‏المليون كبريت‎ ‏أثناء التجربة. وبقيت ثابتة عند حوالي 717.من الوزن بسبب‎ methane ‏د أية زيادة في الميثان‎ ‏كربنة‎ A ‏ولم تلاحظ‎ sulfur ‏التكسير الحراري. لم توجد أية انسدادات ناشئة عن تراكم الكبريت‎ steel BY ‏لأسلاك الف‎ sulfur ‏جزء في المليون كبريت‎ ١ ‏مع فرن واحد فقط هو اضافة‎ Alles ‏أجريت تجربة‎ ‏(أي بعشرة أضعاف أدنى من التجربةالسابقة) وأظهرت هذه التجربة تكويناً طفيفاً للميثشان‎ ‏من‎ fa ‏مقداراً‎ steel ‏ساعة. وقد بين فحص أسلاك الفولاذ‎ EA ‏بعد‎ dal ‏أو‎ methane ٠١ catbon ‏السطحي بيد أنه لم توجد أية شرائط من الكربون‎ carbon ‏الكربون‎ ‏(بنسبة 1ر70) قد‎ ele ‏جزء في المليون‎ ٠٠٠١ ‏أجريت تجربة أخرى باستثناء أن‎ ‏وقد استغرقت‎ sulfur ‏ولم يضف أي كبريت‎ methanol ‏كميثانول‎ hexane ‏أضيفت إلى الهكسان‎ ‏ساعة ولم يحدث أي انسداد في المفاعل. حيث اكتشف عند انشقاق الأنبوب أن‎ VT ‏التجربة‎ ‏لم يكن‎ carbon ‏غير أن تراكم الكربون‎ carbon ‏حوالي 7960 من الأنبوب امتلئ بالكربون‎ ‏خطيراً كما حدث في التجربة الناجحة.‎ )7( ‏المثال‎ ‏نفذت الاختبارات لتحديد المواد المناسبة للاستخدام في أنظمة مفاعل تهذيب الكبريت‎ mild steel ‏المنخفض» أي المواد التي قد تظهر مقاومة أفضل للكربنة من الفولاذ الطري‎ sulfur ‏المنخفض.‎ sulfur ‏المستخدم بصورة تقليدية في تقنيات تهذيب الكبريت‎ Ye ‏أنبوبة من الألومنيا‎ Lindberg ‏وفي هذه الاختبارات استخدم جهاز يشمل فرن ليندبرج‎ ‏تضبط درجة حرارته لأقرب درجة مئوية مع وضع المزدوجة الحرارية على السطح‎ alumina ‏الخارجي للأنبوب في المنطقة الساخنة. وقد كان لأنبوب الفرن قطر داخلي يعادل 8/08 بوصة.‎ ‏نفات عدة تجارب عند درجة حرارة مستخدمة تعادل 49م باستخدام مزدوجة حرارية معلقة‎ ‏في المنطقة الساخنة (حوالي © سم ؟ بوصة) من الأنبوب. وقد قاست المزدوجة الحرارية‎ ye

TA

‏م بثبات أدنى من المزدوجة‎ ٠١ ‏الداخلية درجات حرارة تتراوح من صفر درجة مئوية إلى‎ ‏الحرارية الخارجية.‎ carbon ‏يحتوي على كربون‎ steel ‏(فولاذ‎ mild steel ‏اختبرت عينات من الفولاذ الطري‎ ‏لسلسلة‎ stainless steel ‏وعينات من فولاذ المقاوم لنلصداً‎ ( Y,Y © ‏بنسبة‎ chromium ‏وكروم‎ ‏ساعة . تعرض عند درجة‎ YE ‏و 1495م لمدة‎ JAY ‏عند درجة حرارة 837ام و‎ Yee ‏د‎ ‏المنخفض ووضعت‎ sulfur ‏حرارة ؟قعام لمدة 90 ساعة المواد تحت ظروف تهذيب الكبريت‎ ‏عينات المواد المختلفة في قارب مفتوح داخل المنطقة الساخنة من أنبوب الفرن. فقد كانت‎ ‏بوصة وتثبت على نحو جيد‎ 7/١ ‏سم‎ ١,77 ‏القوارب بطول 3,54 سم بوصة واحدة وبعرض‎ ‏ويوصل كل قارب بقضيب زجاج‎ ٠ ‏داخل المنطقة الساخنة البالغة © سم ؟ بوصة من الأنبوب‎ ‏من سليكا 168ل1ه للوضع والرفع. ولم تستخدم مزدوجة حرارية داخلية عند وضع القوارب داخل‎ ٠ ‏الأنبوب.‎ ‏لبضع دقائق ثم يحدث‎ nitrogen ‏وقبل التشغيل التمهيدي غسل الأنبوب بالنتروجين‎ hydrogen ‏في هيدروجين‎ propane ‏فقاعات لغاز مكربن معبأ تجارياً يتكون من مزيج بروبان‎ ‏ليتر عند درجة‎ ١ ‏سعة‎ toluene ‏داخل قارورة معبأة بالتولوين‎ propane ‏بروبان‎ AY ‏بنسبة‎ ‏في تغذية المزيج الغازي. وقد تمت المحافظة‎ toluene ‏تولوين‎ 7١ ‏حرارة الغرفة لسحب حوالي‎ ve ‏سم /دقيقة وعلى ضغط يعادل الضغط الجوي داخل‎ To ‏إلى‎ YO ‏على تدفقات غازية من‎

VEE ‏ورفعت درجة حرارة العينات إلى درجات الحرارة الموائمة للتشغيل بمعدل‎ ٠ ‏الجهاز‎ ‏درجة في الدقيقة.‎ ‏وبعد تعريض المواد للغاز المكربن للفترة المرغوبة عند درجة الحرارة المرغوبة؛‎ ‏يطفئ الجهاز بتيار هواء يسلط على السطح الخارجي للأنبوب. وعندما يكون الجهاز باردا‎ Ye ‏ويرفع القارب للتفحص‎ nitrogen ‏بدرجة كافية يزاح الغاز الهيدروكربوني بالنتروجين‎ ‏والتحليل.‎ ‏الجاهز الفحص‎ a Dl ‏وقبل بدء التشغيل تقطع مواد الاختبار إلى الحجم والشكل‎ ‏العيني. وبعد كل معالجة مسبقة مثل التنظيف أو التحميص يتم وزن العينات. يكون وزن معظم‎ ‏أجريت كل تجربة من التجارب بثلاث إلى خمس عينات‎ Glassy ‏ملغم.‎ Fer ‏العينات أقل من‎

VAAN

في القارب الواحد. وقد وضعت عينة من الفولاذ المقاوم للصدأ ‎stainless steel‏ سلسلة 49 ؟ في كل تجربة من التجارب بمثابة عينة قياسية داخلية. وبعد اكتمال كل تجربة من التجارب تم ملاجظة حالة القارب وكل مادة من المواد بعناية. وأيضاً تصوير القارب. ثم يتم وزن كل مادة من المواد لتحديد التغيرات مع الحفاظ ‎٠‏ على أي ترسبات لفحم الكوك مع المادة السفلية المناسبة. وثم تركيب العينات في راتنج إبوكسي ‎epoxy resin‏ مع الطحن والصقل لتحضيرها وللتحليل باستخدام المجهر الإلكتروني الماسح والتحليل الوصفي لتحديد استجابات تراكم الفحم وتفتيت الفلز والكربنة لكل مادة من المواد. ومن الضروري أن تكون مدة مكوث غاز الكربنة المستخدم في هذه الاختبارات أعلى ‎٠‏ .من مدة مكوثه في عملية تجارية نمطية بشكل ملحوظ. وهكذا يعتقد أن الظروف التجريبية قد كانت أكثر شدة من الظروف التجريبية في العمليات التجارية. وبعض المواد التي فشلت (من حيث المتانة) في هذه الاختبارات يمكن الاعتماد عليها عند الإنتاج التجاري. وبالرغم من ذلك فإن الاختبار يوفر مؤشرآً يمكن الوثوق به من حيث المقاومات النسبية للمواد نحو تراكم الفحم والكربنة وتفتيت الفلز. ‎VAAN‏

وتبين النتائج في الجدول أدناه: النسبة المئوية للزيادة في الوزن | تفتيت الفلز التركيب نتيجة تراكم الكربون ‎carbon‏ ‎LL seen‏ ‎Ce eT nse‏ ‎SPRY‏ ‎eee‏ ‏الفولاذ الكربوني ‎c steel‏ 1 | شديد ‎ev |e]‏ ‎Teen‏ ‎ee ees‏ ‎Ce |e Lee‏ ا لاس * 716 و11 + 156 و11ر+ ‎Hy‏ (بالوزن) وبالطبع فإن النتائج أعلاه هي نتائج نوعية وتتوقف على شكل السطح؛ أي الخشونة السطحية المجهرية للفزات. وتشير النسبة المئوية إلى الزيادة في الوزن نتيجة تراكم الفحم على السطح الحافز ذاتياً. ا

١ )3( ‏المثال‎ ‏لفزز تشكيلة واسعة من المواد عند درجة‎ Bl ‏استخدمت نفس التقنيات التي استخدمت‎ ‏ساعة. وتبين النتائج في الجدول أدناه. وتمثل كل مجموعة‎ ٠6 ‏حرارة تعادل 59م لمدة‎ ‏مقارنة جنب إلى جنب في قارب مفرد تحت ظروف مطابقة.‎ )١( ‏الجدول‎ 2 ‏المثوية للزيادة في الوزن نتيجة | الفاز‎ ed carbon ‏تراكم الكربون‎

TT see ee a eee em cm ‏لاما‎ |e | sem

TT see ove | cose | we |e | wows ‏اسه الس‎ | ome | + | ow err | ces | oem || weeesis

ET ‏أ‎ ‎TT ese ee | coor | ‏ال‎ |v | meres les ‏ان تسم‎ ee ‏سد د ال‎

TTT see hee Le ams ey ‏ص نا نات اسن‎ | woes ‏نس‎ ‏صفر لا يوجد‎ Tin can ‏علبة قصدير‎ ‏كربوني‎ Nin ‏(قصدير‎ ‎| (c steel ‏(يالوزن)‎ Ha +C5Hg 7 0+ + ‏و11‎ 115 (1) ‏تحمص في هواء لمدة ساعتين عند درجة حرارة ١٠٠٠م لإنتاج طبقة رقيقة من الأكسيد.‎ (T) )4( ‏المثال‎ ‏اختبرت مواد اضافية باستخدام التقنيات الموصوفة في المثال (7) مرة أخرى (ما لم يذكر‎ ‏ا خلاف ذلك).‎ ٠ ‏سلسلة 447 وفولاذ مقاوم‎ stainless steel ‏وضعت عينات من الفولاذ المقاوم للصدأ‎ ‏في جهاز الكربنة عند درجة‎ Ll ‏في قارب عينة واختبرت‎ VEY ‏سلسلة‎ stainless steel ‏للصداً‎ ‏حرارة 208 على امتداد أسبوعين. فتكونت طبقة رقيقة من الفحم على سطح الفولاذ المقاوم‎ ‏سلسلة 445 حيث لم يلاحظ أي تغير آخر.من ناحية ثانية؛ ترسبت‎ stainless steel faall ‏وتكونت‎ YY ‏سلسلة‎ stainless steel fall ‏المقاوم‎ 3 gill ‏كميات كبيرة من الفحم على سطح‎ ٠ ‏سم انبثق منها الفحم وتفتيت الفلز.‎ ١.0٠ ‏حفرة بعمق‎ ‏بالقصدير ون‎ WL eS ‏طليت‎ carbon steel ‏اختبرت عينات من شبكة فولاذ كربوني‎ ‏وقد كان سمك الطلاء على العينات يعادل‎ chromium ‏وكروم‎ copper ‏ونحاس‎ silver ‏والفضة‎ ‏لم يتكون أي‎ a TER ‏ساعة من اختبارات الكربنة عند درجة حرارة‎ VT ‏سم. وبعد‎ 07 ‏وتكون الفحم على الشبكات‎ chromium ‏والكروم‎ tin ‏على الشبكات المطلية بالقصدير‎ aad yo ‏لكن في الأماكن التي تقشر عنها الطلاء. وقد أظهرت‎ copper ‏والنحاس‎ silver ‏المطلية بالفضة‎ ‏التي لم يوضع عليها أي طلاء والتي تعرضت لظروف‎ carbon steel ‏شبكات الفولاذ الكربوني‎ ‏بالفحم وتفتيت الفلز.‎ Tapa ‏الإختبار في نفس الوقت مع الشبكات المطلية تكربنا‎ ‏سلسلة 4 0 وطليت كل‎ stainless steel ‏اختبرت عينات من شبكة الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏واختبرت هذه العينات مع عنية الفولاذ المقاوم‎ chromium ‏عينة إما بالقصدير 0 أو الكروم‎ vy.

tv ‏عند درجة حرارة ؟؟ 8م وعرضت‎ An S ‏سلسلة $61 في اختبار‎ stainless steel ‏للصداً‎ ‏العينات لمدة © أسابيع. وعند نهاية كل أسبو ع كانت العينات تبرد إلى درجة حرارة الغرفة‎ ‏كانت الشبكة المطلية‎ aT ‏للملاحظة والتوثيق باستخدام التصوير. ثم تسخن إلى درجة‎ (af ‏خالية من الفحم‎ chromium ‏خالية من الفحم والشبكة المطلية بالكروم‎ tin ‏بالقصدير‎ ‏وقد تراكم الفحم‎ chromium ‏باستثتاء بعض المناطق المحلية التي تقشر عنها طلاء الكروم‎ 5 .4 416 ‏سلسلة‎ stainless steel ‏بشكل طبقة منتظمة على قطعة الفولاذ المقاوم للصدأ‎ ‏إحداهما‎ (V0 ‏(فيها نيكل بنسبة‎ 100 inconel ‏اختبرت عينتان من الفولاذ إتكوئيل‎ ‏ساعة. وقد تراكم الفحم‎ ١6 ‏عند حرارة 644 م لمدة‎ tin ‏غير مطلية والأخرى مطلية بالقصدير‎ ‏وتفتت لكن ليس بمستوى العينة غير المطلية.‎ tin ‏على العينة المطلية بالقصدير‎ 6 ‏المثال‎ ١ ‏الطارد للحرارة الحادة‎ methane ‏تكون المبثان‎ Jeli ‏نفذت التجارب التالية لدراسة‎ ‏المنخفض.‎ sulfur ‏أثناء تكوين وحرق كرات الفحم أثناء التهذيب تحت ظروف الكبريت‎ ‏كمضاف لخفض تكروين الميثان عممطاءد.‎ tin ‏وبالإضافة اختبر القصدير‎ ‏المنخفض وجدت ترسبات من الفحم‎ sulfur ‏وفي أنظمة مفاعلات تهذيب الكبريت‎ ‏المصهور أثناء‎ iron ‏تحتوي على جسيمات حديد 1:08 مصهورة. ويعتقد أن تكون الحديد‎ Vo ‏التهذيب عند درجات حرارة ما بين 487 م و 2544م عائد للتفاعلات الطاردة للحرارة الشديدة‎ ‏الحادثة أثناء التهذيب. ويعتقد أن الطريقة الوحيدة لتوليد درجات الحرارة هذه هو من خلال‎ ‏شديد الطرد للحرارة. ودرجات الحرارة العالية مثيرة للدهشة بصفة‎ methane ‏تكون الميثان‎ ‏ويميل في الواقع لتبريد نظام المفاعل.‎ Plead ‏خاصة بما أن التهذيب بطبيعته ماص للحرارة‎ hydrogen ‏بانتشار الهيدروجين‎ Tas ‏وتتولد درجات الحرارة العالية داخل كرات الفحم المعزولة‎ re ‏من فحم‎ methane ‏في داخل مواقع بقايا تفتيت الحديد 1800 الحافزية التي تحفز تكون الميثان‎ hydrogen ‏الكوك والهيدروجين‎ ‏في‎ methane ‏لدراسة تكون الميثان‎ steel wool ‏في هذه التجربة استخدم صوف فولاذ‎ 1758 ‏قطره‎ stainless steel ‏محطة تجريبية بالغة الصغر. غلاف أنبوب الفولاذ المقاوم للصداً‎ ‏ووضع في فرن عند درجة‎ steel wool ‏غرام من صوف فولاذ‎ ١.١6 ‏بوصة) مع‎ Y,YO) ‏اسم‎ Yo

حرارة 136 م. مرر الهكسان ‎hexane‏ والهيدروجين ‎hydrogen‏ فوق الحديد 1:08 وتم تحليل التيار الخارج من حيث مكونات التغذية والنتائج. وعولج صوف الفولاذ ‎steel wool‏ معالجة مسبقة في هيدروجين ‎hydrogen‏ لمدة ‎7١‏ ساعة قبل إدخال اليكسان ‎hexane‏ ثم أدخل الهكسان ‎hexane‏ في المفاعل بمعدل ‎YO‏ ميكرولتر/الدقيقة مع الهيدروجين ‎hydrogen‏ بمعدل حوالي م ©؟سم/© الدقيقة. وفي البداية كان تكون الميثان ‎methane‏ متدنياًء حيث استمر في الزيادة مع استمرار التجربة. وفي النهاية بلغ 8 ‎٠‏ ثم حقن ‎٠,١‏ سو من رابع بيوتيل القصدير ‎stetrabutyl tin‏ في تيار التغذية المنقى قبل وصوله إلى الحديد ‎iron‏ انخفض تكون الميثان ‎methane‏ إلى حوالي ‎7١‏ واستمر عند المستوى ‎7/١‏ لمدة ؟ ساعات ثالية. ‎٠‏ - وتوجز المعطيات التجريبية في الجدول التالي. جدول الوقت بالساعات ميثان إيثان بروبان هكسان ‎Hexane Propane Ethane CH,4‏ ‎Te [ow Tow oe ow‏

م ومن النتائج أعلاه يمكن رؤية أن إضافة القصدير ‎tin‏ إلى صوف الفولأذ ‎steel wool‏ توقف تسارع تكون الميثان ‎methane‏ وتخفض تكون الميثان ‎methane‏ إلى مسثويات مقبولة في الناتج. ‎Jaa‏ )1( أجريت اختبارات إضافية باستخدام صوف الفولاذ ‎steel wool‏ المطلي مسبقاً برابع بيوتيل القصدير ‎tetrabutyl tin‏ وبالتحديد؛ كما في المثال )0( حقنت ثلاث حقن ‎JS‏ منها يتكون من ‎٠,١‏ سو رابع بيوتيل قصدير ‎tetrabutyl tin‏ مذابة في ‎jp ١‏ هكسان ‎hexane‏ ‏أنبوب الفولاذ المقاوم للصدأ ‎stainless steel‏ بقطر 0,775 سم ‎(as Y,Y0)‏ يحتوي على 5 , غرام من صوف الفولاذ ‎steel wool‏ وحمل المحلول فوق صوف الفولاذ ‎steel wool‏ في ‎٠‏ تيار هيدروجين ‎hydrogen‏ عند درجة حرارة 507 م. ثم ‎As clad‏ الهيدروكربونية .عند ‎day‏ حرارة ‏ 78" م_بمعدل تدفق للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ يعادل ‎Yo‏ ميكرولتر/الدقيقة وبمعدل تدفق_للهيدروجين ‎hydrogen‏ يعادل حوالي ‎Yo‏ سم/الدقيقة. ثم حلل الغاز الخارج من حيث وجود الميثان ‎methane‏ وبقي تحت مستوى ‎7١‏ لمدة ‎YE‏ ساعة. وبعد ‎YE‏ ساعة لم يمكن اكتشاف وجود ‎١5‏ هيدروجين ‎hydrogen‏ أو تغذية عند مخرج الأنبوب. وارتفع ضغط الداخل إلى ‎"٠0,4‏ ضغط جوي. وعند شق أنبوب المفاعل؛ وجد أن الفحم قد سد الأنبوب ‎Lola‏ ‏وهكذا ويمكن رؤية أن مركبات القصدير العضوية ‎organo-tin compounds‏ تستطيع منع كربنة صوف الفولاذ ‎steel wool‏ تحثتث ظروف التهذيب. المثال ‎(Vv)‏ ‏© أجريت تجربة أخرى ‎Jie‏ التجربة الناجحة في ‎)١( JU)‏ لتقصي أثر ظروف الكربنة على أسلاك الفولاذ المقاوم للصدأ ‎stainless steel‏ المطلية بالقصدير ‎tin‏ بطريقة البخار في أنبوب مفاعل مطلي بالذهب 8010. والفرق الوحيد عن التجربة الناجحة هو استخدام معدل تدفق هيدروجين ‎hydrogen‏ أعلى يعادل ‎٠٠١‏ مل في الدقيقة.

استمرت التجربة لمدة ‎A‏ ساعات بدون انسداد أو تكون ميثان ‎methane‏ زائد وعند شق الأنبوب وتفحصه؛ لم يلاحظ أي انسداد أو شرائط كربون 000». وظهر شريط أسود واحد فقط من الكربون ‎carbon‏ على السلك. ويعتقد أن هذا العيب عائد لطريقة الطلاء. وتظهر هذه التجربة أن القصدير ‎tin‏ يستطيع ‎Ales‏ الفولاذ ‎faa Mage Gal‏ ‎stainless steel‏ من الكربنة بكيفية مماثلة للكربنة. وبخلاف الكبريت ‎sulfur‏ فلا يقتضي الأمر حقنه بصورة مستمرة في التغذية. بينما ينبغي حقن الكبريت ‎sulfur‏ بصورة مستمرة في التغذية للمحافظة على ضغط جزئي لكبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏ في النظام عند مستوى يكفي للمحافظة على كبريتيد سطحي على الفولاذ ‎steel‏ وأي إزالة للكبريت ‎sulfur‏ من خام التغذية ستؤدي إلى بدء ‎dy Sl‏ بعد تجريد الكبريت ‎sulfur‏ من نظام المفاعل. ويحدث هذا ‎sale‏ sulfur ‏ساعات بعد توقف الكبريت‎ ٠١ ‏خلال‎ yo ‏وبينما تم وصف الاختراع من حيث التطبيقات المفضلة ينبغي ادراك أنه يمكن إجراء‎ ‏تغييرات وتعديلات جلية لأولئك المتمرسين في التقنية الصناعية. فعلى سبيل المثال يمكن طلاء‎ ‏والسليكا‎ zirconium ‏والزركونيوم‎ niobium ‏في نظام المفاعل بالنيوبيوم‎ steel ‏أجزاء من الفولاذ‎ ‏بالرغم من أن هذه التقنيات‎ chromium ‏أو الكروم‎ tungsten ‏والتنغستن‎ ceramic ‏والخزف‎ silica ‏تنفيذها أو استخدامها أو أنها مكلفة إلى الحد الذي يتعذر تتفيذها. أو يمكن‎ faa ‏قد يصعب‎ ١ ‏إلى درجة‎ hydrocarbons ‏الإقلال من استخدام المبادلات الحرارية لتسخين الهيدروكربونات‎ hydrocarbons ‏حرارة التفاعل. أو يمكن الإقلال من تعرض سطوح التسخين للهيدروكربونات‎ ‏باستخدام أنابيب أقطارها أوسع أو باستخدام سرعات أنبوبية أعلى. وبصفة أساسية هناك‎

GAN ‏تغييرات وتعديلات يمكن إجراؤها على التجسيدات المفضلة أعلاه لتكون واضحة‎ ‏المتمرسين في التقئية الصناعية والتي يمكن اعتبارها ضمن مجال الاختراع كما هو معرف‎ x. بعناصر الحماية التالية. اغا

Claims (1)

1. Lv ‏عناصر الحماية‎ ‎-١ 1‏ نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت ‎low-sulfur, catalytic‏ ‎reforming reactor system‏ يشتمل على : ‏1 فرن ‎furnace‏ واحد على الأقل؛ ‏¢ مفاعل تهذيب حفزي واحد على الأقل يشتمل على حفاز زيوليتي كبير حجم المسام؛ شديد © التأثر بالكبريت ‎¢sulfur-sensitive, large-pore zeolite catalyst‏ ‏1 ماسورة ‎pipe‏ واحدة على الأقل موصولة بين الفرن الواحد على الأقل المذكور ومفاعل ل التهذيب الحفزي الواحد على الأقل المذكور لتمرير تيار غازي ‎gas stream‏ يحتوي على ‎A‏ هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ من الفرن الواحد على الأقل المذكور إلى مفاعل التهذيب 9 الحفزي الواحد على الأقل المذكور؛ ‎Cua Ye‏ يشتمل جزء سطحي ‎surface portion‏ واحد على الأقل من نظام مفاعل التهذيب ‎١‏ الحفزي المذكور المسُعرض للهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ المذكور ‎Je‏ طبقة واقية ‎protective layer VY‏ تملح مقاومة ‎resistance‏ ضد حدوث كربنة ‎carburization‏ وتغبسر فلزي

   ‎.metal dusting VY‏ ‎١‏ 7- النظام وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون الجزء السطحي المذكور عبارة عن جدار ‎Y‏ للمفاعل ‎.reactor wall‏ ‎0١‏ *- النظام ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون الجزء السطحي المذكور عبارة عن أنبوب ‎Y‏ فرني ‎-furnace tube‏ ‎١‏ ¢— النظام وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون الجز ع السطحي المذكور عبارة عن بطانة ‎Y‏ فُرنيئَة ‎furnace liner‏ ‎YAAN

   ا ‎١‏ خا النظام ‎laa‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون الجز ءِِ السطحى المذكور ملكربن

   ‎.carburized ¥‏ ‎١‏ +- النظام وفقا لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يشتمل الحفاز الزيوليتي كبير حجم المسام؛ شديد ‎Y‏ التأثر بالكبريت ‎sulfur‏ المذكور على فلز قلوي ‎alkali metal‏ أو فلز قلوي ترابي ‎alkaline‏ ‎earth metal Y‏ مشحون بفلز واحد على الأقل من المجموعة الثامنة ‎‘Group VIII‏ ‎١‏ #- النظام ‎Gay‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على فلز يختار من ‎Y‏ المجموعة التي تتكون من نحاس ‎copper‏ قصدير «ناء أنتيمون ‎antimony‏ جيرمانيوم ‎¢germanium 3‏ بيزموث ‎chromium a3S «bismoth‏ نحاس أصفر ‎cbrass‏ ومركيات ‎intermetallic compounds a Sou ¢‏ وسبائك ‎alloys‏ منها. ‎١‏ + النظام ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تختار الطبقة الواقية المذكورة من المجموعة التي 7 تتكون من طبقة طلاء معدني ‎«plating‏ غلاف ع2010ماه» ودهان لمتدم. ‎١‏ 4- النظام ‎Tay‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على قصدير ‎tin‏ ‎١‏ ب" النظام ‎(a‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تختار الطبقة الواقية المذكورة من المجموعة التي تتكون من طبقة طلاء معدني» غلاف؛ ودهان. ‎-١١ ١‏ النظام ‎GE‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان ‎Y‏ تشتمل على قصدير ‎Jin‏ ‎-١“ ١‏ النظام ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان ا

   7 تشتمل على:

   ¢hydrogen decomposable tin compound ‏مركب قصدير قابل للاتنحلال هيدروجينياً‎ v

   ¢solvent system ‏نظام مذيب‎ £

   © فلز قصدير 381( التجزئة ‎¢finely divided tin metal‏ و tin oxide ‏أكسيد قصدير‎ i

   ‎VY)‏ النظام ‎Gay‏ لعنصر الحماية ‎١7‏ حيث يكون مركب القصدير ‎J tin‏ للانحلال هيدروجيئياً المذكور هو أوكتانوات القصدير ‎.tin octanoate‏

   ‎١‏ ¢\- النظام وفقاً لعنصر الحماية ‎VY‏ حيث يتراوح الحجم الجسيمي ‎particle size‏ لفلز القصدير عن دقيق التجزئة المذكور من حوالي ‎١‏ إلى © ميكرون ‎.micron‏

   ‎-١#© ١‏ النظام وفقا لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان ‎Y‏ تشتمل على:

   ‏¥ مركب يحتوي على قصدير ‎tin-containing compound‏ واحد على الأقل؛

   ‏¢ مركب حديد ‎iron compound‏ واحد على الأقل؛ و

   ‏© حيث تصل نسبة الحديد 00«:/القصدير ‎tin‏ إلى ‎FY‏ بالوزن.

   ‎TY‏ النظام ‎Gay‏ لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان ‎Y‏ تشتمل على قصدير ‎tin‏ وطبقة خارجية ‎outer layer‏ من أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏

   ‎-١7 ١‏ النظام وفقا لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة ربط غنية ‎Y‏ بالكربيد ‎carbide-rich bonding layer‏ توضع بين الطبقة الواقية المذكورة والجزء السطحي 0 المذكور.

   ‏ارا

   ‎=YA \‏ النظام وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يكون الجزء السطحي المذكور عبارة عن فولاذ

   ‎.chromium-rich steel ‏غني بالكروم‎ Y ‎YS‏ النظام وفقآ لعنصر الحماية ‎VA‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على قصدير ون. ‎-٠ ١‏ النظام ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎V4‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة ‎Load‏ على: ‏طبقة داخلية غنية بالكروم ‎inner chromium-rich layer‏ و ‏"| طبقة خارجية تشتمل على قصدير ‎din‏ ‎-7١ ١‏ النظام ‎Gig‏ لعنصر الحماية ‎٠‏ حيث تشتمل الطبقة الخارجية المذكورة ‎Lad‏ على ‎Y‏ ستانيد الحديد و التيكل ‎.iron nickel stannide‏ ‎—YY ١‏ النظام ‎(sa,‏ لعنصر الحماية ‎Cua YY‏ تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة واقية ‎Y‏ متصلة ‎continuous protective layer‏ تغطي الجزء السطحي المذكور ‎dy‏ سماكة ‎thickness 3‏ 4 "3332 مسبقاً. ‎—YY ١‏ نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت ‎esulfur‏ يشتمل ‎Y‏ على: ¥ فرن واحد على الأقل؛ ‏¢ مفاعل تهذيب حفزي واحد على الأقل يشتمل على حفاز زيوليتي كبير حجم المسام؛ شديد 8 التأثر بالكبريت ‎sulfur‏ يشتمل على فلز قلوي أو ‎ia‏ قلوي ترابي مشحون بفلز واحد على 1 الأقل من المجموعة الثامنة؛ لا ماسورة واحدة على الأقل موصولة بين الفرن الواحد على الأقل المذكور ومفاعل ‎A‏ التهذيب الحفزي الواحد على الأقل المذكور لتمرير تيار غازي يحتوي على هيدروكربون 190000008 من الفرن الواحد على الأقل المذكور إلى مفاعل التهذيب ‎VAAN

   ‏الحفزي الواحد على الأقل المذكور؛‎ ١ ‏حيث يشتمل جزء سطحي واحد على الأقل من نظام مفاعل التهذيب الحفزي المذكور‎ ١١ ‏المذكور على طبقة طلاء معدني؛ غلاف؛ أو‎ hydrocarbon ‏المُعرّض للهيدروكربون‎ VY ‏ضد حدوث كربنة وتغبثر فلزي.‎ da glia ‏حيث تمنح‎ tin ‏دهان تشتمل على قصدير‎ VY sulfur ‏؛- جزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت‎ ١ Adal ‏بواسطة العملية التي تشتمل على الخطوات‎ JSS Y ‏على جزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على نسبة‎ coating ‏وضع طبقة طلاء‎ 1 idee ‏أثناء‎ hydrocarbon ‏مُعرض لهيدروكربون‎ sulfur ‏منخفضة من الكبريت‎ ¢ ‏التهذيب؛ و‎ ° ‏تشكيل طبقة واقية من الطلاء المذكور على السطح المذكور تمنح مقاومة ضد حدوث‎ 1 ‏ل كربنة وتغبُر فلزي عند التهذيب.‎ sulfur ‏على نسبة منخفضة من الكبريت‎ SF ‏الجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي؛‎ —Yo ١ ‏حيث تتضمن خطوة الوضع المذكورة وضع طبقة من طلاء‎ YE ‏لعنصر الحماية‎ ay ‏معدني؛ غلاف؛ أو دهان على الجزء السطحي المذكور.‎ ¥ sulfur ‏على نسبة منخفضة من الكبريت‎ SF «sia ‏تهذيب‎ Jolie ‏الجزء من نظام‎ - ١ ‏حيث تشتمل الطبقة المذكورة من الطلاء المعدني؛ الغلاف؛ أو‎ YO ‏لعنصر الحماية‎ GG, Y tin ‏قصدير‎ copper ‏الدهان على فلز يختار من المجموعة التي تتكون من نحاس‎ 1 las chromium ‏كروم‎ ¢bismuth ‏بزموث‎ germanium ‏جرمانيوم‎ antimony ‏أنتيمون‎ ¢ ‏ومركبات سبيكية وسبائك منها.‎ crass ‏أصفر‎ ‎sulfur ‏الجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت‎ -7١ ١ ‏حيث تتضمن خطوة الوضع المذكورة وضع طبقة دهان تشتمل‎ VE ‏لعنصر الحماية‎ Ui Y ey Ain ‏على قصدير‎ sulfur ‏منخفضة من الكبريت‎ ds ‏الجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على‎ YA ١ Oud ‏حيث تتضمن خطوة التشكيل المذكورة على تسخين‎ YY ‏لعنصر الحماية‎ la reducing atmosphere ‏المذكور في جو مختزل‎ 3 sulfur ‏4؟- الجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي» يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت‎ ١ ‏غني بالكروم‎ steel ‏حيث يكون الجزء المذكور عبارة عن فولاذ‎ TV ‏لعنصر الحماية‎ Gi Y ‏تتضمن خطوة التشكيل المذكورة تشكيل طبقة داخلية غنية بالكروم‎ Cus chromium 1 -iron nickel stannide ‏وطبقة خارجية تشتمل على ستانيد الحديد والنيكل‎ chromium £ sulfur ‏يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت‎ ٠ ‏الجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي‎ -٠ ١ ‏تقع بين‎ carbide ‏على طبقة ربط غنية بالكربيد‎ Lad ‏يشتمل‎ YE ‏لعنصر الحماية‎ Gi Y ‏الطبقة الواقية المذكورة والجزء السطحي المذكور.‎ v esulfur ‏جزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي؛ يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت‎ -*١ ١ ‏يشتمل على سطح واحد على الأقل لجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي يحتوي على‎ Y ‏يشتمل على‎ hydrocarbon ‏لهيدروكربون‎ Gamal «sulfur ‏نسبة منخفضة من الكبريت‎ 7 ‏حيث يكون الجزء المذكور عبارة عن جدار للمفاعل.‎ ١ ‏لعنصر الحماية‎ Gy ‏الجزء‎ =F) ‏يكون الجزء المذكور عبارة عن أنبوب فرني.‎ Cus VY ‏الجزء وفقآ لعنصر الحماية‎ TY ١ Ay sal ‏حيث يكون الجزء المذكور عبارة عن‎ ١ ‏لعنصر الحماية‎ Gigs al ‏؛*-‎ ١

   اا ay Se ‏حيث يكون الجزء المذكور‎ VY ‏5؟- الجزء وفقاً لعنصر الحماية‎ ١ ‏يختار من‎ Bit ‏لعنصر الحماية 7 حيث تشتمل الطبقة الواقية المنكورة على‎ la, c ‏الجز‎ 7 ١ ‏جر مانيوم‎ cantimony ‏أنتيمون‎ (tin ‏قصدير‎ ccopper ‏المجموعة التي تتكون من نحاس‎ Y ‏ومركبات‎ brass ‏نحاس أصفر‎ «chromium ‏كروم‎ cbismuth <i se by <germanium 1 ‏سبيكييَة وسبائك منها.‎ ¢ ‏الجزء وفقاً لعنصر الحماية 7 حيث تختار الطبقة الواقية المذكورة من المجموعة التى‎ -١ ١ ‏تتكون من طبقة طلاء معدني غلاف ودهان.‎ Y tin ‏حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على قصدير‎ YY ‏لعنصر الحماية‎ Gage tall =A ١ ‏حيث تختار الطبقة الواقية المذكورة من المجموعة التي‎ VY ‏4؟- النظام وفقآً لعنصر الحماية‎ ١ ‏تتكون من طبقة طلاء معدني» غلاف ودهان.‎ ‏حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة د هان‎ YY ‏الجز ع وفقاً لعنصر الحماية‎ 4 ١ tin ‏تشتمل على قصدير‎ ¥ ‏حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان‎ ١ ‏الجزء وفقا لعنصر الحماية‎ -؛١‎ ١ ‏تشتمل على:‎ Y ‏قابل للانحلال هيدروجينياً؛‎ tin ‏مركب قصدير‎ 7 ‏فلز قصديره دقيق التجزئة؛ و‎ 8 tin oxide ‏أكسيد قصدير‎ ot ‏القابل للانحلال‎ tin asd) ‏لعنصر الحماية )6 حيث يكون مركب‎ Gay ‏؛- الجزء‎ ١ tin octanoate ‏هيدروجينياً المذكور هو أوكتانوات القصدير‎ Y ‏دقيق‎ tin ‏الجز ع وفقاً لعنصر الحماية 2 حيث يتراوح الحجم الجسيمي لفلز القصدير‎ - \ ‏إلى © ميكرون.‎ ١ ‏التجزئة المذكور من حوالي‎ Y ‏حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان‎ ١ ‏وفقآ لعنصر الحماية‎ gall -4 ١ ‏تشتمل على:‎ Y ‏مركب يحتوي على قصدير 8 واحد على الأقل؛‎ Y ER ‏واحد على الأقل‎ iron ‏مركب حديد‎ ¢ ‏بالوزن.‎ 7:١ ‏حيث تصل نسبة الحديد 100/القصدير 0 إلى‎ 0 ‏تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة دهان‎ Cua ١ ‏لعنصر الحماية‎ Gy ‏5؛- الجزء‎ ١ .chromium oxide ‏وطبقة خارجية من أكسيد الكروم‎ tin ‏تشتمل على قصدير‎ ‏حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة ربط‎ ١ ‏لعنصر الحماية‎ Gi ‏الجزء‎ —£1 ١ ‏توضع بين الطبقة الواقية المذكورة والسطح المذكور.‎ carbide ‏غنية بالكربيد‎ ‏غني‎ steel ‏حيث يكون الجزء السطحي عبارة عن فولاذ‎ ١ ‏لعنصر الحماية‎ (aa ‏الجزء‎ - 4١ ١ .chromium ‏بالكروم‎ Y tin ‏حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على قصدير‎ £Y ‏وفقا لعنصر الحماية‎ all <8 ١ ‏تشتمل الطبقة الواقية المذكورة أيضاً على:‎ Cus $A ‏الجزء وفقآً لعنصر الحماية‎ —£4 ١ ‏و‎ tchromium ‏طبقة داخلية غنية بالكروم‎ ا

   3 طبقة خارجية تشتمل على قصدير ‎tin‏ ‎-٠ ١‏ الجزء وفقآً لعنصر الحماية 9؛ حيث تشتمل الطبقة الخارجية المذكورة أيضاً على ‎Y‏ ستائيد الحديد والتيكل ‎.iron nickel stannide‏ ‎١‏ \0— الجزء ‎Gs,‏ لعنصر الحماية ‎١١‏ حيث تشتمل الطبقة الواقية المذكورة على طبقة واقية ¥ ) متصلة * تغط السطح المذكور ولها سماكة محددة مسبقاً . ‎١‏ 7- جزء من نظام مفاعل تهذيب حفزيء يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت ‎«sulfur‏ ‎Y‏ يشتمل على سطح واحد على الأقل لجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي يحتوي على 7 نسبة منخفضة من الكبريت ‎sulfur‏ مُعرض لهيدروكربون 70000000 يشتمل على 1 ,1 بقة واقية تشتمل على طبقة دهان تتكون من قصدير ‎tin‏ تمنح مقاومة ضد حدوث كربنة 8 وتغبثر فلزي. ‎OV ١‏ جزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي» يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت ‎esulfur‏ ‎Y‏ يشتمل على سطح واحد على الأقل لجزء من نظام مفاعل تهذيب حفزي يحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت ‎sulfur‏ مُعرض لهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ يشتمل على وسيلة تمنح مقاومة ضد حدوث كربنة وتغبُر فلزي عند التهذيب.