JPS58198587A - 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 - Google Patents
炭化水素類の熱分解・改質反応用管Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、炭化水素類の熱分解・改質反応に使用され
る反応用管、特に炭化水素類の化学反応に伴う析出固形
炭素の反応用管の表面への付着沈積、並びに浸炭を防止
し得る反応用管に関する。
る反応用管、特に炭化水素類の化学反応に伴う析出固形
炭素の反応用管の表面への付着沈積、並びに浸炭を防止
し得る反応用管に関する。
炭化水素類の熱分解・改質反応器は管状であり、管内に
触媒層を存在させ、もしくは存在させず、液状もしくは
力゛ス状の炭化水素を高温・高圧下に通過させて熱分解
または改質させるものである。
触媒層を存在させ、もしくは存在させず、液状もしくは
力゛ス状の炭化水素を高温・高圧下に通過させて熱分解
または改質させるものである。
その反応器を構成する反応管の材料には、従来高温装置
材料として一般的なＮｉおよびＣｒを多量に含有するＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱鋼が使用され、
操業条件が高温化するほど、そのＮｉ含有量を更に増大
させたものを使用するのが通常である。
材料として一般的なＮｉおよびＣｒを多量に含有するＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱鋼が使用され、
操業条件が高温化するほど、そのＮｉ含有量を更に増大
させたものを使用するのが通常である。
この炭化水素の熱分解・改質反応は、固形炭素の析出現
象を伴うため、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系鋼製反応管を使
用してこれらの反応を継続させれば、反応用管の内側壁
面（化学反応が生起する空間に対する表面で４）す、反
応用管の使用条件により外側壁面あるいは内外両側壁面
の場合もある）に、不可避的に上記の固形炭素の付着沈
積が生じる。
象を伴うため、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系鋼製反応管を使
用してこれらの反応を継続させれば、反応用管の内側壁
面（化学反応が生起する空間に対する表面で４）す、反
応用管の使用条件により外側壁面あるいは内外両側壁面
の場合もある）に、不可避的に上記の固形炭素の付着沈
積が生じる。
固形炭素の析出沈積を放置すれば、炭化水素を含む流体
の管内流通を妨害するのみでなく、反応遂行のために管
外から反応熱を供給もしくは除去する際の総括伝熱係数
の著しい低下をきたし、操業の継続が困難となる。この
だめ、長期の連続操業を常態とする反応装置も、一時的
な操業中断と、各種の方法による沈積炭素の除去作業、
いわゆるデコーキング（ｄｅｃｏｋｉｎｇ ）の定期定
な実施を余儀なくされる。このほかに、上記従来の反応
用管は反応側の管壁面からの浸炭による管材質の劣化、
特に延性の著しい低下を伴い、高圧使用条件下、脆化に
よる割れの発生の危険性が増大するという問題がある。
の管内流通を妨害するのみでなく、反応遂行のために管
外から反応熱を供給もしくは除去する際の総括伝熱係数
の著しい低下をきたし、操業の継続が困難となる。この
だめ、長期の連続操業を常態とする反応装置も、一時的
な操業中断と、各種の方法による沈積炭素の除去作業、
いわゆるデコーキング（ｄｅｃｏｋｉｎｇ ）の定期定
な実施を余儀なくされる。このほかに、上記従来の反応
用管は反応側の管壁面からの浸炭による管材質の劣化、
特に延性の著しい低下を伴い、高圧使用条件下、脆化に
よる割れの発生の危険性が増大するという問題がある。
発明者らは、上記問題を解決するために、管壁面におけ
る固形炭素の析出現象について鋭意研究を継続した結果
、従来のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼製反応管に固形炭素
の著しい沈積を生じるのは、該管材に含有されるＮ１が
、管表面においてこれに接触する炭化水素からの炭素析
出を促進する触媒として作用しているからであり、固形
炭素の析出沈積量と管材料中のＮｉ含有量との間に一定
の相関々係が存在し、このＮｉ含有量を制限することに
より管表面への析出沈積を抑制防止し得るとの知見を得
、また浸炭に関しては、管材料の鋼成分としてＭｎ、Ｎ
ｂ を適量含有せしめることにより、管壁面からの浸炭
を効果的に抑制し、管材質の劣化を防止し得ることが判
明した。
る固形炭素の析出現象について鋭意研究を継続した結果
、従来のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼製反応管に固形炭素
の著しい沈積を生じるのは、該管材に含有されるＮ１が
、管表面においてこれに接触する炭化水素からの炭素析
出を促進する触媒として作用しているからであり、固形
炭素の析出沈積量と管材料中のＮｉ含有量との間に一定
の相関々係が存在し、このＮｉ含有量を制限することに
より管表面への析出沈積を抑制防止し得るとの知見を得
、また浸炭に関しては、管材料の鋼成分としてＭｎ、Ｎ
ｂ を適量含有せしめることにより、管壁面からの浸炭
を効果的に抑制し、管材質の劣化を防止し得ることが判
明した。
この発明は上記知見にもとづいて完成したものであり、
管内が反応域として使用される場合にあっては、反応用
管の炭化水素類と接触する内側壁面（内側層ジがＮｉを
実質的に含有しないＦｅ −Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼
、またはＮｉ含有量が前記固形炭素析出の触媒作用を実
質的に呈しない範囲に制限されるＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ
−Ｎｂ−’Ｎｉ 系耐熱鋼にて形成されるとともに、
この内側層が高温装置材料、例えば従来からの反応用管
材料であったＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱
鋼からなる積層された外側層によって被覆された反応用
管を提供する。この発明の反応用管は、このような二重
積層構造とすることにより、高温・高圧下に使用される
反応用管として必要な材料特性を保持しつつ、反応に伴
う固形炭素の析出沈積、および浸炭による材質劣化を可
及的に抑制し、長期にわたる安定操業を保証することに
成功した。
管内が反応域として使用される場合にあっては、反応用
管の炭化水素類と接触する内側壁面（内側層ジがＮｉを
実質的に含有しないＦｅ −Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼
、またはＮｉ含有量が前記固形炭素析出の触媒作用を実
質的に呈しない範囲に制限されるＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ
−Ｎｂ−’Ｎｉ 系耐熱鋼にて形成されるとともに、
この内側層が高温装置材料、例えば従来からの反応用管
材料であったＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱
鋼からなる積層された外側層によって被覆された反応用
管を提供する。この発明の反応用管は、このような二重
積層構造とすることにより、高温・高圧下に使用される
反応用管として必要な材料特性を保持しつつ、反応に伴
う固形炭素の析出沈積、および浸炭による材質劣化を可
及的に抑制し、長期にわたる安定操業を保証することに
成功した。
以下、この発明について詳細に説明する。なお、以下の
説明における鋼成分含有量はすべて１重量係」である。
説明における鋼成分含有量はすべて１重量係」である。
この発明の反応用管は、炭化水素と接触する内側層がＮ
ｉを実質的に含まないＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎｂ系耐
熱鋼、またはＮｉ含有量が１０％以下のＦｅ−Ｃｒ−Ｍ
ｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼（以下、「低ニッケ／ｌ／ Ｆ
ｅ −Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎｂ −Ｎ ｉ系耐熱鋼」と
もい上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ△系耐系鋼熱鋼ましい例とし
て、Ｃｒ２Ｏ〜３０％、ＣＯ，３〜１．５ ％、Ｓｉ
Ｂチ以下、Ｍｎ６〜１５％、Ｎｂ８％以下、ＮＯ，１
５係以下、残部が実質的にＦｅからなるものが挙げ低ニ
ッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−ＡＮｉ系耐熱鋼の好ましい例
としては、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼組成に
おけるＦｅの一部が１０％以下のＮｉで置換されたもの
、すなわち、Ｃｒ２Ｏ〜３０チ、Ｎｉ１Ｏ係以下、Ｃ０
１３〜１．５係、Ｓｉ ３係 以下、Ｍｎ６〜１５％、
Ｎｂ３％以下、ＮＯ，１５％以Ｆ、残部実質的にＦｅか
らなる鋼組成を有する耐熱鋼が挙げられる。
ｉを実質的に含まないＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎｂ系耐
熱鋼、またはＮｉ含有量が１０％以下のＦｅ−Ｃｒ−Ｍ
ｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼（以下、「低ニッケ／ｌ／ Ｆ
ｅ −Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎｂ −Ｎ ｉ系耐熱鋼」と
もい上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ△系耐系鋼熱鋼ましい例とし
て、Ｃｒ２Ｏ〜３０％、ＣＯ，３〜１．５ ％、Ｓｉ
Ｂチ以下、Ｍｎ６〜１５％、Ｎｂ８％以下、ＮＯ，１
５係以下、残部が実質的にＦｅからなるものが挙げ低ニ
ッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−ＡＮｉ系耐熱鋼の好ましい例
としては、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼組成に
おけるＦｅの一部が１０％以下のＮｉで置換されたもの
、すなわち、Ｃｒ２Ｏ〜３０チ、Ｎｉ１Ｏ係以下、Ｃ０
１３〜１．５係、Ｓｉ ３係 以下、Ｍｎ６〜１５％、
Ｎｂ３％以下、ＮＯ，１５％以Ｆ、残部実質的にＦｅか
らなる鋼組成を有する耐熱鋼が挙げられる。
第１図に、Ｎ１含有量０〜３５％のＦｅ−Ｃｒ −（Ｎ
ｉ ）系耐熱鋼（Ｃｒ１８％、Ｃ０，８％、Ｓｉ１．５
％、Ｍｎ１．１％、ＮＯ，０５％、Ｆｅ４３．５〜７８
．５％）からなる反応用管における固形炭素の析出沈積
量（ｔＪ／ａｍ２）とＮｉ含有量の関係を示す（実験条
件：エタン供給量４０ｏｃｃ／ｒＴ１ｉｏ、ｓ／ｃ−１
，５、温度９００°Ｃ）。
ｉ ）系耐熱鋼（Ｃｒ１８％、Ｃ０，８％、Ｓｉ１．５
％、Ｍｎ１．１％、ＮＯ，０５％、Ｆｅ４３．５〜７８
．５％）からなる反応用管における固形炭素の析出沈積
量（ｔＪ／ａｍ２）とＮｉ含有量の関係を示す（実験条
件：エタン供給量４０ｏｃｃ／ｒＴ１ｉｏ、ｓ／ｃ−１
，５、温度９００°Ｃ）。
図示のとおり、管材料のＮｉ含有量の増加とともに固形
炭素の析出沈積量が増加する。ちなみに、従来の反応用
管材料として使用されているＦｅ −Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱
鋼のＮｉ含有量は約３５係前後であり、固形炭素の著し
い析出沈積を避は得ながった事実と符合する。これは前
記したように、管壁表面のＮｉが同形炭素析出の触媒作
用をなすからにほかならない。この点に鑑み、この発明
では反応用管の反応域に面する内側層の耐熱鋼のＮｉ含
有量につき、その上限は１０％とされ、より好ましくは
５チ以下に限定される。
炭素の析出沈積量が増加する。ちなみに、従来の反応用
管材料として使用されているＦｅ −Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱
鋼のＮｉ含有量は約３５係前後であり、固形炭素の著し
い析出沈積を避は得ながった事実と符合する。これは前
記したように、管壁表面のＮｉが同形炭素析出の触媒作
用をなすからにほかならない。この点に鑑み、この発明
では反応用管の反応域に面する内側層の耐熱鋼のＮｉ含
有量につき、その上限は１０％とされ、より好ましくは
５チ以下に限定される。
第２図は、反応用管の浸炭に対する管材料のＭｎ、Ｎｂ
含有量の影響について浸炭実験（固形浸炭剤を使用し管
内壁面より゛浸炭処理。処理温度・時間：ｌ１００℃・
５００Ｈｒ）の結果を示す。供試反応用管（反応用管（
１）、（２）および（３））は下記のとおりである。
含有量の影響について浸炭実験（固形浸炭剤を使用し管
内壁面より゛浸炭処理。処理温度・時間：ｌ１００℃・
５００Ｈｒ）の結果を示す。供試反応用管（反応用管（
１）、（２）および（３））は下記のとおりである。
反応用管（１）（二重積層構造〕
内側層二層厚２ｍｒ
：低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼（
Ｃｒ ２５％、Ｎｉ５％、Ｃ０，６％、Ｓｉ２．０係、
Ｍｎ８．１％、ＮｂＯ，４５％Ｎ）ＮＯ，０５Ｘ ）外
側層二層厚１０ｍ ：Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼（Ｃｒ２５％、Ｎ１３５％
、Ｃ０，４％、Ｓｉ１．５％、Ｍｎ １．０％、Ｎ００
５チ） 反応用管（２）［二重積層構造Ｊ 内側層二層厚２朋 ：低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼（Ｃｒ２５％、
Ｎｉ５％、Ｃ１，０％、Ｓｉ２．０％、Ｍｎ１．１％、
ＮＯ，０５％） 外側層二層厚１０ｍ 二上記反応用管（１）と同じＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼 反応用管（３）［単層構造。従来の一般的な反応用管に
相当〕 肉厚：１２ｍｍ 材料：上記反応用管（１）の外側層と同じＦｅ−Ｃｒ−
Ｎｉ系耐熱鋼。
Ｃｒ ２５％、Ｎｉ５％、Ｃ０，６％、Ｓｉ２．０係、
Ｍｎ８．１％、ＮｂＯ，４５％Ｎ）ＮＯ，０５Ｘ ）外
側層二層厚１０ｍ ：Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼（Ｃｒ２５％、Ｎ１３５％
、Ｃ０，４％、Ｓｉ１．５％、Ｍｎ １．０％、Ｎ００
５チ） 反応用管（２）［二重積層構造Ｊ 内側層二層厚２朋 ：低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼（Ｃｒ２５％、
Ｎｉ５％、Ｃ１，０％、Ｓｉ２．０％、Ｍｎ１．１％、
ＮＯ，０５％） 外側層二層厚１０ｍ 二上記反応用管（１）と同じＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼 反応用管（３）［単層構造。従来の一般的な反応用管に
相当〕 肉厚：１２ｍｍ 材料：上記反応用管（１）の外側層と同じＦｅ−Ｃｒ−
Ｎｉ系耐熱鋼。
第２図中、曲線（１）、（２）および（３）は、それぞ
れ供試反応用管［１）、（２＋および（３）の結果を示
す。図示のとおり、従来の反応用管に相当する管材料（
ｏ、４Ｃ−２５Ｃｒ−ＩＭｎ−８５Ｎｉ）を使用した単
層構造の反応用管（３）は、管壁表面の浸炭にょるＣ増
力１ノ量が２．０％をこえ、管壁内部にわたって著しい
浸炭が認められる。これに対し、内側層が低ニツケル管
材料（ＩＣ−２５ＣｒＩＣ−２５Ｃｒ−Ｉにて形成され
た反応用管（２）のＣ増加量は上記反応用管に比し大幅
に低減している。更に、内側層が、Ｍｎ含有量の高い、
かっＮｂを含む低ニツケル管材料（０，６Ｃ−２５Ｃｒ
−８Ｍｎ−０，５Ｎｂ −５Ｎｉ）にて形成されている
反応用管（１）における浸炭にょるＣ増加量は約０３％
以下と極めて軽微である。
れ供試反応用管［１）、（２＋および（３）の結果を示
す。図示のとおり、従来の反応用管に相当する管材料（
ｏ、４Ｃ−２５Ｃｒ−ＩＭｎ−８５Ｎｉ）を使用した単
層構造の反応用管（３）は、管壁表面の浸炭にょるＣ増
力１ノ量が２．０％をこえ、管壁内部にわたって著しい
浸炭が認められる。これに対し、内側層が低ニツケル管
材料（ＩＣ−２５ＣｒＩＣ−２５Ｃｒ−Ｉにて形成され
た反応用管（２）のＣ増加量は上記反応用管に比し大幅
に低減している。更に、内側層が、Ｍｎ含有量の高い、
かっＮｂを含む低ニツケル管材料（０，６Ｃ−２５Ｃｒ
−８Ｍｎ−０，５Ｎｂ −５Ｎｉ）にて形成されている
反応用管（１）における浸炭にょるＣ増加量は約０３％
以下と極めて軽微である。
この浸炭抑制効果はＭｎ含有量の増加およびＮｂの添加
により強化される。よってこの発明においては、Ｍｎ、
Ｎｂ添加による浸炭抑制効果を得るために、反応域に面
する内側層は、前記のごとく多量のＭｎとＮｂを含有す
る管材料にて形成される。
により強化される。よってこの発明においては、Ｍｎ、
Ｎｂ添加による浸炭抑制効果を得るために、反応域に面
する内側層は、前記のごとく多量のＭｎとＮｂを含有す
る管材料にて形成される。
そのＭｎ含有量は６係以上に規定される。ただし、Ｍｎ
含有量が過度に高くなると、延性が著しく低下し、鋳造
工程での鋳造体凝固時に割れが発生し易くなるので、含
有量の上限は１５％とされる。
含有量が過度に高くなると、延性が著しく低下し、鋳造
工程での鋳造体凝固時に割れが発生し易くなるので、含
有量の上限は１５％とされる。
また、Ｎｂは、その含有量が高くなると、高温での使用
中、シグマ相が析出し、延性が著しく低下するので上限
を３％とする。
中、シグマ相が析出し、延性が著しく低下するので上限
を３％とする。
第３図は、多量のＭｎおよびＮ、ｂを含有する管材料お
よびＭｎ含有量の少い管材料が使用された反応用管につ
いて管内を反応域とする炭化水素の熱分解・改質反応実
験（実験条件：エタン供給量４００ ｃｃ／ｍｉｎ ％
Ｓ／Ｃ＝ １．５、温度９００℃）における管壁面への
固形炭素析出沈積量を比較したグラフである。供試反応
用管は、次の（１）、（１１）および（ｉｎ）の３種で
ある。すなわち、反応用管（１）と（１１）は、いづれ
も内側層（層厚２ｍ−ｒ）と外側層（層厚１０１１１１
）の二重積層構造を有し、（１）における内側層はこの
発明の成分規定を満すＭｎ含有量が高（Ｎｂを含む低ニ
ッケルＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ 系耐熱鋼、
（１１）における内側層はＭｎ含有量の少い低ニッケル
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼ｊ／ζでそれぞれ形成されて
いる。外側層はいづれも通常の反応用管材料として使用
されているＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼からなる。反応用
管（ｉｉｉ）は上記外側層と同じ管材料からなる従来の
単層構造反応用管である。各反応用管の管材料の成分組
成は次のとおり゛である。
よびＭｎ含有量の少い管材料が使用された反応用管につ
いて管内を反応域とする炭化水素の熱分解・改質反応実
験（実験条件：エタン供給量４００ ｃｃ／ｍｉｎ ％
Ｓ／Ｃ＝ １．５、温度９００℃）における管壁面への
固形炭素析出沈積量を比較したグラフである。供試反応
用管は、次の（１）、（１１）および（ｉｎ）の３種で
ある。すなわち、反応用管（１）と（１１）は、いづれ
も内側層（層厚２ｍ−ｒ）と外側層（層厚１０１１１１
）の二重積層構造を有し、（１）における内側層はこの
発明の成分規定を満すＭｎ含有量が高（Ｎｂを含む低ニ
ッケルＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ 系耐熱鋼、
（１１）における内側層はＭｎ含有量の少い低ニッケル
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼ｊ／ζでそれぞれ形成されて
いる。外側層はいづれも通常の反応用管材料として使用
されているＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼からなる。反応用
管（ｉｉｉ）は上記外側層と同じ管材料からなる従来の
単層構造反応用管である。各反応用管の管材料の成分組
成は次のとおり゛である。
反応用管（１）の内側層：Ｃｒ２４．２％、Ｎｉ４．８
係、Ｃ０，５６％、Ｓｉ１．９％、Ｍｎ８．８１％、Ｎ
ｂ０１５１係、Ｎ０１０５係。
係、Ｃ０，５６％、Ｓｉ１．９％、Ｍｎ８．８１％、Ｎ
ｂ０１５１係、Ｎ０１０５係。
反応用管（１１）の内側層：Ｃｒ２５．２％、Ｎｉ
４．３係、Ｃ０，９６％、Ｓｉ１．７６％、Ｍｎ１．３
４％、ＮＯ，０５％。
４．３係、Ｃ０，９６％、Ｓｉ１．７６％、Ｍｎ１．３
４％、ＮＯ，０５％。
反応用管（ｉｉｆ） ： Ｃｒ ２５．１％、Ｎｉ３５
．５％、Ｃ０１４３％、Ｓｉ１．３％、Ｍｎ１．２％、
ＮＯ，０５％。
．５％、Ｃ０１４３％、Ｓｉ１．３％、Ｍｎ１．２％、
ＮＯ，０５％。
第３図における（ｉ）、（１１）および（ｔｔｉ）はそ
れぞれ上記各反応用管（ｉ）、（Ｉｉ）および（ｉｎ）
についての結果を示す。
れぞれ上記各反応用管（ｉ）、（Ｉｉ）および（ｉｎ）
についての結果を示す。
図から明らかなとおシ、内側層が多量のＭｎとＮｂを含
有する低ニッケルＦ ｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ −Ｎ ｉ
系耐熱鋼からなる反応用管（１）の管壁面への固形炭素
・析出沈積量は、Ｍｎ含有量が少く、Ｎｂを含まな
い低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼からなる内側層
を有する反応用管（１１）と同様に、従来の管材料であ
るＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼製反応用管（…）に比し、
格段に減少しており、卓越した耐コーキング性を有して
いる。すなわち、Ｎｉ含有量が１０％以下に規制された
低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼に前記のごとき多
量のＭｎを含有させ、同時にＮｂを添加しても固形炭素
析出沈積抑制効果は何ら阻害されないことが判る。
有する低ニッケルＦ ｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ −Ｎ ｉ
系耐熱鋼からなる反応用管（１）の管壁面への固形炭素
・析出沈積量は、Ｍｎ含有量が少く、Ｎｂを含まな
い低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼からなる内側層
を有する反応用管（１１）と同様に、従来の管材料であ
るＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼製反応用管（…）に比し、
格段に減少しており、卓越した耐コーキング性を有して
いる。すなわち、Ｎｉ含有量が１０％以下に規制された
低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼に前記のごとき多
量のＭｎを含有させ、同時にＮｂを添加しても固形炭素
析出沈積抑制効果は何ら阻害されないことが判る。
これらの各実験結果から、反応域に面する内側層が、前
記のようにＮｉ、ＭｎおよびＮｂ含有量の規定されたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｍ−またはＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系
耐熱鋼にて形成されているこの発明の反応用管は、管壁
面への固形炭素の析出沈積が極めて軽微であシ、かつ優
れた耐浸炭性を有することが理解される。
記のようにＮｉ、ＭｎおよびＮｂ含有量の規定されたＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｍ−またはＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系
耐熱鋼にて形成されているこの発明の反応用管は、管壁
面への固形炭素の析出沈積が極めて軽微であシ、かつ優
れた耐浸炭性を有することが理解される。
なお、上記各耐熱鋼のＣ含有量の限定理由は次のとおシ
である。すなわち、Ｆｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ系または
Ｆ ｅ −Ｃｒ−Ｍｎ −Ｎ ｂ −Ｎ ｉ 系耐熱
鋼においては、Ｃ含有量が低過ぎると、高温下での使用
中にシグマ相が析出し、延性が著しく低下する。また、
Ｃ含有量が低い程、合金溶湯の凝固温度が高くなるため
、この発明の目的とす２二重積層構造の反応用管を、後
記のように遠心力鋳造にて形成する際に、内側層合金溶
湯が鋳造後直ちに凝固する結果、内側層と外側層との境
界での融合不良が生じ、健全な二重積層構造の反応用管
の鋳造が困難となる。これらの不具合はＣ含有量を高め
ることにより防止される。しかし、Ｃ含有量が高いと高
温での使用中に内側層から外側層への炭素分の拡散移行
による外側層の材質劣化が生じる。よって、Ｃ含有量は
前記のように０．３〜！、５％に規定される。
である。すなわち、Ｆｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ系または
Ｆ ｅ −Ｃｒ−Ｍｎ −Ｎ ｂ −Ｎ ｉ 系耐熱
鋼においては、Ｃ含有量が低過ぎると、高温下での使用
中にシグマ相が析出し、延性が著しく低下する。また、
Ｃ含有量が低い程、合金溶湯の凝固温度が高くなるため
、この発明の目的とす２二重積層構造の反応用管を、後
記のように遠心力鋳造にて形成する際に、内側層合金溶
湯が鋳造後直ちに凝固する結果、内側層と外側層との境
界での融合不良が生じ、健全な二重積層構造の反応用管
の鋳造が困難となる。これらの不具合はＣ含有量を高め
ることにより防止される。しかし、Ｃ含有量が高いと高
温での使用中に内側層から外側層への炭素分の拡散移行
による外側層の材質劣化が生じる。よって、Ｃ含有量は
前記のように０．３〜！、５％に規定される。
反応用管の内側層を形成する上記・Ｆｅ−Ｃｒ −Ｍｎ
−Ｎｂ系および低ニッケｋ Ｆｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ
−Ｎ ｉ系耐熱鋼の化学成分組成は、炭化水素の化学
反応器用管材料として必要な緒特性、例えば耐熱性、耐
食性、その他の特性をも考慮して規定されたものである
ことは言うまでもないが、この発明の趣旨を逸失しない
限り、更に材質の改善を目的として、他成分元素の少量
添加・増減などによる鋼組成の適宜の修正・変更が施こ
されたものも同様に有用である。
−Ｎｂ系および低ニッケｋ Ｆｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ
−Ｎ ｉ系耐熱鋼の化学成分組成は、炭化水素の化学
反応器用管材料として必要な緒特性、例えば耐熱性、耐
食性、その他の特性をも考慮して規定されたものである
ことは言うまでもないが、この発明の趣旨を逸失しない
限り、更に材質の改善を目的として、他成分元素の少量
添加・増減などによる鋼組成の適宜の修正・変更が施こ
されたものも同様に有用である。
この発明の反応用管は、上記Ｆｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ
系または低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐
熱鋼からなる内側層が、高温特性の優れた高Ｎｉ含有量
の耐熱鋼からなる外側層を以て被覆された二重積層構造
を有する。この外側層を形成する耐熱鋼としては、従来
この用途の管材料として汎用されているＦｅ−Ｃｒ−Ｎ
ｉ系オーステナイト型耐熱鋼を使用することができる。
系または低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐
熱鋼からなる内側層が、高温特性の優れた高Ｎｉ含有量
の耐熱鋼からなる外側層を以て被覆された二重積層構造
を有する。この外側層を形成する耐熱鋼としては、従来
この用途の管材料として汎用されているＦｅ−Ｃｒ−Ｎ
ｉ系オーステナイト型耐熱鋼を使用することができる。
その例として、Ｃ０１４３％％、Ｎｉ１８〜４０％、Ｃ
０，０１〜０．６係、Ｓｉ２．５％以下、Ｍｎ ２％以
下、ＮＯ，］５％以下、残部が実質的にＦｅからなる鋼
組成を有するもの、あるいはＦｅの一部が５％以下の範
囲内において、Ｍｏ、ＷおよびＮｂ から選択される
１種以上の元素を以て置換された鋼組成を有するもの等
が挙げられる。また、この発明の趣旨を逸失しない限り
、材質の改善を目的としてこれ以外に、各元素量を若干
増減し、あるいは新たに添加もしくは削除してなる鋼組
成のものも同様に有用である。このような二重積層管と
することにより、外側層の耐熱鋼が有する高温強度、高
温クリープ破断強度など、高温・高圧下に使用される反
応用管として必要な機械的特性が付加される。
０，０１〜０．６係、Ｓｉ２．５％以下、Ｍｎ ２％以
下、ＮＯ，］５％以下、残部が実質的にＦｅからなる鋼
組成を有するもの、あるいはＦｅの一部が５％以下の範
囲内において、Ｍｏ、ＷおよびＮｂ から選択される
１種以上の元素を以て置換された鋼組成を有するもの等
が挙げられる。また、この発明の趣旨を逸失しない限り
、材質の改善を目的としてこれ以外に、各元素量を若干
増減し、あるいは新たに添加もしくは削除してなる鋼組
成のものも同様に有用である。このような二重積層管と
することにより、外側層の耐熱鋼が有する高温強度、高
温クリープ破断強度など、高温・高圧下に使用される反
応用管として必要な機械的特性が付加される。
上記二重積層構造を有するこの発明の反応用管は、好ま
しくは遠心力鋳造法により製造される。
しくは遠心力鋳造法により製造される。
その鋳造においては、遠心力鋳造用鋳型に、まず外側層
を形成するだめの高Ｎ ｉ 存削メＦ ｅ −Ｃｒ −
Ｎ ｉ系耐熱鋼溶湯を注入して所望の層厚を有する外側
層を鋳造し、七の内壁面まで凝固体化した直後に、内側
層を形成するためのＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ系または
低ニッケルＦ ｅ −Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ −Ｎ ｉ系耐
熱鋼溶湯を鋳込み所望の層厚の内側層を鋳造し、そのま
ま鋳型の回転を続行して凝固を完了させればよく、これ
によって内側層と外側層とが境界部で層厚の薄い融合層
を形成し冶金学的に一体結合した二重積層管を得ること
ができる。上記鋳造において、層境界部を確冥に融合さ
せるには、内側層の耐熱鋼が外側層の耐熱鋼より低い溶
融温度を有することが好ましい。この溶融温度の相互の
関係は、各耐熱鋼の成分組成、主としてＣ含有量をそれ
ぞれ前記規定の範囲内で相対的に調節することによシ容
易に得られる。その他の鋳造条件に特別の制限はなく、
例えば、各層の溶湯鋳造温度は従来どおり、その溶融温
度より例えば１５０℃高い温度に調節されればよく、ま
た必要に応じて、内側層の内表面を空気酸化から保護す
るだめに、常法に従って適当な造滓剤を投与してもよい
。
を形成するだめの高Ｎ ｉ 存削メＦ ｅ −Ｃｒ −
Ｎ ｉ系耐熱鋼溶湯を注入して所望の層厚を有する外側
層を鋳造し、七の内壁面まで凝固体化した直後に、内側
層を形成するためのＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ−Ｎｂ系または
低ニッケルＦ ｅ −Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ −Ｎ ｉ系耐
熱鋼溶湯を鋳込み所望の層厚の内側層を鋳造し、そのま
ま鋳型の回転を続行して凝固を完了させればよく、これ
によって内側層と外側層とが境界部で層厚の薄い融合層
を形成し冶金学的に一体結合した二重積層管を得ること
ができる。上記鋳造において、層境界部を確冥に融合さ
せるには、内側層の耐熱鋼が外側層の耐熱鋼より低い溶
融温度を有することが好ましい。この溶融温度の相互の
関係は、各耐熱鋼の成分組成、主としてＣ含有量をそれ
ぞれ前記規定の範囲内で相対的に調節することによシ容
易に得られる。その他の鋳造条件に特別の制限はなく、
例えば、各層の溶湯鋳造温度は従来どおり、その溶融温
度より例えば１５０℃高い温度に調節されればよく、ま
た必要に応じて、内側層の内表面を空気酸化から保護す
るだめに、常法に従って適当な造滓剤を投与してもよい
。
なお、従来二重積層管の遠心鋳造においては、外側層の
内表面まで凝固したのちに内側層の合金溶湯を注入した
のでは、両層の境界部の融合が不十分となり、強固な結
合状態が得られないため、外側層の内表面が未凝固状態
にある時点で内側層を鋳造するのが一般である。しかし
、その場合、両層間の強固な結合状態が得られる反面、
各層の合金溶湯が過度に混合してしまうだめ、外側層と
内側層のそれぞれを所定の層厚に形成することができな
いばかりか、各層の合金成分が当初のそれと異なったも
のになってしまい、目的とする二重積層管を得ることが
できない。しかるに、この発明の二重積層管においては
、外側層の内表面まで凝固したのちに、内側層の鋳造を
行うことにより、両層の過度の混合とそれに伴う上記不
具合が回避されるのみならず、そのような鋳造（外側層
内表面の凝固後に内側層を鋳造）にもかかわらず、両層
間の密着性にすぐれる。その理由は、この発明の内側層
合金として使用される前記規定の成分組成を有するＦｅ
−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系および低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍ
ｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼が、凝固開始から終了に到るま
での広い温度域を有するので、内側層溶湯が外側層の凝
固内表面に接触しても直ちに凝固化することはなく、そ
の境界面に適度の層厚の融合層を形成し得るからである
。しかも、その際、外側層は多量に再溶融することがな
く、上記融合層も両層を強固に結合するに足る最小限の
厚さにとどまり、理想的な二重積層構造が形成される。
内表面まで凝固したのちに内側層の合金溶湯を注入した
のでは、両層の境界部の融合が不十分となり、強固な結
合状態が得られないため、外側層の内表面が未凝固状態
にある時点で内側層を鋳造するのが一般である。しかし
、その場合、両層間の強固な結合状態が得られる反面、
各層の合金溶湯が過度に混合してしまうだめ、外側層と
内側層のそれぞれを所定の層厚に形成することができな
いばかりか、各層の合金成分が当初のそれと異なったも
のになってしまい、目的とする二重積層管を得ることが
できない。しかるに、この発明の二重積層管においては
、外側層の内表面まで凝固したのちに、内側層の鋳造を
行うことにより、両層の過度の混合とそれに伴う上記不
具合が回避されるのみならず、そのような鋳造（外側層
内表面の凝固後に内側層を鋳造）にもかかわらず、両層
間の密着性にすぐれる。その理由は、この発明の内側層
合金として使用される前記規定の成分組成を有するＦｅ
−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系および低ニッケルＦｅ−Ｃｒ−Ｍ
ｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼が、凝固開始から終了に到るま
での広い温度域を有するので、内側層溶湯が外側層の凝
固内表面に接触しても直ちに凝固化することはなく、そ
の境界面に適度の層厚の融合層を形成し得るからである
。しかも、その際、外側層は多量に再溶融することがな
く、上記融合層も両層を強固に結合するに足る最小限の
厚さにとどまり、理想的な二重積層構造が形成される。
二重積層管の製造には、このほかに例えば遠心力鋳造と
溶射とを組合せ、まず遠心力鋳造にて単層の鋳造管を形
成し、ついでその管表面に所定の合金を溶射被覆する方
法等を使用することも可能であるが、前述のような遠心
力鋳造によれば、両層間の確実な結合一体化が可能であ
るのみならず、各層を所望に応じた厚壽任意の層厚に形
成することができ、また各層の合金の化学成分組成を、
所望の材料特性に応じて自由に選択できる等の利点があ
る。
溶射とを組合せ、まず遠心力鋳造にて単層の鋳造管を形
成し、ついでその管表面に所定の合金を溶射被覆する方
法等を使用することも可能であるが、前述のような遠心
力鋳造によれば、両層間の確実な結合一体化が可能であ
るのみならず、各層を所望に応じた厚壽任意の層厚に形
成することができ、また各層の合金の化学成分組成を、
所望の材料特性に応じて自由に選択できる等の利点があ
る。
この発明の反応用管の遠心力鋳造による製造例を挙げる
と、高周波誘導溶解炉にて、外側層合金として、高Ｎｉ
含有量のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼溶湯（Ｃｒ２５．５
％、Ｎｉ３５．０％、Ｃ０，４５％、Ｓｉ１．０％、Ｍ
ｎ０．８％、ＮＯ，０６％、残部Ｆｅ）、および内側層
合金として、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼溶湯（Ｃ
ｒ２５．５％、Ｃ０，６％、Ｓｉ２．０％。
と、高周波誘導溶解炉にて、外側層合金として、高Ｎｉ
含有量のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼溶湯（Ｃｒ２５．５
％、Ｎｉ３５．０％、Ｃ０，４５％、Ｓｉ１．０％、Ｍ
ｎ０．８％、ＮＯ，０６％、残部Ｆｅ）、および内側層
合金として、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼溶湯（Ｃ
ｒ２５．５％、Ｃ０，６％、Ｓｉ２．０％。
Ｍｎ９．１％、ＮｂＯ，４５％、ＮＯ，０５％、残部Ｆ
ｅ）をそれぞれ溶製し、遠心力鋳造用鋳型に、上記外側
層合金溶湯２０ ｋｆを鋳込み外径１３４６、 層厚１
５ｍ、長さ５００ｆｆの外側層を形成し、その内表面が
凝固した直後に、内側層合金溶湯１’０ｋｌｉ’を鋳込
み層厚１０闘の内側層を形成することにより、内外層合
金の混合がなく、かつ両層が境界部で冶金学的に結合し
た同心円状二重積層構造を有する反応用管を得だ。
ｅ）をそれぞれ溶製し、遠心力鋳造用鋳型に、上記外側
層合金溶湯２０ ｋｆを鋳込み外径１３４６、 層厚１
５ｍ、長さ５００ｆｆの外側層を形成し、その内表面が
凝固した直後に、内側層合金溶湯１’０ｋｌｉ’を鋳込
み層厚１０闘の内側層を形成することにより、内外層合
金の混合がなく、かつ両層が境界部で冶金学的に結合し
た同心円状二重積層構造を有する反応用管を得だ。
更に、他の製造例を挙げると、上記と同じ離製法にて、
外側層合金として高Ｎｉ含有量のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐
熱鋼溶湯（Ｃｒ２６．０％、Ｎｉ８５．９係、Ｃ０，４
４％、Ｓｉ１．２％、Ｍｎ１．０％、 Ｎｏ０４％、残
部Ｆｅ）、内側層合金として低ニッケ／ｌ／ Ｆ ｅ
−Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎ ｂ −Ｎ ｉ 系耐熱鋼溶湯
（Ｃｒ２５３％、Ｎｉ６．５係、ＣＯ，５５％、Ｓｉ１
．３％、Ｍｎ１２．２％、ＮｂＯ，６５％、ＮＯ，０６
％、残部Ｆｅ）を溶製１２、前記例と同一の遠心力鋳造
条件のもとに、外側層合金溶湯２０ ｋｆおよび内側層
合金溶湯１０ｋｌｉ’の鋳造を行い、内外層合金の混合
がなく、両層が冶金学的に結合した同心円状の二重積層
構造を有する反応用管を得た。
外側層合金として高Ｎｉ含有量のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系耐
熱鋼溶湯（Ｃｒ２６．０％、Ｎｉ８５．９係、Ｃ０，４
４％、Ｓｉ１．２％、Ｍｎ１．０％、 Ｎｏ０４％、残
部Ｆｅ）、内側層合金として低ニッケ／ｌ／ Ｆ ｅ
−Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎ ｂ −Ｎ ｉ 系耐熱鋼溶湯
（Ｃｒ２５３％、Ｎｉ６．５係、ＣＯ，５５％、Ｓｉ１
．３％、Ｍｎ１２．２％、ＮｂＯ，６５％、ＮＯ，０６
％、残部Ｆｅ）を溶製１２、前記例と同一の遠心力鋳造
条件のもとに、外側層合金溶湯２０ ｋｆおよび内側層
合金溶湯１０ｋｌｉ’の鋳造を行い、内外層合金の混合
がなく、両層が冶金学的に結合した同心円状の二重積層
構造を有する反応用管を得た。
上記説明では、管の内壁面が炭化水素と接触する条件下
に使用される反応用管の例を挙げたが、管の外壁面が炭
化水素と接触する反応用管では、上記とは逆に外側層合
金としてＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系または低ニッケルＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼が適用されること
は言うまでもなく、また管の内・外画壁面が炭化水素と
接触する条件で使用されるものである場合には、外側層
と内側層とをそれぞれ上記の耐熱鋼で形成するとともに
、両層の中間層として、高Ｎｉ含有量のＦｅ−Ｃｒ−Ｍ
ｎ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱鋼からなる層を介在さ
せてなる三重積層構造とすればよい。いづれの場合も、
遠心力鋳造により製造することができる。
に使用される反応用管の例を挙げたが、管の外壁面が炭
化水素と接触する反応用管では、上記とは逆に外側層合
金としてＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系または低ニッケルＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ−Ｎｉ系耐熱鋼が適用されること
は言うまでもなく、また管の内・外画壁面が炭化水素と
接触する条件で使用されるものである場合には、外側層
と内側層とをそれぞれ上記の耐熱鋼で形成するとともに
、両層の中間層として、高Ｎｉ含有量のＦｅ−Ｃｒ−Ｍ
ｎ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱鋼からなる層を介在さ
せてなる三重積層構造とすればよい。いづれの場合も、
遠心力鋳造により製造することができる。
以上のように、この発明の反応用管は、炭化水素と接触
する側にＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系まだは低ニッケルＦ
ｅ −Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ −Ｎ ｉ 系耐熱鋼から
なる層を有するので、炭化水素の化学反応に伴う管壁面
への固形炭素の析出沈積、並びに浸炭が効果的に抑制防
止されるとともに、この層がこれと一体的に結合した高
Ｎ１含有量のＦＣ−ＣｒＮｉ系オーステナイト型耐熱鋼
の層で被覆されているため、５００℃以上の高温、大気
圧を越る圧力下の使用に十分耐え得る高温特性を具備す
る。従って、そのような高温・高圧条件のもとで、炭化
水素単独もしくはこれと水蒸気、酸素含有ガスなどと混
合して行なわれる低分子量炭化物などへの熱分解、ある
いは水素、酸化炭素などを含むガス状混合物の製造に使
用されて、長期にわだシ、固形炭素の析出沈積による種
々のトラブルや浸炭による管材質の劣化・毀損などが生
じることなく、安定した操業が維持され得る。
する側にＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系まだは低ニッケルＦ
ｅ −Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ −Ｎ ｉ 系耐熱鋼から
なる層を有するので、炭化水素の化学反応に伴う管壁面
への固形炭素の析出沈積、並びに浸炭が効果的に抑制防
止されるとともに、この層がこれと一体的に結合した高
Ｎ１含有量のＦＣ−ＣｒＮｉ系オーステナイト型耐熱鋼
の層で被覆されているため、５００℃以上の高温、大気
圧を越る圧力下の使用に十分耐え得る高温特性を具備す
る。従って、そのような高温・高圧条件のもとで、炭化
水素単独もしくはこれと水蒸気、酸素含有ガスなどと混
合して行なわれる低分子量炭化物などへの熱分解、ある
いは水素、酸化炭素などを含むガス状混合物の製造に使
用されて、長期にわだシ、固形炭素の析出沈積による種
々のトラブルや浸炭による管材質の劣化・毀損などが生
じることなく、安定した操業が維持され得る。
第１図は反応用管材料のＮｉ含有量と管壁面への固形炭
素析出沈積量の関係を示すグラフ、第２図は反応用管の
管壁内への浸炭による炭素増加１□Ｙを示すグラフ、第
３図は反応用管の管壁面への固形炭素析出沈積量を示す
グラフである。 代理人 弁理士 宮崎新八部 ０ ５ １０ １５ ２０ ２５ ３０
３５Ｎｉ含有量（”／、） 管壁面かりの距Ｍ（ｍｍ） 第３図 第１頁の続き （弁発 明 者 上田公司 枚方市中宮大池１丁目２番１号 久保田鉄工株式会社枚方鋳鋼工 場内 ■出 願 人 東洋エンジニアリング株式会社東京都千
代田区霞が関３丁目２ 番５号
素析出沈積量の関係を示すグラフ、第２図は反応用管の
管壁内への浸炭による炭素増加１□Ｙを示すグラフ、第
３図は反応用管の管壁面への固形炭素析出沈積量を示す
グラフである。 代理人 弁理士 宮崎新八部 ０ ５ １０ １５ ２０ ２５ ３０
３５Ｎｉ含有量（”／、） 管壁面かりの距Ｍ（ｍｍ） 第３図 第１頁の続き （弁発 明 者 上田公司 枚方市中宮大池１丁目２番１号 久保田鉄工株式会社枚方鋳鋼工 場内 ■出 願 人 東洋エンジニアリング株式会社東京都千
代田区霞が関３丁目２ 番５号
Claims (2)
- （１）管壁の内側層が、ＣＯ，ａ〜１５係（重量へ以下
同じ）、Ｓｉ８％以下、Ｍｎ６〜１５％、Ｃｒ２Ｏ〜３
０％、Ｎｂ ３％以下、ＮＯ，１５％以下、残部Ｆｃで
あるＦｅ−Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｂ系耐熱鋼からなり、管壁の
外側層が、Ｃ０，０１〜０．６％、Ｓｉ２．５％以下、
Ｍｎ２％以下、６１２０〜３０％。 Ｎｉ Ｉ ８−１０％、ＮＯ，１５％以下、残部がＦ
ｅ、１だはＦｅの一部が５％以下の範囲内においてＭｏ
、ＷおよびＮｂから選択される１種以上の元素を以て置
換されているＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイト型耐熱
鋼からなることを特徴とする炭化水素類の熱分解・改質
反応用管。 - （２）管壁の内側層が、Ｃ０，３〜１．５％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ ３％以下、Ｍｎ６〜１５％、Ｃｒ２
Ｏ〜３０％、ＮｉｌＯ％以下、Ｎｂ ３％以下、ＮＯ，
１５％以下、残部ＦｅであるＦｅ−Ｃｒ −Ｍｎ −Ｎ
ｂ−Ｎｉ系ｉＭ熱鋼からなり、管壁の外側層が、Ｃ０，
０］ 〜０．６％、Ｓｉ２．５％以下、Ｍｎ ２％以下
、Ｃｒ ２０〜３０ ｑ６、Ｎｉ ｌ ８〜４０％、
Ｎ０８１５％以下、残部がＦｅ、まだはＦｅの一部が５
％以下の範囲内においてＭｏ 、ＷおよびＮｂから選択
される１種以上の元素を以て置換されているＦｅＣｒ−
Ｎｉ系オーステナイト型耐熱鋼からなることを特徴とす
る炭化水素類の熱分解・改質反応用管。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57082181A JPS58198587A (ja) | 1982-05-14 | 1982-05-14 | 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 |
| US06/451,393 US4444732A (en) | 1982-05-14 | 1982-12-20 | Tube for thermal cracking or reforming of hydrocarbon |
| DE19823247568 DE3247568A1 (de) | 1981-12-23 | 1982-12-22 | Reaktorrohr fuer das thermische cracken oder reformieren von kohlenwasserstoffen |
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