PL197163B1 - Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową - Google Patents
Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkowąInfo
- Publication number
- PL197163B1 PL197163B1 PL356326A PL35632601A PL197163B1 PL 197163 B1 PL197163 B1 PL 197163B1 PL 356326 A PL356326 A PL 356326A PL 35632601 A PL35632601 A PL 35632601A PL 197163 B1 PL197163 B1 PL 197163B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- bath
- steel strip
- layer
- zinc
- aluminum
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 84
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 84
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 61
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 42
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 66
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 9
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 8
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 claims 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 abstract description 28
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 16
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 4
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910007570 Zn-Al Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000611 Zinc aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N alumane;zinc Chemical compound [AlH3].[Zn] HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N iron zinc Chemical compound [Fe].[Zn] KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P19/00—Drugs for skeletal disorders
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P19/00—Drugs for skeletal disorders
- A61P19/02—Drugs for skeletal disorders for joint disorders, e.g. arthritis, arthrosis
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P25/00—Drugs for disorders of the nervous system
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P25/00—Drugs for disorders of the nervous system
- A61P25/04—Centrally acting analgesics, e.g. opioids
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P25/00—Drugs for disorders of the nervous system
- A61P25/06—Antimigraine agents
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P29/00—Non-central analgesic, antipyretic or antiinflammatory agents, e.g. antirheumatic agents; Non-steroidal antiinflammatory drugs [NSAID]
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P9/00—Drugs for disorders of the cardiovascular system
- A61P9/10—Drugs for disorders of the cardiovascular system for treating ischaemic or atherosclerotic diseases, e.g. antianginal drugs, coronary vasodilators, drugs for myocardial infarction, retinopathy, cerebrovascula insufficiency, renal arteriosclerosis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Public Health (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Nuclear Medicine, Radiotherapy & Molecular Imaging (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Pharmacology & Pharmacy (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Pain & Pain Management (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Neurology (AREA)
- Neurosurgery (AREA)
- Physical Education & Sports Medicine (AREA)
- Rheumatology (AREA)
- Urology & Nephrology (AREA)
- Orthopedic Medicine & Surgery (AREA)
- Immunology (AREA)
- Heart & Thoracic Surgery (AREA)
- Vascular Medicine (AREA)
- Cardiology (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania ta smy stalowej pokrytej pow lok a cynkow a, w którym ta sme stalow a prze- prowadza si e w sposób ci ag ly kolejno przez nast e- puj ace etapy, poddaj ac j a przy tym co najmniej dwustopniowemu cynkowaniu zanurzeniowemu, znamienny tym, ze przed wejsciem do pierwszej kapieli wy zarza si e ta sm e stalow a (S) w sposób ci ag ly, w pierwszym etapie cynkowania zanurzenio- wego pokrywa si e ta sme stalow a (S) warstw a pod- kladow a (G), przepuszczaj ac j a w pierwszym czasie zanurzenia przez pierwsz a k apiel (2) ze stopionego cynku o niskiej zawarto sci aluminium, ch lodzi si e ta sme stalow a (S) pokryt a warstw a podk ladow a (G), oraz nak lada si e warstw e wierzchni a (D) na pokryt a warstw a podk ladow a (G) ta sme stalow a (S), prze- puszczaj ac w drugim etapie cynkowania zanurze- niowego ta sm e stalow a (S), pokryt a w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego warstw a pod- kladow a (G), przez drug a k apiel (8) ze stopionego cynku o zawarto sci aluminium wy zszej ni z w pierw- szej k apieli ze stopionego cynku. PL PL PL PL
Description
(19) PL (11) 197163 (13) B1
Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 13.01.2001 <51 ) lnt-cl·
C23C 2/06 (2006.01) (86) Date i numer zgłoszema mnędz^aroclowecio: CZCC 2/°) βΟΟβ.ΟΊ)
13.01.2001, PCT/EP01/00367 C33C//22 (0066.0)) (87) Data i numer publikacji zgłoszenia międzynarodowego:
02.08.2001, WO01/55469 PCT Gazette nr 31/01
(54) Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową | |
(73) Uprawniony z patentu: | |
(30) Pierwszeństwo: | ThyssenKrupp Steel AG,Duisburg,DE |
28.01.2000,DE,10003680.5 | (72) Twórca(y) wynalazku: |
(43) Zgłoszenie ogłoszono: 28.06.2004 BUP 13/04 | Manfred Meurer,Rheinberg,DE Wilhelm Warnecke,Hamminkeln,DE Peter Mager,Ehlscheid,DE |
(45) O udzieleniu patentu ogłoszono: 31.03.2008 WUP 03/08 | (74) Pełnomocnik: Rogozińska Alicja, POLSERVICE, Kancelaria Rzeczników Patentowych Sp. z o.o. |
(57) 1. Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową, w którym taśmę stalową przeprowadza się w sposób ciągły kolejno przez następujące etapy, poddając ją przy tym co najmniej dwustopniowemu cynkowaniu zanurzeniowemu, znamienny tym, że przed wejściem do pierwszej kąpieli wyżarza się taśmę stalową (S) w sposób ciągły, w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego pokrywa się taśmę stalową (S) warstwą podkładową (G), przepuszczając ją w pierwszym czasie zanurzenia przez pierwszą kąpiel (2) ze stopionego cynku o niskiej zawartości aluminium, chłodzi się taśmę stalową (S) pokrytą warstwą podkładową (G), oraz nakłada się warstwę wierzchnią (D) na pokrytą warstwą podkładową (G) taśmę stalową (S), przepuszczając w drugim etapie cynkowania zanurzeniowego taśmę stalową (S), pokrytą w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego warstwą podkładową (G), przez drugą kąpiel (8) ze stopionego cynku o zawartości aluminium wyższej niż w pierwszej kąpieli ze stopionego cynku.
PL 197 163 B1
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową, w którym taśmę poddaje się co najmniej dwustopniowemu cynkowaniu zanurzeniowemu.
Taśmy stalowe są celem poprawy ich odporności na korozje w wielu zastosowaniach pokrywane powłoką cynkową. Zaleta użycia na powłokę cynku w porównaniu do innych, wchodzących w grę metali, polega na tym, że cynk na zasadzie anody protektorowej zapewnia czynną i bierną ochronę taśmy stalowej. Dalsze ulepszenie odporności na korozję można osiągnąć, nakładając na blachę stalową eutektyczne stopy Zn-Al o zawartości do 5% aluminium. Sposób ten pozwalał połączyć znakomite własności ochronne aluminium z podobnie korzystnymi własnościami cynku.
Zasadniczy problem przy powlekaniu taśm stalowych metaliczną powłoką antykorozyjną polega na tym, że grubość warstwy ochronnej nałożonej na taśmę stalową jest z jednej strony ograniczona płynnością stopionego metalu. Z drugiej strony przyczyną tego ograniczenia jest fakt, że powstająca na powierzchni warstwa cynku jest krucha z uwagi na jej związanie z żelazem taśmy stalowej. Zjawisko to przy dużych grubościach powłok pogarsza przyczepność względem taśmy stalowej, w związku z czym dochodzi do odpryskiwania powłoki.
Jedno z rozwiązań tego problemu polega na poddaniu taśmy stalowej dwustopniowemu nakładaniu powłoki. Sposób ten, zwany metodą „double dip, jest opisany przykładowo w artykule „AGOZAL-ein neuartiger, vebesserter Korrosionsschutz fur Bandstahl, opublikowanym w czasopiśmie „Stahl, zeszyt 2/1997, strona 48-49. W tym znanym sposobie taśmę stalową przeprowadza się w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego przez stopiony Zn, wskutek czego na powierzchni taśmy stalowej powstaje gruba warstwa twardego cynku, zawierająca cynk i żelazo. W drugim etapie cynkowania zanurzeniowego tak powleczoną taśmę przeprowadza się przez stopiony ZnAl. Warstwa żelazowo-cynkowa powinna przy tym działać jak topnik, który poprawia zwilżalność taśmy stalowej. W ten sposób na taśmę pokrytą wstępnie cynkiem można nałożyć grubą warstwę ZnAl.
Znany sposób oparty jest również na tym, że krucha warstwa cynku twardego, obecna na taśmie stalowej w trakcie nakładania drugiej warstwy cynku w wyniku pierwszego cynkowania zanurzeniowego, wskutek wchłaniania cząstek aluminium, nakładanego wraz z cynkiem podczas drugiego zanurzenia, przekształca się w eutektyczną strukturę Zn-Al, w związku z czym po drugim etapie cynkowania zanurzeniowego na taśmie znajduje się gruba powłoka, składająca się z cynku i aluminium. Powinna to być struktura jednorodna, która w wyniku wewnętrznego wiązania pomiędzy taśmą stalową i powłoką cynkową, wytworzonego podczas pierwszego etapu cynkowania zanurzeniowego, jest na stałe osadzona na taśmie stalowej .
Mimo powiększenia grubości powłoki cynkowo-aluminiowej, którą co najmniej na podstawie rozważań teoretycznych można uzyskać objaśnioną powyżej metodą „double dip, w praktyce okazało się, że odporność powlekanych taśm stalowych na korozje wymaga poprawy.
Poza opisanym powyżej stanem techniki z japońskiego opisu patentowego nr JP-A 11-117052 znany jest sposób dwu stopniowego cynkowania pojedynczych detali w postaci wyrobów stalowych. W ramach tego sposobu poszczególne wyroby stalowe poddaje się obróbce z użyciem topnika dla powłok Zn-Al, nie zawierającego NH4Cl, zanim zanurzy się je w pierwszej kąpieli do cynkowania, zawierającej od 0,01 do 0,1% aluminium. W tym pierwszym etapie cynkowania na wyrobie stalowym powstaje powłoka o mniej intensywnym wzroście fazy stopowej Fe-Zn. Następnie wyroby stalowe z taką warstwą podkładową chłodzi się w wodzie, po czym zanurza się je w drugiej kąpieli. Ta druga kąpiel zawiera od 3 do 20% aluminium i/lub od 0,01 do 1,0% magnezu. Przy użyciu znanego sposobu otrzymuje się powłoki, nie wykazujące chropowatości lub odprysków, a zarazem odporne na korozję.
Celem wynalazku jest zaproponowanie sposobu nakładania powłoki na taśmę stalową, za pomocą którego można wytwarzać taśmę stalową pokrytą powłoką cynkową, wykazującą lepszą odporność na korozję, a zarazem dobrą podatność na obróbkę plastyczną.
Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową, w którym taśmę stalową przeprowadza się w sposób ciągły kolejno przez następujące etapy, poddając ją przy tym co najmniej dwustopniowemu cynkowaniu zanurzeniowemu, według wynalazku charakteryzuje się tym, że przed wejściem do pierwszej kąpieli wyżarza się taśmę stalową w sposób ciągły, w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego pokrywa się taśmę stalową warstwą podkładową, przepuszczając ją w pierwszym czasie zanurzenia przez pierwszą kąpiel ze stopionego cynku o niskiej zawartości aluminium, chłodzi się taśmę stalową pokrytą warstwą podkładową, oraz nakłada się warstwę wierzchnią na pokrytą warstwą podkładową taśmę stalową, przepuszczając w drugim etapie cynkowania zanurzenioPL 197 163 B1 wego taśmę stalową, pokrytą w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego warstwą podkładową, przez drugą kąpiel ze stopionego cynku o zawartości aluminium wyższej niż w pierwszej kąpieli ze stopionego cynku.
Korzystnie stosuje się czasy zanurzenia od 1 do 20 sekund, zwłaszcza od 3 do 10 sekund.
Korzystnie jako pierwszą kąpiel cynkową stosuje się kąpiel zawierającą 0,005 - 0,25% wagowych aluminium, korzystnie 0,01 - 0,12% wagowych aluminium.
Korzystnie jako drugą kąpiel cynkową stosuje się kąpiel zawierającą 3 - 15% wagowych aluminium, zwłaszcza 4 - 6% wagowych aluminium.
Korzystnie temperaturę stopionego cynku w pierwszej kąpieli ustawia się na poziomie 440 - 490°C.
Korzystnie temperaturę drugiej kąpieli ustawia się na poziomie 420 - 480°C.
Korzystnie temperaturę wyżarzania ustawia się pomiędzy 400 i 800°C.
Korzystnie wyżarzanie ciągłe prowadzi się w atmosferze gazu ochronnego.
Korzystnie po cynkowaniu zanurzeniowym na warstwę wierzchnią nakłada się warstwę ochronną, stanowiącą zabezpieczenie powierzchni warstwy wierzchniej.
Korzystnie powlekaną taśmę stalową chłodzi się po drugiej kąpieli.
Korzystnie chłodzi się z szybkością co najmniej 4°C/s.
Według wynalazku zatem, inaczej niż w opisanym na wstępie stanie techniki, wytwarza się celowo powłokę, zawierającą co najmniej dwie warstwy. Osiąga się to w ten sposób, że taśmę stalową przepuszcza się najpierw przez pierwszą kąpiel, w której pokrywa się ją pierwszą powłoką cynkową. Następnie taśmę chłodzi się, utwardzając warstwę nałożoną podczas pierwszego zanurzenia. Taśmę z trwałą warstwą podkładową pokrywa się następnie, w drugim cynkowaniu zanurzeniowym, warstwą wierzchnią. W drodze dyfuzji tworzy ona wraz z warstwą podkładową powłokę taśmy stalowej, będącą celem procesu. Nie dochodzi przy tym, także w odróżnieni od znanego stanu techniki, do przemiany warstwy podkładowej w strukturę odpowiadającą warstwie wierzchniej, lecz pierwotna struktura warstwy podkładowej wchłania w drodze dyfuzji aluminium i pozostaje zachowana w postaci odrębnej warstwy. Na pierwszej warstwie wierzchniej można umieścić następne warstwy wierzchnie, przepuszczając taśmę stalową przez kolejne kąpiele. W razie potrzeby pomiędzy procesami zanurzeniowymi przeprowadza się chłodzenie taśmy.
Wskutek warstwowej budowy wykonana według wynalazku powłoka ma zwiększoną odporność na korozję. Przy użyciu sposobu według wynalazku można zatem z jednej strony uzyskać większą w porównaniu do stanu techniki grubość taśmy, wynoszącą przykładowo do 80 um, co w praktyce można osiągnąć jedynie poprzez cynkowanie pojedynczych detali. Większa grubość powłoki prowadzi do wydłużenia czasu, w którym powłoka zapewnia skuteczną ochronę nawet w agresywnym środowisku. Po drugie poszczególne warstwy powłoki można tak dopasować do siebie, aby uzyskać wyjątkowo dobrą przyczepność powłoki względem taśmy stalowej. Jednocześnie poprzez odpowiednie dopasowanie własności warstw można ograniczyć możliwość korozji podpowłokowej w razie uszkodzenia powłoki, co w innym przypadku właśnie przy dużych grubościach warstw stwarza niebezpieczeństwo odpryskiwania powłoki.
Warstwa wierzchnia, utworzona ze stopionego cynku, zawierającego aluminium, wykazuje znaczną ciągliwość przy optymalnej ochronie antykorozyjnej. Warstwa podkładowa jest również ciągliwa i wykazuje w stosunku do warstwy wierzchniej jeszcze lepszą odporność na korozję. Wspólna dla obu warstw ciągliwość zapewnia znakomitą podatność na obróbkę plastyczną. Z drugiej strony optymalne dopasowanie własności poszczególnych warstw powłoki zapewnia dobre i trwałe zabezpieczenie antykorozyjne.
W rezultacie wynalazek pozwala na pokrycie taśmy stalowej powłoką cynkową, która zapewnia lepszą ochronę przed korozją w porównaniu do stanu techniki. W tym celu dobiera się określoną zawartość aluminium w kąpieli cynkowej, określone czasy przebywania taśmy stalowej w kąpielach oraz określone temperatury kąpieli, a także przeprowadza się chłodzenie pomiędzy kąpielami.
Temperatura wyżarzania wynosi przy tym od 400 do 800°C. Jeżeli wyżarzanie prowadzi się w atmosferze gazu ochronnego, wówczas zapobiega się skutecznie utlenianiu powierzchni taśmy.
Praktyczne próby przeprowadzone ze sposobem według wynalazku pokazały, że dobre rezultaty osiąga się wówczas, gdy czasy zanurzania wynoszą od 1 do 20 sekund. Jakość powłoki, przy uwzględnieniu konkretnej kąpieli i jej temperatury, można dodatkowo polepszyć, jeżeli czasy zanurzania leżą w przedziale od 3 do 10 sekund.
Dodatkową poprawę wyników powlekania można osiągnąć w drodze optymalizacji składu kąpieli. W praktyce okazało się korzystne, jeżeli pierwsza kąpiel cynkowa zawiera 0,005 - 0,25% wago4
PL 197 163 B1 wych aluminium, przy czym wyjątkowo dobre rezultaty osiąga się wówczas, gdy pierwszą kąpiel cynkowa zawiera 0,01 - 0,12% wagowych aluminium. Przy użyciu kąpieli o takim składzie w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego na taśmie stalowej tworzy się warstwa podkładowa ze stopu Zn-Fe, który wykazuje wyjątkowo trwałą przyczepność względem powierzchni taśmy stalowej i tworzy warstwę wierzchnią z cynku. W drugim etapie cynkowania zanurzeniowego utworzona w pierwszym etapie warstwa podkładowa ulega przemianie w stop Zn-Al-Fe i tworzy warstwę wierzchnią ZnAl.
Powłokę o bardzo wysokiej jakości można uzyskać, jeżeli użyta w drugim etapie nakładania powłoki, druga kąpiel cynkowa zawiera 3 - 15% wagowych, zwłaszcza 4 - 6% wagowych, aluminium. Kąpiel o takim składzie, nakładana na warstwę podkładową, tworzy warstwę wierzchnią ZnAl, która charakteryzuje się wysoką ciągliwością i dużą odpornością na korozję.
Temperaturą, w jakiej nakłada się stopiony cynk, zawierający podaną ilość aluminium, w pierwszym etapie cynkowania zanurzeniowego, powinna wynosić 440 - 490°C. Przy zachowaniu tego przedziału temperatury można bez problemów wytworzyć warstwę podkładową o żądanej grubości.
Optymalne rezultaty nakładania powłoki w drugim etapie procesu można uzyskać wówczas, gdy temperatura w drugiej kąpieli wynosi 420 - 480°C.
Po nałożeniu powłoki cynkowej pokrytą nią taśmę stalową można zaopatrzyć w organiczną warstwę ochronną, którą stanowi dodatkowe zabezpieczenie powierzchni przed uszkodzeniem podczas składowania lub transportu.
Korzystne w odniesieniu do wytwarzania taśm stalowych wyjątkowo wysokiej jakości jest ponadto rozwiązanie, w którym powlekaną taśmę stalową chłodzi się po drugiej kąpieli. Praktyczne próby pokazały, że wyjątkowo dobre rezultaty osiąga się wówczas, gdy szybkość chłodzenia po drugiej kąpieli wynosi co najmniej 4°C/s.
Sposób według wynalazku umożliwia pokrywanie walcowanych na zimno lub na gorąco taśm stalowych z uspokojonej, niskowęglowej stali, mikrostopowej stali typu ULC względnie stali o wysokiej lub bardzo wysokiej wytrzymałości co najmniej dwuwarstwową powłoką, która składa się z warstwy podkładowej , wytworzonej na powierzchni taśmy stalowej z kąpieli cynkowej o pierwszym składzie, i co najmniej jednej, nałożonej na warstwę podkładową, warstwy wierzchniej, wytworzonej z kąpieli cynkowej o składzie różniącym się od składu pierwszej kąpieli cynkowej. Składy kąpieli cynkowych są przy tym korzystnie tak dobrane, że warstwa podkładowa składa się z ZnAlFe, zaś warstwa wierzchnia z ZnAl, przy czym, jak już wspomniano, kąpiel użyta do wytworzenia warstwy podkładowej zawiera poza cynkiem 0,005 - 0,25% aluminium, zaś kąpiel użyta do wytworzenia warstwy wierzchniej zawiera poza cynkiem 3,5 - 15% aluminium.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia fragment linii cynkowania zanurzeniowego taśm stalowych, zaś fig. 2 - taśmę stalową pokrytą dwuwarstwową powłoką cynkową, w przekroju.
Taśmę stalową S, którą może stanowić przykładowo walcowana na gorąco blacha cienka ze stali niskowęglowej, uspokojonej Al, pobiera się z nie przedstawionego kręgu, po czym w typowy sposób odtłuszcza i trawi w rozcieńczonym kwasie w, również nie przedstawionym, urządzeniu do obróbki wstępnej. Następnie taśmę stalową S wyżarza się w piecu przelotowym 1 w atmosferze gazu ochronnego, przykładowo w temperaturze 600°C.
Tak przygotowaną taśmę stalową S wprowadza się z prędkością od 10 do 50 m/min w kierunku F do kąpieli 2 pierwszego urządzenia zanurzeniowego 3.
Kąpiel 2 urządzenia zanurzeniowego 3 stanowi stopiony cynk, zawierający przykładowo 0,05% wagowych aluminium. Temperatura kąpieli 2 wynosi 460°C. Czas potrzebny do przejścia przez kąpiel 2 wynosi przykładowo około 10 s.
Po wyjściu z kąpieli 2 taśma stalowa S przechodzi przez dyszowe urządzenie zgarniające 4. W dyszowym urządzeniu zgarniającym 4 ustala się grubość d1 warstwy podkładowej G, utworzonej przez stopiony cynk kąpieli 2 w ten sposób, że nadmiar stopionego metalu, przywartego do po wierzchni O taśmy stalowej S i pozostającego nadal w stanie ciekłym, zdmuchuje się z taśmy stalowej S za pomocą dysz szczelinowych.
Następnie taśma stalowa S przechodzi przez urządzenie chłodzące 5, w którym zostaje oziębiona do temperatury 250°C. W trakcie tego chłodzenia stopiony metal, znajdujący się na powierzchni O taśmy stalowej S, ulega zakrzepnięciu.
Za urządzeniem chłodzącym 5 znajduje się urządzenie topnikowe 7, w którym taśmę stalową poddaje się w razie potrzeby następnej obróbce zwilżającej, po czym suszy się ją.
PL 197 163 B1
Taśmę stalową S, oziębioną i w razie potrzeby powtórnie poddaną obróbce zwilżającej, wprowadza się do kąpieli 8 drugiego urządzenia zanurzeniowego 9.
Kąpiel 8 urządzenia zanurzeniowego 9 stanowi stopiony cynk, który poza cynkiem zawiera przykładowo 4,5% wagowych aluminium. Temperatura kąpieli 8 wynosi również 460°C. Czas potrzebny do przejścia przez kąpiel 8 wynosi przykładowo około 10 s.
Po wyjściu z kąpieli 8 taśma stalowa S przechodzi przez urządzenie nadmuchowe 10. W urządzeniu nadmuchowym 10 ustala się grubość d2 warstwy wierzchniej D, utworzonej na warstwie podkładowej G przez stopiony cynk kąpieli 8 w ten sposób, że nadmiar stopionego metalu, przywartego do powierzchni O' warstwy podkładowej G i pozostającego nadal w stanie ciekłym, zdmuchuje się z powierzchni O' warstwy podkładowej G.
Za urządzeniem nadmuchowym 10 w kierunku transportu F znajduje się następne urządzenie chłodzące 11, w którym powlekaną taśmę stalowa S chłodzi się do temperatury otoczenia z szybkością 40 K/s.
W nie przedstawionym urządzeniu do nakładania powłok taśmę stalową S pokrywa się dodatkową warstwą ochronną celem czasowego zabezpieczenia powierzchni.
Na figurze 2 widać, że w rezultacie otrzymuje się taśmę stalowa S, pokrytą trwale z nią związaną powłoką B. Powłoka B jest z jednej strony utworzona przez warstwę podkładowa G, która z uwagi na żelazo występujące w stali taśmy stalowej S zawiera poza Zn i Al również Fe. Grubość d1 warstwy podkładowej G stanowi około 25% całkowitej grubości dg po włoki B, złożonej z grubości d1 warstwy podkładowej G i warstwy wierzchniej D.
Na figurze 2 widać wyraźnie, w jaki sposób warstwa podkładowa G „narosła na taśmie stalowej S i w jaki sposób stopiony metal warstwy wierzchniej D podczas przebywania taśmy w drugiej kąpieli 8 wdyfundował w warstwę podkładową G, tworząc ścisłe połączenie pomiędzy warstwą podkładową G i warstwą wierzchnią D.
W zamieszczonych dalej tabelach I - III przedstawione są wyniki prób, przeprowadzonych za pomocą symulatora obróbki zanurzeniowej.
Próby, których wyniki są podane w tabeli I, zostały przeprowadzone na skalę laboratoryjną w symulatorze obróbki zanurzeniowej typu „Rhesca. Zawartości aluminium w pierwszej kąpieli cynkowej ustalono przy tym na poziomie od 0,1 do 0,2% wagowych. Tego rodzaju zawartości aluminium stosuje się standardowo w liniach do jednokrotnego cynkowania taśm (patrz przykłady 1 i 2 w tabeli I), jako że są one niezbędne dla uzyskania dobrej przyczepności cynku.
Alternatywnie przy pojedynczym cynkowaniu w liniach do cynkowania taśm zawartości aluminium ustala się także na poziomie do 5%. Stosowane do tego celu składy kąpieli są znane na rynku pod nazwą „Galfan. Przykład 4 w tabeli I ukazuje wynik, uzyskany podczas jednokrotnego cynkowania przy użyciu kąpieli cynkowej, zawierającej 5% aluminium.
W liniach do cynkowania taśm z obróbką wstępną przy użyciu topnika nie przeprowadza się jednak jednokrotnego cynkowania w kąpielach aluminiowych o zawartości do 5%, ponieważ występują wówczas wady powłoki. Przykład 3 z tabeli I potwierdza ten fakt.
Poza zawartościami aluminium w przykładach 5 - 7 w tabeli I, w których przeprowadzono dwustopniowe cynkowanie według wynalazku, czasy zanurzenia w drugiej kąpieli zmieniano pomiędzy 10 i 20 sekund. Częściowo stosowano międzyoperacyjną obróbkę przy użyciu topnika, częściowo zaś pomijano ten etap. Szybkości chłodzenia, osiągane przy końcowym chłodzeniu, zmieniano od 4,5 do 40°C/s. Przykłady 5 do 7 z tabeli I pokazują, że w tych warunkach można otrzymywać taśmy stalowe z powłokami, które wykazują wyjątkowo dobrą przyczepność, wysoką podatność na obróbkę plastyczną i dobrą odporność na korozję.
Również wyniki zebrane w tabeli II uzyskano w próbach, przeprowadzonych w skali laboratoryjnej za pomocą symulatora obróbki zanurzeniowej typu „Rhesca. W serii prób, przedstawionych w tabeli II, zawartości aluminium w pierwszej kąpieli obniżono do 0,08 względnie 0,05% wagowych. Przy jednostopniowym cynkowaniu, zarówno przy wstępnej obróbce topnikiem, jak też przy wstępnym wyżarzaniu, prowadziło to do znacznego pogorszenia przyczepności, co można odczytać na przykład z wyników dla przykładów 8 i 9.
W procesach cynkowania, przeprowadzanych według wynalazku dwustopniowo, czasy zanurzania dla drugiego cynkowania ustalono na 10 sekund. Parametry procesu zmieniano natomiast w odniesieniu do międzyoperacyjnej obróbki przy użyciu topnika (proces prowadzono z tą obróbką lub bez niej), a także szybkości chłodzenia końcowego, które wynosiły od 4,5 do 40°C/s. Przykłady 10 do 14 z tabeli II ukazują, że próbki otrzymane sposobem według wynalazku mają powłoki o bardzo dobrej
PL 197 163 Β1 przyczepności, zaś czasy uzyskane w teście korozyjnym przekraczają dla części próbek standardowe wartości.
Próby, których wyniki przedstawione są w tabeli III, uzyskano również za pomocą symulatora obróbki zanurzeniowej typu „Rhesca. W tej serii prób zawartości aluminium w pierwszej kąpieli cynkowej obniżono jeszcze bardziej w stosunku do poprzedniej serii prób. Wynosiły one około 0,01% wagowych. Jednak wszystkie przykłady z tabeli III charakteryzują się dobrą przyczepnością i bardzo wysoką odpornością na korozję.
Ocena | (>} iSe-wn | -! > | > | > | > | LU | UJ | -! ILI 1 1 | |||
(Z) łM] MzoJOij eu osouiodpo | co CM | o rt CM | $3 rr CM | o co rr | L | O σ r- | o o to i i 1— | Ϊ O co rr | |||
(U [yaidots] □soudazoAzj^ | CM | - | CO | 1 | CM | CM | CM | ||||
ro jd o $ o O- | [iuri] Amjsjem □soąnjg | co CM CM | 00 cn | to_ to CM | to o <-M | o_ CM CO | 29,0 | to r-‘ CM | |||
(SeM %] q fsiuyozjeiM aiMjsieM Μ IV OSOPBMEZ | 1 | CC rr | to co | CM CD | |||||||
[5bm %] 9 [sMopefMPod M |V OSOPEMBZ | 1 | * | co | CM CO | |||||||
[Sem %] Θ 330łM0d m iv osopewez | CC co o | CM to o' | CM rr | cn rr | co <£> | rr to’ | uo to | ||||
[s/Oj aiuazpowo | o | O | o | c V | O | to rr | o rr | ||||
Druga kąpiel | [s] etuezjnuez sezo | 1 | o | co | o r- | o CM | o CM | ||||
Oo dujai | o tO M- | o to rr | O CD rr | O CD rr | o to rr | ||||||
(·6βλλ %] |V OSOPEMEZ | to | to | to | to | tO | ||||||
AuiAoejadoAzp&iiu >yudoi | 1 | i | N | N Φ XI | N Q) JO | ||||||
Pierwsza kąpiel | (sj etUBZjnuBz sszo | o | co | 1 | < | O | σ | O T*“ | |||
0o ‘dtiJ9X | to co rt | to co rr | tO co rr | tO CO rr | iO CD rr | ||||||
[Bem %1 IV osopeMEZ | 0,15 | 0,20 | o V o | oro | 0,20 | ||||||
eud&isM e>iqojqo | Topnik | Wyżarzanie | c a o H | Wyżarzanie | Wyżarzanie | Wyżarzanie | Wyżarzanie | ||||
2 | r“ | CM | co | rr | tO | co | h- |
u •H 01
CL Φ
O -r-, cn r-ł m
cn >c
Ό
O
P* u cn u cn (3 μ
a £
•H ω
χ:
ni .u ω
ro· μ
£5
Ν £
U
Cfi
4J •r-f
Π3
U
Ό
O a
ro £
ro
N
U
O rH
O a
'01 m
N
P
O
Ό 0 3 01 O oi 32
2-g & d o
0 | |
44 N ro rM ro £ >< 3 cn £ rH Ό 01 3 ro 44 J3 '0 P a | |
01* | |
44 | tl |
0 | |
w | |
3 | |
0 | - |
a | ro N |
nr | u |
3 | 3 |
-H | ro |
i—1 | c |
T3 | 3 |
fd | Ό |
3 | 14 0 |
ro | a |
rH | |
ro | ro |
•H | 44 |
£ | XI '0 |
ro | |
44 | a |
Xł | |
Ό | it |
a >
PL 197 163 B1
Ocena | (Sr) ιΒβμπ | 1- > | > | LU | LU | LU | LU | LU | ||||
(z) [dl Sfeoroł) eu psouiodpo | O T CM | CO CM | O xr o CM | O o CM | O CM CO | O CM 50 | O 00 co | |||||
(l) [yaidois] □soudszoAną | ττ | CO | C | C | CM | CM | 44,5 1-2 | |||||
Powłoka | [uid] Am}SJI3m osaqruQ | <0 uo CM | CM T“ CN | 1Λ co’ in | O φ rr | <O Π0 | ID CO | |||||
[S8M %] Q iajuip>z.i3łM aiMłSJBM M IV osopemez | • | • | en’ | co t | cn | CM Ν'* | σι o | |||||
(Sbm %! 9 fsMOpefppod 9ίΛ\154ΒΜ M [V 0SoEMez | on. r- | 12,9 | cn r-' | cn τ’ T- | 00 CN | |||||||
[S6M %] g aooMOd « IV osopewez | CM O | ΙΛ o | V. o' | T“ co’ | O | co K* | “T | |||||
[s/O wuazpomo | O | O | o | 10 rf | cn | o r- | o | |||||
Druga kąpiel | [s] eiuezjnusz sezo | - | o | O | o | O | o | |||||
Oa 'dwaj. | • | O co Ν’ | O co · | o co | O co T | o co *T | ||||||
['θθΜ %] IV pSOpBMEZ | CO | CO | cn | cn | cn | |||||||
AuifaeJadoAzpSiui Hudoj. | I | N 0) n | N | N O n | N | IM Φ 03 | ||||||
Pierwsza kąpiel | [S] BłUBZJnUSZ sezg | o | CO | o | O | o | O r- | O X” | ||||
O„ 'dtuaj. | ŁO <0 | m CO 'Μ' | to C M | cn co xr | cn co N- | cn co Tf | cn co | |||||
['Bem %] IV osopeMe/ | 0,05 | uo o o | m o o | in o o | 00 o o’ | 00 o o | 0,05 | |||||
eudSjSM e>jqo.iqQ | Topnik | I Wyżarzanie | Wyżarzanie | wyżarzanie | Wyżarzanie | Wyżarzanie | Wyżarzanie | |||||
ś | oo | o | O | £ | CM | CO | T |
δ
PL 197 163 Β1
Ocena | (>) tBeMn | UJ | UJ | |||||
(2) M Sfzojos) eu osoujodpo | o CO CO CN | o m tr CN | ||||||
(0 [uaidojs] □soudazoAzję) | <N | CM | ||||||
ro jd O 3 o a | [Lurf] AM}Sjew ?soqnjQ | <N O cc | 58,0 | |||||
[6eM %J 0 faiupozjaiM aiMJSJBM ΛΛ IV OSOpBMeZ | in tn | tn rr | ||||||
[δδΛΛ o/o] 9 fGMopepłpod GIMJSJeM Μ IV 9SOPEMB2 | t— CN | 13,2 | ||||||
[6e« %] 3 83O(MOd m iv psopewez | 00. in | CO <0 | ||||||
[s/oj aiuazpotno | o | iO rf | ||||||
Druga kąpiel | [sj eiuezjnuez sbzo | o | <3 | |||||
Oo 'diuai | o co N· | O co -T | ||||||
(6bm %] IV osopeMez | cn | tn | ||||||
AuIAaejadoAzpbiuj Hiudoj. | N Φ JO | N o JO | ||||||
Pierwsza kąpiel | [s] eiuezjnuez sezD | o | o | |||||
Oo 'diua± | tn co | tn CO n· | ||||||
[ 5bm %j IV osopEwez | o o | o Ό | ||||||
eudSjSM e^qęjqo | Wyżarzanie | Wyżarzanie | ||||||
U. 2 | n | CO r“ |
\β ο
•rł ο
ρ η
γΜ cn
4J Ρ ro I—ι X) Uh «3 Sm a
c aj w
•Η
W
X (U p
cn ro* x
r~1 x
N u
(U
U oj
Ή ro p
X
O a
ro c
ro c
o
N
U
N
Li ? ft H β
Π5
X
Ο ίΧ ω
ω rM <N
O
O m
£
H
Q
-n
OJ c
r-ł
O ω
<D rM cn e
ξ ro •rł β
ro
X ro
OJ
Ή ro
P ω
TJ
O a
ro c
ro β
o
N ϋ
ro β
N r
<ν «Π
N
Li
O ro β
'U o
β
Li
O
X
Sm '0
X ro
X υ
>>
β o
Sm
OJ
X
U
N
Li
OJ
-rł a
β ro u
O a
o
TJ u* x
o rH
O a
ro·
Ό ro β
ro
TJ ro x
ro ro
X
Ό
Sm a
X
N ro r-M ro c
I σ
HM
X
OJ ro x
x
Ό
Sm a
II ω
ro
N u
ro c
Ό
Sm
O a
ro
X
X '0
Sm a
II >
PL 197 163 B1
Claims (13)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób wywarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową, w którym taśmę stalową przeprowadza się w spssób ciągły Oslejns pzaea następujące eónpn, poddając ją przy tym ys najmniej dwustopniowemu ynnOswaniu zakurzekiswemu, znamienny tym, że przed wejściem ds pierwszej Oąpieli wyżarza się taśmę sóalswą (S) w spssób ciągły, w pierwszym etapie ynnOswania zanurzeniswegs psOrywa się taśmę stalswą (S) warstwą psdOładswą (G), przepuszczając ją w pierwszym czasie zanurzenia przez pierwszą Oąpiel (2) ze stspisnegs cynOu s nisOiej zawartsści aluminium, chłsdzi się taśmę stalswą (S) psOrytą warstwą psdOładswą (G), sraz naOłada się warstwę wierzchnią (D) na psOrytą warstwą psdOładswą (G) taśmę stalswą (S), przepuszczając w drugim etapie cynOswania zanurzeniswegs taśmę stalswą (S), psOrytą w pierwszym etapie cynOswania zanurzeniswegs warstwą psdOładswą (G), przez drugą Oąpiel (8) ze stspisnegs cynOu s zawartsści aluminium wyższej niż w pierwszej Oąpieli ze stspisnegs cynOu.
- 2. Spssób według zastrz. 1, znamienny tym, że stssuje się czasy zanurzenia sd 1 ds 20 seOund.
- 3. Spssób według zastrz. 2, znamienny tym, że stssuje się czasy zanurzenia sd 3 ds 10 seOund.
- 4. SppoSóweeług zzasz. 1, zzamieenytym, żż j eśu pieerwszkOpiel ccnkowe stossje się Popiel zawierającą 0,005 - 0,25% wagswych aluminium, Osrzystnie 0,01 - 0,12% wagswych aluminium.
- 5. Sppsśó wwlług zzśtιy. 11 tznaiieerty ttym, żż j eśu Prrgą Ipop^^^I pcnkowestaosje się Ipop^^^I zawierającą 3 - 15% wagswych aluminium.
- 6. SppoSóweeługzzśtrz.5, zznmieenytym. żż j eśu d^g Popielpcnkuwestoosje się Po^p^^^I zawierającą 4 - 6% wagswych aluminium.
- 7. SppoSó weeług zzśtay. 1, pzEtmieenn tt/m, żż Ρ0^ι^ρ^€^γ^Ι0Ιuz stasionkeo Gcmku w pierwwszj Oąpieli (2) ustawia się na pszismie 440 - 490°C.
- 8. SppoSóweeług zzśtrz. t zznaiieenn tt/wn, żż temyprarujędrygiejPopieli (8) ugtawiasięnk pszismie 420 - 480°C.
- 9. Spssób według zastrz. 1, znamienny tym, że temperaturę wyżarzania ustawia się psmiędzy 400 i 800°C.
- 10. SppoSóweeług zzśtry. 1 zymieenytym, żż weyżryznieciąpłe pryweadisięw armyoteryz gazu schrsnnegs.
- 11. SppoSó wwlług zzśtay. t tt/m, że po ο^ιΙο^ηΜ zznujyzeiowem nn werytwe wierzchnią (D) naOłada się warstwę schrsnną, stanswiącą zabezpieczenie pswierzchni warstwy wierzchniej (D).
- 12. SppoSó wwlług pzśtry. t zznmieenytym. Pż ppwleeunktaśmy ptalowe 1S) pcłosdi kię pp drugiej Oąpieli (8).
- 13. Spssób według zastrz. 12, znamienny tym, że chłsdzi się z szybOsścią cs najmniej 4°C/s.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10003680A DE10003680C2 (de) | 2000-01-28 | 2000-01-28 | Verfahren zum Herstellen eines mit einer Zinkbeschichtung versehenen Stahlbandes und zinkbeschichtetes Stahlband |
PCT/EP2001/000367 WO2001055469A1 (de) | 2000-01-28 | 2001-01-13 | Verfahren zum herstellen eines mit einer zinkbeschichtung versehenen stahlbandes und zinkbeschichtetes stahlband |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL356326A1 PL356326A1 (pl) | 2004-06-28 |
PL197163B1 true PL197163B1 (pl) | 2008-03-31 |
Family
ID=7629014
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL356326A PL197163B1 (pl) | 2000-01-28 | 2001-01-13 | Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1252354B1 (pl) |
AT (1) | ATE302862T1 (pl) |
AU (1) | AU2001230184A1 (pl) |
BG (1) | BG65571B1 (pl) |
DE (2) | DE10003680C2 (pl) |
ES (1) | ES2248275T3 (pl) |
HR (1) | HRP20020642B1 (pl) |
HU (1) | HU227216B1 (pl) |
PL (1) | PL197163B1 (pl) |
RS (1) | RS49864B (pl) |
SK (1) | SK286485B6 (pl) |
TR (1) | TR200202202T2 (pl) |
WO (1) | WO2001055469A1 (pl) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2551666C2 (ru) * | 2013-08-19 | 2015-05-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тверской государственный университет" | Высоковольтный генератор и способ его изготовления |
DE102020105375A1 (de) | 2020-02-28 | 2021-09-02 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Schmelztauchbeschichtetes Stahlerzeugnis mit Zink-Aluminium-Magnesium-Beschichtung sowie Herstellverfahren und Verwendung einer Vorrichtung zum Schmelztauchbeschichten von Stahlband |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE315712C (pl) * | ||||
EP0037143B1 (fr) * | 1980-03-25 | 1985-03-20 | CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif | Procédé de revêtement à chaud |
JPS5735672A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-26 | Nippon Mining Co Ltd | Galvanizing method providing high corrosion resistance |
JPS59170249A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-26 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐腐食剥離性にすぐれた溶融亜鉛めつき鋼板およびその製造法 |
JPS59173253A (ja) * | 1983-03-22 | 1984-10-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高耐食性亜鉛めつき材の製造方法 |
JPS61179861A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-08-12 | Sadaji Nagabori | 高耐食性溶融Zn合金メツキ鋼板 |
JPS61201767A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-06 | Nippon Mining Co Ltd | 二段めつき方法 |
JP2732398B2 (ja) * | 1987-04-21 | 1998-03-30 | 日本電信電話株式会社 | 高耐食性亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼ワイヤ |
JPH01263255A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-19 | Nippon Aen Kogyo Kk | 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法 |
DE3828911C1 (en) * | 1988-08-26 | 1989-02-09 | Solms, Juergen, Dipl.-Ing., 5912 Hilchenbach, De | Process for the hot metallisation of piece goods |
JP2777571B2 (ja) * | 1991-11-29 | 1998-07-16 | 大同鋼板株式会社 | アルミニウム−亜鉛−シリコン合金めっき被覆物及びその製造方法 |
JP2839130B2 (ja) * | 1993-12-27 | 1998-12-16 | 日鉱金属株式会社 | 溶融亜鉛合金めっき方法 |
US5849408A (en) * | 1993-12-27 | 1998-12-15 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Hot-dip zinc plating product |
JP2924894B2 (ja) * | 1997-08-12 | 1999-07-26 | 田中亜鉛鍍金株式会社 | 鋼材の溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき方法 |
JP3425520B2 (ja) * | 1997-12-25 | 2003-07-14 | 日鉱金属株式会社 | 鉄鋼材料の溶融亜鉛二段めっき法 |
-
2000
- 2000-01-28 DE DE10003680A patent/DE10003680C2/de not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-01-13 WO PCT/EP2001/000367 patent/WO2001055469A1/de active IP Right Grant
- 2001-01-13 AU AU2001230184A patent/AU2001230184A1/en not_active Abandoned
- 2001-01-13 SK SK1104-2002A patent/SK286485B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-01-13 AT AT01902316T patent/ATE302862T1/de active
- 2001-01-13 RS YUP-640/02A patent/RS49864B/sr unknown
- 2001-01-13 HU HU0204308A patent/HU227216B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2001-01-13 DE DE50107196T patent/DE50107196D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-13 EP EP01902316A patent/EP1252354B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-13 TR TR2002/02202T patent/TR200202202T2/xx unknown
- 2001-01-13 PL PL356326A patent/PL197163B1/pl unknown
- 2001-01-13 ES ES01902316T patent/ES2248275T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-07-29 HR HR20020642A patent/HRP20020642B1/xx not_active IP Right Cessation
- 2002-07-29 BG BG106963A patent/BG65571B1/bg unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
YU64002A (sh) | 2005-03-15 |
RS49864B (sr) | 2008-08-07 |
EP1252354B1 (de) | 2005-08-24 |
PL356326A1 (pl) | 2004-06-28 |
TR200202202T2 (tr) | 2003-03-21 |
HRP20020642A2 (en) | 2004-12-31 |
HU227216B1 (en) | 2010-11-29 |
DE10003680C2 (de) | 2003-04-10 |
HRP20020642B1 (en) | 2006-11-30 |
AU2001230184A1 (en) | 2001-08-07 |
EP1252354A1 (de) | 2002-10-30 |
SK11042002A3 (sk) | 2004-02-03 |
HUP0204308A2 (en) | 2003-04-28 |
BG106963A (en) | 2003-03-31 |
BG65571B1 (bg) | 2008-12-30 |
DE10003680A1 (de) | 2001-08-09 |
SK286485B6 (sk) | 2008-11-06 |
WO2001055469A1 (de) | 2001-08-02 |
ATE302862T1 (de) | 2005-09-15 |
ES2248275T3 (es) | 2006-03-16 |
DE50107196D1 (de) | 2005-09-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101368990B1 (ko) | 내식성이 우수한 용융 Zn-Al-Mg-Si-Cr 합금 도금 강재 | |
JP5112422B2 (ja) | 防食システムによりコーティングされるフラット鋼生成物の製造方法 | |
JPH0321627B2 (pl) | ||
JP5601771B2 (ja) | 複層めっき鋼板およびその製造方法 | |
JPH0573824B2 (pl) | ||
KR102527548B1 (ko) | 도금 강재 | |
JP3718479B2 (ja) | 耐食性に優れる溶融Zn−Al−Cr合金めっき鋼材 | |
JP3503594B2 (ja) | 耐黒変性に優れた溶融Zn−Al合金めっき鋼板とその製造方法 | |
PL197163B1 (pl) | Sposób wytwarzania taśmy stalowej pokrytej powłoką cynkową | |
JP3465688B2 (ja) | 加工性に優れた溶融Zn−Al系合金めっき鋼板とその製造方法 | |
KR20230116070A (ko) | 도금 강재 | |
KR970000190B1 (ko) | 아연도금강판의 제조방법 | |
JP3599716B2 (ja) | 表面外観および曲げ加工性に優れた溶融Al−Zn系合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP2004277839A (ja) | 亜鉛系金属被覆鋼材 | |
JP6468492B2 (ja) | 鋼材のめっき前処理用のフラックス及びめっき鋼材の製造方法 | |
JP6468493B2 (ja) | 高耐食性めっき鋼材及びその製造方法 | |
JP2003268518A (ja) | 加工性に優れた塗装原板 | |
WO2021199373A1 (ja) | 溶融Al-Zn-Mg-Si系めっき鋼板の製造方法及び塗装鋼板の製造方法 | |
JP2005290418A (ja) | プレス加工性に優れた溶融Al−Zn系めっき鋼板及びその製造方法 | |
JP2747554B2 (ja) | アルミニウム・亜鉛合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
JP7460887B2 (ja) | 複層めっき鋼板 | |
JP7290757B2 (ja) | めっき鋼線及びその製造方法 | |
JP2004232065A (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
JP2020139224A (ja) | 溶融Al−Zn−Mg−Si系めっき鋼板の製造方法及び塗装鋼板の製造方法 | |
JP3643559B2 (ja) | 加工性と加工部耐食性に優れた表面処理鋼板及びその製造方法 |