JPS61179861A - 高耐食性溶融Ｚｎ合金メツキ鋼板 - Google Patents
高耐食性溶融Ｚｎ合金メツキ鋼板Info
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- JPS61179861A JPS61179861A JP59272744A JP27274484A JPS61179861A JP S61179861 A JPS61179861 A JP S61179861A JP 59272744 A JP59272744 A JP 59272744A JP 27274484 A JP27274484 A JP 27274484A JP S61179861 A JPS61179861 A JP S61179861A
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- corrosion resistance
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、鋼板の表面を異なったＺｎ合金で２重に溶
融メッキした、耐食性に極めてすぐれ、かつ曲げ加工を
施してもメッキ層に微小な剥離や割れの発生さえも起こ
らない（４０倍の顕微鏡で観察しても剥離や割れが認め
られない）高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に関するも
のである。
融メッキした、耐食性に極めてすぐれ、かつ曲げ加工を
施してもメッキ層に微小な剥離や割れの発生さえも起こ
らない（４０倍の顕微鏡で観察しても剥離や割れが認め
られない）高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に関するも
のである。
一般に、鉄鋼材料の耐食性を向上させるための安価にし
て簡便な方法として、その表面にＺｎまたはＺｎ合金を
溶融メッキする方法が知られておシ。
て簡便な方法として、その表面にＺｎまたはＺｎ合金を
溶融メッキする方法が知られておシ。
かつ溶融メッキ用Ｚｎ合金として数多くのものが提案さ
れている。確かに、これらの従来Ｚｎ合金の溶融メッキ
によって鉄鋼材料は比較的良好な耐食性をもつようにな
ったが、これが苛酷な使用環境におかれた場合、必ずし
も十分満足する耐食性を示すものではなく、さらに通常
、素地とメッキ層間には脆いＦｅ−Ｚｎ系合金層が形成
されているので、これに曲げ加工を施すと、メッキ層に
剥離や割れが発生するのを避けることができないもので
あった。
れている。確かに、これらの従来Ｚｎ合金の溶融メッキ
によって鉄鋼材料は比較的良好な耐食性をもつようにな
ったが、これが苛酷な使用環境におかれた場合、必ずし
も十分満足する耐食性を示すものではなく、さらに通常
、素地とメッキ層間には脆いＦｅ−Ｚｎ系合金層が形成
されているので、これに曲げ加工を施すと、メッキ層に
剥離や割れが発生するのを避けることができないもので
あった。
そこで５本発明者等は、上述のような観点から。
苛酷な使用条件下におかれてもすぐれた耐食性を示し、
かつ曲げ加工を施してもメッキ層に剥離や割れの発生が
ない溶融Ｚｎ合金メッキ鉄鋼裂凸金確実容易に得べく、
特に溶融メッキ用Ｚｎ合金について研究を行ない、先に
１次のような溶融メッキ用高耐食性Ｚｎ合金を発明し、
出願した（特開昭５８−９１１４３号公報参照）。即ち
、 Ｔｉ：０．１〜１．２％、 Ｍｎ： ０．０５〜０．６％、 Ａｔ ： Ｏ，１〜１．６チ、 必要に応じて、 Ｓｉ： ０．０１〜０．４チを含有し
、残シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以上重量％
）を有することを特徴とするものである。ここで、 Ａ
ｔ成分には、溶融メッキ時に素地の表面部とメッキ層と
の間に脆いＦｅ−Ｚｎ系合金層が形成されるのを抑制し
、もって曲げ加工時に前記Ｆｅ−Ｚｎ系合金層が原因の
メッキ層の剥離および割れを防止する等の作用があるが
、含有量が余りにも増えると、耐食性が低下するので、
その含有量を０．１〜１．６チに定めたのであった。
かつ曲げ加工を施してもメッキ層に剥離や割れの発生が
ない溶融Ｚｎ合金メッキ鉄鋼裂凸金確実容易に得べく、
特に溶融メッキ用Ｚｎ合金について研究を行ない、先に
１次のような溶融メッキ用高耐食性Ｚｎ合金を発明し、
出願した（特開昭５８−９１１４３号公報参照）。即ち
、 Ｔｉ：０．１〜１．２％、 Ｍｎ： ０．０５〜０．６％、 Ａｔ ： Ｏ，１〜１．６チ、 必要に応じて、 Ｓｉ： ０．０１〜０．４チを含有し
、残シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以上重量％
）を有することを特徴とするものである。ここで、 Ａ
ｔ成分には、溶融メッキ時に素地の表面部とメッキ層と
の間に脆いＦｅ−Ｚｎ系合金層が形成されるのを抑制し
、もって曲げ加工時に前記Ｆｅ−Ｚｎ系合金層が原因の
メッキ層の剥離および割れを防止する等の作用があるが
、含有量が余りにも増えると、耐食性が低下するので、
その含有量を０．１〜１．６チに定めたのであった。
ところで、上記公知の高耐食性Ｚｎ合金を溶融メッキし
た鋼板に対するＪ工Ｓ−２２２４８にもとづく曲げ試験
後の曲げ面におけるメッキ層の状態は肉眼で観察したの
であるが、その後、本発明者らが上記公知の高耐食性Ｚ
ｎ合金を溶融メッキした鋼板について顕微鏡をも用いて
更に仔細に検討した所、 ■前記の曲げ面における、肉眼では剥離も割れも認めら
れないメッキ層の状態を４０倍の顕微鏡で観察すると、
耐食性のより良い低Ｍ含有量範囲（Ａ１：Ｏ，１〜０．
４％）では剥離や割れが認められること、即ち、前記Ｍ
含有量範囲では微小な剥離や割れが存在すること。特に
、上記公知の高耐食性Ｚｎ合金のＴ１含有量範囲内にお
いて高いＴｉ含有量の場合（高耐食性の場合）に、前記
のようにＭ含有量が低いと、剥離や割れの現象が著しく
なる場合があること、 ■逆に１曲げ加工の際の微小な剥離や割れを避けようと
Ｍ含有量を前記■の範囲よシも多くすると、今度は耐食
性が■の場合に比べて極端に低下すること、これは、
Ｔｉ含有量が多い場合でも同様であることがわかった。
た鋼板に対するＪ工Ｓ−２２２４８にもとづく曲げ試験
後の曲げ面におけるメッキ層の状態は肉眼で観察したの
であるが、その後、本発明者らが上記公知の高耐食性Ｚ
ｎ合金を溶融メッキした鋼板について顕微鏡をも用いて
更に仔細に検討した所、 ■前記の曲げ面における、肉眼では剥離も割れも認めら
れないメッキ層の状態を４０倍の顕微鏡で観察すると、
耐食性のより良い低Ｍ含有量範囲（Ａ１：Ｏ，１〜０．
４％）では剥離や割れが認められること、即ち、前記Ｍ
含有量範囲では微小な剥離や割れが存在すること。特に
、上記公知の高耐食性Ｚｎ合金のＴ１含有量範囲内にお
いて高いＴｉ含有量の場合（高耐食性の場合）に、前記
のようにＭ含有量が低いと、剥離や割れの現象が著しく
なる場合があること、 ■逆に１曲げ加工の際の微小な剥離や割れを避けようと
Ｍ含有量を前記■の範囲よシも多くすると、今度は耐食
性が■の場合に比べて極端に低下すること、これは、
Ｔｉ含有量が多い場合でも同様であることがわかった。
したがって、この発明の目的は、耐食性に極めてすぐれ
、かつ曲げ加工を施してもメッキ層に微小な剥離や割れ
の発生さえも起こらない（４０倍の顕微鏡で観察しても
剥離や割れが認められない）高耐食性溶融Ｚｎ合金メッ
キ鋼板を提供することである。
、かつ曲げ加工を施してもメッキ層に微小な剥離や割れ
の発生さえも起こらない（４０倍の顕微鏡で観察しても
剥離や割れが認められない）高耐食性溶融Ｚｎ合金メッ
キ鋼板を提供することである。
そこで１本発明者らは種々研究を重ねた結果、次のよう
な知見を得た。即ち。
な知見を得た。即ち。
■前記公知の高耐食性Ｚｎ合金（但し、そのうちのＡｔ
！：０．１〜０．４％のもの）を溶融メッキした鋼板に
曲げ試験を施すと微小な剥離や割れが生じるのは、前記
公知の溶融メッキ用高耐食性Ｚｎ合金に耐食性向上のた
めに添加されたＴ１と、素地のＦｅとの間でＦｅ−Ｔｉ
合金層が形成され、このＦｅ−Ｔｉ合金層の存在が、曲
げ加工の際のメッキ層の剥離や割れの原因になるからで
あること、 ＠したがって、まず鋼板表面をＺｎ−Ａｔ系合金で溶融
メッキして、第１メッキ層を形成し、その上に％Ｍ含有
量を０，０５〜０，４チと少なくしたＺｎ−Ｔｉ−Ｍｎ
−Ａｌ系合金を溶融メッキして、第２メッキ層を形成す
ると、鋼板と第２メッキ層との密着性も良くなり、シか
も、素地と第１メッキ層の間のＦｅ−Ｚｎ合金層を抑制
し、 Ｆｅ−Ｔｉ合金層も全く生じないし、第２メッキ
層自体の加工性もよいので、曲げ加工しても、メッキ層
に微小な剥離や割れさえも生じさせず、かつ、耐食性も
Ｚｎメッキの場合の３〜１０倍の優れたものとなること
。
！：０．１〜０．４％のもの）を溶融メッキした鋼板に
曲げ試験を施すと微小な剥離や割れが生じるのは、前記
公知の溶融メッキ用高耐食性Ｚｎ合金に耐食性向上のた
めに添加されたＴ１と、素地のＦｅとの間でＦｅ−Ｔｉ
合金層が形成され、このＦｅ−Ｔｉ合金層の存在が、曲
げ加工の際のメッキ層の剥離や割れの原因になるからで
あること、 ＠したがって、まず鋼板表面をＺｎ−Ａｔ系合金で溶融
メッキして、第１メッキ層を形成し、その上に％Ｍ含有
量を０，０５〜０，４チと少なくしたＺｎ−Ｔｉ−Ｍｎ
−Ａｌ系合金を溶融メッキして、第２メッキ層を形成す
ると、鋼板と第２メッキ層との密着性も良くなり、シか
も、素地と第１メッキ層の間のＦｅ−Ｚｎ合金層を抑制
し、 Ｆｅ−Ｔｉ合金層も全く生じないし、第２メッキ
層自体の加工性もよいので、曲げ加工しても、メッキ層
に微小な剥離や割れさえも生じさせず、かつ、耐食性も
Ｚｎメッキの場合の３〜１０倍の優れたものとなること
。
θ上記＠の２重メッキ層を有する溶融Ｚｎｉ金メッキ鋼
板において、第２メッキ層のＺｎ−Ｔｉ−Ｍｎ−Ａｔ系
合金のＭｎの代シにＮｉを用いても、同様な効果を奏す
ること。
板において、第２メッキ層のＺｎ−Ｔｉ−Ｍｎ−Ａｔ系
合金のＭｎの代シにＮｉを用いても、同様な効果を奏す
ること。
この発明は、上記知見にもとづいて発明されたものであ
り、 （１）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 ＡＡ ： ０．１５〜３０％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して、 Ｔｉ：Ｏ，１〜２％。
り、 （１）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 ＡＡ ： ０．１５〜３０％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して、 Ｔｉ：Ｏ，１〜２％。
Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：Ｏ，１〜１．６％
、Ａｔ：０．０５〜０．４ ％ を含有し、残シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
、Ａｔ：０．０５〜０．４ ％ を含有し、残シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
（２）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 Ａｌ：Ｏ，１５〜３０％。
して、 Ａｌ：Ｏ，１５〜３０％。
Ｓｉ：Ｏ，Ｏ２Ｎ２．５ チ
を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して。
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して。
Ｔｉ？ ０．１〜２ ｆｌｙ。
Ｍｎ及びＮｉのうちの１ｙａ又は２種：Ｏ，１〜１．６
％、Ａｔ：０．０５〜０．４％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
％、Ａｔ：０．０５〜０．４％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
（３）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して。
して。
ノーレー１ 二 〇。 １５〜３０ ジ暖； 、を含有
し、残りがＺ、ｎと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層を介
して。
し、残りがＺ、ｎと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層を介
して。
Ｔｉ：０．１〜２チ、
Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：Ｏ，１〜１．６％
、Ａｔ：０．０５〜０．４ ％ 。
、Ａｔ：０．０５〜０．４ ％ 。
Ｓｉ： ０．０ １〜０．０ ５ ％を含有し、残
シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以上重景チ）を
有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層を形成してな
る高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以上重景チ）を
有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層を形成してな
る高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
（４）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して。
して。
Ａ（： Ｏ，１５〜３０チ、
Ｓｉ：Ｏ，Ｏ２Ｎ２．５チ
を含有し、残シがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量１を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層を
介して、 Ｔｉ：０．１〜２％。
上重量１を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層を
介して、 Ｔｉ：０．１〜２％。
Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：Ｏ，１〜１．６％
、Ａｔ ： ０．０５〜０．４ ％。
、Ａｔ ： ０．０５〜０．４ ％。
ｆ９ｉ：０．０１〜０．０５ チ
を含有し、残シがｚｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板 でろる。
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板 でろる。
以下、この発明の詳細な説明する。
（１） 中間メッキ層
（１）組成
（ａ）Ａｔ
Ｍ成分には、溶融Ｚｎメッキ浴の酸化を防止し。
メッキ浴の流動性を高めて、平坦な中間メッキ層表面を
与え、商品価値を高めると共に、Ｆｅ−Ｚｎ合金層を抑
制し１曲げ加工の際の中間メッキ層の鋼板からの剥離ひ
いては２重メッキ層全体の鋼板からの剥離と中間メッキ
層の割れを防止し、加工性を改善する作用があるが、Ｏ
，１５％未満では％Ｆｅ−Ｚｎ合金層の抑制が充分でな
く、一方３０チを越えると、作業温度の上昇に伴い、か
えってＦｅ’−Ｚｎ合金層が発達するために、その含有
量を０．１５〜３０％と定めた。
与え、商品価値を高めると共に、Ｆｅ−Ｚｎ合金層を抑
制し１曲げ加工の際の中間メッキ層の鋼板からの剥離ひ
いては２重メッキ層全体の鋼板からの剥離と中間メッキ
層の割れを防止し、加工性を改善する作用があるが、Ｏ
，１５％未満では％Ｆｅ−Ｚｎ合金層の抑制が充分でな
く、一方３０チを越えると、作業温度の上昇に伴い、か
えってＦｅ’−Ｚｎ合金層が発達するために、その含有
量を０．１５〜３０％と定めた。
（ｂ）ｓｉ
Ｓｉ成分には％Ｚｎ −Ａ１合金メッキ浴の酸化を防止
し、その流動性を高める作用があるので、特にこれらの
特性が要求される場合に必要に応じて含有させられるが
％Ｏ，Ｏｌ １未満では充分な効果がなく、一方０．５
チを越えると、 Ｚｎに均一に分布しないために、メッ
キ表面が粒界腐食を生じ易いので、その含有量を０．０
１〜０．５％と定めた。
し、その流動性を高める作用があるので、特にこれらの
特性が要求される場合に必要に応じて含有させられるが
％Ｏ，Ｏｌ １未満では充分な効果がなく、一方０．５
チを越えると、 Ｚｎに均一に分布しないために、メッ
キ表面が粒界腐食を生じ易いので、その含有量を０．０
１〜０．５％と定めた。
（１１）平均層厚
中間メッキ層の平均層厚は任意であるが、４〜１２μｍ
が望ましい。これは、その平均層厚が４μｍ未満では、
鋼板のＦｅと表面メッキ層のＴｉとの接触防止効果や、
Ｆｅ−Ｚｎ合金層の抑制効果や、中間メッキ層を介して
の鋼板と表面メッキ層の密着性が不充分だからであシ、
一方、１２μｍを越えても、これ以上の効果の向上は望
めず無駄だからである。
が望ましい。これは、その平均層厚が４μｍ未満では、
鋼板のＦｅと表面メッキ層のＴｉとの接触防止効果や、
Ｆｅ−Ｚｎ合金層の抑制効果や、中間メッキ層を介して
の鋼板と表面メッキ層の密着性が不充分だからであシ、
一方、１２μｍを越えても、これ以上の効果の向上は望
めず無駄だからである。
（ｎ） 表面メッキ層
（１）組、成
（ａ）Ｔｉ
Ｔ１成分には、苛酷な腐食環境下でも十分満足するすぐ
れた耐食性をＺｎ合金に付与する作用があるが、その含
有量が０．１チ未満では所望のすぐれた耐食性を確保す
ることができず、一方、２チを越えて含有させると、メ
ッキ作業性が損なわれるようになり、したがってメッキ
作業性を良好な状態に保持するには溶融メッキ浴温度を
かなり高くしなければならず、この結果被メッキ材（中
間メッキ層の形成された山板）がメッキ浴中に溶解して
浴組成を著しく乱すようになることから、その含有量を
Ｏ，１〜２％と定めた。
れた耐食性をＺｎ合金に付与する作用があるが、その含
有量が０．１チ未満では所望のすぐれた耐食性を確保す
ることができず、一方、２チを越えて含有させると、メ
ッキ作業性が損なわれるようになり、したがってメッキ
作業性を良好な状態に保持するには溶融メッキ浴温度を
かなり高くしなければならず、この結果被メッキ材（中
間メッキ層の形成された山板）がメッキ浴中に溶解して
浴組成を著しく乱すようになることから、その含有量を
Ｏ，１〜２％と定めた。
（ｂ）Ｍｎ及びＮｉ
これらの成分には、 Ｚｎ素地中へのＴ１の固溶度を高
め、かつ結晶粒および一部分散析出するＴ１化合物を微
細化すると共に、前記Ｔ１化合物の均一分布をはかシ、
もって耐食性を向上させる作用があるが、それらの含有
量が０，１チ未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方１．６％を越えて含有させると、合金の靭性が極
端に劣化するようになって表面メッキ層に亀裂や剥離が
生じ易くなることから、それらの含有量を０．１〜１．
６％と定めた。
め、かつ結晶粒および一部分散析出するＴ１化合物を微
細化すると共に、前記Ｔ１化合物の均一分布をはかシ、
もって耐食性を向上させる作用があるが、それらの含有
量が０，１チ未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方１．６％を越えて含有させると、合金の靭性が極
端に劣化するようになって表面メッキ層に亀裂や剥離が
生じ易くなることから、それらの含有量を０．１〜１．
６％と定めた。
（ｃ） ＡＮ
Ｍ成分には５表面メッキ層のためのＺｎ合金メッキ浴の
酸化を防止すると共に、浴の流動性を高めて、メッキ性
を向上させると共に平坦な表面を与える作用、 Ｍｎ含
有による表面メッキ層の硬化を緩和して加工性を改善し
、曲げ加工の際の亀裂や割れを防止する作用及び中間メ
ッキ層との密着性を良くする作用があるが、その含有量
が０．０５１未満では充分に前記所望の効果を発揮する
ことができない。一方、その含有量が０．４ ％を越え
ると。
酸化を防止すると共に、浴の流動性を高めて、メッキ性
を向上させると共に平坦な表面を与える作用、 Ｍｎ含
有による表面メッキ層の硬化を緩和して加工性を改善し
、曲げ加工の際の亀裂や割れを防止する作用及び中間メ
ッキ層との密着性を良くする作用があるが、その含有量
が０．０５１未満では充分に前記所望の効果を発揮する
ことができない。一方、その含有量が０．４ ％を越え
ると。
電気化学的腐食が急速に進行するために１表面メッキ層
の耐食性が低下するので、その含有量を０．０５〜０．
４チと定めた。
の耐食性が低下するので、その含有量を０．０５〜０．
４チと定めた。
（ｄ）Ｓｉ
Ｓｉ成分には２表面メッキ層のためのＺｎ合金メッキ浴
の酸化を防止すると共に、流動性を高めて美麗なメッキ
仕上がりを与える作用及び耐食性を向上する作用がある
ので１％にこれらの特性が要求される場合に必要に応じ
て含有させられるが、その含有量が０．０１１未満では
充分にその特性を発揮することができない。一方％ ０
．０５％を越えると１表面メッキ層中のＴ１と８１が結
合して、 Ｚｎ中のＴ１の分散が均一になシ難く、電気
化学的腐食を生じて耐食性を低下させるので、その含有
量を０．０１〜０．０５％と定めた。
の酸化を防止すると共に、流動性を高めて美麗なメッキ
仕上がりを与える作用及び耐食性を向上する作用がある
ので１％にこれらの特性が要求される場合に必要に応じ
て含有させられるが、その含有量が０．０１１未満では
充分にその特性を発揮することができない。一方％ ０
．０５％を越えると１表面メッキ層中のＴ１と８１が結
合して、 Ｚｎ中のＴ１の分散が均一になシ難く、電気
化学的腐食を生じて耐食性を低下させるので、その含有
量を０．０１〜０．０５％と定めた。
（１１）平均層厚
表面メッキ層の平均層厚は任意であるが８〜４６μｍが
望ましい。これは、その平均層厚が８μｍ未満では、充
分な耐食性が得られないからであり、一方、４６μｍを
越えると、板材の場合には加工性が悪くなる傾向がある
からである。
望ましい。これは、その平均層厚が８μｍ未満では、充
分な耐食性が得られないからであり、一方、４６μｍを
越えると、板材の場合には加工性が悪くなる傾向がある
からである。
以下、実施例により、この発明の構成を詳細に説明する
が、この実施例は例示のためであって、この発明の範囲
を限定するものではない。
が、この実施例は例示のためであって、この発明の範囲
を限定するものではない。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった本発明中間
メッキ層用Ｚｎ合金１本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金、
比較中間メッキ層用Ｚｎ合金２〜３．比較表面メッキ層
用Ｚｎ合金４〜５の溶融メッキ浴を調製し、ついでメッ
キ浴温を１本発明中間メッキ層用Ｚｎ合金及び比較中間
メッキ層用Ｚｎ合金２〜３は４６０〜５８０℃の温度範
囲内の所定温度に。
メッキ層用Ｚｎ合金１本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金、
比較中間メッキ層用Ｚｎ合金２〜３．比較表面メッキ層
用Ｚｎ合金４〜５の溶融メッキ浴を調製し、ついでメッ
キ浴温を１本発明中間メッキ層用Ｚｎ合金及び比較中間
メッキ層用Ｚｎ合金２〜３は４６０〜５８０℃の温度範
囲内の所定温度に。
本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金及び比較表面メッキ層用
Ｚｎ合金４〜５は４６０〜４８０℃の温度範囲内の所定
温度に保持した。
Ｚｎ合金４〜５は４６０〜４８０℃の温度範囲内の所定
温度に保持した。
一方、ＺｎＣ２ｇ −ＮＨ４Ｃｔ系７ラツクスで前処理
された厚さ０．４１Ｅｌｌを有する鋼板（鋼の組成は、
Ｃ：０、’ｌ ２ Ｔｏ、 Ｍｎ： ０．５０ ％、
Ｐ ：０．０４０％、 ８ ：０．０４５％、残りは
Ｆｅ）を用意し、前記所定温度に保持された本発明中間
メッキ層用Ｚｎ合金１〜１６の溶融メッキ浴にそれぞれ
前記鋼板を１０秒間浸漬し、エアー・ワイピングによっ
てそれぞれ片面の平均層厚が５μｍの中間メッキ層を形
成し、次いで６〜８秒間冷却してから、更に、前記所定
温度に保持された本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金１〜１
６の溶融メッキ浴にそれぞれ２秒間浸漬し、エアー・ワ
イピングによって片面の平均層厚が８μｍの表面メッキ
層を形成することにより、本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼
板１〜１６を得た。
された厚さ０．４１Ｅｌｌを有する鋼板（鋼の組成は、
Ｃ：０、’ｌ ２ Ｔｏ、 Ｍｎ： ０．５０ ％、
Ｐ ：０．０４０％、 ８ ：０．０４５％、残りは
Ｆｅ）を用意し、前記所定温度に保持された本発明中間
メッキ層用Ｚｎ合金１〜１６の溶融メッキ浴にそれぞれ
前記鋼板を１０秒間浸漬し、エアー・ワイピングによっ
てそれぞれ片面の平均層厚が５μｍの中間メッキ層を形
成し、次いで６〜８秒間冷却してから、更に、前記所定
温度に保持された本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金１〜１
６の溶融メッキ浴にそれぞれ２秒間浸漬し、エアー・ワ
イピングによって片面の平均層厚が８μｍの表面メッキ
層を形成することにより、本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼
板１〜１６を得た。
比較Ｚｎ合金メッキ鋼板１及び先行Ｚｎ合金メッキ鋼板
１〜２については、直接にそれぞれ第１表記載の組成を
有する本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金の溶融メッキ浴に
浸漬することを除いて同様に５片面の平均層厚が同じ（
１３μｍ）ものを製造した。
１〜２については、直接にそれぞれ第１表記載の組成を
有する本発明表面メッキ層用Ｚｎ合金の溶融メッキ浴に
浸漬することを除いて同様に５片面の平均層厚が同じ（
１３μｍ）ものを製造した。
そして、比較Ｚｎ合金メッキ鋼板２〜３については、中
間メッキ層用Ｚｎ合金として比較中間メッキ層用Ｚｎ合
金２〜３を用いることを除いて同様に、又、比較Ｚｎ合
金メッキ銅板４〜５については１表面メッキ層用Ｚｎ合
金として比較表面メッキ層用Ｚｎ合金４〜５を用いるこ
とを除いて同様にして５本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼板
の中間メッキ層及び表面メッキ層の平均層厚とそれぞれ
同じ平均層厚を有するものを製造した。
間メッキ層用Ｚｎ合金として比較中間メッキ層用Ｚｎ合
金２〜３を用いることを除いて同様に、又、比較Ｚｎ合
金メッキ銅板４〜５については１表面メッキ層用Ｚｎ合
金として比較表面メッキ層用Ｚｎ合金４〜５を用いるこ
とを除いて同様にして５本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼板
の中間メッキ層及び表面メッキ層の平均層厚とそれぞれ
同じ平均層厚を有するものを製造した。
ついで、この結果得られた本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼
板、比較Ｚｎ合金メッキ鋼板及び先行Ｚｎ合金メッキ鋼
板について、Ｊ工５−Ｚ２３７１にもとづく塩水噴霧試
験とＪ工５−Ｚ２２４８にもとづく曲げ試験を行ない、
前記塩水噴霧試験では鋼板メッキ面に赤錆が発生するま
での時間を測定し、また前記曲げ試験では曲げ面におけ
るメッキ層の状態を肉眼及び４０倍の顕微鏡で観察し、
次の基準にもとづいて評価し、これらの結果を第１表に
示した。
板、比較Ｚｎ合金メッキ鋼板及び先行Ｚｎ合金メッキ鋼
板について、Ｊ工５−Ｚ２３７１にもとづく塩水噴霧試
験とＪ工５−Ｚ２２４８にもとづく曲げ試験を行ない、
前記塩水噴霧試験では鋼板メッキ面に赤錆が発生するま
での時間を測定し、また前記曲げ試験では曲げ面におけ
るメッキ層の状態を肉眼及び４０倍の顕微鏡で観察し、
次の基準にもとづいて評価し、これらの結果を第１表に
示した。
曲げ評価基準
５・・・４０倍の顕微鏡で観察しても割れ・剥離が認め
られないもの ４・・・肉眼では割れ・剥離が認められないが、４０倍
の顕微鏡では割れ・剥離が認められるもの ３・・・肉眼で割れ・剥離がわずかに認められるもの ２・・・肉眼で割れ・剥離がはっきりと認められるもの １・・・肉眼で割れ・剥離が著しく認められるもの 〔発明の効果〕 第１表に示される結果から、本発明２重Ｚｎ合金メッキ
鋼板１〜１６は、いずれもすぐれた耐食性を示すと共に
１曲げ加工を施しても微小な剥離や割れさえも全く発生
しない密着性のよいメッキ層を有しているのに対して、
比較Ｚｎ合金メッキ鋼板１は中間層がなく、同２はあっ
てもＡｔ：Ｏ，１％と少なく、又、同３はＡ１：３２．
２％と３０％を越えているためにかえって％Ｆｅ−Ｚｎ
合金層が発達して。
られないもの ４・・・肉眼では割れ・剥離が認められないが、４０倍
の顕微鏡では割れ・剥離が認められるもの ３・・・肉眼で割れ・剥離がわずかに認められるもの ２・・・肉眼で割れ・剥離がはっきりと認められるもの １・・・肉眼で割れ・剥離が著しく認められるもの 〔発明の効果〕 第１表に示される結果から、本発明２重Ｚｎ合金メッキ
鋼板１〜１６は、いずれもすぐれた耐食性を示すと共に
１曲げ加工を施しても微小な剥離や割れさえも全く発生
しない密着性のよいメッキ層を有しているのに対して、
比較Ｚｎ合金メッキ鋼板１は中間層がなく、同２はあっ
てもＡｔ：Ｏ，１％と少なく、又、同３はＡ１：３２．
２％と３０％を越えているためにかえって％Ｆｅ−Ｚｎ
合金層が発達して。
曲げ加工の際の割れや剥離が肉眼でも著しり、するいは
、はっきりと認められ、加工性が悪化している。又、同
４〜５は、中間メッキ層中のＭは適正範囲にあるが、表
面メッキ層中のＭが、４は０、０３ ％と少ないために
折曲げ時に肉眼でもはつきシ認められる剥離・割れが発
生し、又、５はＭ：０．４７％と多いために、メッキ層
中のＴｉとの間で粒界腐食を生じ、耐食性が極端に低下
している。
、はっきりと認められ、加工性が悪化している。又、同
４〜５は、中間メッキ層中のＭは適正範囲にあるが、表
面メッキ層中のＭが、４は０、０３ ％と少ないために
折曲げ時に肉眼でもはつきシ認められる剥離・割れが発
生し、又、５はＭ：０．４７％と多いために、メッキ層
中のＴｉとの間で粒界腐食を生じ、耐食性が極端に低下
している。
また、本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼板の上に、さらにク
ロメツト処理を施すと、一段と耐食性が向上するように
なることが確認された。
ロメツト処理を施すと、一段と耐食性が向上するように
なることが確認された。
したがって５本発明２重Ｚｎ合金メッキ鋼板は。
それ自体、苛酷な使用条件におかれてもすぐれた耐食性
を示すばかりではなく、曲げ加工された後においても、
微小な剥離・割れさえも全く発生しないのであるから１
曲げ加工前のものと同程度のすぐれた耐食性を示すこと
が期待され、極めて有用な材料である。
を示すばかりではなく、曲げ加工された後においても、
微小な剥離・割れさえも全く発生しないのであるから１
曲げ加工前のものと同程度のすぐれた耐食性を示すこと
が期待され、極めて有用な材料である。
Claims (4)
- （１）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 Ａｌ：０．１５〜３０％、 を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して、 Ｔｉ：０．１〜２％ Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：０．１〜１．６％
Ａｌ：０．０５〜０．４％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。 - （２）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 Ｍ：０．１５〜３０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して、 Ｔｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：０．１〜１．６％
、Ａｌ：０．０５〜０．４％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。 - （３）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 Ａｌ：０．１５〜３０％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して、 Ｔｉ：０．１〜２％ Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：０．１〜１．６％
、Ａｌ：０．０５〜０．４％、 Ｓｉ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。 - （４）２重メッキ層を有する溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板に
して、 Ａｌ：０．１５〜３０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された中間メッキ層
を介して、 Ｔｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ及びＮｉのうちの１種又は２種：０．１〜１．６％
、Ａｌ：０．０５〜０．４％、 Ｓｉ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残りがＺｎと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＺｎ合金で構成された表面メッキ層
を形成してなる高耐食性溶融Ｚｎ合金メッキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59272744A JPS61179861A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 高耐食性溶融Ｚｎ合金メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59272744A JPS61179861A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 高耐食性溶融Ｚｎ合金メツキ鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179861A true JPS61179861A (ja) | 1986-08-12 |
| JPS648703B2 JPS648703B2 (ja) | 1989-02-15 |
Family
ID=17518158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59272744A Granted JPS61179861A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 高耐食性溶融Ｚｎ合金メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179861A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02267282A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた複層めっき鋼板 |
| JPH05148668A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-15 | Daido Steel Sheet Corp | アルミニウム−亜鉛−シリコン合金めつき被覆物及びその製造方法 |
| WO2001055469A1 (de) * | 2000-01-28 | 2001-08-02 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen eines mit einer zinkbeschichtung versehenen stahlbandes und zinkbeschichtetes stahlband |
| WO2004079032A1 (en) * | 2003-03-07 | 2004-09-16 | N.V. Bekaert S.A. | Zinc-nickel coating layer |
| US7601433B2 (en) * | 2004-12-28 | 2009-10-13 | Sakuratech Co., Ltd. | Highly corrosion-resistant/highly workable plated steel wire, plating bath composition, method for producing the plated steel wire and wire netting product |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60215789A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性，塗装性に優れた表面処理鋼板 |
-
1984
- 1984-12-26 JP JP59272744A patent/JPS61179861A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60215789A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性，塗装性に優れた表面処理鋼板 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02267282A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた複層めっき鋼板 |
| JPH05148668A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-15 | Daido Steel Sheet Corp | アルミニウム−亜鉛−シリコン合金めつき被覆物及びその製造方法 |
| WO2001055469A1 (de) * | 2000-01-28 | 2001-08-02 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen eines mit einer zinkbeschichtung versehenen stahlbandes und zinkbeschichtetes stahlband |
| WO2004079032A1 (en) * | 2003-03-07 | 2004-09-16 | N.V. Bekaert S.A. | Zinc-nickel coating layer |
| US7601433B2 (en) * | 2004-12-28 | 2009-10-13 | Sakuratech Co., Ltd. | Highly corrosion-resistant/highly workable plated steel wire, plating bath composition, method for producing the plated steel wire and wire netting product |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS648703B2 (ja) | 1989-02-15 |
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