PL191238B1 - Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów - Google Patents

Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów

Info

Publication number
PL191238B1
PL191238B1 PL327489A PL32748998A PL191238B1 PL 191238 B1 PL191238 B1 PL 191238B1 PL 327489 A PL327489 A PL 327489A PL 32748998 A PL32748998 A PL 32748998A PL 191238 B1 PL191238 B1 PL 191238B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
ammonium
liquid
scrubbing
scrubber
zone
Prior art date
Application number
PL327489A
Other languages
English (en)
Other versions
PL327489A1 (en
Inventor
Theo Risse
Lourenco Ferrao
Original Assignee
Lurgi Lentjes Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Lurgi Lentjes Ag filed Critical Lurgi Lentjes Ag
Publication of PL327489A1 publication Critical patent/PL327489A1/xx
Publication of PL191238B1 publication Critical patent/PL191238B1/pl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B01D53/502—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific solution or suspension
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
    • C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
    • C01C1/24—Sulfates of ammonium
    • C01C1/245—Preparation from compounds containing nitrogen and sulfur
    • C01C1/246—Preparation from compounds containing nitrogen and sulfur from sulfur-containing ammonium compounds
    • C01C1/247—Preparation from compounds containing nitrogen and sulfur from sulfur-containing ammonium compounds by oxidation with free oxygen

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Fertilizers (AREA)

Abstract

1. Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwlaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów, w którym gazy spalinowe prowadzi sie z dolu do góry przez pluczke z co najmniej jedna strefa plukania i doprowadza sie do nich w przeciwpradzie ciecz absorpcyjna, która podaje sie na górnej powierzchni strefy plukania i od- ciaga sie z pluczki ponizej strefy plukania, oraz zawraca sie ciecz absorpcyjna w obiegu cieczy pluczacej do górnej powierzchni strefy plukania, przy czym do obiegu cieczy pluczacej doprowadza sie wode amoniakalna i z obiegu cieczy pluczacej odprowadza sie strumien cieczy oraz doprowa- dza go do urzadzenia utleniajacego, w którym utlenia sie zawarty w cieczy siarczyn amonu i wodo- rosiarczyn amonu do postaci siarczanu amonu, znamienny tym, ze na górna powierzchnie strefy plukania podaje sie ciecz absorpcyjna w postaci mieszaniny zawierajacej wode amoniakalna, za- wierajaca siarczyn amonu ciecz pluczaca, która odciaga sie z pluczki ponizej strefy plukania i zawra- ca bez obróbki posredniej, oraz roztwór siarczanu amonu, który zawraca sie z urzadzenia utleniaja- cego, przy czym stosunek siarczynu amonu do siarczanu amonu ustala sie pomiedzy 15:1 i 3:1. PL PL PL

Description

Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów.
Tego rodzaju sposoby znajdują się już w powszechnym użyciu. Przykładowo znany jest sposób, w którym gazy spalinowe prowadzi się z dołu do góry przez płuczkę z co najmniej jedną strefą płukania i doprowadza się do nich w przeciwprądzie ciecz absorpcyjną, którą podaje się na górnej powierzchni strefy płukania i odciąga się z płuczki poniżej strefy płukania, oraz zawraca się ciecz absorpcyjną w obiegu cieczy płuczącej do górnej powierzchni strefy płukania, przy czym do obiegu cieczy płuczącej doprowadza się wodę amoniakalną i z obiegu cieczy płuczącej odprowadza się strumień cieczy oraz doprowadza go do urządzenia utleniającego, w którym utlenia się zawarty w cieczy siarczyn amonu ((NH4)2SO3) i wodorosiarczyn amonu (NH4HSO3) do postaci siarczanu amonu (NH4)2SO4).
Przy usuwaniu dwutlenku siarki z gazów spalinowych za pomocą płuczki gazowej z wodnym roztworem amoniaku jako cieczą absorpcyjną zachodzą w zasadzie następujące reakcje:
SO2 + nh3 + h2o NH4HSO3
NH4HSO3 + NH3 (NH4)2SO3 (NH4)2SO3 + SO2 + H2O 2NH4HSO3 (NH4)2SO3 + 1/2O2 (NH4)2SO4
W ramach sposobu powstaje, nadają cy się do sprzedaż y, produkt uboczny w postaci siarczanu amonu, który można przetworzyć, uzyskując nawóz.
Sposób o przedstawionych na wstępie cechach jest znany z niemieckiego zgłoszenia patentowego nr DE-C 37 33 319. Do środkowej strefy płukania trójstopniowej płuczki jest podłączony obieg cieczy płuczącej, do którego doprowadza się absorbent w postaci wody amoniakalnej oraz wodę dla wyrównania bilansu masowego. Z obiegu cieczy płuczącej odprowadza się strumień częściowy i doprowadza się go do urządzenia utleniającego. Tutaj następuje utlenianie do postaci roztworu siarczanu amonu, który poprzez odparowywanie i granulację przetwarza się dalej do postaci produktu, sprzedawanego jako nawóz. W cieczy absorpcyjnej, prowadzonej w obiegu, ustala się wysokie stężenie rozpuszczonych soli, zwłaszcza (NH4)2SO3 i NH4HSO3. Ciecz absorpcyjna, stosowana w strefie płukania, ma wysokie ciśnienie cząstkowe NH3, które sprzyja powstawaniu niekorzystnych aerozoli. W znanym sposobie dołą czona jest trzecia strefa płukania, w której ciecz płuczą ca, zakwaszona dodatkiem kwasu siarkowego wymywa zawarty w gazie amoniak do dopuszczalnej wartości granicznej. Dodatkowa strefa płukania, służąca do oddzielania NH3, wymaga znacznych nakładów. Nie jest tu również rozwiązana w dostatecznym stopniu kwestia zapobiegania powstawaniu aerozoli.
W sposobie znanym z europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP-A 0 778 067 jako ciecz absorpcyjną stosuje się roztwór siarczanu amonu, który odciąga się z napowietrzanego kotła płuczki i doprowadza do urzą dzeń dyszowych na głowicy płuczki. Dąży się przy tym do zaj ś cia jak najpełniejszego utleniania cieczy absorpcyjnej w kotle płuczki. Z obiegu cieczy płuczącej pobiera się taką ilość cieczy absorpcyjnej, że zawartość soli w tej cieczy ustala się na poziomie około 25 do 40% wagowych. Absorpcja SO2 za pomocą stosowanego w sposobie roztworu siarczanu amonu jest niezadowalająca. Strefa płukania o większej długości jest konieczna, by usunąć SO2 z gazów spalinowych do dopuszczalnej wartości granicznej. Ponadto stwierdza się niedopuszczalne powstawanie aerozoli, jeżeli oczyszczany dym ma wysokie stężenie SO2, wynoszące ponad 2700 mg/Nm3. Podobne sposoby są znane z europejskich zgłoszeń patentowych nr EP-A 0 212 523 i EP-A 0 620 187. Również w tych sposobach jako ciecz absorpcyjną stosuje się roztwór siarczanu amonu.
Celem wynalazku jest takie ulepszenie opisanego na wstępie sposobu, aby osiągnąć skuteczne oddzielanie SO2 przy jak najmniejszym powstawaniu aerozoli.
Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów, w którym gazy spalinowe prowadzi się z dołu do góry przez płuczkę z co najmniej jedną strefą płukania i doprowadza się do nich w przeciwprądzie ciecz absorpcyjną, którą podaje się na górnej powierzchni strefy płukania i odciąga się z płuczki poniżej strefy płukania, oraz zawraca się ciecz absorpcyjną w obiegu cieczy płuczącej do górnej powierzchni strefy płukania, przy czym do obiegu cieczy płuczącej doprowadza się wodę amoniakalną i z obiegu cieczy płucz ą cej odprowadza się strumień cieczy oraz doprowadza go do urzą dzenia utleniającego, w którym utlenia się zawarty w cieczy siarczyn amonu i wodorosiarczyn amonu do postaci
PL 191 238 B1 siarczanu amonu, według wynalazku charakteryzuje się tym, że na górną powierzchnię strefy płukania podaje się ciecz absorpcyjną w postaci mieszaniny zawierającej wodę amoniakalną, zawierającą siarczyn amonu ciecz płuczącą, którą odciąga się z płuczki poniżej strefy płukania i zawraca bez obróbki pośredniej, oraz roztwór siarczanu amonu, który zawraca się z urządzenia utleniającego, przy czym stosunek siarczynu amonu do siarczanu amonu ustala się pomiędzy 15:1 i 3:1.
Korzystnie stosunek siarczynu amonu do siarczanu amonu w roztworze absorpcyjnym ustala się pomiędzy 10:1 i 5:1.
Korzystnie wartość pH cieczy absorpcyjnej ustala się pomiędzy 5 i 6,5, przy czym wartość pH ustala się poprzez doprowadzanie wody amoniakalnej.
Korzystnie reguluje się strumień ilościowy zawierającej siarczyn amonu cieczy płuczącej, którą zawraca się z jednoczesnym obejściem stopnia utleniającego bezpośrednio do strefy płukania, zwiększając ilość siarczynu amonu w cieczy absorpcyjnej, którą podaje się na strefę płukania, ponad ilość stechiometryczną wynikającą z reakcji (NH4)2SO3 + SO2 + H2O 2NH4HSO3 i wiążąc za jego pomocą ilość SO2, którą doprowadza się wraz z gazami spalinowymi do strefy płukania.
Korzystnie ciecz absorpcyjną podaje się, zraszając nią od góry nasypową warstwę wypełniacza, umieszczoną w strefie płukania płuczki, przy czym podawaną ilość cieczy absorpcyjnej ustala się na podstawie wartości określonej doświadczalnie dla nasypowej warstwy wypełniacza, zaś wielkość strumienia roztworu siarczanu amonu, zawracanego z urządzenia utleniającego do strefy płukania, ustala się na podstawie zadanej ilości podawanej.
Korzystnie z urządzenia utleniającego odciąga się roztwór siarczanu amonu o stężeniu siarczanu amonu od 25 do 30% wagowych.
Korzystnie przed wejściem do strefy płukania płuczki chłodzi się gazy spalinowe poprzez zraszanie wodą do chłodzenia bezprzeponowego i/lub roztworem siarczanu amonu i nasyca się je wodą.
Korzystnie z płuczki odciąga się ciecz absorpcyjną na przepuszczalnym dla gazu dnie poniżej strefy płukania, zaś w kotle płuczki oddziela się stosowany do chłodzenia bezprzeponowego roztwór siarczanu amonu, przy czym roztwór siarczanu amonu pobiera się ponownie z kotła płuczki i rozpyla do strumienia gazów spalinowych jako ciecz do chłodzenia bezprzeponowego, zaś w kotle płuczki ustala się stężenie siarczanu amonu równe co najwyżej 42% wagowym.
Nieoczekiwanie stwierdzono, ż e zawierają ca siarczyn amonu ciecz płuczą ca w mieszaninie z wodą amoniakalną i roztworem siarczanu amonu daje w efekcie ciecz absorpcyjną , charakteryzują cą się dużą zdolnością absorpcji SO2 i nie wykazującą tendencji do tworzenia aerozoli. SO2 ulega bardzo szybkiemu związaniu przez siarczyn amonu, zawarty w dużym stężeniu w cieczy absorpcyjnej według wynalazku, tworząc NH4HSO3. Ustala się równowaga pomiędzy SO2 z gazów spalinowych, NH3 doprowadzanym w postaci wody amoniakalnej oraz (NH4)2SO3. Absorpcja SO2 przez zastosowany w sposobie według wynalazku środek absorpcyjny przebiega szybciej niż absorpcja przez samą wodę amoniakalną lub mieszaninę amoniaku i roztworu siarczanu amonu. Szybsza i bardziej efektywna absorpcja SO2 umożliwia zwiększenie prędkości przepływu gazów spalinowych i/lub zastosowanie krótszej strefy płukania. Za pomocą sposobu według wynalazku można oczyszczać gazy spalinowe o dużych zawartościach tlenków siarki. Ponadto możliwe jest obniżenie na stałe zawartości aerozoli w oczyszczonych gazach spalinowych poniżej 15 mg/Nm3, najczęściej nawet poniżej 10 mg/Nm3. Do niższego potencjału tworzenia aerozoli, jakim charakteryzuje się ciecz absorpcyjna według wynalazku, przyczynia się udział roztworu siarczanu amonu. Można to wytłumaczyć tym, że cząstkowe ciśnienie amoniaku w siarczanie amonu jest znacznie mniejsze niż w siarczynie amonu/wodorosiarczynie amonu.
Zastosowana woda amoniakalna zawiera z reguły amoniak w ilości od 10 do 30% wagowych. Można ją sporządzać na miejscu poprzez zmieszanie amoniaku z wodą, jak również można stosować inne, dostępne na rynku produkty. Podawaną ilością wody amoniakalnej steruje się za pomocą wartości pH cieczy absorpcyjnej. Wartość pH cieczy absorpcyjnej ustala się w przedziale od 4,5 do 7, korzystnie pomiędzy 5 i 6,5, przy czym ustalanie wartości pH odbywa się poprzez doprowadzanie wody amoniakalnej.
Strumień zawierającej siarczyn amonu cieczy płuczącej, zawracanej przy obejściu stopnia utleniającego bezpośrednio do strefy płukania, ustala się tak, że podawana na strefę płukania ciecz absorpcyjna zawiera nadmiarową ilość (NH4)2SO3, odpowiednio do równania reakcji:
(NH4)2SO3 + SO2 + H2O 2NH4HSO3
PL 191 238 B1 dla związania ilości SO2, doprowadzanej wraz z gazami spalinowymi do strefy płukania. Korzystnie strumień zawierającej siarczyn amonu cieczy płuczącej reguluje się tak, że ciecz absorpcyjna ma stężenie siarczynu amonu, które jest o około 25% wagowych większe niż ilość stechiometryczna, potrzebna do stechiometrycznej przemiany według podanego wyżej równania reakcji.
Korzystnie płuczka zawiera w strefie płukania nasypową warstwę wypełniacza, którą zrasza się od góry cieczą absorpcyjną. Podawaną ilość cieczy absorpcyjnej ustala się na podstawie wartości doświadczalnej dla nasypowej warstwy wypełniacza. Wielkość strumienia roztworu siarczanu amonu, zawracanego z urządzenia utleniającego do strefy płukania, wynika z następującego bilansu masowego strumieni cieczy mox = m - mwF - mNH3 gdzie:
mox: strumień roztworu siarczanu amonu, zawracanego z urządzenia utleniającego do strefy płukania m: podawany strumień cieczy absorpcyjnej mWF: strumień zawierającej siarczyn amonu cieczy płuczącej, zawracanej do strefy płukania mNH3: strumień świeżo doprowadzanej wody amoniakalnej.
Z urządzenia utleniającego odprowadza się częściowy strumień roztworu siarczanu amonu. Za pomocą pobieranego strumienia steruje się zawartością soli w cieczy absorpcyjnej. Korzystnie z urządzenia utleniającego odciąga się roztwór siarczanu amonu o stężeniu (NH4)2SO4 od 25 do 30% wagowych.
Oczyszczane gazy spalinowe powstają z reguły w wyniku spalania węgla kamiennego, węgla brunatnego, koksu naftowego, oleju, pozostałości rafineryjnych, odpadów i temu podobnych paliw w elektrowniach. Gaz ma zwykle temperaturę od około 135 do 280°C i jest doprowadzany do instalacji poprzez odpowiednie przewody. Przy wejściu do instalacji gaz, zawierający często inne szkodliwe substancje w postaci chlorowcowodorów, jak HCl, zrasza się we współprądzie ługiem alkalicznym, na przykład NaOH lub KOH, aby zneutralizować chlorowcowodory. Korzystnie gazy spalinowe chłodzi się przed wejściem do strefy płukania poprzez zraszanie wodą do chłodzenia bezprzeponowego i/lub roztworem siarczanu amonu i jednocześnie nasyca się je wodą.
Korzystnie ciecz absorpcyjną odciąga się z płuczki na przepuszczalnym dla gazu dnie poniżej strefy płukania oraz stosowany do chłodzenia bezprzeponowego roztwór siarczanu amonu oddziela się w kotle płuczki. Roztwór siarczanu amonu pobiera się ponownie z kotła płuczki i rozpyla do strumienia gazów spalinowych jako ciecz do chłodzenia bezprzeponowego. Poprzez odparowanie wody zatęża się roztwór siarczanu amonu. Poprzez regulację dopływu roztworu siarczanu amonu, pobieranego z urządzenia utleniającego, i odciąganie częściowego strumienia stężonego roztworu siarczanu amonu z kotła płuczki ustala się stężenie (NH4)2SO4 w kotle płuczki. W ten sposób można uzyskać roztwory siarczanu amonu o stężeniu równym około 42% wagowych. Przy jeszcze wyższych stężeniach zachodzi niekorzystna krystalizacja. Stwierdzono, że powstające w płuczce przy wyższych stężeniach kryształy (NH4)2SO4 nie podlegają absorpcji i tworzą aerozole, które można oddzielić wyłącznie przy użyciu skomplikowanych urządzeń filtracyjnych. Co najmniej część stężonego roztworu siarczanu amonu, odciąganego z kotła płuczki, kieruje się do urządzeń do otrzymywania siarczanu amonu i przetwarza si ę do postaci nawozu.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, który przedstawia schemat urządzenia do realizacji sposobu według wynalazku.
Doprowadzane do urządzenia gazy spalinowe zrasza się na odcinku chłodzenia bezprzeponowego 1 roztworem NaOH lub KOH, doprowadzanym we współprądzie przez przewód 2, aby oddzielić zawarte w nich ewentualnie chlorowcowodory.
Ponadto do gazów spalinowych doprowadza się przez urządzenie doprowadzające 3 wodę i/lub przez przewód 4 roztwór siarczanu amonu, oziębiony i nasycony parą wodną. Temperaturę cieczy utrzymuje się w przedziale od 45 do 60 °C, przy czym temperatura nasycenia gazu określa temperaturę cieczy do chłodzenia bezprzeponowego. Korzystnie jako ciecz do chłodzenia bezprzeponowego stosuje się roztwór siarczanu amonu, który w stężeniu od 25 do 30% wagowych pobiera się z urządzenia utleniającego 5 i doprowadza do kotła 6 płuczki 7.
Oziębione, nasycone parą wodną i pozbawione chlorowcowodorów gazy spalinowe przepływają następnie do strefy płukania 8 płuczki 7. W strefie płukania 8 zanieczyszczone w zasadzie SO2 gazy spalinowe doprowadza się do styku z cieczą absorpcyjną, którą w sposobie według wynalazku stanowi mieszanina wody amoniakalnej, wodnego roztworu siarczanu amonu i świeżo utworzonego siarczanu amonu. Częściowy strumień cieczy absorpcyjnej, odciąganej na przepuszczalnym dla gazu
PL 191 238 B1 dnie 9 poniżej strefy płukania 8, doprowadza się przez przewód 10 do urządzenia utleniającego. Tam, poprzez dodanie zawierającego tlen gazu, następuje utlenianie zawartych w cieczy siarczynów i wodorosiarczynów amonu do siarczanu amonu. Drugą część cieczy absorpcyjnej prowadzi się przez przewód 11 w obiegu, miesza się z wodą amoniakalną z przewodu 12 oraz doprowadzanym przez przewód 13 roztworem siarczanu amonu z urządzenia utleniającego, a następnie doprowadza się ją do urządzenia zraszającego 14 nad strefą płukania 8.
Strefa płukania 8 zawiera warstwę nasypową wypełniacza, która zwiększa powierzchnię styku pomiędzy gazami spalinowymi i cieczą absorpcyjną, poprawiając absorpcję SO2. Zastosowanie wypełniaczy umożliwia zmniejszenie wysokości strefy płukania 8, a zatem wysokości całej płuczki 7. W nasypowej warstwie wypełniacza stosuje się wypełniacze dostępne na rynku, składają ce się z materiału obojętnego na działanie kwaśnych gazów.
Aby osiągnąć efektywną absorpcję SO2, ustawia się wartość pH cieczy absorpcyjnej pomiędzy pH 5 i pH 6,5. Wartość pH ustala się poprzez doprowadzanie wody amoniakalnej.
Do urządzenia utleniającego dołączony jest przewód powietrzny 15 z dmuchawą. Powietrze doprowadzane przez przewód 15 doprowadza się do intensywnego styku z cieczą, zawierającą NH4HSO3/(NH4)2SO3. Powstający roztwór siarczanu amonu zbiera się w kotle urządzenia utleniającego 5. Stężenie siarczanu amonu wyznacza się na przykład za pomocą pomiaru gęstości. Roztwór siarczanu amonu o stężeniu od 25 do 30% wagowych odciąga się z kotła urządzenia utleniającego 5. Strumień częściowy, odciągany przez przewód 16, doprowadza się do urządzenia do uzyskiwania siarczanu amonu, w którym to urządzeniu poprzez usunięcie wody otrzymuje się czysty siarczan amonu. Strumień częściowy, odciągany przez przewód 17, doprowadza się do kotła płuczki i wykorzystuje w dołączonym do kotła płuczki obiegu 18 cieczy jako ciecz do bezprzeponowego chłodzenia gazów spalinowych, przy czym następuje zatężanie roztworu siarczanu amonu do stężenia, sięgającego 42% wagowe.
Ilość cieczy w kotle urządzenia utleniającego 5 utrzymuje się na stałym poziomie za pomocą odpowiedniego doprowadzenia poprzez dodawanie wody lub cieczy płuczącej ze zbiornika buforowego 20.
W przykładzie wykonania, przedstawionym na rysunku, płuczka 7 zawiera drugą strefę płukania 21, również z nasypową warstwą wypełniacza. Roztwór płuczący o wartości pH od 4 do 6 podaje się przez rozdzielacz 22 cieczy na warstwę nasypową drugiej strefy płukania 21 i doprowadza do styku z oczyszczonym gazem. W ramach wynalazku mieś ci się rozwią zanie, w którym oczyszczone z kwaśnych składników gazy spalinowe prowadzi się przez nie przedstawione urządzenie do oddzielania aerozoli, chociaż korzystnie rezygnuje się z tego typu urządzenia filtracyjnego. Jako urządzenie do oddzielania aerozoli można zastosować elektrofiltr mokry, usytuowany nad drugą strefą płukania.
Zanieczyszczoną ciecz płuczącą drugiej strefy płukania odciąga się z usytuowanego pod drugą strefą płukania 21 dna 23 zbierającego ciecz i przez przewód 24 kieruje do zbiornika buforowego. Wartość pH cieczy płuczącej ustala się za pomocą doprowadzania wody amoniakalnej przez przewód 12. Poziom cieczy w kotle zbiornika buforowego 20 reguluje się za pomocą doprowadzania wody przez przewód 25.
Oczyszczone gazy spalinowe kieruje się następnie do komina i odprowadza do otoczenia.

Claims (8)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów, w którym gazy spalinowe prowadzi się z dołu do góry przez płuczkę z co najmniej jedną strefą płukania i doprowadza się do nich w przeciwprądzie ciecz absorpcyjną, którą podaje się na górnej powierzchni strefy płukania i odciąga się z płuczki poniż ej strefy płukania, oraz zawraca się ciecz absorpcyjną w obiegu cieczy płuczą cej do górnej powierzchni strefy płukania, przy czym do obiegu cieczy płuczącej doprowadza się wodę amoniakalną i z obiegu cieczy płuczącej odprowadza się strumień cieczy oraz doprowadza go do urządzenia utleniającego, w którym utlenia się zawarty w cieczy siarczyn amonu i wodorosiarczyn amonu do postaci siarczanu amonu, znamienny tym, że na górną powierzchnię strefy płukania podaje się ciecz absorpcyjną w postaci mieszaniny zawierającej wodę amoniakalną, zawierającą siarczyn amonu ciecz płuczącą, którą odciąga się z płuczki poniżej strefy płukania i zawraca bez obróbki pośredniej, oraz roztwór siarczanu amonu, który zawraca się z urządzenia utleniającego, przy czym stosunek siarczynu amonu do siarczanu amonu ustala się pomiędzy 15:1 i 3:1.
    PL 191 238 B1
  2. 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosunek siarczynu amonu do siarczanu amonu w roztworze absorpcyjnym ustala się pomiędzy 10:1 i 5:1.
  3. 3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że wartość pH cieczy absorpcyjnej ustala się pomiędzy 5 i 6,5, przy czym wartość pH ustala się poprzez doprowadzanie wody amoniakalnej.
  4. 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że reguluje się strumień ilościowy zawierającej siarczyn amonu cieczy płuczącej, którą zawraca się z jednoczesnym obejściem stopnia utleniającego bezpośrednio do strefy płukania, zwiększając ilość siarczynu amonu w cieczy absorpcyjnej, którą podaje się na strefę płukania, ponad ilość stechiometryczną wynikającą z reakcji (NH4)2SO3 + SO2 + H2O 2NH4HSO3 i wiążąc za jego pomocą ilość SO2, którą doprowadza się wraz z gazami spalinowymi do strefy płukania.
  5. 5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciecz absorpcyjną podaje się, zraszając nią od góry nasypową warstwę wypełniacza, umieszczoną w strefie płukania płuczki, przy czym podawaną ilość cieczy absorpcyjnej ustala się na podstawie wartości określonej doświadczalnie dla nasypowej warstwy wypełniacza, zaś wielkość strumienia roztworu siarczanu amonu, zawracanego z urządzenia utleniającego do strefy płukania, ustala się na podstawie zadanej ilości podawanej.
  6. 6. Sposób według zastrz. 1 albo 5, znamienny tym, że z urządzenia utleniającego odciąga się roztwór siarczanu amonu o stężeniu siarczanu amonu od 25 do 30 % wagowych.
  7. 7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że przed wejściem do strefy płukania płuczki chłodzi się gazy spalinowe poprzez zraszanie wodą do chłodzenia bezprzeponowego i/lub roztworem siarczanu amonu i nasyca się je wodą.
  8. 8. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że z płuczki odciąga się ciecz absorpcyjną na przepuszczalnym dla gazu dnie poniżej strefy płukania, zaś w kotle płuczki oddziela się stosowany do chłodzenia bezprzeponowego roztwór siarczanu amonu, przy czym roztwór siarczanu amonu pobiera się ponownie z kotła płuczki i rozpyla do strumienia gazów spalinowych jako ciecz do chłodzenia bezprzeponowego, zaś w kotle płuczki ustala się stężenie siarczanu amonu równe co najwyżej 42% wagowym.
PL327489A 1997-07-19 1998-07-15 Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów PL191238B1 (pl)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19731062A DE19731062C2 (de) 1997-07-19 1997-07-19 Verfahren zur Entfernung von sauren Gasen aus Rauchgasen, insbesondere aus Kraftwerksabgasen und Abgasen von Müllverbrennungsanlagen
CA002263739A CA2263739C (en) 1997-07-19 1999-03-17 Apparatus for removing so2 from flue gases and for producing ammonium sulfate solution
CA002264261A CA2264261C (en) 1997-07-19 1999-03-24 Method of removing sulfur dioxide from flue gases, especially power plant flue gases and flue gases from garbage incinerator plants

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL327489A1 PL327489A1 (en) 1999-02-01
PL191238B1 true PL191238B1 (pl) 2006-04-28

Family

ID=33032766

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL327489A PL191238B1 (pl) 1997-07-19 1998-07-15 Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów
PL327490A PL191530B1 (pl) 1997-07-19 1998-07-15 Urządzenie do usuwania SO 2 z gazów spalinowych i wytwarzania roztworu siarczanu amonu, przetwarzalnego w surowce wtórne

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL327490A PL191530B1 (pl) 1997-07-19 1998-07-15 Urządzenie do usuwania SO 2 z gazów spalinowych i wytwarzania roztworu siarczanu amonu, przetwarzalnego w surowce wtórne

Country Status (13)

Country Link
US (2) US6063352A (pl)
EP (2) EP0891804B1 (pl)
JP (2) JP3538547B2 (pl)
CN (2) CN1104935C (pl)
CA (2) CA2263739C (pl)
CZ (2) CZ290230B6 (pl)
DE (3) DE19731062C2 (pl)
DK (2) DK0891805T3 (pl)
ES (2) ES2201376T3 (pl)
HU (2) HUP9801541A3 (pl)
ID (2) ID20587A (pl)
PL (2) PL191238B1 (pl)
RU (2) RU2166355C2 (pl)

Families Citing this family (68)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6306357B1 (en) * 1994-01-18 2001-10-23 Abb Flakt Ab Process and apparatus for absorbing hydrogen sulphide
US6991771B2 (en) * 1996-10-09 2006-01-31 Powerspan Corp. NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia
US6363869B1 (en) * 1999-02-03 2002-04-02 Clearstack Combustion Corporation Potassium hydroxide flue gas injection technique to reduce acid gas emissions and improve electrostatic precipitator performance
US6217839B1 (en) * 1999-08-20 2001-04-17 Uop Llc Removal of sulfur compounds from gaseous waste streams
US6531104B1 (en) * 2000-11-21 2003-03-11 Alstom (Schweiz) Ag Process for the absorption of sulfur oxides and the production of ammonium sulfate
US20030059352A1 (en) * 2001-08-07 2003-03-27 Maurice Karras Process and apparatus for scrubbing sulfur dioxide from flue gas and conversion to fertilizer
US6638342B2 (en) 2001-11-28 2003-10-28 Marsulex Environmental Technologies Process and facility for removing metal contaminants from fertilizer streams
US6936231B2 (en) 2001-12-06 2005-08-30 Powerspan Corp. NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia
DE10346519A1 (de) * 2003-10-02 2005-05-04 Uhde Gmbh Verfahren zur Entfernung von Ammoniak und Staub aus einem Abgas, das bei der Herstellung von Düngemitteln anfällt
SE526647C2 (sv) * 2004-02-20 2005-10-18 Goetaverken Miljoe Ab Skrubber för rening av gaser i flera steg
FR2875148B1 (fr) * 2004-09-10 2007-06-29 Inst Francais Du Petrole Installation et methode de melange et de distribution d'une phase liquide et d'une phase gazeuse
CN100428979C (zh) * 2005-06-28 2008-10-29 江苏世纪江南环保有限公司 塔内结晶氨法脱硫工艺及装置
WO2007075485A2 (en) * 2005-12-19 2007-07-05 Fluor Technologies Corporation Two-stage quench scrubber
DE102006016963B3 (de) 2006-04-11 2007-10-04 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung von Stickoxiden und halogenierten organischen Verbindungen in Verbrennungsanlagen
US20080185350A1 (en) * 2007-02-05 2008-08-07 Koch-Glitsch, Lp Method and apparatus for separating oil sand particulates from a three-phase stream
US7771685B2 (en) * 2007-04-26 2010-08-10 Marsulex Environmental Technologies, Corp Process and system for removing hydrogen sulfide and mercaptans in ammonia-based desulfurization systems
DE102007039926B4 (de) 2007-08-23 2012-03-22 Götaverken Miljö AB Verfahren und Vorrichtung zur Abgasreinigung
US7645430B2 (en) * 2007-10-08 2010-01-12 Alcoa Inc. Systems and methods for removing gaseous pollutants from a gas stream
CN101474530B (zh) * 2008-10-28 2011-06-22 无锡高达环境科技有限公司 适用于烧结烟气的湿式氨法三循环脱硫工艺
CN101434872B (zh) * 2008-12-04 2012-06-06 南京钢铁股份有限公司 氨法脱硫工艺中蒸氨氨汽加入脱硫液的方法及其专用设备
CN101474528B (zh) * 2008-12-31 2011-05-11 宁波金远东工业科技有限公司 脱除废气中二氧化硫的装置
CA2757523A1 (en) * 2009-04-08 2010-10-14 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of treating an acid gas stream and an apparatus therefor
CN101698134B (zh) * 2009-10-27 2012-05-02 德阳市南邡再生资源有限公司 一种二氧化硫高温尾气的处理方法
EP2322265A1 (en) 2009-11-12 2011-05-18 Alstom Technology Ltd Flue gas treatment system
CN101775497B (zh) * 2010-03-12 2012-07-25 兰州理工大学 用废普通锌锰电池净化烟气回收金属的方法
CN101940870B (zh) * 2010-09-20 2012-11-21 宁波金远东工业科技有限公司 一种脱除烟气中二氧化硫的装置
CN102019136A (zh) * 2010-10-29 2011-04-20 山东聊城鲁西化工第四化肥有限公司 一种处理含硫尾气的装置和工艺
DE102011005523B3 (de) * 2011-03-14 2012-04-05 Untha Recyclingtechnik Gmbh Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden
DE102011014007A1 (de) * 2011-03-15 2012-09-20 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Anlage zur Rauchgasentstickung
DE102011050331A1 (de) * 2011-05-13 2012-11-15 Hitachi Power Europe Gmbh Rauchgasleitungsbedüsungsvorrichtung
CN102228777B (zh) * 2011-05-23 2013-04-10 潍坊恒安散热器集团有限公司 双氧化氨法脱硫工艺及装置
CN102205204B (zh) * 2011-06-02 2013-08-28 上海大学 冷热态出料的湿式氨法脱硫浓缩工艺
US8859831B2 (en) * 2011-08-02 2014-10-14 Gas Technology Institute Removal of hydrogen sulfide as ammonium sulfate from hydropyrolysis product vapors
CN102423613B (zh) * 2011-08-23 2013-10-02 武汉兴能环保技术有限公司 有效脱除氯、氟离子及重金属离子的氨法脱硫方法
CN104023820A (zh) * 2011-09-26 2014-09-03 Eig股份有限公司 从加压气体同时高效俘获co2和h2s
US8894748B2 (en) 2012-08-21 2014-11-25 Alcoa Inc. Systems and methods for removing particulate matter from a gas stream
CN103203175B (zh) * 2013-04-11 2015-05-20 浙江天蓝环保技术股份有限公司 一种回收硫酸铵的烟气脱硫脱硝工艺及装置
ES2669735T3 (es) * 2013-04-24 2018-05-29 Jiangnan Environmental Protection Group Inc. Harneys Fiduciary (Cayman) Limited Método y aparato para tratar gas de cola ácido usando el proceso con amoniaco
US9370745B2 (en) * 2013-04-24 2016-06-21 Jiangsu New Century Jiangnan Environmental Protection Co., Ltd Flue gas-treating method and apparatus for treating acidic tail gas by using ammonia process
CN103566746A (zh) * 2013-11-26 2014-02-12 武汉凯迪电力环保有限公司 一种外置强效氧化氨法脱硫工艺及装置
CN105749716B (zh) * 2013-12-03 2018-06-19 张波 一种脱硫脱硝系统的脱硫脱硝方法
CN103585874B (zh) * 2013-12-03 2016-05-04 张波 脱硫脱硝系统及其脱硫脱硝方法
CN103638794B (zh) * 2013-12-17 2016-08-17 哈尔滨工程大学 船用柴油机脱硫填料塔
CN103894053B (zh) * 2014-03-27 2015-10-28 哈尔滨工程大学 一种用于船舶的双回路脱硫装置
CN105311937A (zh) * 2014-06-11 2016-02-10 成都新筑展博环保科技有限公司 一种烟气脱硫生产硫酸铵的方法
US9327237B2 (en) 2014-07-23 2016-05-03 Alcoa Inc. Systems and methods for removing sulfur dioxide from a gas stream
CN104667716B (zh) * 2015-02-13 2017-02-01 北京阳光欣禾科技有限公司 烟气脱硫脱硝一体化技术
FR3044562B1 (fr) * 2015-12-04 2018-01-12 Lab Sa Installation et procede d'epuration des fumees d'echappement d'un moteur d'un navire marin
RU169861U1 (ru) * 2016-10-31 2017-04-04 Кирилл Сергеевич Паникаровских Аппарат для промывки и охлаждения сернистых газов
WO2018162471A1 (en) * 2017-03-08 2018-09-13 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for removing so2 from gas with so2 content that is temporarily very high
CN108144428A (zh) 2017-03-15 2018-06-12 江苏新世纪江南环保股份有限公司 一种氨法高效脱除气体中硫氧化物和尘的方法及装置
CN106902628A (zh) * 2017-04-26 2017-06-30 江苏和顺环保有限公司 垃圾焚烧烟气喷淋净化装置
CN107213785B (zh) 2017-05-25 2020-08-07 江苏新世纪江南环保股份有限公司 一种fcc尾气氨法脱硝脱硫除尘的方法及装置
CN107213769B (zh) 2017-05-25 2019-09-20 江苏新世纪江南环保股份有限公司 一种分室加氨的氨法脱硫方法及装置
EP3415222A1 (en) 2017-06-14 2018-12-19 Jiangnan Environmental Protection Group Inc. Automatic ammonia-adding system and method for ammonia-based desulfurization device
CN107213770B (zh) 2017-07-03 2023-03-17 江苏新世纪江南环保股份有限公司 氨法脱硫吸收塔及其建立方法和运行方法
CN108722163B (zh) 2017-09-07 2019-06-07 江苏新世纪江南环保股份有限公司 一种氨法脱硫控制吸收过程气溶胶产生的方法
EP3706882A4 (en) * 2017-11-08 2021-08-18 BTU International, Inc. DEVICES, SYSTEMS AND METHODS FOR REMOVING FLUX FROM A FURNACE PROCESS GAS
CN108097018A (zh) * 2017-11-27 2018-06-01 江苏力禾颜料有限公司 H酸单钠盐制备的尾气处理方法
CL2018002442A1 (es) * 2018-04-13 2018-10-12 Jiangnan Environmental Prot Group Inc Método y dispositivo para oxidar una solución para desulfuración de amoníaco.
CN116510513A (zh) 2018-04-13 2023-08-01 江苏新世纪江南环保股份有限公司 氨法脱硫溶液的氧化方法及装置
CN108434948A (zh) * 2018-04-28 2018-08-24 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 一种酸气吸收氧化塔及其工作方法
CN110732227B (zh) 2018-07-20 2023-02-21 江南环保集团股份有限公司 一种酸性气处理的方法和装置
CN111957183A (zh) 2019-12-26 2020-11-20 江苏新世纪江南环保股份有限公司 一种改进的氨法脱硫控制吸收过程气溶胶产生的方法
US11446602B2 (en) 2020-05-26 2022-09-20 ThioSolv, LLC Process for removal of sulfur dioxide and ammonia from a vent gas stream
CN114288824A (zh) * 2022-01-21 2022-04-08 中国环境科学研究院 一种脱除日用玻璃生产尾气中氮氧化物的吸收塔
IT202200011756A1 (it) * 2022-06-03 2023-12-03 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Cattura di biossido di carbonio utilizzante ammoniaca con sistema di desolforizzazione del gas di combustione, e metodo
CN115041007A (zh) * 2022-06-23 2022-09-13 河北冀衡药业股份有限公司 一种二氧化硫气体回收系统和方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3927178A (en) * 1972-12-08 1975-12-16 Tennessee Valley Authority Sulfur dioxide removal from stack gases
JPS51103074A (ja) * 1975-03-08 1976-09-11 Nippon Kokan Kk Shitsushikidatsuryusetsubihaigasumisutono shorihoho
JPS5857213B2 (ja) * 1975-07-10 1983-12-19 イシカワジマハリマジユウコウギヨウ カブシキガイシヤ 排煙脱硫方法
DE2741116C2 (de) * 1977-09-13 1984-11-22 Dr. C. Otto & Co Gmbh, 4630 Bochum Verfahren zur Entfernung von Schwefeldioxid aus Gasen, insbesondere Industrieabgasen
DE2819994A1 (de) * 1978-05-08 1979-11-22 Basf Ag Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus abwaessern und gegebenenfalls abgasen
US4248842A (en) * 1979-03-05 1981-02-03 International Telephone & Telegraph Corporation Removal of contaminants and recovery of by-products from hot waste gas stream
JPS5892451A (ja) * 1981-11-27 1983-06-01 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 排ガスの脱硫方法
JPS60172336A (ja) * 1984-02-16 1985-09-05 Ube Ind Ltd 石炭燃焼廃ガス処理装置
US4690807A (en) * 1985-08-15 1987-09-01 General Electric Environmental Services, Inc. Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate
DE3721684A1 (de) * 1987-07-01 1989-01-12 Krc Umwelttechnik Gmbh Verfahren zum nassen entfernen von schwefeldioxid
JPS6490019A (en) * 1987-09-30 1989-04-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Method desulfurizing exhaust gas with ammonia
DE3733319A1 (de) * 1987-10-02 1989-04-13 Krupp Koppers Gmbh Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus rauchgasen
US5362458A (en) * 1993-03-22 1994-11-08 General Electric Environmental Services, Incorporated Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate
EP0778067B1 (de) * 1995-12-06 2001-08-22 Lurgi Lentjes Bischoff GmbH Anlage zur Reinigung von Rauchgasen mit unterschiedlichen Gehalten an sauren Komponenten und Verfahren zum Betrieb der Anlage

Also Published As

Publication number Publication date
HUP9801539A2 (hu) 1999-06-28
DE19731062C2 (de) 2001-07-12
EP0891805B1 (de) 2003-08-27
CN1211464A (zh) 1999-03-24
CZ291531B6 (cs) 2003-03-12
HU9801541D0 (en) 1998-09-28
CN1211465A (zh) 1999-03-24
CZ290230B6 (cs) 2002-06-12
PL327490A1 (en) 1999-02-01
US6139807A (en) 2000-10-31
JPH1199318A (ja) 1999-04-13
DK0891805T3 (da) 2003-12-15
CZ226098A3 (cs) 1999-02-17
CA2263739C (en) 2002-02-12
EP0891805A3 (de) 1999-11-03
ID20592A (id) 1999-01-21
DE19731062A1 (de) 1999-01-21
CA2264261C (en) 2002-08-06
CN1104935C (zh) 2003-04-09
US6063352A (en) 2000-05-16
HUP9801541A3 (en) 2002-03-28
RU2176543C2 (ru) 2001-12-10
HUP9801541A2 (hu) 1999-06-28
ES2201376T3 (es) 2004-03-16
JP3538547B2 (ja) 2004-06-14
CN1101720C (zh) 2003-02-19
CA2263739A1 (en) 2000-09-17
PL327489A1 (en) 1999-02-01
CZ226198A3 (cs) 1999-02-17
JPH1176748A (ja) 1999-03-23
EP0891805A2 (de) 1999-01-20
EP0891804A2 (de) 1999-01-20
HU9801539D0 (en) 1998-09-28
HUP9801539A3 (en) 2001-09-28
DE59809385D1 (de) 2003-10-02
DE59809384D1 (de) 2003-10-02
EP0891804B1 (de) 2003-08-27
JP4057705B2 (ja) 2008-03-05
DK0891804T3 (da) 2003-12-22
EP0891804A3 (de) 1999-11-03
CA2264261A1 (en) 2000-09-24
HU221175B1 (en) 2002-08-28
ID20587A (id) 1999-01-21
RU2166355C2 (ru) 2001-05-10
ES2205332T3 (es) 2004-05-01
PL191530B1 (pl) 2006-06-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL191238B1 (pl) Sposób usuwania dwutlenku siarki z gazów spalinowych, zwłaszcza z gazów odlotowych elektrowni i gazów odlotowych instalacji do spalania odpadów
US12083468B2 (en) Apparatus and method for particulate capture from gas streams and a method of removing soluble particulate from a gas
US3969482A (en) Abatement of high concentrations of acid gas emissions
US6531104B1 (en) Process for the absorption of sulfur oxides and the production of ammonium sulfate
US4911901A (en) Wet desulfurization process for treating a flue gas
KR101336874B1 (ko) 가스 내의 오염물의 흡수를 위한 시스템 및 방법
JPH06271303A (ja) 硫黄酸化物の吸収及び硫酸アンモニウムの生成の同時処理方法
CN86106161A (zh) 同时进行氧化硫吸收和生产硫酸铵的方法和设备
WO1996014138A1 (en) Flue gas scrubbing apparatus
US4293524A (en) Method and apparatus for cooling and neutralizing acid gases
NL8301865A (nl) Werkwijze voor de verwijdering van zure bestanddelen, met inbegrip van stikstofoxiden, uit afvalgassen.
US4375455A (en) Method and apparatus for cooling and neutralizing acid gases
US4590048A (en) Removal of sulfur oxides from gas streams with ammonium sulfite
MXPA98005774A (en) Process to remove sulfur dioxide from combustion gases, in particular from exhaust gases from an electrical plant and residential gases from resident planters
UA45434C2 (uk) Спосіб вилучення двоокису сірки з димових газів, зокрема з відхідних газів електростанцій та з відхідних газів установок для спалювання сміття
CA1250410A (en) Removal of sulfur oxides from gas streams with ammonium sulfite
PL206419B1 (pl) Sposób usuwania tlenków siarki ze spalin i gazów odpadowych
MXPA98005773A (en) Apparatus to remove so2 from combustion gas to produce a lacquer ammonium sulphate solution can be processed additionally to produce uti substances
JPS6270226A (ja) 硫黄酸化物の吸収および硫酸アンモニウムの生成を同時に行なうための方法および装置