NO773106L - Fremgangsmaate til kontinuerlig fjerning av monomere fra vandige dispersjoner av polymere - Google Patents
Fremgangsmaate til kontinuerlig fjerning av monomere fra vandige dispersjoner av polymereInfo
- Publication number
- NO773106L NO773106L NO773106A NO773106A NO773106L NO 773106 L NO773106 L NO 773106L NO 773106 A NO773106 A NO 773106A NO 773106 A NO773106 A NO 773106A NO 773106 L NO773106 L NO 773106L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- column
- dispersion
- approx
- steam
- polymer
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 46
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 title claims description 36
- 239000000178 monomer Substances 0.000 title claims description 32
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 47
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 19
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 17
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 claims description 12
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000004815 dispersion polymer Substances 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims description 5
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 3
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical compound CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 13
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 229920000578 graft copolymer Polymers 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 229920001519 homopolymer Polymers 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 239000005022 packaging material Substances 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000012264 purified product Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/16—Fractionating columns in which vapour bubbles through liquid
- B01D3/22—Fractionating columns in which vapour bubbles through liquid with horizontal sieve plates or grids; Construction of sieve plates or grids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F6/00—Post-polymerisation treatments
- C08F6/14—Treatment of polymer emulsions
- C08F6/16—Purification
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Description
Fremgangsmåte'til kontinuerlig fjerning
av monomere fra vandige dispersjoner av polymere.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til kontinuerlig fjerning av monomere fra vandige dispersjoner av polymere, idet den polymere kan være et homo-, podnings- eller kopolymerisat og i renset tilstand ha et meget lite restmonomerinnhold.
Det har i lengere tid vært kjent å fjerne flyktige bestanddeler fra vandige polymerisatdispersjoner ved at man gjennom den fremlagte dispersjon ved temperaturer på ca. 60-70°C fører inerte gasser eller vanndamp, dvs. underkaster dem en vanndampdestillasjon. Tilsvarende henvisninger finnes i DAS 1.248.943 eller tidsskriftene "Kunststoffe", (1959), bind 49, hefte 10, side 499 resp. "Chemical Engineering", mars (1972), side 96.
I tilfellet opparbeidelse av vandige polyvinyl-kloridsuspensjoner under overnevnte betingelser blir det ved etterfølgende tørkning av polymerisatet ved tørkningsluften dessuten bortført ca. 2 vekt$ vinylklorid, referert til den til polymerisasjonen anvendte vinylkloridmengde i friluft, idet den aktuelle emisjonslimit på 150 mg vinylklorid pr. m^ avluft betraktelig overskrides. Dertil kommer ikke tillatelige vinyl-kloridmengder i avvann. Dessuten inneholder det som sluttprodukt fremstilte tørre vinylkloridpolymerisat dessuten flere hundre ppm monomer vinylklorid, som er absorbert i polymerisatet og ikke kan fjernes fra polymeren ved den omtalte rensningsprosedyre.
Da polyvinylkloridfolier som bekjent også finner anvendelse som innpakningsmaterial for næringsmidler og derved består faren for migrering av den i den polymere inneholdte restmonomer i næringsmidlet, foreligger den nødvendighet å underkaste de tørre, monomerholdige polymerisater en spesiell ekstra rensning.
En fremgangsmåte til rensning av etter klassiske fremgangsmåter fremstilte, tørre vinylkloridpolymerisåter for resterende, i polymerisatpårtiklene innesluttet vinylklorid omtales i DOS 2.331.895. Denne fremgangsmåte til fjerning av vinylklorid og eventuelt av komonomere som er tilstede i vinylkloridpolymerisatet består i at man oppvarmer polymerisatet til en temperatur mellom innfrysningsområdet og l80°C ved di-rekte kondensering av vanndamp, holder polymerisatet ved denne temperatur en tilstrekkelig tid til fjerning av den største del av den eller de i" polymerisatet tilstedeværende monomere og der-etter avkjøler polymerisatet under dets innfrysningsområde ved fordampning av den på polymerisatet kondenserte vanndamp. Etter en foretrukket utførelsesform av denne fremgangsmåte oppvarmes polymerisatet til en temperatur på 80-130°C og hensettes ved denne temperatur ca. 5 minutter til 2 timer, spesielt 10-60 minutter. Karakteristisk for den kjente fremgangsmåte er endelig, slik det fremgår av utførelseseksempel, gjennomføring av av-gasningsprosessen ved vannets duggpunkt.
Den kjente fremgangsmåte har den ulempe at det ifølge dette rensede polymerisat dessuten inneholder en relativt høy monomerdel. I henhold til eksempel 1 i DOS 2.331.895 ut-gjør innholdet av restmonomer i det rensede polymerisat 3 g pr. kg polymerisat eller 3000 ppm.• De ved den kjente fremgangsmåte overholdte temperaturer og trykk tilsvarer vannets eventuelle duggpunkt, hvorved det fremkommer et uøkonomisk høyt dampforbruk ved renseprosessen.
En ytterligere kjent fremgangsmåte til fjerning
av ikke omsatt monomer fra polymerisåtoppslemningene omtales i US-patent nr. 3.454.542, hvor man lar oppslemningen utblåse kas-kadelignende gjennom en avdrivningssøyle med avstyringsplater, mens det gjennom søylen oppad føres gass i motstrøm til den nedadløpende oppslemning. Ved denne fremgangsmåten er tilsmus-ninger og tilstopninger i avdrivningssøylen riktignok relativt små, imidlertid er kontakten mellom oppslemningen og gassen ikke så god som ønsket, hvilket fører til en nedsatt fjerning av den monomere.
Endelig åpenbarer DOS 2.552.683 en fremgangsmåte til fjerning av flyktige bestanddeler fra en flytende oppslemning, som inneholder inntil 50 vekt% faststoff og som erkarakterisertved at
a) en oppslemning føres ovenifra og nedad gjennom en avgasnings-sone som består av en rekke av overflater som hver er ut-styrt med gjennomboringer, hvorigjennom oppslemningen hver
gang kan flyte til den nærmest underliggende overflate og
b) en inertgass presses oppad gjennom gjennomboringene i mot-strøm til oppslemningen for å avgasse oppslemningen og samtidig å holde den tilstrekkelig i bevegelse, således at det ikke avsetter seg noe faststoffer fra oppslemningen, idet gasstrømmen pulserer således at<*>strømmen av oppslemning under tiden avbrytes nedad gjennom gjennomboringene.
Ved denne arbeidsmåte lar det seg alt etter type av polymerisatoppslemning ikke unngå at åpningene av siktbunnene av den anvendte avgasningskolonne tilstopper seg, hvis åpningene ikke er tilstrekkelig tilsvarende dimensjonert. Por store åp-ninger i siktbunnene betyr imidlertid et øket dampforbruk, hvorved fremgangsmåtens økonomi ikke er tilfredsstillende.
Avvikende fra de tidligere omtalte kjente fremgangsmåter vedrører foreliggende oppfinnelse fjerning av monomere fra vandige dispersjoner av polymere, idet det rensede produkt har et restmonomerinnhold på få ppm og dette restmonomerinnhold oppnås vesentlig hurtigere enn ved de kjente fremgangsmåter. Dessuten er fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utsatt for noen fremgangsmåteavbrudd, som fremkommer ved de kjente, i avgas-ningskolonnen drevne fremgangsmåter ved polymeravleiringer og tilstopninger i kolonnen.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen til fjerning
av monomere fra en vandig' dispersjon av polymere med et faststoffinnhold av polymer på ca. 1-60 vekt%, en midlere partikkel-•størrelse av polymerpartiklene på ca. 20-500/Um og et monomerinnhold på ca. 5000 - 15.000 ppm erkarakterisert vedat man innfører den til ca. 60-90°C foroppvarmede dispersjon kontinuerlig i den øvre del av en modifisert sjiktbunnkolonne, hvis sjiktbunner hver gang er gjennomtrengt av minst en eksentrisk anordnet til- og bortføringssjakt for den vandige dispersjon i en mengde på ca. 5-35 m3 pr. m<2>sjiktbunnflate og pr. time og behandler motstrøm med ca. 80 til 150°C varm vanndamp under et trykk fra ca. 0,5 til 5 bar ved en spesifikk dampbelastning fra 30 til 100 kg damp pr. m^ dispersjon under en midlere oppholdstid på ca. 1-30 minutter, idet dampens trykktap i kolonnen ved gjennomstrømning av en bunn er mindre enn ved uønsket gjennom-
strømning av en til- resp. bortløpssjakt og at man fjerner den for monomere rensede dispersjon ved bunnen av kolonnen,
mens den over kolonnens topp bort strømmende dampblanding kondenseres til fremstilling av en vandig fase samt den monomere.
I henhold til en foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen utgjør fast stoffinnholdet av'den vandige dispersjon av polymere 20-40 vekt$ og monomerinnholdet 8000 til 10.000 ppm, mens den midlere partikkelstørrelse av polymerpartiklene kan ut-gjøre 50-150^,um. Med betegnelsen polymere er det spesielt å forstå polyvinylkloridhomopolymerisater samt kopolymerisatene av vinylklorid som f.eks. et kopolymerisat av vinylklorid og vinylacetat.
Det har videre vist seg fordelaktig å innføre den
■z p
vandige polymerdispersjon i en mengde på 10-25 m pr. ni siktbunnflate og pr. time i den øvre del av siktbunnkolonnen, idet hver siktbunn av kolonnen eksempelvis kan være gjennomtrengt av 1-4 eksentrisk anordnede til- og bortføringssjakter. I kontakt av dispersjonen og den i kolonnen oppstigende varme vanndamp på fortrinnsvis 90 til 120°C og et trykk f ra 0,7 til 2 bar innstiller det seg ved kolonnens topp vanligvis en temperatur fra 85 til 115°C
Ved avgasningsfremgangsmåten ifølge oppfinnelsen oppnås vanligvis at væske-faststoff-blandinger ved intens gassbehandling forblir i homogen blanding. Hertil er det nødvendig å dimensjonere den i kolonnen innførte dampmengde således at kolonnens spesifikke dampbelastning fortrinnsvis utgjør 40 til 80 kg damp pr. m^ dispersjon.. På de steder innen avgasnings-kolonnen, hvor det ikke foregår en gassbehandling og dermed en oppvirvling av dispersjonen, som i bortførings- og tilløps-sjaktene av siktbunnene samt i strømningsområdet mellom siktbunn- og tilløpssjakt er det å sørge for at dispersjonen har en strømningshastighet på 0,02-0,2 meter/sekund, spesiélt 0,05 -
0,1 meter/sekund. En god avgasningseffekt av den vandige dispersjon oppnås ifølge oppfinnelsen allerede ved en midlere oppholdstid av dispersjonen i kolonnen på 3-10 minutter.
Endelig består et foretrukket trekk ved oppfinnelsen i at man ved kondensasjonen av dampblandingen som fjernes over kolonnens topp forener den dannede vandige fase med polymerdispersjonen før monomeravgasningen.
I -tilfellet monomeravgasning av homo- eller pod-ningspolymerisatdispersjoner av vinylklorid skal^det bemerkes at slike dispersjoner fåes etter fremgangsmåter, slik de eksempelvis omtales av H. Kaiser i boken "Polyvinylchlorid und Vinylchloridmischpolymerisate", Springer-Verlag, Berlin/Heidel-berg/New York, 1965, side 12-59.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan fortrinnsvis drives under anvendelse av den i DOS 2.550.023 omtalte avgasningskolonne, .da denne kolonne har innretningstrekk•som mulig-gjør å holde trykktapet av dampen i kolonnen ved gjennomstrømning av en bunn mindre enn ved gjennomstrømning av en tilførsels-resp. bortløpssjakt. Oppfyllelse av på forhånd nevnte forholds-regel er forutsetning for at på de enkelte kolonnebunner danner seg et homogent virvelsjikt av trefaseblandingen, hvorved det er sikret en god kontakt av blandingskomponentene samt en optimal avgasning av blandingen. Videre lar det seg i kolonnen ifølge DOS 2.550.023 godt realisere den ifølge oppfinnelsen foreslåtte oppholdstid av den vandige dispersjon på de enkelte bunner, da sistnevnte er utrustet med tilløpssjakter som har en vernehøyde som overstiger normen.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utmerker seg
med hensyn til graden av monomerutdrivning fra den vandige dispersjon med en høy effektivitet, idet den rensede dispersjon har et monomerinnhold på mindre enn 10 ppm. Dessuten utelukkes ved den utmerkede virveleffekt på kolonnebunnen samt ved•dens frik-sjonsfrie bortstrømning av dispersjonen fra de enkelte kolonnebunner sedimentasjoner og avleiringer av den polymere i kolonnen og det utelukkes avbrudd under det kontinuerlige fremgangsmåte-forløp. Den resultatrike gjennomføringen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i en siktbunnkoionne med øket overløpsbeskyttelse er å anse som overraskende, da det under de gitte betingelser var å vente en sedimentasjon av polymerpartiklene med etterfølg-ende tilstopning av gjennomgangsåpningene i siktplatene.
Fremgangsmåten forklares nærmere ved hjelp av følgende eksempler. For gjennomføring av de i eksemplene 1-3 omtalte arbeidsmåter ble det anvendt den i DOS 2.550.023 omtalte siktbunnkolonne. Denne avgasningskolonne med flere, i en kol-onnemantel over hverandre og med avstand fra hverandre anordnede, hullede bunner erkarakterisert vedat det mellom hver bunn og kolonnemantelen er frigjort en over omkretsen jevn, minst mulig liten spalte, at nullingene i bunnene har en diameter på mindre enn 5 mm, at hver bunn er gjennomtrengt av minst en eksentrisk anordnet avløpssjakt, at over hver bunn ender minst en eksentrisk anordnet tilløpssjakt og at under hver tilløpssjakt og bunnen er en flate ugjennomtrengelig, som minst er så stor som tilløpssjaktens tverrsnitt.
I tilfellet eksemplene 1-3 hadde kolonnene følgende konstruksjonstrekk:
E ksempel 1. (K-verdi 71)
Det ble renset for monomer en vandig polyvinyl-kloriddispersjon med et faststoffinnhold på 25 vekt%, en midlere partikkelstørrelse av PVC-partiklene på lOO^um og et ekstra innhold av vinylklorid. på 3000 ppm, referert til faststoff innhold. For dette formål ble det på de øverste bunner-
av overnevnte siktbunnkolonne påført pr. time 2,5 m^ av den til 80°C foroppvarmede dispersjon. Samtidig ble det under første bunn av kolonnen innført 200'kg/time vanndamp med en temperatur på 160°C og et trykk på 6 bar. Dampens trykktap innen kolonnen utgjorde 160 m bar og oppholdstiden av den vandige dispersjon i kolonnen ca. 3 minutter. Temperaturen på kolonnens topp utgjorde 104°C ved et overtrykk på 2 m bar. Den fra kolonnens blære fjernede rensede vandige polymerdispersjon av en temperatur på 106°C inneholdt ennu 10 ppm vinylklorid, referert til faststoffdel. Etter en driftstid på over 1000 timer ble det i kolonnen ikke påvist'polymeravleiringer. De over kolonnens topp fjernede
damper ble utfelt i en kondensator.
E ksempel 2. (K-verdi 62)
Det ble gått frem analogt eksempel 1, idet imidlertid den til 65°C foroppvarmede innløp med et monomerinnhold på 3300 ppm pr. time ble behandlet med 310 kg vanndamp med en temperatur på 160°C og et trykk på 6 bar. Sumpen-
resp. topptemperaturen i kolonnen utgjorde 110°C resp. 108°C. Oppholdstiden av den vandige dispersjon i kolonnen utgjorde 3 minutter. Pra kolonnen ble det fjernet en renset dispersjon med et monomerinnhold på 3 ppmsreferert til faststoffinnhold.
E ksempel 3. (K-verdi 71)
Det ble gått frem analogt eksempel 1, idet det imidlertid ble behandlet den til 60°C foroppvarmede innløp med et monomerinnhold på 7400 ppm pr. time med 340 kg vanndamp med en temperatur på l60°C og et trykk på 6 bar. Sump- resp. topptemperaturen i kolonnen utgjorde 108°C resp. 106°C. Oppholdstiden av den vandige dispersjonen i kolonnen utgjorde 3 minutter. Pra kolonnen ble det fjernet en renset dispersjon med et monomerinnhold på 1 ppm, referert til faststoffinnhold.
E ksempel 4. (K-verdi 68)
Til gjennomføring av nedenfor omtalte fremgangsmåte ble det anvendt den i DOS 2.550.023 omtalte siktbunnkolonne, idet kolonnen har følgende konstruksjonstrekk:
Det ble renset for monomer énnvandig polyvinyl-kloriddispersjon med et faststoffinnhold på 25 vekt$, en midlere partikkelstørrelse av PVC-partiklene på lOO^um og et ekstra innhold av vinylklorid på 5000 ppm, referert til faststoffinnhold. For dette formål ble det på den øverste bunn av overnevnte .siktbunnkolonne pr. time fylt 25 m 3 av den til 80 oC foroppvarmede dispersjon. Samtidig ble det under første bunn av kolonnen innført 1200 kg/time fuktet vanndamp. Dampens trykktap innen kolonnen utgjorde 180 mbar og den vandige dispersjons oppholdstid i kolonnen ca. 4 minutter. Temperaturen ved toppen av kolonnen utgjorde 97°C ved et overtrykk på 4 millibar. Den fra kolonnens blære fjernede rensede vandige polymerdispersjon av en temperatur på 104°C inneholdt mindre enn 10 ppm vinylklorid, referert til faststoffdelen. De over kolonnens topp fjernede damper ble delvis kondensert, idet den vandige fase ble tilbake-ført for frispyling av kondensatorflaten for faststoffpartikler. Temperaturen utgjorde før kondensatoren 97°C og bak kondensatoren 65°C
E ksempel 5.
Det ble gått frem analogt eksempel 4, idet imidlertid det ble anvendt en lett gassbar polyvinylklorid med en midlere partikkelstørrelse på 150^um, en K-verdi på 70 og et ekstra vinylkloridinnhold på 7000 ppm. Den under første bunn av kolonnen innførte, fuktede vanndampmengde utgjorde 950 kg/time. Den fra kolonnens blære ved en temperatur på
95°C fjernede vandige polymerdispersjon inneholdt mindre enn 1 ppm vinylklorid, referert til faststoffdelen. Temperaturen utgjorde før kondensatoren 90°C og bak kondensatoren 58°C. E ksempel 6.
Det ble renset for monomer en vandig dispersjon av en temperaturfølsom polyvinylklorid med en faststoffdel på 23 vekt%, en midlere partikkelstørrelse av PVC-partiklene på 120^um, en K-verdi på 68 og et ekstra innhold av vinylklorid på 4200 ppm, referert til faststoffinnhold. Rensningen ble utført i en avgasningskolonne med følgende konstruksjonstrekk:
Bunnene ble klemt mellom de enkelte kolonnefrem-skudd, således at tverrsnittet inntil kolonneveggen var hullet, men mellom bunn og kolonnevegg forble en spalte.
Det ble på øverste bunn av overnevnte siktbunnkolonne pr. time innført 0,016 m^/time av den til 50°C foroppvarmede dispersjon. Samtidig ble det under første bunn av kolonnen innført 2,2 kg/time vanndamp'med en temperatur på l43°C og et trykk på 4 bar. Trykktapet av dampen i.k<p>.lonnen utgjorde 62 mbar og oppholdstiden av den vandige dispersjon\i kolonnen ca. 15 minutter. Temperaturen ved kolonnens topp utgjorde 98°C. De fra kolonnens blære ved en temperatur på 101°C fjernede rensede vandige polymerdispersjon inneholdt mindre enn 1 ppm vinylklorid, referert til faststoffdelen.
Claims (13)
1. Fremgangsmåte til fjerning av monomere fra en vandig dispersjon av polymere med et fast stoffinnhold av polymere på ca. 1-60 vekt#, en midlere partikkelstørrelse av poly-merpartikler på ca. 20~5 00^ um og et monomerinnhold på ca. 5000 - 15.000 ppm, karakterisert ved at man innfører den til ca. 60-90°C foroppvarmede■dispersjon kontinuerlig i den øvre del av en modifisert sjiktbunnkolonne, hvis sjiktbunner hver gang er gjennomtrengt av minst en eksentrisk anordnet tilførsels- og bortløpssjakt for den vandige dispersjon i en mengde på ca. 5-35 m- pr. m sjiktbunnflate og pr. time og behandles i motstrøm med ca. 80 til 150°C varm vanndamp under et trykk fra ca. 0,5 til 5 bar ved en spesifikk dampbelastning fra 30 til 100 kg damp pr. m^ dispersjon under en midlere oppholdstid på ca. 1-30 minutter, idet dampens trykktap i kolonnen ved gjennomstrømning av en bunn er mindre enn ved uønsket gjennomstrømning av en tilførsels- resp. avløpssjakt og at man fjerner den for monomer rensede dispersjon ved kolonnens bunn, mens den over kolonnens topp bort strømmende dampblanding kondenseres til utvinning av en vandig fase samt monomer.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den vandige dispersjon av polymere har et faststoffinnhold på 20-40 vekt% og et monomerinnhold fra 8000 til 10.000 ppm.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at polymerpartiklenes midlere partikkel-størrelse utgjør 50 - 150yU m.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at hver sjiktbunn av kolonnen er gjennomtrengt av 1-4 eksentrisk anordnede tilførsels- og bortløpssjakter.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at man innfører i dispersjonen i en mengde på 10-25 m 3 pr. m 2 siktbunnflate og pr. time i den øvre del av siktbunnkolonnen.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at man behandler dispersjonen med varmt■vannbad av 90 til 120°C under et trykk fra 0,7 til 2 bar.•
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert ved at den spesifikke dampbelastning av kolonnen utgjør 40 til 80 kg damp pr. m <J> dispersjon..
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1-7»karakterisert ved at den midlere oppholdstid av dispersjonen i kolonnen utgjør 3-10 minutter.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 1-8, karakterisert ved at dispersjonen i tilløps- og bortløpssjakten samt i strømningsområdet mellom siktbunn og tilløpssjakt har en strømningshastighet på 0,02 - 0,2 meter/sekund, spesielt 0,05 - 0,1 meter/sekund.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 1-9, karakterisert ved at temperaturen ved kolonnens topp utgjør 85 til 115°C.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 1-10, karakterisert ved at man forener den ved kondensasjonen av dampblandingen dannede vandige fase med polymerdispersjonen.
12.. Fremgangsmåte ifølge krav 1-11, karakterisert ved at man anvender en vinylkloridholdig vandig poly-vinylkloriddispersj on.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 1-12, karakterisert ved at polymeren er et kopolymerisat av vinylklorid og vinylacetat.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2640546A DE2640546C2 (de) | 1976-09-09 | 1976-09-09 | Verfahren zur kontinuierlichen Entfernung von Vinylchlorid aus einer wässerigen Dispersion von Homo- und Copolymerisaten des Vinylchlorids |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO773106L true NO773106L (no) | 1978-03-10 |
Family
ID=5987506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO773106A NO773106L (no) | 1976-09-09 | 1977-09-08 | Fremgangsmaate til kontinuerlig fjerning av monomere fra vandige dispersjoner av polymere |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4148990A (no) |
| JP (1) | JPS5333288A (no) |
| AR (1) | AR218461A1 (no) |
| AT (1) | AT355803B (no) |
| BE (1) | BE858562A (no) |
| CA (1) | CA1130039A (no) |
| CH (1) | CH628357A5 (no) |
| CS (1) | CS196386B2 (no) |
| DD (1) | DD133241A5 (no) |
| DE (1) | DE2640546C2 (no) |
| DK (1) | DK399677A (no) |
| ES (1) | ES461859A1 (no) |
| FR (1) | FR2364230A1 (no) |
| GB (1) | GB1547005A (no) |
| HU (1) | HU176532B (no) |
| IN (1) | IN144882B (no) |
| IT (1) | IT1091128B (no) |
| NL (1) | NL165756C (no) |
| NO (1) | NO773106L (no) |
| PL (1) | PL103686B1 (no) |
| SE (1) | SE7710093L (no) |
| YU (1) | YU214777A (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2746909C3 (de) * | 1977-10-19 | 1982-03-11 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur kontinuierlichen Entfernung von Restkohlenwasserstoffen aus Polyolefinen |
| DE2759097C2 (de) * | 1977-12-30 | 1987-03-05 | Norsk Hydro A.S., Oslo | Verfahren zur Reduktion des Vinylchloridgehaltes in wäßrigen Dispersionen von Vinylchloridpolymeren und -copolymeren |
| US4228273A (en) * | 1978-09-05 | 1980-10-14 | Tenneco Chemicals, Inc. | Process for the removal of vinyl chloride from aqueous dispersions of vinyl chloride resins |
| DE2903586A1 (de) * | 1979-01-31 | 1980-08-14 | Hoechst Ag | Verfahren zur kontinuierlichen entfernung von restkohlenwasserstoffen aus polyolefinen und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE2908352A1 (de) * | 1979-03-03 | 1980-09-18 | Bayer Ag | Verfahren zur getrennten ableitung der einzelnen phasenstroeme einer mehrphasenstroemung |
| DE3200413A1 (de) * | 1982-01-09 | 1983-07-21 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zum entmonomerisieren von polymeraufschlaemmungen |
| JPS60194910U (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-25 | 三菱農機株式会社 | 移動農機における粉粒体供給部の作溝装置 |
| DE3919354C1 (en) * | 1989-06-14 | 1990-06-21 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt, De | Removal of monomers from aq. suspension - by distilling in column heated by water vapour, giving polymer particles |
| BR9709367A (pt) * | 1996-05-24 | 1999-08-10 | Basf Ag | Coluna de contracorrente para abaixar o nível de voláteis residuais em dispersões aparelho para preparar dispersões de polímero processo para preparar dispers es dispersão e uso de dispers es de polímero |
| FR2805757B1 (fr) * | 2000-03-02 | 2002-05-31 | Solvay | Procede et installation pour extraire un monomere d'un brouet aqueux contenant un polymere |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB802148A (en) * | 1954-07-15 | 1958-10-01 | Dunlop Rubber Co | Process and apparatus for distillation |
| US3259555A (en) * | 1962-04-13 | 1966-07-05 | Du Pont | Stripping monomers from solutions of polymers |
| US3954910A (en) * | 1974-04-12 | 1976-05-04 | The Standard Oil Company | Process for removal and recovery of unreacted monomers from resinous polymers |
| DE2441290B2 (de) * | 1974-08-29 | 1978-08-31 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verfahren zur Verringerung des Gehaltes an monomeren! Vinylchlorid in Polymerisaten des Vinylchlorid» |
| DE2441289B2 (de) * | 1974-08-29 | 1978-09-07 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verfahren zur Verringerung des Gehaltes an monomeren Vinylchlorid in Polymerisaten des Vinylchlorids |
| DE2430901B2 (de) * | 1974-06-27 | 1978-04-13 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verfahren zur Verringerung des Gehaltes an monomerem Vinylchlorid in Polymerisaten des Vinylchlorids |
| NO752264L (no) * | 1974-08-29 | 1976-03-02 | Huels Chemische Werke Ag | |
| DE2442931B2 (de) * | 1974-09-07 | 1976-11-04 | Chemische Werke Hüls AG, 4370 Mari | Verfahren zur entfernung von nicht umgesetztem vinylchlorid aus waessrigen polyvinylchlorid-dispersionen |
| DE2450464A1 (de) * | 1974-10-24 | 1976-04-29 | Basf Ag | Verfahren zur emissionsarmen entfernung von vinylchlorid aus polymerisaten des vinylchlorids |
| JPS5156405A (en) * | 1974-11-14 | 1976-05-18 | Du Pont | 1*44 butanjiooruno seiseiho |
| US3926927A (en) * | 1974-11-25 | 1975-12-16 | Monsanto Co | Stripping monomers from a slurry of copolymerized acrylonitrile |
| DE2521780C2 (de) * | 1975-05-16 | 1982-10-21 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur kontinuierlichen Entfernung von Monomeren aus einer wäßrigen Dispersion eines Polymeren |
| DE2550023C3 (de) * | 1975-11-07 | 1988-11-10 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Entgasungskolonne |
| JPS5813563B2 (ja) * | 1976-04-03 | 1983-03-14 | 信越化学工業株式会社 | 塩化ビニルの水性分散液から未反応モノマ−を除去する方法およびその装置 |
-
1976
- 1976-09-09 DE DE2640546A patent/DE2640546C2/de not_active Expired
-
1977
- 1977-07-12 CH CH860077A patent/CH628357A5/de not_active IP Right Cessation
- 1977-08-24 ES ES461859A patent/ES461859A1/es not_active Expired
- 1977-09-02 GB GB36738/77A patent/GB1547005A/en not_active Expired
- 1977-09-05 NL NLAANVRAGE7709751,A patent/NL165756C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-09-06 DD DD7700200904A patent/DD133241A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-09-07 IT IT50904/77A patent/IT1091128B/it active
- 1977-09-07 AR AR269125A patent/AR218461A1/es active
- 1977-09-07 AT AT642777A patent/AT355803B/de not_active IP Right Cessation
- 1977-09-07 CS CS775851A patent/CS196386B2/cs unknown
- 1977-09-07 US US05/831,156 patent/US4148990A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-09-08 YU YU02147/77A patent/YU214777A/xx unknown
- 1977-09-08 NO NO773106A patent/NO773106L/no unknown
- 1977-09-08 IN IN1387/CAL/77A patent/IN144882B/en unknown
- 1977-09-08 HU HU77HO2014A patent/HU176532B/hu unknown
- 1977-09-08 SE SE7710093A patent/SE7710093L/ not_active Application Discontinuation
- 1977-09-08 PL PL1977200740A patent/PL103686B1/pl unknown
- 1977-09-08 CA CA286,313A patent/CA1130039A/en not_active Expired
- 1977-09-08 DK DK399677A patent/DK399677A/da not_active Application Discontinuation
- 1977-09-09 BE BE180794A patent/BE858562A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-09-09 FR FR7727370A patent/FR2364230A1/fr active Granted
- 1977-09-09 JP JP10869177A patent/JPS5333288A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2364230B1 (no) | 1984-06-29 |
| PL200740A1 (pl) | 1978-04-24 |
| YU214777A (en) | 1982-05-31 |
| IT1091128B (it) | 1985-06-26 |
| DE2640546A1 (de) | 1978-03-23 |
| US4148990A (en) | 1979-04-10 |
| DD133241A5 (de) | 1978-12-20 |
| JPS5444713B2 (no) | 1979-12-27 |
| AT355803B (de) | 1980-03-25 |
| ATA642777A (de) | 1979-08-15 |
| PL103686B1 (pl) | 1979-07-31 |
| HU176532B (en) | 1981-03-28 |
| BE858562A (fr) | 1978-03-09 |
| FR2364230A1 (fr) | 1978-04-07 |
| CS196386B2 (en) | 1980-03-31 |
| AR218461A1 (es) | 1980-06-13 |
| ES461859A1 (es) | 1978-05-16 |
| NL165756B (nl) | 1980-12-15 |
| DK399677A (da) | 1978-03-10 |
| CA1130039A (en) | 1982-08-17 |
| GB1547005A (en) | 1979-06-06 |
| DE2640546C2 (de) | 1982-07-01 |
| JPS5333288A (en) | 1978-03-29 |
| IN144882B (no) | 1978-07-22 |
| SE7710093L (sv) | 1978-03-10 |
| NL7709751A (nl) | 1978-03-13 |
| NL165756C (nl) | 1983-09-16 |
| CH628357A5 (de) | 1982-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO761676L (no) | ||
| EP2454288B1 (en) | Polymerization process for olefin-based polymers | |
| NO773106L (no) | Fremgangsmaate til kontinuerlig fjerning av monomere fra vandige dispersjoner av polymere | |
| NO144570B (no) | Kontinuerlig fremgangsmaate ved dampfasepolymerisering av en fordampbar polymer, samt apparat for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
| NL8003748A (nl) | Werkwijze om vluchtige stoffen te verwijderen uit poeder. | |
| US4078133A (en) | Process for producing water-soluble vinyl high-polymers by reversed-phase emulsion polymerization | |
| CA1089146A (en) | Monomer removal from the slurry of vinyl chloride resin with steam by using improved plate tower | |
| CA2544150A1 (en) | Separation of polymer particles and vaporized diluent in a cyclone | |
| JPS5813563B2 (ja) | 塩化ビニルの水性分散液から未反応モノマ−を除去する方法およびその装置 | |
| JP2013519753A (ja) | 揮発性成分除去装置および方法 | |
| US4171427A (en) | Process for continuously removing monomers from an aqueous dispersion of a polymer | |
| RU2464283C2 (ru) | Способ дегазации ароматического полимера с алкиленовой группой | |
| NO753931L (no) | ||
| US4200734A (en) | Process for polymerization of polyvinyl chloride and VCM monomer removal | |
| CN101220109A (zh) | 一种聚苯乙烯的超临界流体脱挥方法 | |
| BRPI0716256A2 (pt) | processo para a remoÇço de monâmeros de estireno residuais de co-extrusados | |
| US4283526A (en) | Method of treating polymerlatices | |
| US3398129A (en) | Process for preparing predominantly crystalline alpha-olefin polymers | |
| JP2005105047A5 (no) | ||
| JP4922523B2 (ja) | ポリマー含有水性ブロスからモノマーを抽出する為の方法及び装置 | |
| JPS5930164B2 (ja) | 重合体の水性分散液から未反応単量体を除去する方法 | |
| CA1096537A (en) | Method for separating vinyl chloride monomer from an aqueous polyvinyl chloride resin mixture | |
| KR20220026805A (ko) | 올레핀계 중합체의 잔류 휘발성 유기 화합물 저감 방법 및 올레핀계 중합체의 잔류 휘발성 유기 화합물 저감 시스템 | |
| EP0002559B1 (en) | Process for the removal of non-converted monomers from a copolymer of acrylonitrile | |
| JPS61202A (ja) | ポリプロピレンの洗浄方法 |