NO338961B1 - Fremgangsmåte for utfelling av jern som hematitt fra en sinksulfatoppløsning - Google Patents
Fremgangsmåte for utfelling av jern som hematitt fra en sinksulfatoppløsning Download PDFInfo
- Publication number
- NO338961B1 NO338961B1 NO20042419A NO20042419A NO338961B1 NO 338961 B1 NO338961 B1 NO 338961B1 NO 20042419 A NO20042419 A NO 20042419A NO 20042419 A NO20042419 A NO 20042419A NO 338961 B1 NO338961 B1 NO 338961B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- iron
- hematite
- solution
- zinc
- precipitation
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 99
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 50
- 239000011019 hematite Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L zinc sulfate Chemical compound [Zn+2].[O-]S([O-])(=O)=O NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L 0.000 title claims abstract description 21
- 235000009529 zinc sulphate Nutrition 0.000 title abstract description 13
- 239000011686 zinc sulphate Substances 0.000 title abstract description 13
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 title 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims abstract description 40
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 12
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 12
- 229960001763 zinc sulfate Drugs 0.000 claims description 8
- 229910000368 zinc sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 3
- -1 hydroxide compound Chemical class 0.000 claims description 3
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 claims description 2
- 150000001674 calcium compounds Chemical group 0.000 claims description 2
- 230000009193 crawling Effects 0.000 claims 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 21
- 239000011701 zinc Substances 0.000 abstract description 20
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 20
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 13
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 13
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052935 jarosite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 8
- 229910052598 goethite Inorganic materials 0.000 description 7
- AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M hydroxy(oxo)iron Chemical compound [O][Fe]O AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 7
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 229910001308 Zinc ferrite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- WGEATSXPYVGFCC-UHFFFAOYSA-N zinc ferrite Chemical compound O=[Zn].O=[Fe]O[Fe]=O WGEATSXPYVGFCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 239000005083 Zinc sulfide Substances 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N ammonia Natural products N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 2
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical group [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 2
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N zinc;sulfide Chemical compound [S-2].[Zn+2] DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002588 FeOOH Inorganic materials 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052960 marcasite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B3/44—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by chemical processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/20—Obtaining zinc otherwise than by distilling
- C22B19/26—Refining solutions containing zinc values, e.g. obtained by leaching zinc ores
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Compounds Of Iron (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for fjernelse av jern som hematitt fra en sinksulfatoppløsning under atmosfæriske betingelser under den elektrolytiske fremstillingen av sink.
Røstet sink (sinkkalsin) oppnådd ved røsting av sulfidiske sinkkonsentrater, anvendes generelt som utgangsmateriale i den elektrolytiske fremstillingen av sink. Hovedkomponenten av røstingen er sinkoksyd, ZnO, men noe av sinken er også bundet til jern i form av sinkferritt ZnOFe203. Mengden av sinkferritt er vanligvis så betydelig at utvinning av sinken fra dette er uunngåelig. Zinkoksyd er lett oppløselig selv ved høye pH-verdier, mens ferritt må utlutes ved et høyere syreinnhold. Ferrittutluting utføres i et separat trinn, hvor både sink og jern oppløses. Jernet må utfelles fra oppløsningen som oppnås før oppløsningen kan returneres til nøytral utlutning og derfra til sinksulfat-oppløsningsrensing og elektrolyse. Den ovenfor nevnte fremgangsmåten er beskrevet feks. i US-patentene 3,434,947 og 3,493,365.
I industrielle prosesser utføres sinkoksydutlutning, en nøytral utlutning, typisk ved en pH på 2-5 og ferrittutlutning ved et syreinnhold på mellom 30-100 g H2SO4/I. Opp-løsningen fra ferrittutlutning, som inneholder den oppløste sinken og jernet er meget sur, og blir ofte for-nøytralisert før jernet utfelles fra den. Ferrittutlutning kan også kombineres med jernutfellingstrinnet. Denne fremgangsmåten er kjent som omdan-ningsprosessen og er beskrevet i US-patent 3,959,437.
I dag kombineres utlutningen av sinkkonsentrat også med sinkoksyd eller røste(calcine) utlutning i stadig større mengder. Konsentratet mates enten til ferrittutlutning eller utlutes som en separat trykkutlutning. Hovedkomponenten i konsentratutlutning er sinksulfid, ZnS. Også i dette tilfellet er noe av sinken bundet til sinkferritt. I tillegg er jernet i konsentratet bundet til pyritt FeS2, og noe av sinken av sinksulfidet kan være erstattet med jern. Av denne grunnen er et jernfjernelsestrinn også påkrevet i en sink-prosess som er basert på konsentratutlutning eller omfatter et konsentratutlutningstrinn.
Sinkinnholdet av sinksulfatoppløsningen som går til jernutfelling er vanligvis av størrelsesorden 120-180 g/l. Avhengig av den anvendte prosessen varierer mengden av treverdig (III) jern i sinksulfatoppløsningen fra få gram opptil dusinvis av gram pr. liter. Trejernutfellingsprosesser er i anvendelse og i disse utfelles jernet som enten jarositt Na[Fe3(S04)2(OH)6], goethitt FeOOH eller hematitt Fe203.
Når jernet utfelles som jarositt eller goethitt, må et nøytraliserende middel anvendes i utfelling for å nøytralisere svovelsyren frigitt i reaksjonen. Normalt er det nøytrali-serende middelet kalsinert materiale (calcine).
En konvensjonell jarositt-prosess er beskrevet i det ovenfor nevnte US-patent 3,434,947, hvorved jern utfelles ved en temperatur nær kokepunktet. Den frie syren nøytraliseres til en verdi på 3-5 g/l H2SO4(optimal pH 1,5). Mengden av jern i sink-sulfatoppløsningen er 20-35 g/l. For at jarositten skal oppnå en i det vesentlige krystallinsk form, som har fordelaktige sedimenteringsegenskaper, tilsettes også kalium, natrium eller ammoniakkioner til oppløsningen.
Goethitt-fremstilling er beskrevet for eksempel i US-patent 4,676,828.1 denne fremgangsmåten er mengden av fri syre i sinksulfatoppløsningen som går til jernutfelling 4-8 g/l og mengden av jern(III)ion 1-2 g/l. Oksygen og kalsinert materiale (calcine) tilføres i oppløsningen, slik at jernet utfelles som goethitt.
Når jern utfelles som hematitt i henhold til den konvensjonelle fremgangsmåten, utføres det fra en oppløsning, hvorfra jernet først reduseres fra treverdig til toverdig form. Etter dette utfelles jernet hydrolytisk ved oksydasjon uten nøytralisasjon:
Utfellingen av jern må imidlertid utføres i en autoklav ved temperaturer på ca. 200°C med et partielt oksygentrykk på ca. 18 bar, hvilket i vesentlig grad har begrenset anvendelsen av denne fremgangsmåten, selv om hematitt i realiteten er den mest miljøvennlige formen av jernutfelling.
Det er nå overraskende oppdaget at med egnet justering av betingelsene kan jern utfelles som hematitt fra en jernholdig sinksulfatoppløsning også under atmosfæriske betingelser. Betegnelsen atmosfæriske betingelser betyr her betingelser hvor de anvendte reaktorene i utfellingstrinnet ikke er trykksatt og temperaturen av sinksulfat-oppløsningen justeres til mellom 80°C og kokepunkt for oppløsningen. I henhold til fremgangsmåten som nå er utviklet nøytraliseres pH av oppløsningen i jernutfellingstrinnet til en verdi på minst 2,7 og oksygen tilføres i oppløsningen eller i form av oksygen eller oksygenholdig gass. Under utfelling bør det også være noen hematitt-kim i oppløsningen, det vil si utfellingen generert i utfelling resirkuleres fra slutten av utfellingstrinnet tilbake til begynnelsen. De vesentlige trekkene ved oppfinnelsen vil klarere fremgå i de etterfølgende kravene.
Svovelsyreinnholdet av sinksulfatoppløsningen som går til jernutfelling avhenger av den anvendte prosessen. Sinksulfatoppløsning fra ferrittutlutning er generelt relativt sur, med kanskje 10-50 g svovelsyre/l. Dersom oppløsningen kommer fra et konsentratutlutningstrinn, kan dens svovelsyreinnhold være noe lavere. For hematittutfelling må oppløsningen nøytraliseres før den tilføres til jernutfellingstrinnet. Svovelsyren generert under hematittutfelling må også nøytraliseres for å holde pH-verdien stabil. Nøytralisasjon kan utføres ved å anvende et hvilket som helst egnet nøytraliserings-middel. Tester som er utført viser at pH av oppløsningen ved starten av utfellingen bør være minst 2,7. Det generelt anvendte nøytraliseringsmiddelet i goethitt- og jarosittutfelling er kalsinert materiale (calcine). I tillegg til kalsinert materiale anvendes kalsiumforbindelser som nøytraliseringsmidler, og hydroksyd- og ammoniakk-forbindelser, så som natriumhydroksyd, er også effektive nøytraliserende midler.
Hematittutfellingsreaksjonen krever også oksygen, og følgelig tilføres oksygen til utfellingen enten som oksygen eller i form av en oksygenholdig gass, så som luft.
I hematittutfelling som finner sted i atmosfæriske betingelser er det vesentlig at hematittutfellingen som genereres resirkuleres til starten av utfellingstrinnet som hematitt-kim. Resirkulering finner sted for eksempel ved å føre hematittutfellingen oppnådd fra væske-faststoff-separasjonstrinnet etter utfellingstrinnet tilbake til begynnelsen av fremgangsmåten som podekim for ny utfelling. Fortrinnsvis resirkuleres minst 1/5 av utfellingen til begynnelsen av utfellingstrinnet.
Det er også funnet at grundig blanding av nøytraliseringsmiddelet og den resirkulerte hematittutfellingen og en god, kontrollert dispersjon av den oksygenholdige gassen for utfellingstrinnet av reaktoroppslemmingen i begge reaktorer har en fordelaktig effekt på jernet som utfelles som hematitt. En fordelaktig fremgangsmåte er å anvende en blander med lav skjærkraft, men en diameter på over halvparten av den av blandereaktoren. En slik blander er beskrevet i US-patent 5,182,087, hvor diameteren av blanderen er minst 0,7 ganger den av reaktoren.
Utfellingen av jern som hematitt er fordelaktig i mange henseende, spesielt når den kan utføres under atmosfæriske betingelser. For det første, er for eksempel jerninnholdet av hematitt kjent å være det dobbelte av det for jarositt. Dette betyr at avfallsmengden som genereres er ca. halvparten av den tilsvarende mengden for jarositt. Sinkinnholdet av hematitt er langt under nivået for sink i jarositt og goethitt, slik at sinkutvinningsutbytter forbedres. Tabellen nedenfor presenterer en sammenligning mellom forskjellige prosessalternativer når hematitt dannes i en autoklav (Okada, S. et al: "Zinc residue treatment at Iijima Refinery", TMS av ATME, Paper No. A84-51, s. 8):
Ved utforsking av fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse ble det funnet at hematitt kan bringes til å utfelles direkte på hematitt-kim når betingelsene er korrekte, som beskrevet ovenfor. Dersom betingelsene ikke er helt riktige, kan utfelling også finne sted delvis som jarositt eller goethitt.
Utfellingen oppnådd fra utfellingstrinnet føres til den normale faststoff-separasjonen, hvorfra den oppnådde jernfrie sinksulfatoppløsningen føres til nøytralutlutningstrinnet, og hematittutfellingen enten til avfallsarealet eller til ytterligere bearbeidelse.
Mange prosesser som vanligvis utføres ved forøket trykk og temperatur virker også under atmosfæriske betingelser, men reaksjonen som er påkrevet i prosessene forløper så langsomt at fremgangsmåten ikke kan anvendes. Forskning har imidlertid nå vist at jern kan utfelles som hematitt under atmosfæriske betingelser og at utfellingstiden sågar er kortere enn for eksempel ved jarosittutfelling. Følgelig har det blitt mulig å utfelle jernet av en sinksulfatoppløsning som hematitt under fordelaktige betingelser i løpet av gjennomsnittlig 3-6 timer.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere ved hjelp av de følgende eksemplene.
Eksempel 1.
Jern ble utfelt fra en sinksulfatoppløsning i satsvise tester ved anvendelse av en 5 liters beholder som blandereaktor og en gls-blander som dispergerer gass godt, som for eksempel beskrevet i US-patent 4,548,765. pH av sinksulfatoppløsningen ble hevet med NaOH fra en verdi på < 1 til en verdi på 3,1, og holdt ved denne verdien og ved en temperatur på 93°C. Oppløsningen inneholdt ca. 120 g sink/l og ca. 9,3 gjern/l. Ca. 55 g/l ren hematitt ble anvendt som hematitt-kim. Etter 5,5 timer var jernet tilnærmet fullstendig utfelt fra oppløsningen, og det endelige jerninnholdet i oppløsningen var 65 mg/l. Følgelig var jerninnholdet av den satsvis testede utfellingen 70 vekt-% og sinkinnholdet ca. 0,5 %. Hematitt-sammensetningen av utfellingen ble bekreftet ved røntgendiffraksjon (XRD) analyse.
Eksempel 2.
En jernutfellingstest ble utført på en sinksulfatoppløsning i en kontinuerlig test-apparatur. Apparaturen besto av tre blandereaktorer, som hver hadde et volum på 5 liter og en fortykker, også av 5 liters volum. Temperaturen av reaktorene ble justert ved 96°C og pH ved 3,0. Sinksulfatoppløsningen, med et jerninnhold på ca. 9,5 g/l og pH hevet til en verdi på 3,0, ble tilført i den første blandereaktoren ved en rate på 1000 ml/t. En blander av spiraltype ble anvendt som reaktorblander, med hvilken en jevn blanding ble oppnådd gjennom hele oppløsningsvolumet. Ca. 75 % av understrømmen fra blanderen ble resirkulert tilbake og resten ble tatt ut som hematittutfelling. Jerninnholdet av overstrømsoppløsningen fra fortykkeren var rundt 500 mg/l, og jerninnholdet av under-strømmen 52 %. XRD-analyse viste at utfellingen var hematitt.
Som vist ved eksemplene ovenfor virker jernutfelling fra en sinksulfatoppløsning som hematitt også under atmosfæriske betingelser, når betingelsene blir gjort fordelaktige. I satstesten var jerninnholdet av utfellingen enda høyere (70 %) enn jerninnholdet rapportert i autoklavutfelling (50-60 %), men den kontinuerlige testen nådde også jerninnholdnivåene av utfelling fremstilt i en autoklav. Den oppnådde utfellingen hadde gode filtreringsegenskaper.
Claims (8)
1.
Fremgangsmåte for fjernelse av jern som hematitt fra en sinksulfatoppløsning inneholdende jern,karakterisert vedat jernutfellingstrinnet utføres under atmosfæriske betingelser ved å anvende ikke-trykksatte reaktorer, hvor temperaturen av sinksulfatoppløsningen holdes i området 80°C - kokepunktet for oppløsningen, hvor et nøytraliseringsmiddel for å heve pH til minst 2,7 og en oksygenholdig gass tilføres til oppløsningen, og hvor utfellingen utføres i nærvær av hematitt-kim.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat nøytraliseringsmiddelet er kalsinert materiale (calcine).
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat nøytraliseringsmiddelet er en kalsiumforbindelse.
4.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat nøytraliseringsmiddelet er en hydroksydforbindelse.
5.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat nøytraliseringsmiddelet og oksygenholdig gass tilføres til utfellingstrinn-reaktorene jevnt gjennom oppløsningsvolumet av reaktoren.
6.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat minst 1/5 av den genererte hematitten resirkuleres som hematitt-kim.
7.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat den oksygenholdige gassen er oksygen.
8.
FremgangSmåte ifølge kravl karvoksygenholdigegassenerluft; a * t e r i s e r t v e d ^
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI20012450A FI115223B (fi) | 2001-12-13 | 2001-12-13 | Menetelmä raudan saostamiseksi sinkkisulfaattiliuoksesta hematiittina |
| PCT/FI2002/000972 WO2003056042A1 (en) | 2001-12-13 | 2002-12-03 | A method for precipitating iron from a zinc sulphate solution as hematite |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20042419L NO20042419L (no) | 2004-06-10 |
| NO338961B1 true NO338961B1 (no) | 2016-11-07 |
Family
ID=8562469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20042419A NO338961B1 (no) | 2001-12-13 | 2004-06-10 | Fremgangsmåte for utfelling av jern som hematitt fra en sinksulfatoppløsning |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7294319B2 (no) |
| EP (1) | EP1453985B1 (no) |
| JP (1) | JP4048253B2 (no) |
| KR (1) | KR100953289B1 (no) |
| CN (1) | CN100419099C (no) |
| AT (1) | ATE316584T1 (no) |
| AU (1) | AU2002346762B2 (no) |
| BR (1) | BRPI0214815B1 (no) |
| CA (1) | CA2468885C (no) |
| DE (1) | DE60208919D1 (no) |
| EA (1) | EA005959B1 (no) |
| ES (1) | ES2257585T3 (no) |
| FI (1) | FI115223B (no) |
| MX (1) | MXPA04005471A (no) |
| NO (1) | NO338961B1 (no) |
| PE (1) | PE20030682A1 (no) |
| WO (1) | WO2003056042A1 (no) |
| ZA (1) | ZA200404005B (no) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI118226B (fi) * | 2005-12-29 | 2007-08-31 | Outokumpu Technology Oyj | Menetelmä harvinaisten metallien talteenottamiseksi sinkin liuotusprosessissa |
| JP4961603B2 (ja) * | 2006-07-14 | 2012-06-27 | Ｄｏｗａメタルマイン株式会社 | ガリウム含有溶液の処理方法 |
| BRPI0811938A2 (pt) * | 2007-05-21 | 2014-11-25 | Exploration Orbite Vspa Inc | Processos para a extração de alumínio e de ferro a partir de minérios aluminosos |
| FI123266B (fi) * | 2010-06-04 | 2013-01-15 | Outotec Oyj | Menetelmä ja laitteisto rautapitoisen sakan homogenoimiseksi ja stabiloimiseksi |
| RU2588960C2 (ru) | 2011-03-18 | 2016-07-10 | Орбит Элюминэ Инк. | Способы извлечения редкоземельных элементов из алюминийсодержащих материалов |
| AU2012250460B2 (en) | 2011-05-04 | 2015-11-26 | Orbite Aluminae Inc. | Processes for recovering rare earth elements from various ores |
| CA2834356C (en) | 2011-06-03 | 2014-11-25 | Orbite Aluminae Inc. | Methods for preparing hematite |
| AU2012308068B2 (en) | 2011-09-16 | 2015-02-05 | Aem Technologies Inc. | Processes for preparing alumina and various other products |
| WO2013104059A1 (en) | 2012-01-10 | 2013-07-18 | Orbite Aluminae Inc. | Processes for treating red mud |
| CN102586601A (zh) * | 2012-03-09 | 2012-07-18 | 大兴安岭云冶矿业开发有限公司 | 湿法炼锌生产中利用加压釜进行除铁的方法 |
| EP2838848B1 (en) | 2012-03-29 | 2019-05-08 | Orbite Technologies Inc. | Processes for treating fly ashes |
| JP6263171B2 (ja) * | 2012-06-22 | 2018-01-17 | ビーエイチピー ビリトン エスエスエム ディベロップメント プロプライエタリー リミテッド | 大気圧下での赤鉄鉱としての第二鉄の除去 |
| RU2597096C2 (ru) | 2012-07-12 | 2016-09-10 | Орбит Алюминэ Инк. | Способы получения оксида титана и различных других продуктов |
| EP2703506B1 (en) | 2012-09-04 | 2015-07-22 | Canbekte, Hüsnü Sinan | Iron recovery method |
| EP2759610B1 (en) | 2013-01-25 | 2017-01-04 | Canbekte, Hüsnü Sinan | Process for the recovery of iron as hematite and other metallic values from a sulphate leach solution |
| US9353425B2 (en) | 2012-09-26 | 2016-05-31 | Orbite Technologies Inc. | Processes for preparing alumina and magnesium chloride by HCl leaching of various materials |
| EP2920114A4 (en) | 2012-11-14 | 2016-03-02 | Orbite Aluminae Inc | PROCESS FOR PURIFYING ALUMINUM IONS |
| CN103305692B (zh) * | 2013-05-28 | 2016-06-01 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 硫化锌精矿浸出方法 |
| EP3214190A1 (en) * | 2016-03-01 | 2017-09-06 | SMS Siemag Process Technologies GmbH | Process for the separation of vanadium |
| EP3216765A1 (de) * | 2016-03-09 | 2017-09-13 | LANXESS Deutschland GmbH | Herstellung von eisenoxid-rot-pigment |
| CN107245573B (zh) * | 2017-06-21 | 2019-01-08 | 云南罗平锌电股份有限公司 | 一种从次氧化锌粉中综合回收锌、锗、铅、银的方法 |
| KR101889680B1 (ko) * | 2018-02-01 | 2018-08-17 | 고려아연 주식회사 | 황산아연 용액으로부터 철을 회수하는 방법 |
| CN109852803B (zh) * | 2019-01-15 | 2021-04-02 | 昆明理工大学 | 一种回收铁矾渣中有价金属及铁的方法 |
| PE20212358A1 (es) * | 2020-03-02 | 2021-12-21 | Arenas Julio Domingo Bonelli | Proceso hidrometalurgico para la extraccion simultanea de metales y yeso de los polvos de horno de arco electrico de acererias |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993015236A1 (fr) * | 1992-01-28 | 1993-08-05 | N.V. Union Miniere S.A. | Procede pour separer du fer d'une solution aqueuse |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO129256B (no) * | 1970-05-25 | 1974-03-18 | Electrolyt Zinc Australasia | |
| US4176160A (en) * | 1971-06-23 | 1979-11-27 | Societe De Prayon | Process for purifying a zinc sulfate solution |
| GB1509537A (en) * | 1974-09-13 | 1978-05-04 | Cominco Ltd | Treatment of zinc plant residues |
| MX157259A (es) * | 1980-09-30 | 1988-11-09 | Outokumpu Oy | Metodo hidrometalurgico mejorado para tratar un material crudo que contiene oxido y ferrita de zinc,cobre y cadmio |
| US4610721A (en) * | 1985-01-31 | 1986-09-09 | Amax Inc. | Two-stage leaching process for steel plant dusts |
| DE3935362A1 (de) * | 1989-10-24 | 1991-04-25 | Ruhr Zink Gmbh | Verfahren zur aufarbeitung von jarosit-haltigen rueckstaenden |
| SU1740464A1 (ru) * | 1990-06-29 | 1992-06-15 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Способ очистки растворов от железа |
| GB9309144D0 (en) * | 1993-05-04 | 1993-06-16 | Sherritt Gordon Ltd | Recovery of metals from sulphidic material |
| FI100806B (fi) * | 1996-08-12 | 1998-02-27 | Outokumpu Base Metals Oy | Menetelmä sinkkirikasteen liuottamiseksi atmosfäärisissä olosuhteissa |
| JP3911536B2 (ja) * | 2000-01-31 | 2007-05-09 | Ｄｏｗａメタルマイン株式会社 | 亜鉛精鉱の浸出法 |
| FI108864B (fi) * | 2000-12-20 | 2002-04-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä kuparirikasteen liuottamiseksi |
-
2001
- 2001-12-13 FI FI20012450A patent/FI115223B/fi not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-12-03 US US10/497,821 patent/US7294319B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-12-03 AT AT02783112T patent/ATE316584T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-12-03 DE DE60208919T patent/DE60208919D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-03 BR BRPI0214815A patent/BRPI0214815B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-12-03 KR KR1020047008810A patent/KR100953289B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2002-12-03 CN CNB028248279A patent/CN100419099C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-03 EP EP02783112A patent/EP1453985B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-03 JP JP2003556558A patent/JP4048253B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-03 AU AU2002346762A patent/AU2002346762B2/en not_active Ceased
- 2002-12-03 WO PCT/FI2002/000972 patent/WO2003056042A1/en active IP Right Grant
- 2002-12-03 EA EA200400563A patent/EA005959B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-12-03 CA CA2468885A patent/CA2468885C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-12-03 MX MXPA04005471A patent/MXPA04005471A/es active IP Right Grant
- 2002-12-03 ES ES02783112T patent/ES2257585T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-04 PE PE2002001170A patent/PE20030682A1/es active IP Right Grant
-
2004
- 2004-05-24 ZA ZA2004/04005A patent/ZA200404005B/en unknown
- 2004-06-10 NO NO20042419A patent/NO338961B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993015236A1 (fr) * | 1992-01-28 | 1993-08-05 | N.V. Union Miniere S.A. | Procede pour separer du fer d'une solution aqueuse |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2003056042A1 (en) | 2003-07-10 |
| JP2005512939A (ja) | 2005-05-12 |
| KR20040054821A (ko) | 2004-06-25 |
| MXPA04005471A (es) | 2004-10-11 |
| ES2257585T3 (es) | 2006-08-01 |
| FI20012450A (fi) | 2003-06-14 |
| ZA200404005B (en) | 2005-07-27 |
| US20050069474A1 (en) | 2005-03-31 |
| CA2468885A1 (en) | 2003-07-10 |
| BR0214815A (pt) | 2004-08-31 |
| CN1602365A (zh) | 2005-03-30 |
| FI20012450A0 (fi) | 2001-12-13 |
| EP1453985A1 (en) | 2004-09-08 |
| FI115223B (fi) | 2005-03-31 |
| EA200400563A1 (ru) | 2004-12-30 |
| EA005959B1 (ru) | 2005-08-25 |
| BRPI0214815B1 (pt) | 2015-10-13 |
| EP1453985B1 (en) | 2006-01-25 |
| CA2468885C (en) | 2010-05-18 |
| CN100419099C (zh) | 2008-09-17 |
| AU2002346762A1 (en) | 2003-07-15 |
| PE20030682A1 (es) | 2003-09-19 |
| US7294319B2 (en) | 2007-11-13 |
| DE60208919D1 (de) | 2006-04-13 |
| KR100953289B1 (ko) | 2010-04-16 |
| AU2002346762B2 (en) | 2008-07-10 |
| NO20042419L (no) | 2004-06-10 |
| JP4048253B2 (ja) | 2008-02-20 |
| ATE316584T1 (de) | 2006-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO338961B1 (no) | Fremgangsmåte for utfelling av jern som hematitt fra en sinksulfatoppløsning | |
| CA2504934C (en) | Reducing cyanide consumption in gold recovery from finely ground sulphide ores and concentrates | |
| US20110120267A1 (en) | Iron Precipitation | |
| AU2007216890B2 (en) | Process for treating electrolytically precipitated copper | |
| AU2006329807A1 (en) | Method for recovering rare metals in a zinc leaching process | |
| AU2008200360B2 (en) | Method for manufacturing scorodite | |
| NO162772B (no) | Fremgangsmaate ved utluting av sulfider inneholdende sink og jern. | |
| JP2005512939A6 (ja) | 硫酸亜鉛溶液からの赤鉄鉱としての鉄の沈殿方法 | |
| RU2315123C2 (ru) | Способ получения диоксида титана | |
| NO330197B1 (no) | Fremgangsmate til utlutning av sinkkonsentrat under atmosfaeriske betingelser | |
| JPH085671B2 (ja) | ヒ酸銅の製法 | |
| US4305914A (en) | Process for precipitating iron as jarosite with a low non-ferrous metal content | |
| OA11283A (en) | Selective precipitation of nickel and cobalt. | |
| JP6263171B2 (ja) | 大気圧下での赤鉄鉱としての第二鉄の除去 | |
| AU5406794A (en) | Antimony separation process | |
| NO160588B (no) | Fremgangsm te for behandling av en sur opploesning sholder treverdig jern og minst ett ikke-jernmetall. | |
| NO153062B (no) | Fremgangsmaate til rensing av uren sinkelektrolytt som inneholder kobber-, kadmium- og koboltforurensninger | |
| NO770818L (no) | Fremgangsm}te til utvinning av sink. | |
| CA1125520A (en) | Process for precipitating iron as jarosite with a low non-ferrous metal content | |
| AU2014209919A1 (en) | Method of precipitation of iron from leach solutions | |
| MX2008008457A (en) | Method for recovering rare metals in a zinc leaching process | |
| AU2003273610A1 (en) | Reducing cyanide consumption in gold recovery from finely ground sulphide ores and concentrates |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |