NO149914B - Fremgangsmaate til fremstilling av en stabil, steril vandig opploesning av cisplatina (ii)diamindiklorid paa enhetsdoseform - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av en stabil, steril vandig opploesning av cisplatina (ii)diamindiklorid paa enhetsdoseform Download PDFInfo
- Publication number
- NO149914B NO149914B NO790313A NO790313A NO149914B NO 149914 B NO149914 B NO 149914B NO 790313 A NO790313 A NO 790313A NO 790313 A NO790313 A NO 790313A NO 149914 B NO149914 B NO 149914B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- per cent
- percent
- alloy
- molybdenum
- chromium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 title 1
- 150000004985 diamines Chemical class 0.000 title 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 37
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 37
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 28
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 8
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 8
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 6
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims description 5
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 5
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 3
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 101100489581 Caenorhabditis elegans par-5 gene Proteins 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000006101 laboratory sample Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
- A61K33/00—Medicinal preparations containing inorganic active ingredients
- A61K33/24—Heavy metals; Compounds thereof
- A61K33/243—Platinum; Compounds thereof
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Pharmacology & Pharmacy (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Medicinal Preparation (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av nikkellegeringer.
Denne oppfinnelse vedrører nikkellegeringer som er egnet til bruk under for-hold hvor de utsettes for spenningspåkjenninger over et bredt temperaturom-råde, for eksempel som støpte gassturbin-rotorer hvor bladene er støpt i ett med navet.
Det er velkjent at forskjellige nikkellegeringer, anvendt enten i støpt eller be-arbeidet form, er meget nyttige for fremstilling av blad som må drives ved meget
høye temperaturer, opp til 980°C og høy-ere, i gassturbiner som brukes i fly og
annetsteds. Ved gassturbiner for fly blir
i alminnelighet bladene av nikkellegering
fremstilt for seg og derefter festet til et
rotornav av annet metall eller legering, så
at det dannes en sammensatt turbinrotor.
Siden navdelen av rotoren ikke drives ved
de meget høye temperaturer som rotor-bladene utsettes for, behøver metallet eller
legeringen som er anvendt i rotornavet
bare å ha styrke og duktilitet i temperatur-området fra omtrent romtemperatur opp
til muligene 540 eller 650°C. Gassturbiner
for biler krever imidlertid langt mindre rotorer som kan fremstilles meget billigere,
og det er ikke lenger økonomisk gjennom-førlig å fremstille bladene separat og derefter feste dem til rotornavet og på det
viset danne en sammensatt rotor. Det er
følgelig blitt foreslått å fremstille turbin-rotoren som et enhetlig støpestykke hvor
bladene er støpt i ett med navet. Siden
rotorens blad og nav utsettes for helt forskjellige kombinasjoner av spenningspå-
kjenning og temperatur, frembyr det et vanskelig metallurgisk problem, og der fo-religger et behov for en nikkelstøpelegering med egenskaper som ville gjøre den på samme tid tilfredsstillende som materiale for støping av rotornav og som materiale for støping av turbinblad.
En nikkelstøpelegering som er blitt foreslått brukt til fremstilling av enhets-støpte rotorer for gassturbiner for biler har følgende nominelle sammensetning: karbon 0,1 pst., krom 12 pst., titan 1,0 pst., aluminium 6,2 pst., molybden 4,5 pst., niob 2,0 pst., zirkonium 0,1 pst., bor 0,01 pst. og resten nikkel. Mens høytemperaturstyrken av denne legering er tilfredsstillende, er dens forlengelse ved romtemperatur, målt på små laboratorieprøver av støpestykker, bare 6—8 pst., og i tyngre seksjoner gene-relt enda lavere.
Fra britisk patent nr. 814 029 er kjent en legering inneholdende 7,5—15 pst. krom, 5—20 pst. kobolt, 7—9 pst. titan + aluminium, idet forholdet av titan til aluminium er fra 0,6 til 1,4, 0,05—0,5 pst. karbon, 0—15 pst. molybden, 0—0,8 pst. silisium, 0—1 pst. mangan, 0—10 pst. jern og 0—0,2 pst. zirkonium, idet resten av legeringen
(bortsett fra forurensninger) er nikkel. I
patentskriftet er angitt at man kan anvende en støpetemperatur på 1560°C. Alle de strekkprøver som er utført med legeringen ifølge nevnte britiske patent ved romtemperatur, viser at selv med denne høye støpetemperatur er forlengelsen ved romtemperatur fremdeles liten. Den høy-
este angitte verdi er 7,9 pst. (legering 8) sammenlignet med verdiene 14 og 29 pst. ifølge oppfinnelsen som vist. i den følgende tabell III.
Den foreliggende oppfinnelse grunner seg på den oppdagelse at forlengelsen ved romtemperatur for støpestykker fremstilt av denne og lignende legeringer kan vesentlig økes ved å nedsette karboninnhol-det og samtidig anvende støpetemperaturer som er vesentlig høyere enn de man hittil har anvendt. Denne forbedring var helt uventet siden ingen av disse åtgj erder alene har noen tjenlig virkning.
De legeringer hvorfra støpestykkene fremstilles i henhold til oppfinnelsen inneholder, i vektprosent, ikke mere enn 0,06 pst. karbon, 10—18 pst. krom, 0—15 pst. kobolt, 5—8 pst. aluminium, under den forutsetning at aluminiuminnholdet ikke overstiger 7 pst. når koboltinnholdet er under 10 pst., 0—1,5 pst. titan, 1—3 pst. niob, et samlet innhold av 0,5—-6 pst. av molybden eller wolfram eller begge, et samlet innhold av krom, molybden og wolfram av 15—20 pst., 0—0,05 pst. bor, 0,-0,15 pst. zirkonium og resten, bortsett fra forurensninger og gjenværende desoksyderende elementer, er nikkel.
En liten mengde tantal ledsager van-ligvis niob i de former i hvilke niob er kommersielt tilgjengelig, og legeringene kan også inneholde tantal som således inn-føres i dem sammen med niob, i mengder opp til en tiendedel av det nominelle niob-innhold. Når tantal er tilstede skal det be-traktes som en del av niobinnholdet.
Legeringens karboninnhold må ikke overstige 0,06 pst., og fortrinnsvis er det ikke høyere enn 0,05 pst., dersom legeringen skal fremvise den nødvendige høye forlengelse i støpt tilstand ved romtemperatur selv i seksjoner så grove som tre tommer i tykkelse eller mere. I praksis vil alltid noe karbon være tilstede, og små karboninnhold av omkring 0,03 pst. er tjenlige ved fremstilling av den forlegering hvorav de endelige støpegjenstander fremstilles ved omsmelting. For å oppnå de beste kombinasjoner av styrke og duktilitet, blir krominnholdet fortrinnsvis holdt innenfor området 10—14 pst. Det samlede innhold av krom, molybden og wolfram i legeringen er viktig og må bli holdt innenfor området 15—20 pst. for å gi den beste kombinasjon av korrosjonsmotstand, styrke og duktilitet ved forhøyede temperaturer. Meget for-delaktige egenskaper oppnås dersom legeringene inneholder fra 0,5 til 6 pst. molybden og intet wolfram. Aluminium er et viktig herde- og styrkegivende element i legeringen. Styrke tapes dersom innholdet av dette element er for lite, mens overdre-ne mengder leder til duktilitetstap. Den maksimale mengde som kan anvendes av-henger av den koboltmengde som er tilstede: ved koboltinnhold av 10 pst. eller høyere kan aluminiuminnholdet være så høyt som 8 pst., men når kobolt er fra-værende eller til stede i mengder under 10 pst., må aluminiuminnholdet ikke overstige 7 pst. Titan er fortrinnsvis tilstede siden dette selv i mengder av 0,5 pst. bidrar ytterligere til herding og økning av styr-ken av legeringen. Titaninnholdet bør ikke overskride ca. 1,5 pst. av legeringen, fordi høyere innhold nedsetter duktiliteten og støpbarheten. Niob spiller også en viktig rolle ved å øke legeringens styrke. Styrke ofres dersom innholdet av dette element er under 1 pst., mens duktiliteten nedsettes dersom innholdet er over 3 pst. Bor og zirkonium bidrar i betydelig grad til utvik-lingen av tilfredsstillende styrke- og duk-tilitetsegenskaper for legeringen og begge er fortrinnsvis tilstede. Således bevirker tilstedeværelsen av så lite som 0,005 pst. bor og i det minste 0,02 pst. zirkonium god duktilitet ved temperaturer i området 535 —650° C.
Når legeringen luftsmeltes, desoksyde-res den fortrinnsvis med kalsium, og opp til 0,05 pst. kalsium kan bli tilbake i legeringen. Når vakuumsmelting anvendes, kan kalsium utelates. Av de vanlige forurensninger i nikkellegeringer er silicium og mangan uønskede og bør . ikke være tilstede i mengder overstigende 0,2 pst. og 0,1 pst. respektive. Jern er også et uønsket element og bør ikke være tilstede i mengder overstigende 0,5 pst. Legeringen bør være så fri som praktisk mulig for andre forurensninger, inklusive svovel, fosfor, bly, antimon, tinn, selen, tellur og vismut.
Ved støping av legeringene er det viktig å overhete smeiten til en temperatur som er i det minste 165°C, og fortrinnsvis minst 220°C, over dens frysepunkt. I praksis er det ønskelig å anvende en støpetem-peratur som er omkring 275°C over fryse-punktet. En støpetemperatur av 1620°C er således meget tilfredsstillende. Bruken av en så høy støpetemperatur står i sterk kontrast til den normale praksis ved støp-ing av nikkellegeringer, som går ut på å holde støpetemperaturen ved det laveste nivå ved hvilket legeringen er tilstrekkelig flytende til å utfylle detaljene i støpefor-men, for å unngå overdreven krymping og risiko for porøsitet. For den ovenfor nevnte kjente legering, som størkner ved 1340°C, er således den vanlige støpetemperatur og omfatter i det minste én annen seksjon 1450—1500°C. som ved bruk utsettes for sterke spennings-Støpegods fremstilt i samsvar med opp- Påkjenninger ved mindre høye tempera-finnelsen har særlig tilfredsstillende egen- ^er for eksempel 540 C. Slike støpes yk-skaper når legeringene har vært vakuum- *er fremstilt i samsvar med oppfinnelsen smeltet. De kan, imidlertid, smeltes under *ar tilfredsstillende egenskaper til tross argon eller endog under luftatmosfære for at deler av dem utsetfte* 'or brukstem-med god støpbarhet og med bare lite tap flurer s°m f meget forskjellige fra i egenskaper sammenlignet med de lege- de™ s°m anJe ^ler aV støpestykkene ut-ringer som fremstilles ved vakuumsmelting. «ettes for Stø<p>estykkene har ogsa forbed-Styrken av legeringene, både ved rom- ret <ut>matnmgsstyr<ke.. >temperatur og ved forhøyede temperaturer, t , °e ^bedrede egenskaper av støpe-kan forbedres ved å underkaste støpestyk- stykker fremstilt i samsvar med oppfmnel-kene en varmebehandling bestående i opp- fen er vist ved resultatene av .prøver for tre hetning ved 1175°C i 15 minutter til 24 ti- <Ageri>nger med sammensetninger som an-mer, for eksempel 2 timer, efterfulgt av ftt 1 tabell I. Alle tre legeringer ble va-nedkjøling til romtemperatur. En ytterli- ku<umsm>eltet og vakuumstøpt, idet det ble gere stabiliseringsbehandling bestående i å anve0ndtor,en støpetemperatur av 620°C, opphete ved 928°C i 1 til 24 timer, for ek- dvf- 275°C over legeringens frysepunkt. Ta-sempel 4 timer, kan eventuelt også anven- bfel] 11 viser bruksspermmgslevetiden og des forlengelsen bestemt ved 928°C ved en spenning på 21,1 kg/mm2, mens tabell III Foreliggende oppfinnelse er spesielt viser strekkegenskapene bestemt ved rom-nyttig ved fremstilling av støpegods, for temperatur. Duktiliteten ved romtempera-eksempel turbinrotorer hvor blandene er tur for legering nr. 1 og 2, som har karbon-støpt i ett med navet, som omfatter i det innhold i samsvar med oppfinnelsen, er minste én seksjon som ved bruk utsettes mer enn det dobbelte av duktiliteten for for sterke spenningspåkjenninger ved me- legering nr. 2, som har et høyere karbon-get høye temperaturer, for eksempel 925°C, innhold.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av støpegods som har høy bruksspennings-styrke ved høye temperaturer og samtidig
høy strekkstyrke og forlengelse ved romtemperatur, karakterisert ved å smelte en legering som inneholder 0—0,06 pst. karbon, 10—18 pst. krom, 0—15 pst. kobolt, 5—8 pst. aluminium, under den forutsetning at aluminiuminnholdet ikke overstiger 7 pst. når koboltinnholdet er under 10 pst., 0—1,5 pst. titan, 1—3 pst. niob, et samlet innhold av 0,5—6 pst. av molybden eller wolfram eller begge, et samlet innholdt av krom, molybden og wolfram av 15—20 pst., 0—0,05 pst. bor, 0—0,15 pst. zirkonium og resten, bortsett fra forurensninger og gjenværende desoksyderende elementer, er nikkel, og støpe den ved en temperatur som er minst 165°C høyere enn dens frysepunkt.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved å smelte en legering som inneholder 0—0,05 pst. karbon, 10—14 pst. krom, 5—7 pst. aluminium, 0,5 —1,5 pst. titan, 1—3 pst. niob, 0,5—6 pst. molybden, et samlet innhold av krom og molybden av 15—20 pst., 0,005—0,05 pst.
bor, 0,02—0,15 pst. zirkonium og resten, bortsett fra forurensninger og gjenværende desoksyderende elementer, er nikkel.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 2, karakterisert ved å smelte en legering som inneholder 0—0,05 pst. karbon, 12 pst. krom, 6 pst. aluminium, 0,6 pst. titan, 2 pst. niob, 5 pst. molybden, 0,01 pst. bor, 0,1 pst. zirkonium og resten, bortsett fra forurensninger og gjenværende desoksyderende elementer, er nikkel.
4. Fremgangsmåte ifølge en hvilken som helst av påstandene 1—3, karakterisert ved at legeringen støpes ved en temperatur som er minst 220°C høyere enn dens frysepunkt.
Anførte publikasjoner: Britisk patent nr. 814 029.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US91032578A | 1978-05-30 | 1978-05-30 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO790313L NO790313L (no) | 1979-12-03 |
NO149914B true NO149914B (no) | 1984-04-09 |
NO149914C NO149914C (no) | 1984-07-18 |
Family
ID=25428626
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO790313A NO149914C (no) | 1978-05-30 | 1979-01-31 | Fremgangsmaate til fremstilling av en stabil, steril vandig opploesning av cisplatina (ii)diamindiklorid paa enhetsdoseform |
Country Status (32)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS54157817A (no) |
AR (1) | AR218134A1 (no) |
AT (1) | AT362052B (no) |
AU (1) | AU519873B2 (no) |
BE (1) | BE874596A (no) |
CA (1) | CA1119954A (no) |
CH (1) | CH619141A5 (no) |
CS (1) | CS226002B2 (no) |
CY (1) | CY1159A (no) |
DD (1) | DD142293A5 (no) |
DE (1) | DE2906700C2 (no) |
DK (1) | DK149192C (no) |
ES (1) | ES478272A1 (no) |
FI (1) | FI66121C (no) |
FR (1) | FR2427097A1 (no) |
GB (1) | GB2021946A (no) |
HK (1) | HK37982A (no) |
HU (1) | HU177557B (no) |
IE (1) | IE48177B1 (no) |
IL (1) | IL56540A (no) |
IT (1) | IT1116893B (no) |
KE (1) | KE3230A (no) |
LU (1) | LU81056A1 (no) |
MY (1) | MY8300152A (no) |
NL (1) | NL191108C (no) |
NO (1) | NO149914C (no) |
NZ (1) | NZ189556A (no) |
PH (1) | PH18056A (no) |
PT (1) | PT69207A (no) |
SE (1) | SE445172B (no) |
SU (1) | SU1192596A3 (no) |
ZA (1) | ZA79395B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4302446A (en) * | 1979-10-02 | 1981-11-24 | Bristol-Myers Company | Pharmaceutical compositions |
CA1162479A (en) * | 1980-03-31 | 1984-02-21 | Murray A. Kaplan | Pharmaceutical formulations containing cisplatin |
JPS5851959B2 (ja) * | 1980-06-11 | 1983-11-19 | 呉羽化学工業株式会社 | プラチナ化合物とその医薬組成物 |
DE3046927A1 (de) | 1980-12-11 | 1982-07-15 | Josef Dipl.-Chem.Dr.rer.nat. 1000 Berlin Klosa | 8-dialkylaminoalkylaether-coffein-platin-komplexe , verfahren zu ihrer herstellung und sie enthaltende arzneimittel |
IT1153974B (it) * | 1982-09-23 | 1987-01-21 | Erba Farmitalia | Composizioni farmacologiche a base di cisplatino e metodo per il loro ottenimento |
DE3305248C2 (de) * | 1983-02-16 | 1987-04-09 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Reinigung von cis-Platin-(II)-diammin-dichlorid |
NL8303657A (nl) * | 1983-10-24 | 1985-05-17 | Pharmachemie Bv | Voor injectie geschikte, stabiele, waterige, zoutzuur bevattende oplossing van cisplatine, alsmede werkwijze ter bereiding daarvan. |
GB8501354D0 (en) * | 1985-01-18 | 1985-02-20 | Ici Plc | Effecting gas-liquid contact |
IL85790A0 (en) * | 1988-03-20 | 1988-09-30 | Abic Ltd | Solution of carboplatin |
FI895340A0 (fi) * | 1988-11-14 | 1989-11-09 | Bristol Myers Squibb Co | Hypertonisk cisplatin-loesning. |
JPH04502162A (ja) * | 1989-02-01 | 1992-04-16 | インスチツート、フジチェスコイ、ヒミー、イメーニ、エル、ベー、ピサルゼフスコボ、アカデミー、ナウク、ウクラインスコイ、エスエスエル | ポリメチルシロキサンとの白金2誘導体、その製造法及びそれに基づく抗腫瘍剤 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4053587A (en) * | 1973-04-13 | 1977-10-11 | Research Corporation | Method of treating viral infections |
-
1979
- 1979-01-29 SE SE7900774A patent/SE445172B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-01-29 CA CA000320412A patent/CA1119954A/en not_active Expired
- 1979-01-30 IL IL56540A patent/IL56540A/xx unknown
- 1979-01-30 ZA ZA79395A patent/ZA79395B/xx unknown
- 1979-01-30 DK DK39079A patent/DK149192C/da active
- 1979-01-31 NO NO790313A patent/NO149914C/no unknown
- 1979-01-31 GB GB7903379A patent/GB2021946A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-01-31 CY CY1159A patent/CY1159A/xx unknown
- 1979-02-01 IE IE194/79A patent/IE48177B1/en not_active IP Right Cessation
- 1979-02-01 AU AU43833/79A patent/AU519873B2/en not_active Expired
- 1979-02-02 NZ NZ189556A patent/NZ189556A/en unknown
- 1979-02-02 PH PH22160A patent/PH18056A/en unknown
- 1979-02-07 FI FI790404A patent/FI66121C/fi not_active IP Right Cessation
- 1979-02-09 JP JP1345479A patent/JPS54157817A/ja active Granted
- 1979-02-09 PT PT7969207A patent/PT69207A/pt unknown
- 1979-02-09 CS CS79901A patent/CS226002B2/cs unknown
- 1979-02-12 HU HU79BI583A patent/HU177557B/hu unknown
- 1979-02-19 NL NL7901283A patent/NL191108C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-02-21 DE DE2906700A patent/DE2906700C2/de not_active Expired
- 1979-03-01 CH CH201479A patent/CH619141A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-03-01 FR FR7905349A patent/FR2427097A1/fr active Granted
- 1979-03-02 ES ES478272A patent/ES478272A1/es not_active Expired
- 1979-03-02 BE BE0/193822A patent/BE874596A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-03-05 AT AT164879A patent/AT362052B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-03-09 DD DD79211496A patent/DD142293A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-03-16 LU LU81056A patent/LU81056A1/xx unknown
- 1979-04-05 SU SU792747852A patent/SU1192596A3/ru active
- 1979-05-16 AR AR276542A patent/AR218134A1/es active
- 1979-05-29 IT IT49215/79A patent/IT1116893B/it active
-
1982
- 1982-08-14 KE KE3230A patent/KE3230A/xx unknown
- 1982-08-26 HK HK379/82A patent/HK37982A/xx not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-12-30 MY MY152/83A patent/MY8300152A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5759301A (en) | Monocrystalline nickel-base superalloy with Ti, Ta, and Hf carbides | |
US4459160A (en) | Single crystal castings | |
US4207098A (en) | Nickel-base superalloys | |
EP1462533B1 (en) | Nickel base heat resistant cast alloy and turbine wheels made thereof | |
CA1194346A (en) | Corrosion resistant high strength nickel-base alloy | |
US5516381A (en) | Rotating blade or stationary vane of a gas turbine | |
NO139405B (no) | Motordrevet sag med sirkelblad. | |
NO149914B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av en stabil, steril vandig opploesning av cisplatina (ii)diamindiklorid paa enhetsdoseform | |
JP2002537486A (ja) | 耐熱オーステナイトステンレス鋼 | |
US4288247A (en) | Nickel-base superalloys | |
NO151964B (no) | Analogifremgangsmaate for fremstilling av terapeutisk aktive 1-fenyl-3-(4-pipieridyl)-propaner | |
US4892704A (en) | Low Si high-temperature strength steel tube with improved ductility and toughness | |
US3293030A (en) | Nickel-base alloys | |
US4585478A (en) | Heat resisting steel | |
US4126495A (en) | Nickel-base superalloy | |
US5718867A (en) | Alloy based on a silicide containing at least chromium and molybdenum | |
NO155449B (no) | Nikkelsuperlegering med hoey fasthet og oksydasjonsbestandighet. | |
JPH0456099B2 (no) | ||
US4456481A (en) | Hot workability of age hardenable nickel base alloys | |
US3940295A (en) | Low expansion alloys | |
US2072911A (en) | Alloy | |
NO144699B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et plateformet produkt. | |
US2805154A (en) | Nickel-base alloy | |
EP0561179A2 (en) | Gas turbine blade alloy | |
US3902899A (en) | Austenitic castable high temperature alloy |