MXPA06003583A - Agente particulado absorbente de agua con resina absorbente de agua como componente principal. - Google Patents

Agente particulado absorbente de agua con resina absorbente de agua como componente principal.

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Abstract

La presente invencion proporciona un agente absorbente de agua que mantiene excelentes propiedades de absorcion de agua durante largo tiempo, incluso cuando la composicion de la orina de la orina humana varia dependiendo. Un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerizacion por reticulacion de un monomero insaturado que exhibe una capacidad de retencion centrifuga en una solucion salina fisiologica no menor que 32 g/g, un tamano medio de masa de particula (D50) de 200 a 400 (m, una proporcion de particulas con un diametro menor que 150 (m de 0 a 2% por peso, y un extraibles incrementados por deterioro de 0 a 15% por peso y extraibles durante una hora en liquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso.

Description

AGENTE PARTICULADO ABSORBENTE DE AGUA CON RESINA ABSORBENTE DE AGUA COMO COMPONENTE PRINCIPAL ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Campo de la Invención: La presente invención se refiere a un agente particulado absorbente de agua que incluye una resina absorbente de agua como componente principal. En particular, se refiere a un agente particulado absorbente de agua que cumple con una capacidad de absorción superior convencionalmente no obtenida en aplicaciones prácticas como artículos absorbentes tales como un pañal . Descripción de la Técnica Relacionada En el presente, se utilizan ampliamente como materiales componentes en artículos higiénicos tales como pañales de papel, servilletas higiénicas, tampones para incontinencia, y lo similar, resinas absorbentes de agua para absorber fluidos corporales, y fibras hidrófilas tales como pulpas. Como resinas absorbentes de agua, por ejemplo, se utilizan como materias primas principales, ácido poliacrílico parcialmente neutralizado y reticulado, hidrolisatos de polímero de injerto de almidón-ácido acrílico, copolímeros de vinil acetato saponificado-éster de ácido acrílico, hidrolisatos de copolímeros de acrilonitrilo o copolímeros de acrilamida o sus polímeros reticulados, polímeros reticulados - - de monómeros catiónicos, y lo similar. Se ha requerido convencionalmente que la resina absorbente de agua tenga una propiedad superior tal como un grado superior de absorción de líquidos o velocidad de absorción de agua, resistencia en gel y permeabilidad en gel en contacto con un líquido acuoso tal como fluidos corporales, conjuntamente con una fuerza de succión de agua para succionar el agua de un substrato que contiene un líquido acuoso. Además, en tendencias recientes, se ha requerido un polvo de resina absorbente de agua con muy estrecha distribución del tamaño de partícula o una resina absorbente de agua con alta capacidad de absorción y bajos extraíbles de agua y especialmente se ha requerido una alta absorbencia contra la permeabilidad a presión o a líquidos bajo presión. Adicionalmente a las necesidades anteriores, también se han requerido características del gel tales que no se deteriora a largo plazo y retiene su funcionamiento de absorción incluso en estado dilatado y solidificado por la absorción de fluido corporal u orina. Por ejemplo, existen numerosas solicitudes de patente acerca de múltiples parámetros que especifican diversas propiedades de estas resinas absorbentes de agua o agentes absorbentes de agua con una resina absorbente de agua como componente principal , o acerca de sus métodos de medición (US 32649 reexpedida, UK2267094B, US5051259, - - US5419956, US6087002, EP0629441, EP0707603, EP0712659, EP1029886, US5462972, US5453323, US579893, US6127454, US6184433, US6297335, US 37021 reexpedida, US5140076, US6414214B1, US5994440, US6444744, US6194531, EP0940148, EP1153656, EP0605215, US5147343, US5149335, EP0532002, US5601452, US5562646, US5669894, US6150582, WO02/053198, EP0937739) . Las resinas absorbentes de agua superiores en resistencia en gel, extraíbles y capacidad de absorción, se proponen en la US 32649 reexpedida. En la UK2267094B se propone una resina absorbente de agua superior en permeabilidad a líquidos bajo nula presión, velocidad de absorción y capacidad de absorción. También se propone en US5051259, US5419956, US6087002 y EP0629441, tecnología que especifica la distribución específica del tamaño de partícula. Además, también se propone en EP0707603, EP0712659, EP1029886, US5462972, US5453323, US579893, US6127454, US6184433, US6297335 y US 37021 reexpedida, una resina absorbente de agua superior en absorbencia contra presión bajo diversas cargas o numerosos métodos de medición para la misma y resinas absorbentes de agua solo con absorbencia superior contra presión o en combinación con otra propiedad. Las resinas absorbentes de agua con poca disminución de propiedades por impacto se proponen en la US5140076 y la US6414214B1. Se propone en la US5994440 una resina absorbente de agua con un grado específico de polvo pulverizado, y en la US6444744 se propone una resina absorbente de agua con menos coloración. Las resinas absorbentes de agua superiores en durabilidad del gel en una solución acuosa de ácido L-ascórbico como índice de resistencia a la orina o superior en capacidad de absorción de agua, se proponen en la US6194531 y la EP0940148. Se propone en la EP1153656 una resina absorbente de agua con una permeabilidad al aire superior. En la EP0605215 se propone una resina absorbente de agua con menos monómeros residuales. Además en US5147343, US5149335, EP0532002, US5601452, US5562646, US5669894, US6150582, WO02/053198, se proponen resinas absorbentes de agua con una propiedad específica, como artículos absorbentes de agua adecuados tales como un pañal que tiene una propiedad, composición o concentración de polímero específica. Además, se propone en la EP0937739 un método para reticulación superficial, mientras que se pulveriza al menos una parte de las partículas de resina. SUMARIO DE LA INVENCIÓN Entre las resinas absorbentes de agua o agentes absorbentes de agua que se han desarrollado en base a múltiples propiedades, como se describió anteriormente, también se han producido aquellos dirigidos a o con - - especificaciones de estas propiedades, sin embargo, se presentó el problema de que aún no se cumple satisfactoriamente su desempeño en uso práctico tal como en pañales de papel y lo similar, incluso si se controlan estas propiedades . Prácticamente aún no se la logrado un desempeño suficiente incluso controlando o diseñando propiedades tales como velocidad de absorción de agua, capacidad de retención centrífuga, absorbencia contra presión, resistencia en gel, durabilidad, extraxbles y tamaño de partícula, aunque se han desarrollado y utilizado numerosas resinas absorbentes de agua o agentes absorbentes de agua. En consecuencia, un objetivo de la invención es proporcionar un agente absorbente de agua adecuado al uso práctico en un substrato convencional de agente absorbente de agua . DESCRIPCIÓN DE LA(S) MODALIDAD (ES) PREFERIDA (S) Después de estudios para solucionar los problemas, se encontró que en el agente absorbente de agua de la presente invención que tiene una distribución del tamaño de partícula y una capacidad de absorción específicas, los componentes contenidos en la orina destruyen gradualmente la estructura reticulada de una resina absorbente de agua haciendo el agente absorbente de agua lábil al deterioro y tal deterioro ocasionado por la orina incrementa los extraíbles y cambia las propiedades de absorción de agua.
Convencionalmente, se ha propuesto la medición de las propiedades de la resina absorbente de agua o del agente absorbente de agua mediante una solución salina fisiológica (una solución al 0.9% por peso de NaCl) , o diversas soluciones de orina artificial, sin embargo, los componentes de la orina en la orina artificial son diferentes en cada patente y la composición de la solución de orina práctica en sí no es constante sino que cambia dependiendo del entorno vivo, la práctica alimentaria, la edad o la estación y además cambia grandemente cada vez o por las condiciones físicas incluso en la misma persona. Debido a que las propiedades de absorción de la resina absorbente de agua o del agente absorbente de agua convencional se han evaluado utilizando un solo tipo de líquido de absorción específico tal como una solución salina fisiológica o una solución de orina artificial específica como modelo de orina, la evaluación del agente absorbente de agua en respuesta al cambio en la composición de la orina no pudo llevarse a cabo adecuadamente y de esta manera se aclaró que el agente absorbente de agua convencional no puede ejercer un desempeño suficiente en uso práctico en donde los extraíbles del agente absorbente de agua cambian debido a cambio en. la composición de la orina. En consecuencia, la presente invención define el "deterioro ocasionado por la orina" como el deterioro del agente absorbente de agua generado por la diferencia personal en la orina, o los cambios en la composición de la orina por las estaciones o las condiciones físicas incluso de la misma persona, y se introducen como índices de deterioro ocasionados por la orina, el "extraíbles incrementados por deterioro" y el "proporción incrementada de extraíbles por deterioro" . En la presente invención, el extraíbles incrementados por deterioro y el proporción incrementada de extraíbles por el deterioro, se definen por las fórmulas siguientes. En la presente invención, líquido de prueba de deterioro significa una solución salina fisiológica que contiene 0.05% por peso de ácido L-ascórbico y una solución salina fisiológica significa una solución acuosa al 0.9% por peso de NaCl, que se utiliza a temperatura ambiente. (25°C + 2°C) a menos que se especifique especialmente de otra manera.
Sus métodos de medición son como se describe en los Ejemplos mostrados más adelante . Extraíbles incrementados por deterioro (% por peso) = extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro (% por peso) - extraíbles durante una hora en una solución salina fisiológica (% por peso) . Proporción incrementada de extraíbles por deterioro = extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro (% por peso) /extraíbles durante una hora en una solución salina fisiológica (% por peso) . Cuando los extraíbles se incrementan a partir de la cantidad anterior al deterioro en el líquido de prueba de deterioro, los extraíbles tienden a exudarse más fácilmente desde el substrato absorbente, que a su vez obstruye la difusión de líquidos tales como sangre y orina hacia un substrato absorbente y de este modo se disminuyen las propiedades de absorción. Además, un incremento significativo en los extraíbles sugiere la destrucción de la estructura reticulada del agente absorbente de agua, dificultando la retención del fluido corporal tal como orina, absorbido por el agente absorbente de agua y disminuyendo así el desempeño de la absorción. Tal disminución en el desempeño de la absorción aparece como un proporción incrementada de re-humedecimiento en un substrato absorbente o en artículos absorbentes. Es entonces preferible limitar el "extraíbles incrementados por deterioro" y el "proporción incrementada de extraíbles por deterioro" dentro de un rango específico para inhibir el proporción incrementada de re-humedecimiento . También se aclara por medio del estudio detallado acerca del deterioro debido a la orina, que el grado de deterioro tiende a depender de que el área de superficie del agente absorbente de agua y de extraíbles por deterioro se incrementa significativamente en el agente absorbente de agua con una distribución del tamaño de partícula de un tamaño medio de partícula de menor masa, por ejemplo, el agente absorbente de agua con un tamaño medio de masa de partícula D50 es no mayor que 400 µ??. El tamaño medio de masa de partícula es un factor importante que influye en el comportamiento de absorción de la resina absorbente de agua o el agente absorbente de agua y en el acabado de artículos absorbentes tales como un pañal, y por tanto, no pueden resolverse los problemas con solo incrementar el tamaño medio de masa de partícula para inhibir el deterioro ocasionado por la orina. Además, el deterioro del agente absorbente de agua ocasionado por la orina se correlaciona también con la capacidad de absorción y una mayor absorbencia incrementa significativamente los extraíbles debido al deterioro ocasionado por la orina. En consecuencia, no es suficiente incrementar solo la capacidad de absorción de la resina absorbente de agua auxiliando en el mejoramiento del grado de absorción de artículos absorbentes tales como un pañal para lograr una durabilidad a largo plazo en el uso práctico. Esto indica que, en el presente a favor de los artículos absorbentes de tipo más delgado, el agente absorbente de agua que tiene un tamaño medio de masa de partícula menor D50 no mayor que 400 µt?, alta capacidad de absorción y cierto rango limitado de extraíbles sin importar el cambio en la orina, puede ser un agente absorbente de agua más superior que los convencionales, sin embargo, también - - indica que tal agente absorbente de agua que tiene un tamaño medio de masa de partícula menor D50 no mayor que 400 µp?, alta capacidad de absorción y cierto rango limitado de extraíbles sin importar el cambio en la orina es difícil de preparar prácticamente y en consecuencia no se ha presentado anteriormente . Considerando lo anterior, los inventores pensaron que los problemas podrían resolverse en la presente invención, elaborando el agente absorbente de agua también con estabilidad superior a la orina en un tamaño medio de masa de partícula específico, proporcionando una estructura reticulada, una capacidad específica de retención centrífuga, una distribución específica del tamaño de partícula y un tamaño medio de masa de partícula, y además rangos específicos de "extraíbles incrementados por deterioro" y de "proporción incrementada de extraíbles por deterioro" como agente absorbente de agua. Un primer agente particulado absorbente de agua de la presente invención es: un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo como componente principal, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (d) : - - (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) encontrándose en un rango de 200 a 400 ]im; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 m encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y (d) extraíbles incrementados por deterioro expresado por la fórmula antes mencionada de 0 a 15% por peso y extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso. Un segundo agente particulado absorbente de agua de la presente invención es : un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo como componente principal, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (c) y (e) : (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) encontrándose en un rango de 200 a 400 µ??; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 ym encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y (e) extraíbles incrementados por deterioro expresado por la fórmula antes mencionada de 1 a 4 veces y extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso. ün tercer agente particulado absorbente de agua de la presente invención es : un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo como componente principal, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (c) , (f) y (g) : (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) encontrándose en un rango de 200 a 400 µp?; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; (f) extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica encontrándose en el rango de 0.1 a 10% por peso; y (g) absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) en una solución salina fisiológica siendo de no menos que 21 g/g. Un método para la producción del primer agente particulado absorbente de agua de la presente invención, caracterizado porque comprende: una etapa de polimerización por reticulación de la solución acuosa de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado y/o sus sales como componente principal en presencia de un agente de reticulación y un agente de transferencia de cadena; y una etapa de reticulación de superficie de la partícula de resina absorbente de agua obtenida mediante la polimerización y que satisface de (a) a (c) descritas abajo, (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) de la partícula de resina en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) de la partícula de resina encontrándose en un rango de 200 a 400 µp?; y (c) proporción de partículas que tienen un diámetro de la partícula de resina menor que 150 µt? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso. Un método para la producción del segundo agente - - particulado absorbente de agua de la presente invención, caracterizado porque comprende: una etapa de polimerización por reticulación de la solución acuosa de un monómero insaturado en una concentración de 10 a 30% por peso que contiene ácido acrílico no neutralizado y/o sus sales como componente principal en presencia de un agente de reticulación; una etapa de neutralización posterior a la polimerización; y una etapa de reticulación de superficie de la partícula de resina absorbente de agua obtenida mediante la neutralización y que satisface de (a) a (c) descritas abajo, (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) de la partícula de resina en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) de la partícula de resina encontrándose en un rango de 200 a 400 µp?; y (c) proporción de partículas que tienen un diámetro de la partícula de resina menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso. Un método para la producción del . tercer agente particulado absorbente de agua de la presente invención, caracterizado porque comprende: una etapa de polimerización por reticulación de la solución acuosa de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado y/o sus sales como componente principal en presencia de un agente de reticulación; una etapa de reticulación de superficie de la partícula de resina absorbente de agua obtenida mediante la polimerización y que satisface de (a) a (c) descritas abajo, (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) de la partícula de resina en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) de la partícula de resina encontrándose en un rango de 200 a 400 µt?; y (c) proporción de partículas que tienen un diámetro de la partícula de resina menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y una etapa de agregar un agente quelante con uno o más tiempos seleccionados del grupo que consiste de: (i) durante la polimerización (ii) posterior a la polimerización y antes de la reticulación de superficie (iii) durante la reticulación de superficie (iv) posterior a la reticulación de superficie. Efectos de la invención Al utilizar el agente particulado absorbente de agua de la presente invención, puede lograrse un desempeño no obtenido convencionalmente, debido a que tiene una capacidad de absorción específica y una distribución específica del tamaño de partícula en aplicaciones prácticas como en artículos absorbentes tales como un pañal, particularmente por la capacidad de absorción en un corto período. En particular, el grado de re-humedecimiento puede reducirse y el efecto mejorado de sensación seca en la superficie del pañal es significativa. Además, debido a la inhibición del deterioro ocasionado por la orina, proporciona una estabilidad en gel superior y mantiene el desempeño de absorción durante un largo período, en consecuencia reduce la incomodidad para las personas que utilizan los artículos absorbentes. En la presente invención, debido a que el deterioro ocasionado por la orina puede inhibirse y simultáneamente se proporciona una distribución especifica del tamaño de partícula, la segregación del tamaño es menor en la transferencia a polvo para producir el agente particulado absorbente de agua y producir artículos absorbentes tales como un pañal, se proporciona una propiedad superior de pistón-flujo y se inhibe la pulsación que es el cambio periódico en la cantidad de alimentación del polvo. Adicionalmente a esto, en la producción de artículos absorbentes tales como un pañal, se facilita el mezclado entre el agente particulado absorbente de agua de la presente invención y las fibras idrófilas tales como pulpa de madera triturada, la cual proporciona convenientemente una composición homogénea. Mejores modalidades para la práctica de la invención Las materias primas utilizadas para la resina absorbente de agua y el agente absorbente de agua de la presente invención y las condiciones de reacción, se explicarán a continuación. En la presente invención, lo siguiente son valores obtenidos por medio de los métodos descritos en los Ejemplos mostrados posteriormente: (a) capacidad de retención centrifuga (CRC) en una solución salina fisiológica, (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) , (d) extraibles incrementados por deterioro, (e) proporción incrementada de extraibles por deterioro, (f) extraibles durante 16 horas en una solución salina fisiológica, (g) absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) en una solución salina fisiológica, (i) absorbencia contra presión a 1.9 kPa (AAP 1.9 kPa) en una solución salina fisiológica, (j ) velocidad de absorción con el método de vórtice en una solución salina fisiológica, (k) fluidez después de la absorción de humedad, (1) desviación logarítmica estándar de la diatribución del tamaño de partícula y de extraibles durante una hora en líquido de prueba de deterioro. (1) La resina absorbente de agua - - La resina absorbente de agua de la presente invención significa un polímero reticulado que puede formar hidrogel y que engruesa el agua y no se disuelve en agua, por ejemplo, la dilatación del agua indica una gran cantidad de agua absorbida en el agua de intercambio iónico, esencialmente 5 veces o más de su peso y preferentemente de 50 a 1000 veces. Que no se disuelve en agua significa una con extraíbles en agua en 1 hora no mayores que el 50% por peso y en el rango descrito posteriormente . Sus métodos de medición se especifican en los ejemplos. Como la resina absorbente de agua en la presente invención, para lograr los objetivos de la presente invención, se utiliza esencialmente una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o sus sales y preferentemente se utiliza un polímero (parcialmente) neutralizado de ácido poliacrílico obtenido mediante polimerización y reticulación ded un monómero insaturado principalmente compuesto de ácido acrílico y/o sus sales. Puede utilizarse cualquier resina absorbente de agua mientras que tenga una estructura polimerizada reticulada y puede ser la resina absorbente de agua obtenida mediante una reacción de reticulación con un agente de reticulación posterior a la polimerización de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o sus sales. (2) Un agente absorbente de agua y un método para su producción El agente absorbente de agua en la presente invención es un agente de solidificación elaborado de la resina absorbente de agua como componente principal, para absorber un líquido acuoso. El líquido acuoso no se limita a agua sino también incluye agua que contiene sustancias sin limitarse especialmente, tal como orina, sangre, excremento, líquidos de desecho, humedad o vapor, hielo, una mezcla de agua y solventes orgánicos o solventes inorgánicos, agua de lluvia y agua subterránea, preferentemente orina y particularmente, preferentemente orina humana. En la presente invención, la resina absorbente de agua puede utilizarse como tal, como el agente absorbente de agua y pueden contenerse opcionalmente aditivos o agua. El contenido de la resina absorbente de agua en el agente absorbente de agua es de 70 a 100% por peso del agente absorbente de agua, preferentemente de 80 a 100% por peso y adicionalmente, preferentemente de 90 a 100% por peso. Como otros componentes contenidos, se utiliza generalmente agua como un componente principal o esencial y se utilizan aditivos adicionales como se describe posteriormente. El agente absorbente de agua de la presente invención puede obtenerse, por ejemplo, mediante los siguientes métodos de producción 1 a 3 , aunque el método de - - producción no se limita mientras se proporcione uno que satisfaga las propiedades. Método de producción 1: Un método para polimerización por reticulación de una solución acuosa de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado y/o sus sales como componente principal en presencia de un agente de reticulación y un agente de transferencia de cadena, seguido por un ajuste a la distribución específica del tamaño de partícula y superficie reticulada adicional de las partículas de resina absorbente de agua así obtenidas con capacidad de absorción específica. Método de producción 2: Un método para polimerización por reticulación de una solución acuosa de concentración específica de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado como componente principal en presencia de un agente de reticulación, seguido por neutralización, un ajuste a la distribución específica del tamaño de partícula y superficie reticulada adicional de las partículas de resina absorbente de agua así obtenidas con capacidad de absorción específica . Método de producción 3 : Un método para polimerización por reticulación de una solución acuosa de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado y/o sus sales como componente principal en presencia de un agente de reticulación, seguido por un ajuste a la distribución - - específica del tamaño de partícula y superficie reticulada adicional de las partículas de resina absorbente de agua así obtenidas con capacidad de absorción específica, en donde se agrega un agente quelante con uno o más tiempos seleccionados del grupo que consiste de: (i) durante la polimerización (ii) posterior a la polimerización y antes de la reticulación de superficie (iii) durante la reticulación de superficie (iv) posterior a la reticulación de superficie. Un método de producción para el agente absorbente de agua de la presente invención y además para el agente absorbente de agua de la presente invención, se explica de manera secuencial abajo. (3) Un monómero insaturado Como un monómero insaturado que compone la resina absorbente de agua (en adelante abreviado simplemente como un monómero) , se utiliza ácido acrílico y/o una sal del mismo como componente principal, y puede utilizarse solo o en combinación con otros monómeros para obtener la resina absorbente de agua. Tales otros monómeros incluyen, un monómero insaturado acuoso o hidrófobo tal como ácido metacrílico, anhídrido maleico, ácido maleico, ácido fumárico, ácido crotónico, ácido itacónico, ácido vinilsulfónico, ácido 2- (met) -acrilamida-2-metilpropano sulfónico, ácido (met) acriloxialcano sulfónico y su sal de metal álcali, sal de amonio, N-vinil-2 -pirrolidona, N- vinilacetamida, (met) acrilamida, N-isopropil (met) acrilamida, ?,?-dimetil (met) acrilamida, 2-hidroxietil (met) acrilato, metoxipolietilenoglicol (met) acrilato, polietilenoglicol (met) acrilato, isobutileno, lauril (met) acrilato , etc. Pueden utilizarse solos o en combinación de dos o más tipos. Cuando se utilizan monómeros diferentes a los de ácido acrílico (sales) en combinación para lograr los objetivos de la presente invención, la proporción utilizada del monómero diferente al dde ácido acrílico (su sal) se encuentra preferentemente de 0 a 30% por mol en base a la cantidad total de ácido acrílico y sus sales, más preferentemente de 0 a 10% por mol y de mayor preferencia de 0 a 5% por mol. Cuando se utiliza un monómero insaturado que contiene un grupo ácido como monómero, sus sales incluyen sales de metal álcali, sales de metal de tierra alcalina y sales de amonio, por su desempeño, disponibilidad industrial y seguridad de la resina absorbente de agua obtenida, se prefieren las sales de sodio y sales de potasio. Un monómero insaturado que contiene . un grupo ácido tal como ácido acrílico se neutraliza preferentemente en el grupo ácido, apropiadamente y por el grado de neutralización del pH del grupo ácido, es comúnmente de 20 a 100% por mol, - - preferentemente de 30 a 95% por mol y más preferentemente de 40 a 80% por mol. La neutralización del grupo ácido puede llevarse a cabo en una solución acuosa que contiene un monomero o puede llevarse a cabo después de obtener un polímero como se muestra en el método de producción 2 o pueden utilizarse en combinación. (4) Un agente de reticulación interna La resina absorbente de agua utilizada en la presente invención es un polímero reticulado y puede formarse una estructura reticulada del tipo auto-retículada sin utilizar un monomero reticulable o puede utilizarse un agente de reticulación interna tal como el llamado monomero reticulable. Apropiadamente, es preferible copolimerizar o reactivar con un agente de reticulación que tiene no menos de 2 grupos insaturados polimerizables o no menos de 2 grupos reactivables en una molécula. Un agente absorbente de agua se hace insoluble al agua debido a que es un polímero de reticulación. Ejemplos específicos de estos agentes de reticulación incluyen, por ejemplo, ?,?' -metilenobis (met) acrilamida, (poli) etilenoglicol di (met) acrilato, (poli).propilenoglicol di (met) acrilato, trimetilolpropano tri (met) acrilato, glicerina tri (met) acrilato, glicerina acrilato metacrilato, trimetilolpropano tri (met) acrilato modificado con óxido de etileno, pentaeritritol - - tetra (met) acrilato, trialil cianurato, trialil isocianurato, trialil fosfato, trialilamina, poli (met) aliloxialcano, (poli) etilenoglicol diglicidil éter, glicerol diglicidil éter, etilenoglicol, polietilenoglicol , propilenoglicol, glicerina, pentaeritritol , etilenodiamina, etileno carbonato propileno carbonato, polietilenoimina, glicidil (met) acrilato, etc. Estos agentes de reticulación interna pueden utilizarse solos o en una mezcla de dos o más tipos, según sea apropiado. Estos agentes de reticulación interna pueden agregarse completos en un sistema de reacción o en porciones. Cuando se utiliza al menos un tipo o no menos de 2 tipos de agente de reticulación interna, en consideración de las propiedades de absorción de la resina absorbente de agua o del agente absorbente de agua finalmente obtenido, es preferible utilizar esencialmente un compuesto que tiene no menos de dos grupos insaturados polimerizables , en la polimerización. La cantidad que se utiliza de estos agentes de reticulación interna se encuentra preferentemente en el rango de 0.001 a 2% por mol en base al monómero insaturado (excluyendo los agentes, de . reticulación interna) , más preferentemente de 0.01 a 0.2% por mol y particularmente, preferentemente de 0.03 a 0.15% por mol. La cantidad que se utiliza de los agentes de reticulación interna menor que - - 0.001% por mol y hasta 2% por mol puede no proporcionar propiedades de absorción suficientes . La cantidad que se utiliza de los agentes de reticulación interna menor que el rango, no forma una estructura de reticulación suficiente, lo cual incrementa los extraíbles en una solución salina fisiológica o los extraibles en el líquido de prueba de deterioro descritos posteriormente, el extraíbles incrementados por deterioro, el proporción incrementada de extraíbles por deterioro, y los "extraíbles durante 16 horas" y por tanto no se prefiere. Por otra parte, el uso de una cantidad de los agentes de reticulación interna por arriba del rango reduce los extraíbles, sin embargo, induce la reducción de la capacidad de absorción de la resina absorbente de agua o del agente absorbente de agua, lo que a su vez disminuye la capacidad de absorción de los artículos absorbentes tales como un pañal, y por tanto no se prefiere. Cuando se introduce una estructura reticulada en un polímero utilizando el agente de reticulación interna, el agente de reticulación interna puede agregarse a un sistema de reacción antes, durante o después de la polimerización del monómero o después de la neutralización. (5) Un iniciador de polimerización Un iniciador utilizado en la polimerización de un monómero para obtener la resina absorbente de agua utilizada en la presente invención, incluye un iniciador de polimerización de radical tal como un persulfato de potasio, persulfato de amonio, persulfato de sodio, peracetato de potasio, peracetato de sodio, percarbonato de potasio, percarbonato de sodio, ter-butil hidroperóxido, peróxido de hidrógeno, 2 , 2 ' -azobis (2-amidinopropano) , dihidrocloruro; iniciadores de fotopolimerización tales como 2-hidroxi-2-metil-l-fenilpropan-l-ona. El uso de una cantidad del iniciador de polimerización, apropiadamente, es de 0.001 a 2% por mol, preferentemente de 0.01 a 0.1% por mol (en base al total de monómeros) . Cuando la cantidad utilizada del iniciador de polimerización es menor que 0.001% por mol, se incrementan los monómeros residuales sin reactivar, aunque si la cantidad del iniciador de polimerización se encuentra por arriba de 2% por mol, el control de la polimerización se dificulta y por tanto no se prefiere. (6) Un método de polimerización En la presente invención, puede llevarse a cabo la polimerización en masa o la polimerización por precipitación, sin embargo, apropi damente, es preferible la polimerización en solución acuosa o la polimerización en suspensión de fase inversa mediante la preparación de una solución acuosa del monómero. La concentración del monómero en la solución acuosa (en adelante referida como solución de monómero acuosa) , cuando se prepara una solución acuosa del monómero, se determina por la temperatura de la solución acuosa o del - - monómero y no se limita especialmente, sin embargo, es preferentemente de 10 a 70% por peso, y adicionalmente, preferentemente de 20 a 60% por peso. Cuando se lleva a cabo la polimerización en solución acuosa, también puede utilizarse un solvente diferente al agua, si es necesario, y el tipo de solvente utilizado en combinación no se limita especialmente. Puede llevarse a cabo la pulverización después de la polimerización, si es necesario. La polimerización se inicia utilizando el iniciador de polimerización. Puede utilizarse un rayo de energía activado tal como un rayo UV, haz de electrón, o puede utilizarse un rayo ? diferente del iniciador de polimerización por sí mismo o en combinación con el iniciador de polimerización. La temperatura de polimerización depende del tipo de iniciador de polimerización utilizado, sin embargo, se prefiere en el rango de 15 a 130 °C y más preferente en el rango de 20 a 120 °C. La polimerización en fase inversa es un método para polimerización mediante suspensión de una solución de monómero acuosa en un solvente orgánico hidrófobo, y se describe, por ejemplo, en la US4093776, US4367323, US4446261, US4683274, US5244735, etc. La polimerización en solución acuosa es el método para la polimerización de una solución de monómero acuosa sin utilizar un solvente de dispersión, y se describe, por ejemplo, en US4625001, US4873299, US4286082, - - US4973632, US4985518, US5124416, US5250640, US5264495, US5145906, US5380808, EP0811636, EP0955086, EP0922717, etc. Los monómeros o los iniciadores de polimerización ejemplificados en estos métodos de polimerización son aplicables también a la presente invención. El agente absorbente de agua de la presente invención, como se describió anteriormente, tiene un grado de neutralización de los grupos ácidos, generalmente de 20 a 100% por mol, pero en un proceso de polimerización de un monómero insaturado, el monómero insaturado puede polimerizarse en un estado no neutralizado y neutralizarse después de la polimerización, o la polimerización puede llevarse a cabo utilizando con anterioridad el monómero insaturado neutralizado. En consecuencia, el grado de neutralización del monómero insaturado en la solución de monómero acuosa puede encontrarse en cualquier rango de 0 a 100% por mol. Entre estos, en el método de producción 1 o en el método de producción 3 también puede encontrarse la polimerización por neutralización, y la polimerización puede llevarse a cabo utilizando la solución de monómero acuosa con un grado de neutralización de 20 a 100% por mol, preferentemente de 30 a 95% por mol, y más preferentemente de 40 a 80% por mol. Las modalidades de neutralización incluyen iniciar la polimerización utilizando el monómero insaturado no neutralizado, seguido por la neutralización a la mitad de la polimerización, polimerizar utilizando el monómero insaturado neutralizado con anticipación al rango anterior; y neutralizar adicionalmente a la mitad de la polimerización, todas las cuales proporcionan la polimerización del monómero insaturado neutralizado finalmente, y el grado de neutralización significa el valor al inicio de la polimerización. Por otra parte, puede adoptarse un método para polimerización de ácido, seguido por neutralización, en donde el monómero insaturado no neutralizado que contiene un grupo ácido, en particular ácido acrílico no neutralizado, como componente principal, se polimeriza, seguido por la neutralización del grupo ácido. Este corresponde al método al método de producción 2. Es decir, el método de producción 2 de la presente invención es un método para polimerización por reticulación de una concentración específica de la solución de monómero insaturado acuosa sin ácido acrílico no neutralizado como componente principal en presencia de un agente de reticulación, seguido por neutralización, ajuste a un tamaño de partícula específico y superficie reticulada adicional de las partículas de resina absorbente de agua así obtenidas con capacidad de absorción específica. En el método de producción 2, el ácido acrílico no neutralizado es un componente principal y después de la polimerización por reticulación se utiliza un monómero de ácido acrílico no - - neutralizado en el rango de preferentemente 30 a 100% por mol, preferentemente de 90 a 100% por mol y particularmente, preferentemente 100% por mol, seguido por la adición de una sal de metal álcali para la post neutralización para proporcionar una base parcial de metal álcali que se utiliza como la resina absorbente de agua de la presente invención. Cuando se utiliza la resina absorbente de agua obtenida mediante este método de polimerización, como el agente absorbente de agua de la presente invención, es posible obtener un substrato absorbente con alta capacidad de absorción y una estabilidad superior a la orina. Cuando se polimeriza el monómero insaturado no neutralizado, la cantidad utilizada de un agente de reticulación interna tiende a ser capaz de incrementarse, aunque los detalles se desconocen, y la resistencia al deterioro por la orina puede mejorarse mediante un incremento en la densidad de reticulación. En la presente invención, pueden utilizarse otros monómeros polimerizables con ácido acrílico, si es necesario. Otros monómeros polimerizables específicos, agentes de reticulación interna, tipos de iniciadores de polimerización, aditivos, y lo similar son los mismos descritos en el contenido de los conceptos (3) , (4) y (5) . En el método de producción 2, la concentración del monómero polimerizable , cuando se utiliza un solvente, no se limita especialmente, - - sin embargo, es generalmente tan baja como de 5 a 30% por peso y preferentemente de 10 a 30% por peso y la polimerización se lleva a cabo preferentemente en una solución acuosa a una temperatura tan baja como dde 10 a 25°C. Los compuestos de metal álcali utilizados para neutralizar un grupo ácido en el monómero insaturado que contiene un grupo ácido o en el polímero obtenido para proporcionar una base parcial de metal álcali, incluyen hidróxido de metal álcali (hidróxido de sodio, hidróxido de potasio, hidróxido de litio, etc.), carbonato de metal álcali (carbonato de sodio, bicarbonato de potasio, etc.), etc. Por su desempeño, disponibilidad industrial y seguridad de la resina absorbente de agua obtenida, se prefieren entre ellos las sales de sodio y las sales de potasio. En la presente invención, de 50 a 90% por mol, preferentemente de 60 a 80% por mol de los grupos ácidos en el polímero se convierte en sales de metal álcali mediante reacción de neutralización con un compuesto de metal álcali. En el método de producción 2 , el polímero después de la polimerización, se neutraliza esencialmente. Un método para la neutralización del polímero con un compuesto de metal álcali incluye, cuando la polimerización se lleva a cabo utilizando un solvente, uno en donde se agrega una solución acuosa de un compuesto de metal álcali, mientras se corta el polímero en forma de gel obtenido en pequeños pedazos no más grandes que aproximadamente 1 cm3, seguido por mezclado adicional del gel con un amasador o un cortador de carne. La temperatura de neutralización para obtener el agente absorbente de agua de la presente invención es de 50 a Í00°C, preferentemente de 60 a 90 °C, y la neutralización se lleva a cabo preferentemente de manera uniforme no mayor que 10 como se representa por el primer índice de neutralización (especificado por el grado de neutralización de 200 partículas) descrito en la reivindicación 1 de la US6187872. (7) Un agente de transferencia de cadena En la presente invención, un agente de transferencia de cadena puede utilizarse esencialmente en la polimerización. Mediante la polimerización en presencia de un agente de transferencia de cadena en adición al monómero insaturado, el agente de reticulación interna y el iniciador de polimerización, y cuando se utiliza la resina absorbente de agua así obtenida como el agente absorbente de agua de la presente invención, puede obtenerse un substrato absorbente con alta capacidad de absorción y estabilidad superior a la orina. Cuando se utiliza el agente de transferencia de cadena en combinación, puede incrementarse la cantidad utilizada del agente de reticulación interna y puede mejorarse la resistencia al deterioro por la orina mediante el incremento en la densidad de reticulación. El agente - - acuoso de transferencia de cadena utilizado para la polimerización en la presente invención no se limita especialmente mientras que se disuelva en agua o en un monómero insaturado etilénico acuoso e incluye tioles, tiolatos, alcoholes secundarios, aminas, fosfitos, hipofosfitos , etc. Específicamente, se utiliza mercaptoetanol , mercaptopropanol , dodecil mercaptano, tioglicoles, ácido tiomálico, ácido 3-mercaptopropiónico, isopropanol, fosfito de sodio, fosfito de potasio, hipofosfito de sodio, ácido fórmico, y sus sales, y puede utilizarse un tipo o no menos de 2 tipos seleccionados del grupo. Por su efecto, se utilizan preferentemente compuestos fosforosos, en particular, sales de hipofosfito tales como hipofosfito de sodio. La cantidad utilizada del agente de transferencia de cadena depende del tipo del agente de transferencia de cadena y la concentración de una solución acuosa de monómero, sin embargo, es de 0.001 a 1% por mol, en base al total de monómeros y preferentemente de 0.005 a 0.3% por mol. El uso de una cantidad menor que 0.001% por mol, proporciona una alta densidad de reticulación con la cantidad utilizada del agente de reticulación interna en la presente invención, y una capacidad de absorción muy baja y por tanto no se prefiere. Por otra parte, el uso de una cantidad por arriba de 1% por mol incrementa los extraíbles de agua y por el contrario, disminuye la estabilidad y por lo tanto no se prefiere. El agente de transferencia de cadena puede agregarse disolviéndolo en la solución de monómero acuosa antes de la polimerización o de manera secuencial a la mitad de la polimerización. El agente acuoso de transferencia de cadena es esencial en el método de producción 1 y también puede utilizarse en el método de producción 2 y en el método de producción 3. (8) Secado Un polímero reticulado obtenido mediante los métodos de polimerización anteriores es el polímero reticulado en forma de gel hidratado, que puede pulverizarse, si es necesario, y secarse posteriormente. El secado se lleva a cabo generalmente a un rango de temperatura de 60 a 250°C, preferentemente de 100 a 220 °C y más preferentemente de 120 a 200°C como la temperatura media de calentamiento. El tiempo de secado depende del área de superficie y del contenido de agua del polímero y del tipo de secador y se selecciona para obtener el contenido de agua objetivo. En la presente invención, el polímero reticulado después del secado, se denomina la resina absorbente de agua. El contenido de agua de la resina absorbente de agua utilizada en la presente invención no se limita especialmente, sin embargo, se selecciona a fin de proporcionar una fluidez de exhibición de partícula incluso a - - temperatura ambiente y un estado en polvo con un contenido de agua más preferentemente de 0.2 a 30% por peso, adicionalmente , preferentemente de 0.3 a 15% por peso y particularmente, preferentemente de 0.5 a 10% por peso. Un contenido de agua demasiado alto no solo daña la fluidez y por tanto afecta la producción, sino que también hace imposible la pulverización de la resina absorbente de agua y puede hacer perder el control para la distribución específica del tamaño de partícula. El contenido de agua de la resina absorbente de agua se especifica como la cantidad de agua contenida en la resina absorbente de agua, medida por la pérdida de peso en el secado a 180°C durante 3 horas. Como el método de secado utilizado, pueden adoptarse diversos métodos para obtener el contenido de agua objetivo, incluyendo secado térmico, secado por aire caliente, secado por presión reducida, recado por rayo infrarrojo, secado por microondas, deshidratación mediante azeótropo con un solvente orgánico hidrófobo y secado a alta humedad utilizando vapor a alta temperatura, sin embargo, no se limita especialmente. La configuración de la resina absorbente de agua de la presente invención, obtenida mediante los métodos de producción anteriores, no se limita especialmente, mientras que sea adecuada para tratarse como polvos e incluye esférica, fibrosa, en barra, casi esférica, plana, irregular, - - en partículas aglomeradas, partículas estructuradas de manera porosa, sin embargo, se utiliza preferentemente la irregularmente pulverizada mediante un proceso de pulverización. (9) Pulverización, clasi icación y control del tamaño de partícula y la capacidad de absorción La resina absorbente de agua utilizada en la presente invención, se ajusta preferentemente para tener un tamaño de partícula específico para obtener el agente particulado absorbente de agua de la presente invención. El diámetro de partícula de la resina absorbente de agua utilizada en la presente invención, para obtener el agente absorbente de agua de la presente invención se controla comúnmente en un pequeño rango de 180 a 420 µp? como el tamaño medio de masa de partícula, preferentemente de 200 a 400 µt?, más preferentemente de 225 a 380 µp? y particularmente, preferentemente de 250 a 350 µt?, y la proporción de partículas con un diámetro menor que 150 µt? se controla para ser de 0 a 3% por peso, pre erentemente de 0 a 2% por peso y más preferentemente de 0 a 1% por peso. La densidad en masa (especificada por JIS K-3362-1998) . de la resina absorbente de agua de la presente invención, para obtener el agente absorbente de agua de la presente invención se ajusta para encontrarse en el rango preferentemente de 0.40 a 0.90 g/ml y más preferentemente de - - 0.50 a 0.80 g/ml . La proporción de partículas con un diámetro de 150 a 600 µ?? es preferentemente de 90 a 100% por peso en partículas completas, más preferentemente de 95 a 100% por peso y adicionalmente , más preferentemente de 98 a 100% por peso. La desviación logarítmica estándar (s?) de la distribución de tamaño de partícula se controla preferentemente para ser de 0.20 a 0.50, más preferentemente de 0.20 a 0.45 y particularmente, preferentemente de 0.20 a 0.40. El tamaño de partícula puede ajustarse, cuando se produce el polímero reticulado mediante polimerización por suspensión en fase inversa, mediante polimerización por dispersión en estado en partícula y, sin embargo, el secado por distribución se ajusta generalmente, particularmente en una polimerización por solución acuosa, pulverizando y clasificando después del secado, mientras se controla el tamaño medio de masa de partícula D50 y la proporción de partículas que tienen un diámetro de partícula menor que 150 µt?, mutuamente contradictorios, y ajustando por tanto a un tamaño de partícula específico. Por ejemplo, en el ajuste al tamaño de partícula específico para obtener un tamaño medio de masa de partícula D50 de no más de 400 µt? para reducir el contenido de partículas finas con un diámetro menor que 150 µp?, las partículas gruesas y las partículas finas pueden retirarse utilizando un clasificador general tal como un - - tamiz después de la pulverización. En ese caso, las partículas gruesas que van a retirarse tienen un diámetro de partícula preferentemente de 400 µp? a 5000 µt?, más preferentemente de 400 µt? a 2000 µp?, adicionalmente, preferentemente de 400 µ?? a 1000 µ?a. Por otra parte, las partículas finas que van a retirarse por el ajuste de tamaño de partículas tienen un diámetro de partícula preferentemente menor que 150 µt? y más preferentemente menor que 200 µp?. Por tanto las partículas gruesas y las partículas finas retiradas pueden desecharse como están. Sin embargo, las partículas gruesas, preferentemente se pulverizan de nuevo mediante el proceso de pulverización. Aunque las partículas finas retiradas se someten a un proceso de agrandamiento del tamaño de partícula mencionado en el siguiente concepto (10) para reducir pérdidas. La resina absorbente de agua así obtenida en la presente invención, se ajusta parra tener el tamaño de partícula anterior y preferentemente la capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica antes de la reticulación de superficie, se controla para ser no menor que 32 g/g, más preferentemente de 35 a 70 g/g, adicionalmente, preferentemente de 40 a 65 g/g y particularmente, preferentemente de 45 a 60 g/g. "La capacidad de retención centrífuga" puede controlarse utilizando una cantidad específica de un agente de - - reticulación interno para una solución acuosa de un monómero insaturado o controlando las condiciones de polimerización o las condiciones de secado. Puede utilizarse una resina absorbente de agua como agente absorbente de agua por sí misma y también se requiere que la capacidad de retención centrífuga de la resina absorbente de agua sea no menor que 32 g/g para obtener el agente absorbente de agua de la presente invención que tiene una capacidad de retención centrífuga no menor que 32 g/g. (10) Agrandamiento del diámetro de partículas finas Las partículas finas retiradas en la pulverización, clasificación y control del tamaño de partículas en el concepto (9) , se regeneran en partículas más grandes o en agregados en partículas que van a utilizarse como la resina absorbente de agua de la presente invención. En este caso, pueden utilizarse los métodos descritos en US6228930, US5264495, US4950692, US5478879 y EP844270, y por tanto, la resina absorbente de agua regenerada tiene una estructura sustancialmente porosa. La proporción de la resina absorbente de agua regenerada mediante este proceso, contenida en la resina absorbente de agua de la presente invención , es preferentemente de 0 a 50% por peso, más preferentemente de 5 a 40% por peso y de mayor preferencia de 10 a 30% por peso. La resina absorbente de agua regenerada mediante este - - proceso, al utilizarse como la resina absorbente de agua de la presente invención, tiene un área de superficie mayor que la no regenerada y proporciona una mayor velocidad de absorción, y por tanto es ventajosa por su desempeño. Una resina absorbente de agua con un diámetro de partícula así agrandado se somete generalmente a pulverización, clasificación y control de tamaño de partícula después del mezclado con la resina absorbente de agua obtenida por medio del proceso de secado (8) . (11) Tratamiento de superficie reticulada La resina absorbente de agua de la presente invención puede ser, como se representa por los métodos de producción 1 a 3, una con capacidad de absorción específica obtenida por el ajuste a una distribución específica de tamaño de partícula, seguido por superficie reticulada posterior. La resina absorbente de agua utilizada en la presente invención tiene una capacidad de retención centrífuga (CRC) disminuida por al superficie reticulada, por ejemplo, generalmente a 50 a 95% de la capacidad de retención centrífuga (CRC) antes de la reticulación de superficie y adicionalmente de 60 a 90%. La disminución de la capacidad de retención centrífuga puede ajustarse por el tipo y cantidad del agente de reticulación, la temperatura de reacción y el tiempo, según sea apropiado. El agente de superficie reticulada utilizado en la - - presente invención no se limita especialmente, sin embargo, por ejemplo, pueden utilizarse los ejemplificados en US6228930, US6071976, US6254990, y lo similar e incluyen, por ejemplo, alcoholes polihidricos tales como di-, tri-, tetra- o polietilenoglicol , monoprop lenogl col , 1 , 3 -propanodiol, dipropilenoglicol, 2 , 3 , 4-trimetil-l, 3-pentanodiol, polipropilenoglicol , gilcerina, poliglicerina, 2-buteno-l, 4- diol, 1,4-butanodiol, 1 , 3-butanodiol , 1, 5-pentanodiol, 1,6- hexanodiol, 1 , 2-ciclohexanodimetanol , etc.; compuestos epoxi tales como etilenoglicol diglicidil éter, glicidol, etc.; compuestos de amina polivalente tales como etilenodiamina, dietilenetriamina, trietilenotetramina, tetraetilenopentamina, pentaetilenohexamina, polietilenoimina, poliamidapoliamina, etc.; compuestos de haloepoxi tales como epiclorohidrina, epibromohidrina, a-metilepiclorohidrina, etc.; condensados de los compuestos de amina polivalentes y de los compuestos haloepoxi; compuestos de oxazoliodinona tales como 2-oxazolidinona, etc.; urea cíclica; compuestos de carbonato de alquileno tales como etileno carbonato, etc. Pueden utilizarse solos o en combinación de dos o más tipos. Para ejercer suficientemente los efectos de la presente invención, es preferible utilizar esencialmente un alcohol polivalente entre estos agentes de superficie reticulada. Como un alcohol polivalente, se prefiere uno que tiene de 2 a 10 átomos de carbono y es más preferido uno que tiene de 3 a 8 átomos de carbono. La cantidad utilizada del agente de superficie reticulada depende de los compuestos utilizados o una combinación de los mismos, sin embargo, se encuentra preferentemente en el rango de 0.001 a 10% por peso en base a la resina absorbente de agua y más preferentemente dentro del rango de 0.01 a 5% por peso. En la superficie reticulada en la presente invención, se utiliza preferentemente agua como solvente. En este caso, la cantidad de agua utilizada depende del contenido de la resina absorbente de agua utilizada, sin embargo, se encuentra preferentemente en el rango de 0.5 a 2 ' % por peso en base a la resina absorbente de agua y más preferentemente en el rango de 0.5 a 10% por peso. Puede utilizarse un solvente orgánico hidrófilo diferente al agua. Cuando se utiliza un solvente orgánico hidrófilo, la cantidad del mismo utilizada se encuentra preferentemente en el rango de 0 a 10% por peso en base a la resina absorbente de agua, más preferentemente en el rango de 0 a 5% por peso y adicionalmente, preferentemente en el rango de 0 a 3% por peso . En la superficie reticulada en la presente invención, el método preferido es el premezclado de un agente de superficie reticulada en agua y/o solvente orgánico hidrófilo, seguido por aspersión o adición por goteo de la solución a la resina absorbente de agua y es de mayor preferencia el método de aspersión. El tamaño de gota rociado se encuentra, como el diámetro de partícula promedio, preferentemente en el rango de 0.1 a 300 µt? y más preferentemente en el rango de 0.1 a 200 µp?. El equipo de mezclado que va a utilizarse en el mezclado de la resina absorbente de agua, el agente de reticulación y el agua o el solvente orgánico hidrófilo es preferentemente uno con una fuerte fuerza de mezclado para mezclarlos de manera uniforme y segura. El equipo de mezclado adecuado incluye, por ejemplo, un mezclador tipo cilindro, un mezclador cónico de pared doble, un mezclador de tipo agitación de alta velocidad, un mezclador en forma de V, un mezclador tipo banda, un mezclador tipo rosca, un amasador de doble aspa, un amasador de tipo pulverizador, un mezclador de tipo giratorio, un mezclador tipo flujo de aire, un turbulizador, un mezclador Lódige de tipo por lotes, un mezclador Lódige de tipo continuo, etc. La resina absorbente de agua después de la adición del agente de superficie reticulada se somete preferentemente a tratamiento térmico. La temperatura de calentamiento (temperatura del medio térmico o la temperatura del material) se encuentra en el rango de 100 a 250°C, más preferentemente en el rango de 150 a 250 °C y el tiempo de calentamiento se encuentra preferentemente en el rango de 1 minuto a 2 horas .
Un ejemplo de combinación adecuado de temperatura de calentamiento y tiempo de calentamiento es 180 °C durante 0.1 a 1.5 horas y de 200°C durante 0.1 a l hora. Mediante estos procesos puede obtenerse una resina absorbente de agua en partículas . (12) Aglomeración La resina absorbente de agua utilizada en la presente invención puede ser además aglomerada adicionalmente a los procesos anteriores . El proceso de aglomeración incluye la adición de un líquido acuoso a la resina absorbente de agua después del tratamiento de superficie reticulada, después el calentamiento manteniendo el contenido de agua de 1 a 10% por peso, y además si es necesario el ajuste al tamaño de partícula específico de la resina absorbente de agua obtenida mediante la pulverización y clasificación antes mencionadas. En la presente invención, el aglomerado se lleva a cabo preferentemente mediante un método para aspersión o adición por goteo de agua o de una solución acuosa disuelta con otros componentes aditivos a la resina absorbente de agua, y, en particular, se prefiere el método de aspersión. El tamaño de gota rociado se encuentra, como el diámetro de partícula promedio, preferentemente en el rango de 0.1 a 300 ym y más preferentemente en el rango de 0.1 a 200 µt?. El tratamiento térmico se lleva a cabo, dependiendo de la - - proporción de aglomeración o la resistencia de aglomeración, manteniendo el contenido de agua (especificado por la pérdida de peso en el secado a 180 °C durante 3 horas) de la resina absorbente de agua, de 1 a 10% por peso, más preferentemente de 2 a 8% por peso y adicionalmente, preferentemente de 2.5 a 6% por peso. El medio térmico tal como aire caliente puede utilizarse para calentar y la temperatura de calentamiento (la temperatura del medio térmico o la temperatura del material) se encuentra preferentemente en el rango de 40 a 120 °C, más preferentemente en el rango de 50 a 100 °C y el tiempo de calentamiento se encuentra preferentemente en el rango de 1 minutos a 2 horas . La temperatura de calentamiento se expresa por la temperatura del medio de calentamiento en muchos casos. Un ejemplo de combinación adecuado de temperatura de calentamiento y tiempo de calentamiento es 60°C durante 0.1 a 1.5 horas y 100°C durante 0.1 a 1 hora. El calentamiento y la adición de agua pueden llevarse a cabo por medio del mismo equipo o mediante equipo separado. El calentamiento puede llevarse a cabo, con agitación o sin agitación, mientras que la temperatura o el contenido de agua puedan controlarse, pero se prefiere el calentamiento sin agitación. Un método más preferido es el calentamiento de la resina absorbente de agua agregada con agua, y lo similar, acumulando de 1 a 100 cm, más preferentemente de 5 a 80 cm y particularmente, preferente de - - a 70 cm. Puede obtenerse una resina absorbente de agua endurecida mediante calentamiento y la resina absorbente de agua en partículas puede obtenerse mediante subsecuente pulverización y clasificación. Como el equipo de aglomeración que va a utilizarse, se prefieren aquellos que tienen una fuerte fuerza de mezclado, incluyendo un mezclador un mezclador tipo cilindro, un mezclador cónico de pared doble, un mezclador de tipo agitación de alta velocidad, un mezclador en forma de V, un mezclador tipo banda, un mezclador tipo rosca, un amasador de doble aspa, un amasador de tipo pulverizador, un mezclador de tipo giratorio, un mezclador tipo flujo de aire, un turbulizador, un mezclador Lódige de tipo por lotes, un mezclador Lódige de tipo continuo, etc. El agua que va a agregarse a la resina absorbente de agua puede contener otros aditivos tales como los agentes quelantes descritos posteriormente, componentes elaborados de plantas, antimicrobiales , polímeros acuosos, sales inorgánicas, etc. El contenido de los aditivos se encuentra en el rango de 0.001 a 50% por peso en solución acuosa. (13) Adición de un agente quelante Para el agente particulado absorbente de agua de la presente invención, puede formularse un agente quelante, en particular, un ácido carboxílico polivalente y sus sales. El método de producción 3 de la presente invención, - - en particular, es un método para polimerización por reticulación de una solución acuosa de un monómero insaturado con ácido acrílico no neutralizado y/o sus sales, como componentes principales, en presencia de un agente de reticulación, seguido por el ajuste a una distribución específica del tamaño de partícula y superficie reticulada adicional de las partículas de resina absorbentes de agua así obtenidas con capacidad de absorción específica, en donde el agente quelante se agrega durante la polimerización o antes o después de la superficie reticulada. Mediante el efecto de adición del agente quelante, es posible inhibir la acción de un componente para deteriorar o destruir la estructura reticulada y producir así el agente absorbente de agua superior en resistencia al deterioro por la orina. El agente quelante utilizado en el agente absorbente de agua de la presente invención, es preferentemente uno con alta capacidad de bloqueo o capacidad de quelación para ion de Fe o Cu, específicamente, uno con una constante de estabilidad para el ion de Pe no menor que 10, preferentemente no menor que 20, adicionalmente, preferentemente un ácido aminopolivalentecarboxílico y sus sales y particularmente, preferentemente un ácido aminocarboxílico con no menos de 3 grupos carboxilo y sus sales. Entre estos, las sales aminocarboxilato pueden ser aquellas en donde una parte de los grupos ácidos contenidos - - se neutraliza o todos los grupos ácidos se neutralizan. Estos ácidos polivalentescarboxílicos específicamente incluyen ácido dietilenotriamina pentaacético, ácido tr etilenotetramina exaacético, ácido ciclohexano-1, 2- diamina tetraacético, ácido N-hidroxietil etilenodiamina triacético, ácido etilenoglicol dietiléter diamina tetraacético, ácido etilenodiamina tetra propiónico acético, ácido N-alquil-N' -carboximetil aspártico, ácido N-alqenil-N' - carboximetil aspártico, y sus sales de metal álcali; sales de metal de tierra alcalina; sales de amonio o sales de amina. Pueden utilizarse solos o en combinación de dos o más tipos. Entre éstos son de mayor preferencia el ácido dietilenotriamina pentaacético, ácido trietilenotetramina hexaacético, ácido N-hidroxietil etilenodiamina triacético y sus sales . La cantidad utilizada del agente quelante, en particular del ácido amino polivalente carboxxlico es tal pequeña como generalmente 0.00001 a 10 partes por peso en base a 100 partes por peso de la resina absorbente de agua, como componente principal, y preferentemente de 0.0001 a 1 partes por peso. El uso de una cantidad por arriba de 10 partes por peso no es solo no económica debido, a la falta de un efecto suficiente en relación a la cantidad utilizada, sino que también tiene el problema de reducir la capacidad de absorción. Por otra parte, el uso de una cantidad menor que - - 0.00001 partes por peso no proporciona un efecto de adición suficiente . En el caso de la adición del agente quelante durante la polimerización, el agente quelante puede agregarse a una solución acuosa de un monómero insaturado, seguido por polimerización o puede agregarse a la mitad de la polimerización, o puede agregarse al polímero reticulado en gel o a la resina absorbente de agua obtenida. Para agregar el agente quelante durante la reticulación de superficie, la superficie reticulada puede llevarse a cabo utilizando una solución que contiene el agente de superficie reticulada agregado al agente quelante. Además, en caso de agregar el agente quelante después de la superficie reticulada, puede agregarse a la resina absorbente de agua después de la reticulación. Además, en caso de llevar a cabo el proceso de aglomeración del concepto (12) anterior, el agua disuelta con el agente quelante puede rociarse, seguido por calentamiento, mientras se mantiene el contenido de agua de 1 a 10% por peso, como se describió anteriormente. En caso de secado después de la adición, si es necesario, la temperatura puede encontrarse en un rango que no dañe los efectos del agente quelante y generalmente en el rango descrito en el proceso de aglomeración del concepto (12) . El agente quelante es esencial en el método de producción 3, sin embargo, también puede utilizarse para la resina absorbente de agua obtenida - - en el método de producción 1 y en el método de producción 2. (14) Otros aditivos En la presente invención pueden agregarse los siguientes componentes (A) elaborados de plantas, (B) sales de metal polivalentes de ácidos orgánicos, (C) partículas orgánicas finas (incluyendo (D) óxidos hidratados compuestos) como componentes menores adicionalmente al agente quelante, mediante el cual pueden agregarse diversas funciones a la resina absorbente de agua de la presente invención. Los métodos de adición incluyen, en el caso en que los aditivos son soluciones, una modalidad para agregar una solución, como una dispersión en agua o como es; aunque en el caso en que los aditivos son polvos, no solubles en agua, una modalidad para agregar como una dispersión en agua o como es; y en el caso en que los aditivos son solubles en agua, la misma modalidad que en el caso de las soluciones. El uso de una cantidad de estos (A) a (D) y (E) otros aditivos, depende de los objetivos o de la función que va a agregarse, sin embargo, es comúnmente como la cantidad de un tipo de aditivo, de 0 a 10 partes por peso en base a 100 partes por peso de la resina absorbente de agua, preferentemente de 0.001 a 5 partes por peso y adicionalmente, preferentemente de 0.002 a 3 partes por peso. El uso de una cantidad menor que 0.001 partes por peso comúnmente no proporciona un efecto suficiente o una función adicional, aunque el uso de una cantidad por arriba de 10 partes por peso puede no obtener un efecto equivalente a la cantidad agregada o puede incurrir en la disminución del desempeño en la absorción. (A) Componentes elaborados de plantas El agente absorbente de agua de la presente invención puede agregarse con componentes elaborados de plantas en la cantidad descrita anteriormente para cumplir un efecto desodorante. Los componentes elaborados de plantas que se utilizan en la presente invención son preferentemente al menos un compuesto seleccionado de polifenol, flavona, sus derivados y cafeína. Es además preferible que el componente elaborado de plantas sea al menos un tipo seleccionado de tanina, ácido tánico, stachyurus praecox, galio o ácido gálico . Las plantas que contienen los componentes elaborados de plantas que van a utilizarse en la presente invención incluyen, por ejemplo, la plantas Theaceae tales como camelia, plantas Hikasaki y Sprague; plantas Gramineae tales como planta de arroz, sasa-bambú, bambú, maíz, trigo, etc . ; y plantas Rubiaceae tales como café . La forma de los componentes elaborados de plantas que van a utilizarse en la presente invención incluye extracto de plantas (aceite esencial) , la planta misma (polvo de planta en tierra) , residuo de planta o extracto de residuo como sub-productos en el proceso de producción de la industria de procesamiento de plantas o la industria de procesamiento de alimentos, sin embargo, sin limitarse a estos . (B) Una sal de metal polivalente El agente absorbente de agua de la presente invención puede agregarse a una sal de metal polivalente, en particular, una sal de metal polivalente de ácidos orgánicos en la cantidad descrita anteriormente para mejorar la fluidez del polvo y para mantener la fluidez después de la absorción de humedad. Una sal de metal polivalente de un ácido orgánico utilizado y un método para mezclar las sales de metal polivalente se ejemplifican en la WO PCT/2004/JP1355 , y la sal de metal polivalente de ácidos orgánicos utilizada en la presente invención, que tiene no menos de 7 átomos de carbono en una molécula, incluyen sales de metal polivalentes de ácido graso, de ácido de petróleo o de ácido polimérico, específicamente sales de calcio, aluminio, magnesio o zinc. Pueden utilizarse solas o en combinación de dos o más tipos. Un ácido orgánico que compone la sal de metal polivalente de un ácido orgánico ejemplificado son ácidos grasos de cadena larga o ramificada tales como el ácido caproico, ácido octílico, ácido octinoico, ácido decanoico, ácido láurico, ácido miristico, ácido palmítico, ácido oleico, ácido esteárico, etc.; ácidos de petróleo tales como ácido benzoico, ácido miristicínico, ácido nafténico, ácido naftoico, ácido naftoxiacético, etc.; ácidos poliméricos tales como ácido poli (met) acrílico, ácido polisulfónico, y lo similar y los preferidos tienen un grupo carboxilo en una molécula y más preferentemente incluyen ácidos grasos tales como el ácido caproico, ácido octílico, ácido octinoico, ácido decanoico, ácido láurico, ácido mirístico, ácido palmítico, ácido oleico, ácido esteárico, ácido de sebo o ácido graso hidrogenado de aceite de castor etc. Además, preferentemente, son ácidos grasos sin un enlace insaturado en una molécula, por ejemplo, ácido caproico, ácido octílico, ácido decanoico, ácido láurico, ácido mirístico, ácido palmítico, ácido esteárico. De mayor preferencia, son ácidos grasos de tipo de cadena larga que tienen no menos de 12 átomos de carbono en una molécula, sin un enlace insaturado en una molécula tales como el ácido láurico, ácido mirístico, ácido palmítico y ácido esteárico. (C) Una partícula inorgánica fina El agente absorbente de agua de la presente invención puede agregarse a una partícula inorgánica fina, en particular, una partícula inorgánica fina que no se disuelve en agua para mantener la fluidez después de la absorción de humedad. Los polvos inorgánicos específicos que van a utilizarse en la presente invención incluyen, por ejemplo, - - óxidos de metal tales como dióxido de silicona, óxido de •titanio, etc.; ácido de sílice (silicato) tal como zeolita natural, zeolita sintética, etc.; caolina, talco, arcilla, bentonita, etc. Pueden utilizarse solos o en combinación de dos o más tipos. Entre estos, son más preferidos el dióxido de silicona y el ácido de sílice (sal de silicato) y son más preferidos el dióxido de silicona y el ácido de sílice (sal de silicato) con un diámetro promedio de partícula, medido mediante un medio de cálculo coulter, de 0.001 a 200 µt?. (D) Un compuesto de óxido hidratado El agente absorbente de agua de la presente invención puede agregarse además a un compuesto de óxido hidratado que contiene zinc y silicona o zinc y aluminio para agregar una fluidez superior después de la absorción de humedad (fluidez del polvo después de que la resina absorbente de agua o el agente absorbente de agua absorbe la humedad) y un desempeño adicional superior desodorante. (E) Otros Otros aditivos tales como un antimicrobial , un polímero acuoso, agua, una partícula orgánica fina y lo similar pueden agregarse arbitrariamente mientras que pueda obtenerse el agente absorbente de agua de la presente invención. (15) El agente particulado absorbente de agua de la presente invención - - El agente particulado absorbente de agua de la presente invención, obtenido mediante los métodos de producción 1 a 3, como ejemplo, es un nuevo agente absorbente de agua que exhibe un nuevo desempeño no convencionalmente disponible . Es decir, el primer agente particulado absorbente de agua de la presente invención es : un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo como componente principal, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (d) : (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) encontrándose en un rango de 200 a 400 µp?; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y (d) extraíbles incrementados por deterioro expresado por la fórmula antes mencionada de 0 a 15% por peso y extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso.
Un segundo agente particulado absorbente de agua de la presente invención es : un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo como componente principal, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (c) y (e) : (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) encontrándose en un rango de 200 a 400 µt?; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y (e) extraíbles incrementados por deterioro expresado por la fórmula antes mencionada de 1 a 4 veces y extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso. Un tercer agente particulado absorbente de agua de la presente invención es : un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que - - contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo como componente principal, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (c) , (f) y (g) : (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) encontrándose en un rango de 200 a 400 pm; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 pm encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; (f) extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica encontrándose en el rango de 0.1 a 10% por peso; y (g) absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) en una solución salina fisiológica siendo de no menos que 21 g/g. El agente absorbente de agua de la presente invención se controla para tener (b) un tamaño medio de masa de partícula (D50) comúnmente de un pequeño rango de 180 a 400 pm, preferentemente de 200 a 400 µp?, más preferentemente de 225 a 380 pm y particularmente, preferentemente de 250 a 350 pm, y (c) la proporción de partículas con un diámetro menor que 150 pm para ser de 0 a 3% por peso, preferentemente de 0 a 2% por peso y más preferentemente de 0 a 1% por peso.
- - El ajuste del tamaño de partícula se lleva a cabo preferentemente antes de la reticulación de superficie, sin embargo, puede ajustarse mediante pulverización, clasificación y aglomeración después de la superficie reticulada. Cuando la distribución del tamaño de partícula se encuentra fuera de este rango, no pueden obtenerse características de absorción adecuadas y altas propiedades en una aplicación en pañal. En particular, el concepto (b) afecta las características de absorción del agente absorbente de agua en artículos absorbentes tales como un pañal y cuando el tamaño medio de masa de partícula se encuentra sobre 400 pm, el área de superficie por unidad disminuye, lo cual reduce el área de contacto entre el agente absorbente de agua y la orina, y lo similar, en consecuencia se requiere un mayor período de absorción para absorber el líquido acuoso. Por otra parte, cuando el tamaño medio de masa de partícula es menor que 180 µt?, el área de superficie por peso de unidad se incrementa, lo cual acorta el período de absorción, sin embargo, la velocidad de penetración de los componentes deteriorados por la orina dentro de la partícula se incrementa simultáneamente, lo cual puede acelerar la velocidad de deterioro por la urea. El incremento en partículas finas requiere también la regeneración y no se prefiere debido al costo. Además, en la producción continua, pueden generarse partículas finas con un diámetro menor que - - 150 µt? que se encuentra fuera de la capacidad de tratamiento del clasificador, que dificultan el control de la proporción de partículas con un diámetro menor que 150 µp?. Cuando (c) la proporción de partículas con un diámetro menor que 150 µ?\ es de más de 3% por peso, puede disminuir la capacidad de absorción debido al bloqueo del gel en artículos absorbentes o a la dilatación del gel, absorbiendo el fluido corporal, en la aplicación práctica, que puede hacer contacto directamente con la piel (gel en piel) del usuario, debido a la caída de polvos de partícula fina antes de la dilatación, desde dentro de los artículos absorbentes hasta una hoja superior superficial. Además, puede ocurrir una pérdida por dispersión en la producción de artículos absorbentes o malos efectos en el entorno de trabajo, y por tanto no se prefiere. El agente absorbente de agua de la presente invención tiene la distribución de tamaño de partícula anterior y (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) en una solución salina fisiológica no menor que 32 g/g, preferentemente de 33 a 75 g/g, más preferentemente de 35 a 70 g/g, adicionalmente, preferentemente de 40 a 65 g/g y particularmente, preferentemente de 45 a 60 g/g. Cuando la capacidad de retención centrífuga es menor que 32 g/g, se requiere una alta cantidad del agente absorbente de agua para asegurar una capacidad de absorción segura de los artículos - - absorbentes y por tanto prácticamente no se prefiere. - El agente absorbente de agua de la presente invención satisface las características anteriores y (d) el extraíbles incrementados por deterioro generalmente de 0 a 15% por peso, más preferentemente de 0 a 12% por peso, adicionalmente, preferentemente de 0 a 10% por peso, particularmente, preferentemente de 0 a 8% por peso y de mayor preferencia de 0 a 5% por peso. La razón para utilizar una solución salina fisiológica que contiene 0.05% por peso de ácido L-ascórbico, como el líquido de prueba de deterioro en la medición del "extraíbles incrementados por deterioro", es que el deterioro del agente absorbente de agua por la orina se ocasiona por el ácido L-ascórbico contenido en la orina, y que su presión osmótica equivale a la del fluido corporal. El extraíbles incrementados por deterioro, como se muestra por la fórmula, es una cantidad comparativa absoluta de los extraíbles incrementados en el deterioro por orina, por tanto, un valor menor significa menos deterioro. En la presente invención, el extraíbles incrementados por deterioro en el rango de 0 a 15% por peso, muestra la estabilidad del agente absorbente de agua contra fluidos corporales tales como la orina y por tanto . la presente invención tiene características en el rango de valor en sí. Cuando el extraíbles incrementados por deterioro se encuentra por arriba del 15% por peso, la estabilidad del agente absorbente de agua contra fluidos corporales tales como orina, es insuficiente y no puede cumplirse con una suficiente capacidad de absorción en una aplicación práctica a largo plazo del substrato absorbente . De manera similar, (e) el proporción incrementada de extraíbles por deterioro de la presente invención es comúnmente de 1 a 4 veces, preferentemente de 1 a 3 veces, más preferentemente de 1 a 2 veces, adicionalmente, preferentemente de 1 a 1.5 veces y particularmente, preferentemente de 1 a 1.3 veces. El proporción incrementada de extraíbles por deterioro representa el grado de generación de extraíbles por deterioro y por tanto un valor menor significa menos deterioro por la orina. El proporción incrementada de extraíbles por deterioro en el rango de 1 a 4 veces, muestra estabilidad del agente absorbente de agua contra fluidos corporales tales como orina y cuando el proporción incrementada de extraíbles por deterioro es de más de 4 veces, la estabilidad del agente absorbente de agua contra fluidos corporales tales como la orina es insuficiente y no puede cumplirse una capacidad de absorción suficiente en una aplicación práctica a largo plazo del substrato absorbente. Los extraíbles durante 1 hora en líquido de prueba de deterioro son preferentemente de no más de 0.1 a 30% por peso, más preferentemente de no más de 0.2 a 25% por peso, - - adicionalmente, preferentemente de no más de 0.3 a 22% por peso, particularmente, preferentemente de no más de 0.4 a 20% por peso y de mayor preferencia de no más de 0.5 a 18% por peso. Cuando los extraíbles durante 1 hora en líquido de prueba de deterioro se encuentran por arriba del rango, el gel dilatado en un uso a largo plazo se deteriora con el tiempo y se incrementan los extraíbles. Los extraíbles se exudan del substrato absorbente y pueden inhibir la difusión de líquidos de sangre u orina en el substrato absorbente. El logro de un nivel menor que el límite más bajo no se restringe, sin embargo, se especifica considerando condiciones de producción tales como el costo. Cuando los conceptos (d) de extraíbles incrementados por deterioro y/o (e) de proporción incrementada de extraíbles por deterioro se encuentran por arriba del rango del límite más alto, se dificulta mantener los fluidos corporales tales como la orina, absorbidos por el gel dilatado, debido a una significativa destrucción de la estructura reticulada del agente absorbente de agua, lo que puede incurrir en el proporción incrementada de re-humedecimiento en una aplicación tal como un pañal. Además, el gel dilatado con una estructura reticulada destruida se convierte en un polímero acuoso, lo cual puede ocasionar la fuga de un polímero fluidizado hacia la superficie de artículos absorbentes tales como un pañal. En consecuencia, - - se puede incurrir en el incremento de una sensación incómoda para las personas que utilizan artículos absorbentes y no se prefiere . Como se describió anteriormente, la distribución del tamaño de partícula se correlaciona con el extraíbles incrementados por deterioro y con el proporción incrementada de extraibles por deterioro, en consecuencia, no se ha presentado hasta ahora un agente absorbente de agua con (b) un tamaño medio de masa de partícula D50 ajustado a un nivel relativamente pequeño no mayor que 400 µp?, conjuntamente con un (d) extraíbles incrementados por deterioro y (e) un proporción incrementada de extraíbles por deterioro inhibidos. Sin embargo, en la presente invención, puede obtenerse un agente absorbente de agua superior en sensación en uso y propiedades de absorción a largo plazo introduciendo (d) un extraíbles incrementados por deterioro y (e) un proporción incrementada de extraíbles por deterioro y controlando para ser cada uno de 0 a 15% por peso y de 1 a 4 veces. Tal agente absorbente de agua puede producirse por medio de 'los métodos antes descritos, sin embargo, como se muestra por los Ejemplos, puede producirse por métodos diferentes a los antes descritos. En la presente invención, puede bastar satisfacer ya sea (d) el extraíbles incrementados por deterioro o (e) el proporción incrementada de extraíbles por deterioro, sin - - embargo, es preferible satisfacer ambos simultáneamente. En la presente invención, como se muestra posteriormente en un método de medición en el Ejemplo, se utiliza el gel dilatado obtenido por la adición de 1 g del agente absorbente de agua en 25 mi de líquido de prueba de deterioro, considerando un pañal dilatado 25 veces, y se encontró que el extraíbles incrementados por deterioro o el proporción incrementada de extraíbles por deterioro se correlaciona al uso práctico de un pañal y que el agente absorbente de agua con una distribución específica de tamaño de partícula, capacidad de absorción específica y (d) un extraíbles incrementados por deterioro o (e) un proporción incrementada de extraíbles por deterioro, proporciona un pañal de altas propiedades, sin importar los cambios en la composición de la orina o el período de uso también en la aplicación práctica. La evaluación de extraíbles mediante dispersión de una resina absorbente de agua en una muy excesiva cantidad de solución salina fisiológica a temperatura ambiente o sus propiedades descritas en la JP-A-8-337726 , y lo similar, no tiene correlación con el uso práctico y por tanto no tiene sentido. Los extraíbles durante 1 hora en una solución salina fisiológica del agente absorbente de agua de la presente invención, son esencialmente no mayores que 50% por peso, preferentemente de 0.1 a 30% por peso, más preferentemente de 0.2 a 25% por peso, adicionalmente, - - preferentemente de 0.3 a 20% por peso, adicionalmente, más preferentemente de 0.4 a 15% por peso, particularmente, preferentemente de 0.5 a 10% por peso y de mayor preferencia de 0.5 a 8% por peso. Cuando los extraíbles durante 1 hora se encuentran por arriba del rango de limite superior, los extraíbles se exudan al substrato absorbente en la absorción de agua, lo cual puede inhibir la difusión de líquidos tales como sangre u orina en el substrato absorbente. El logro de un nivel menor que 0.1% por peso es generalmente difícil y no se balancea con el costo. En el caso de un agente particulado absorbente de agua con un nivel arbitrario de (d) extraíbles incrementados por deterioro o (e) proporción incrementada de extraíbles por deterioro, es decir en el caso del tercer agente particulado absorbente de agua, (f) los extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica son de 0.1 a 10% por peso, preferentemente de 0.6 a 8% por peso y particularmente de 0.7 a 5% por peso. Cuando se encuentran por arriba de 10% por peso, los extraíbles se exudan del substrato absorbente en la absorción de agua, lo cual puede inhibir la difusión de líquidos tales como sangre u orina al substrato absorbente. Además, cuando procede el deterioro por orina, puede llegar a un grado tal de proceso que no mantiene la estructura reticulada por tanto no es ventajoso. Además, (g) la absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) en una solución salina fisiológica a 4.8 kPa (aproximadamente 50 g/cm2, aproximadamente 0.7 psi) es preferentemente no menor que 21 g/g, más preferentemente no menor que 22 g/g, adicionalmente, preferentemente no menor que 23 g/g, particularmente, pre erentemente no menor que 24 g/g y de mayor preferencia no menor que 25 g/g. Cuando ese valor es menor que 21 g/g, el líquido contenido en el agente absorbente de agua puede gotear fuera del agente absorbente de agua por la presión en uso práctico. Se encontró mediante un estudio detallado de las propiedades de absorción, que incluso si no puede satisfacerse (d) el extraíbles incrementados por deterioro o (e) el proporción incrementada de extraíbles por deterioro, si se satisfacen simultáneamente los requerimientos (a), (b) y (c) , conjuntamente con "(f) los extraíbles durante 16 horas" y " (g) la absorción contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) , el desempeño del substrato absorbente no disminuye incluso en un estado de absorción a largo plazo de orina en uso práctico. La razón para eso es que el desempeño del substrato absorbente puede mantenerse en uso práctico cuando se inhiben los extraíbles durante 16 horas de un agente absorbente de agua antes de la destrucción, incluso si la estructura reticulada se destruye en cierto nivel por el deterioro ocasionado por la orina. La absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) se encontró en una tendencia en aumento con una cantidad - - mayor de un agente de reticulación interna, cuando la capacidad de absorción es la misma. Esto no es claro en detalle, sin embargo, considerando el hecho de que el incremento en la cantidad de un agente de reticulación interna disminuye el grado de deterioro por la orina, la absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP 4.8 kPa) parece tener una correlación indirecta. Es decir, para obtener el desempeño deseado de un agente absorbente de agua después del deterioro por la orina en el substrato absorbente en base a la estimación del deterioro por la orina, se requiere establecer el desempeño del agente absorbente de agua antes del deterioro en el rango anterior. El límite superior de (g) no se restringe especialmente, sin embargo, puede ser suficiente en ciertos casos aproximadamente 40 g/g en vista del incremento del costo debido a la dificultad de producción. Incluso en el tercer agente particulado absorbente de agua, es preferible satisfacer además (d) el extraibles incrementados por deterioro o (e) el proporción incrementada de extraíbles por deterioro. (16) Otras propiedades del agente particulado absorbente de agua de la presente invención (i) absorbencia contra presión a 1.9 kPa (AAP 1.9 kPa) en una solución salina fisiológica bajo 1.9 kPa La absorbencia contra presión del agente absorbente - - de agua de la presente invención en una solución salina fisiológica bajo una carga de presión de 1.9 kPa (bajo carga) , es preferentemente no menor que 20 g/g, más preferentemente no menor que 25 g/g, adicionalmente, preferentemente no menor que 30 g/g, y particularmente, preferentemente no menor que 35 g/g. Cuando ese valor es menor que 20 g/g, el efecto de la presente invención puede no cumplirse. El límite superior no se limita especialmente, sin embargo, puede ser suficiente en ciertos casos de 60 g/g en vista del incremento del costo debido a la dificultad de producción . (h) Partículas con diámetro de 150 a 600 µp?; (1) Desviación logarítmica estándar La densidad en masa (especificada por JIS K-3362) del agente absorbente de agua de la presente invención, se ajusta para encontrarse preferentemente en el rango de 0.40 a 0.90 g/ml y más preferentemente de 0.50 a 0.80 g/ml . La proporción de " (h) partículas con un diámetro entre 150 y 600 pm" es preferentemente de 90 a 100% por peso en base al total de partículas, más preferentemente de 95 a 100% por peso y adicionalmente, preferentemente de 98 a 100% por peso. La (L) desviación logarítmica estándar (s?) de la distribución de tamaño de partícula se encuentra preferentemente en el rango de 0.20 a 0.38, y particularmente, preferentemente de 0.20 a 0.36. Cuando se utilizan partículas en este rango en - - un pañal, puede obtenerse una propiedad superior. (k) Fluidez después de la absorción de humedad (grado de bloqueo) El agente absorbente de agua de la presente invención es superior en características de manejo de polvos debido a que tiene baja fluidez después de la absorción de humedad descrita posteriormente en el Ejemplo. La fluidez después de la absorción de humedad es preferentemente no mayor que 0 a 30% por peso, más preferentemente 0 a 20% por peso, adicionalmente, preferentemente 0 a 10% por peso y particularmente, preferentemente 0 a 5% por peso. La fluidez después de la absorción de humedad por arriba de 30% por peso proporciona un problema tal como la dificultad en la producción de un pañal debido a la pobre fluidez de polvos, esta fluidez después de la absorción de humedad puede lograrse utilizando los aditivos. ( ) Velocidad de absorción con método de vórtice la velocidad de absorción del agente absorbente de agua de la presente invención es más corta que 60 segundos, preferentemente de 1 a 55 segundos y más preferentemente de 2 a 50 segundos. Un agente absorbente de agua con una velocidad de absorción por arriba de 60 segundos puede no cumplir con una capacidad de absorción suficiente al utilizarse en un substrato absorbente tal como un pañal. (17) Un artículo absorbente - - Las aplicaciones del agente particulado absorbente de agua de la presente invención no se limitan especialmente, sin embargo, el agente absorbente de agua se utiliza preferentemente en un substrato absorbente y en un artículo absorbente . El substrato absorbente de la presente invención se obtiene utilizando el agente particulado absorbente de agua. El substrato absorbente en la presente invención significa uno formado utilizando un agente particulado absorbente de agua y fibras hidrófilas como componentes principales. El contenido del agente absorbente de agua (concentración de núcleo) en el substrato absorbente de la presente invención, en base al peso total del agente absorbente de agua y de las fibras hidrófilas es preferentemente de 20 a 100% por peso, más preferentemente de 30 a 100% por peso y particularmente, preferentemente de 40 a 100% por peso. Además, el artículo absorbente de la presente invención es uno equipado con el substrato absorbente de la presente invención, una hoja superficial con permeabilidad al líquido y una hoja posterior con no permeabilidad al líquido. Un método para la producción de los artículos absorbentes de la presente invención puede ser, por ejemplo, como sigue: Preparación del substrato absorbente (núcleo absorbente) mezclando o intercalando substratos de fibra y el agente absorbente de agua de la presente invención, seguido - - por el intercalado del núcleo absorbente entre el substrato con permeabilidad al líquido (la hoja superficial) y el substrato con no permeabilidad al líquido (la hoja posterior) y el montaje de partes elásticas, capas de difusión, cintas adhesivas sensibles a la presión, y lo similar, si es necesario, para fabricar un artículo absorbente, en particular, un pañal para niño, un pañal para adulto o una servilleta higiénica. Tal núcleo absorbente tiene una densidad de 0.06 a 0.50 g/cc y se moldea por compresión para tener un peso base en el rango de 0.01 a 0.20 g/cm2. El substrato de fibra que se utiliza se ejemplifica como fibra hidrófila, pulpa de madera pulverizada, o fibra de algodón, fibra celulósica reticulada, fibra de rayón, fibra de algodón, fibra de madera, fibra de vinilón, etc. Preferentemente se utilizan extendidas al aire. El agente absorbente de agua de la presente invención es uno que exhibe propiedades de absorción superiores. El artículo absorbente que utiliza el mismo incluye específicamente, artículos higiénicos comenzando con un pañal de papel para adulto, cuyo desarrollo es significativo recientemente, un pañal para niño, una servilleta higiénica, un tampón para incontinencia, y lo similar, sin embargo, no se limita a estos. La idea común es que debido al mejoramiento del agente absorbente de agua de la presente invención, presente en un artículo absorbente a - - fin de obtener un artículo absorbente con menos re- humedecimiento y una sensación seca significativa, puede reducirse significativamente la carga para la persona que utiliza tales artículos y para el personal de enfermería. Ejemplos La presente invención se elucidará específicamente con los siguientes Ejemplos y Ejemplos Comparativos, sin limitarse a los siguientes Ejemplos. Se midieron diversos desempeños del agente absorbente de agua mediante los métodos siguientes. Se evaluaron también utilizando una resina absorbente de agua en lugar de un agente absorbente de agua. Se utilizó siempre un equipo eléctrico bajo condiciones de 100 V y 60 Hz en los Ejemplos. Se utilizó una resina absorbente de agua, un agente absorbente de agua y un artículo absorbente bajo condiciones de 25°C ± 2°C y 50% de H (humedad relativa), a menos que se especifique particularmente. Se utilizó una solución acuosa al 0.90% por peso de cloruro de sodio como solución salina fisiológica. Puede utilizarse una resina absorbente de agua y un pañal comercial y una resina absorbente de agua extraída de un pañal que pueda absorber la humedad en distribución, en una prueba de comparación después del secado al vacío bajo presión reducida (por ejemplo, durante aproximadamente 16 horas a 60 a 80°C) , según sea apropiado, hasta equilibrar el - - contenido de humedad (2 a 8% por peso, aproximadamente 5% por peso) de la resina absorbente de agua. (a) Capacidad de retención centrífuga (CRC) para una solución salina fisiológica 0.20 g del agente absorbente de agua se colocaron uniformemente en una bolsa (60 mm x 85 mm) hecha de tela no tejida y se sumergió en solución salina fisiológica controlada a 25 ± 2°C. La bolsa conteniendo el agente absorbente de agua se extrajo de la solución salina después de 30 minutos y se sometió a desaguado durante 3 minutos a 250 G (250 x 9.81 m/seg2) utilizando una centrífuga (centrífuga Modelo H-122 de tamaño pequeño hecha por Kokusan Corporation) y después se pesó para obtener un peso W2 (g) . El peso Wl (g) de la bolsa se midió después de una operación similar sin agente absorbente de agua. La capacidad de retención centrífuga (g/g) se calculó a partir de los pesos Wl y W2 de acuerdo con la siguiente fórmula. Capacidad de retención centrífuga (g/g) = ( (peso W2 (g) -peso Wl (g) ) /peso del agente absorbente de agua (g) ) -1 (b) Absorbencia contra presión a 4.8 kPa (??? 4.8 kPa) en una solución salina fisiológica Se dispersó uniformemente 0.900 g del agente absorbente de agua en una malla metálica de 400-Mesh hecha de acero inoxidable (tamaño de malla: 38 µt?) soldada a la superficie de extremo inferior de un cilindro plástico de - - soporte con un diámetro interno de 60 rara. Un pistón (placa de cubierta) que tiene un diámetro externo un poco más pequeño que 60 mm, que no tiene ranuras contra la superficie interna del cilindro de soporte y puede moverse hacia arriba y hacia abajo suavemente, se montó en el agente absorbente de agua. Se calculó el peso total W3 (g) del cilindro de soporte, el agente absorbente de agua y el pistón. Se montó en el pistón un peso ajustado a la carga para presionar el agente absorbente de agua uniformemente a 4.8 kPa (aproximadamente 50/cm2, aproximadamente 0.7 psi) incluyendo el peso del pistón, completando así un conjunto de aparatos de medición. Se colocó un filtro de vidrio con un diámetro de 90 mm y un grosor de 5 mm en un plato de Petri con un diámetro de 150 mm y se vació una solución salina fisiológica controlada a 25 + 2°C hasta el mismo nivel de la superficie superior del filtro de vidrio. Se colocó una hoja de papel filtro con un diámetro de 9 cm (No. 2 de Toyo Roshi aisha Ltd.) en la superficie del filtro de vidrio para humedecerlo completamente, y después se retiró el exceso de solución sobre el papel filtro húmedo. El conjunto de aparatos de medición se colocó sobre el papel filtro húmedo y el líquido se, absorbió con el agente absorbente de agua bajo carga. El nivel de líquido se mantuvo constante agregando el líquido cuando la superficie del líquido se hizo más baja que la superficie superior del - - papel filtro. El conjunto de aparatos de medición se levantó después de una hora y se midió de nuevo el peso W4 (g) (el peso total del cilindro de soporte, el agente absorbente de agua dilatado y el pistón) excluyendo la carga. La absorbencia contra presión (AAP 4.8 kPa) (g/g) se calculó a partir de los pesos W3 y W4 de acuerdo con la siguiente fórmula . Absorbencia contra presión (g/g) = (peso W4 (g) -peso W3 (g) ) /peso del agente absorbente de agua (g) (c) Absorbencia contra presión a 1.9 kPa (AAP 1.9 kPa) en una solución salina fisiológica La absorbencia contra presión (AAP 1-9 kPa) se obtuvo mediante la misma operación y cálculo que en (b) anterior excepto que el agente absorbente de agua se presionó uniformemente a 1.9 kPa (aproximadamente 20 g/cm2, aproximadamente 0.3 psi) , incluyendo el peso del pistón. (d) Tamaño medio de masa de partícula (d50) , desviación logarítmica estándar (s?) y porcentaje por peso de partículas menores que 150 µt? en diámetro El agente absorbente de agua se sometió a clasificación por tamiz utilizando tamices JIS estándar que tienen un tamaño de abertura de malla de 850 µt?, 710 µp?, 600 µp?, 500 µp?, 425 µp?, 300 µp?, 212 µt?, 150 µp?, 106 µp? y 45 µ??, y se midió el porcentaje por peso de partículas menores que 150 µ?? en diámetro, mientras que los porcentajes sobre - - dimensionados R en cada tamaño de partícula se trazaron en un papel logarítmico de probabilidad. El tamaño de partícula correspondiente a R = 50% por peso se determinó así como el tamaño medio de masa de partícula (D50) . La desviación logarítmica estándar (s?) se representa por la siguiente fórmula, en donde el valor más pequeño de s? significa una distribución más estrecha del tamaño de partícula. s? = 0.5 x ln (X2/X1) (en donde XI ? X2 son los diámetros de partícula para R = 84.1% por peso y R = 15.9% por peso, respectivamente) Para la clasificación por tamiz, se cargaron 10.00 g del agente absorbente de agua en cada uno de los tamices JIS de malla estándar (El TAMIZ DE PRUEBA IIDA: diámetro interno de 80 mm) y se tamizó durante 5 minutos utilizando un agitador de tamiz tipo Ro-tap (agitador de tamiz Modelo ES-65 de Iida Seisakusho Co., Ltd.). Tamaño medio de masa de partícula (D50) significa un diámetro medio de partícula para un tamiz estándar, correspondiendo al 50% por peso en base al total de partículas, cuando el tamizado se lleva a cabo mediante tamices estándar con mallas particulares como se describe en la U.S. No. 5,051,259, etc. (e) Extraíbles (extraíbles en una solución salina fisiológica durante una hora y 16 horas) Primeramente, se describirá la preparación para la - - medición de extraíbles en una solución salina fisiológica durante una hora y 16 horas (en adelante, referidos como extraíbles durante una hora y extraíbles durante 16 horas, respectivamente) . Se calibró un electrodo de pH con soluciones de amortiguador ded pH 4.0, pH 7.0 y pH 10.0. Se vaciaron 50 mi de una solución salina fisiológica preparada con anterioridad para una prueba testigo, en un vaso de vidrio de 100 mi y se agregó por goteo una solución acuosa de 0.1 mol/L de hidróxido de sodio hasta un pH de 10, mientras se agitó con un chip agitador con una longitud de 30 mm, para determinar la cantidad de titulación V£b (mi) de la solución acuosa de hidróxido de sodio para una prueba testigo. A la solución salina se agregó adicionalmente por goteo una solución acuosa de 0.1 mol/L de ácido clorhídrico hasta un pH de 2.7, mientras se agitó para determinar la cantidad de titulación Vbb (mi) del ácido clorhídrico para una prueba testigo . Se vaciaron 200 mi de una solución salina fisiológica preparada con anterioridad, en un tazón de polipropileno de 250 mi con una tapa y se agregó 1.0 g (= m (g) ) del agente absorbente de agua obtenido en los Ejemplos o en los Ejemplos Comparativos descritos posteriormente. La solución salina se agitó con un agitador con una longitud de 30 mm y un diámetro de 8 mm a 500 ± 50 rpm durante 1 hora o 16 horas para extraer extraíbles . Después de agitar durante - - una hora o 16 horas, la solución salina se filtró con un papel filtro (No. 2 hecho por Toyo Roshi Kaisha Ltd., tamaño de retención de partícula de 5 µta de acuerdo a JIS P 3801) , para obtener un filtrado. El filtrado así obtenido de 20 mi (registrado como F (mi) ) se vació en un vaso de vidrio de 100 mi y se agregó una solución salina fisiológica para obtener 50 mi de un filtrado para titulación. Cuando el filtrado así obtenido es menor que 20 mi, la cantidad total del filtrado así obtenido se registró como F (mi) y se agregó una solución acuosa al 0.90% por peso de cloruro de sodio para obtener 50 mi de un filtrado para titulación. Subsecuentemente, al filtrado para titulación se agregó por goteo una solución acuosa de 0.1 mol/L de hidróxido de sodio, mientras se agitó con un agitador tipo cilindro con una longitud de 30 mm y un diámetro de 8 mm hasta un pH 10, para determinar la cantidad de titulación Va (mi) de la solución acuosa de hidróxido de sodio. El filtrado se agregó adicionalmente por goteo a una solución acuosa de 0.1 mol/L de ácido clorhídrico, mientras se agitó hasta un pH de 2.7, para determinar la cantidad de titulación V (mi.) de la solución acuosa de ácido clorhídrico. Los extraíbles (%) se calculan mediante la siguiente fórmula. Extraíbles (%) = ( (Wa + Wb) /m) x 100 En donde Wa (g) es el peso relativo de unidades que - - tienen un grupo ácido de extraíbles en un agente absorbente de agua y Wb (g) es el peso relativo de unidades que tienen un grupo carboxilato neutralizado por un metal álcali de extraíbles en un agente absorbente de agua. Cada uno de ellos se calcula mediante las fórmulas siguientes. Wa (g) = Na X 72 X 200/F Wb (g) = Nb X 94 X 200/F En donde el valor 72 es el peso por .1 mol de una unidad de repetición en el ácido poliacrilico, y cuando se copolimeriza un monómero con un grupo ácido diferente al ácido acrílico, el valor se altera al peso promedio de una unidad de repetición que incluye tal monómero. El valor 94 es el peso por 1 mol de una unidad de repetición en acrilato polisodio y se altera, según sea apropiado, cuando se copolimeriza un monómero que tiene un grupo ácido diferente al ácido acrílico, o cuando se utiliza potasio, litio y lo similar en lugar de sodio como sal de metal álcali. Na (mol) es el número de moles de un grupo ácido de extraíbles en un filtrado y Nb (mol) es el número de moles de un grupo carboxilato neutralizado por un metal álcali, de extraíbles en un filtrado. Cada uno de ellos se calcula mediante las siguientes fórmulas. Na (mol) = (Va - Vab)/1000 x 0.1 Nb (mol) = Nx - Na En donde Ni (mol) es el número total de moles de - - extraíbles en un filtrado que va a medirse y se calcula por medio de la siguiente fórmula. Ni (mol) = (Vb - Vbb)/1000 x 0.1 Los extraíbles calculados por medio de las fórmulas se diferenciaron como extraíbles durante una hora (5) en un filtrado obtenido agitando una solución salina fisiológica durante una hora, y extraíbles durante 16 horas (%) en un filtrado obtenido agitando una solución salina fisiológica durante 16 horas. (f) Evaluación de resistencia a la orina (extraíbles durante una hora en liquido de prueba de deterioro, extraíbles incrementados por deterioro, proporción incrementada de extraíbles por deterioro) A una solución salina fisiológica preparada con anterioridad se agregó ácido L-ascórbico a fin de obtener un líquido de prueba de deterioro de 0.05% por peso. Específicamente, se disolvieron 0.50 g de ácido L-ascórbico en 999.5 g de una solución salina fisiológica para preparar el líquido de prueba de deterioro. Se vaciaron 25 mi del líquido de prueba de deterioro en un tazón de polipropileno de 250 mi con una tapa y se agregó ,1.0 g de un agente absorbente de agua para formar un gel dilatado. Después de sellar el tazón con la tapa, el gel dilatado se dejó reposar en atmósfera a 37 °C durante 16 horas .
Después de 16 horas, se agregaron 175 mi de la solución salina fisiológica y después se extrajeron los extraíbles después del deterioro del gel hidratado agitando durante una hora de manera similar a (d) con un agitador tipo cilindro con una longitud de 30 mm y un diámetro de 8 mm. Después de la extracción por agitación durante una hora, la solución salina se filtró y se tituló el pH mediante el mismo método que en el concepto previo (d) para determinar los extraíbles durante una hora (%) en el líquido de prueba de deterioro utilizando las mismas fórmulas que en (d) . Para comparar la cantidad absoluta de incrementos de extraíbles por deterioro, para la evaluación de resistencia a la orina, se calculó el extraíbles incrementados por deterioro (% por peso) mediante la siguiente fórmula. Extraíbles incrementados por deterioro (% por peso) = extraíbles durante una hora (% por peso) en líquido de prueba de deterioro - extraíbles durante una hora (% por peso) en una solución salina fisiológica. Para comparar los extraíbles formados por deterioro con los extraíbles antes del deterioro, para evaluar la resistencia a la orina, se calculó el proporción incrementada de extraíbles por deterioro (cociente) mediante la siguiente fórmula . Proporción incrementada de extraíbles por deterioro (% por peso) = extraíbles durante una hora (% por peso) en líquido de prueba de deterioro/extraíbles durante una hora (% por peso) en una solución salina fisiológica. (g) Evaluación de la velocidad de absorción (método de vórtice) ? una solución acuosa al 0.90% por peso de cloruro de sodio (solución salina fisiológica) de 1,000 partes por peso se agregó 0.02 partes por peso de un FCF azul brillante, un aditivo comestible, y se mantuvo a 30 °C. La solución salina fisiológica de 50 mi se vació en un vaso de 100 mi y se agregaron 2.0 g de un agente absorbente de agua, mientras se agitó a 600 rpm con un agitador tipo cilindro con una longitud de 40 mm y un diámetro de 8 mm, para medir la velocidad de absorción (segundos) . La velocidad de absorción (segundos) es el tiempo requerido para que el líquido de prueba cubra completamente el chip agitador mientras que el agente absorbente de agua absorbe la solución salina fisiológica, que se midió de acuerdo con el estándar descrito en JIS 7224 (1996) "Método de prueba para la velocidad de absorción del agua de resinas super absorbentes Descripción" . (h) Fluidez después de la absorción de humedad (% por peso) Se dispersaron 2 g del agente absorbente de agua uniformemente en el fondo de un tazón de aluminio con un diámetro de 52 mm y una altura de 22 mm y se colocó - - rápidamente en un incubador de control de humedad (PLATIOOUS LUCIFER PL-2G de ESPEC Corp.) controlado con anterioridad a 25°C y 90% de humedad relativa, y se dejó reposar durante 60 minutos. El agente absorbente de agua con humedad absorbida se transfirió a un tamiz JIS estándar con un diámetro de 7.5 era y 2,000 ym de abertura de malla. Cuando el agente absorbente de agua con humedad absorbida se adhiere al tazón de aluminio muy rígidamente, el agente absorbente de agua debe retirarse del tazón y transferirse al tamiz muy cuidadosamente para no destruir el bloque . El agente absorbente de agua transferido al tamiz se tamizó inmediatamente durante 8 segundos utilizando un agitador de tamiz (IIDA SIEVE SHA ER, TIPO: ES-65, SER. No. 0501) . Se midió el peso W5 (g) del agente absorbente de agua sobre dimensionado que permanece en el tamiz y el peso W6 (g) del agente absorbente de agua sub-dimensionado que pasó a través del tamiz. Se calculó la fluidez después de la absorción de humedad (proporción de bloqueo) (% por peso) mediante la siguiente fórmula. La menor fluidez después de la absorción del agua significa el mejor agente absorbente de agua en su fluidez después de la absorción de humedad y en su naturaleza de manej o de polvos . Fluidez después de la absorción de humedad (% por peso) = (peso W5 (g) / (peso W5 (g) + peso 6 (g) ) ) x 100 (i) Prueba de deodorización (evaluación del agente - - absorbente de agua) 50 mi de orina, recolectados de 20 adultos, se vaciaron en un tazón de polipropileno de 120 mi con una tapa y se agregaron 2.0 g del agente absorbente de agua para formar un gel dilatado. La orina utilizada fue de 2 horas después de la excreción. El tazón se tapó y el gel dilatado se mantuvo a 37 °C. Se retiró la tapa después de 6 horas desde el inicio de la absorción del liquido y 20 panelistas adultos evaluaron el efecto de deodorización oliendo el contenido a aproximadamente 3 cm por encima de la parte superior del tazón. Cada panelista registró las puntuaciones para los 6 grados del siguiente criterio de evaluación para determinar una puntuación promedio. La orina sin agente absorbente de agua se evaluó de manera similar y se graduó una puntuación de 5 para utilizarse como estándar de evaluación. 0: sin olor 1 : olor ligeramente perceptible 2 : olor perceptible pero permisible 3: olor fácilmente ¦ perceptible 4 : olor fuerte 5: olor , muy fuerte (j) Evaluación de desempeño como substrato absorbente (cantidades de re-humedecimiento después de 10 minutos y por deterioro) - - Se preparó un substrato absorbente para evaluación, para evaluar el agente absorbente de agua como substrato absorbente y someterlo a una prueba de re-humedecimiento. Primeramente, se muestra abajo un método para la preparación de un substrato absorbente para evaluación. El agente absorbente de agua descrito posteriormente de 1 parte por peso y la pulpa de madera pulverizada de 2 partes por peso se sometieron a mezclado en seco utilizando un mezclador. La mezcla así obtenida se extendió en una pantalla de alambre de 400 mesh (tamaño de malla: 38 µp?) para formar una red con un diámetro de 90 mm. La red se presionó bajo presión de 196.14 kPa (2 kgf/cm2) durante 1 minuto para obtener un substrato absorbente para evaluación con un peso base de 0.05 g/cm2. Subsecuentemente, se muestra abajo un método para la evaluación de el grado de re-humedecimiento después de 10 minutos . El substrato absorbente para evaluación se colocó en el fondo de un plato de Petri con un diámetro interno de 90 mm hecho de acero inoxidable y se colocó sobre el mismo una tela no tejida con un diámetro de 90 mm. 30 mi del liquido de prueba de deterioro utilizados en el concepto (f) evaluación de resistencia a la orina, se vaciaron entonces sobre la tela no tejida y se sometieron a absorción durante 10 minutos bajo condiciones de no carga. Subsecuentemente, - - hojas de papel filtro con un diámetro de 90 mm (No. 2 de Toyo Roshi Kaisha Ltd.), cuyo peso (W7 (g) ) se midió con anterioridad, se colocaron sobre la teja no tejida y el substrato absorbente. Después, se colocó un pistón y una carga (el peso total del pistón y la carga fue de 20 kg) con un diámetro de 90 mm en el papel filtro a fin de presionar uniformemente el substrato absorbente, la tela no tejida y el papel filtro. Los papeles filtro absorbieron el líquido de re-humedecimiento mientras se presionó durante 5 minutos. Las 30 hojas de papel filtro se pesaron entonces (W8 (g) ) para calcular el grado de re-humedecimiento después de 10 minutos . Cantidad de re-humedecimiento después de 10 minutos (g) = W8 (g) - W7 (g) Se muestra abajo- un método para la evaluación de el grado de re-humedecimiento por deterioro. 30 mi del líquido de prueba de deterioro, preparado con anterioridad mediante un proceso similar al anterior, se vaciaron sobre la tela no tejida y el substrato absorbente para evaluación, y se absorbió bajo la condición de no carga y se dejaron reposar en atmósfera de 37 °C durante 16 horas. El plato de Petri se colocó en una bolsa de polietileno sellada con un tamaño de 140 mm x 200 mm para evitar que se evapore la humedad durante el reposo. Después de un tiempo específico, subsecuentemente, se colocaron 30 hojas de papel filtro con un diámetro de 90 mm (No. 2 de Toyo Roshi Kaisha Ltd.) cuyo peso (W9 (g) ) se midió con anterioridad sobre la tela no tejida y el substrato absorbente. Y después, se colocó un pistón y una carga (el peso total del pistón y la carga fue de 20 kg) con un diámetro de 90 mm sobre el papel filtro a fin de presionar uniformemente el substrato absorbente, la tela no tejida y el papel filtro. Los papeles filtro absorbieron el líquido de re-humedecimiento mientras se presionó durante 5 minutos . Las 30 hojas de papel filtro se pesaron entonces ( 10 (g) ) para calcular el grado de re-humedecimiento por deterioro. Cantidad de re-humedecimiento (g) = W10 (g) - W9 (g) (Ejemplo de Referencia 1) 4.3 g de polietilen glicol diacrilato (número promedio de moles agregados de unidades de óxido de etileno: 9) se disolvieron en 1,500 g de una solución acuosa de acrilato de sodio que tiene una proporción de neutralización de 75% por mol (concentración de tnonómero : 24% por peso) para preparar el liquido de reacción. El líquido de reacción así obtenido se vació en una charola con una longitud de 320 mm, anchura de 220 mm y altura de 50 mm hecha de acero inoxidable, siendo el líquido de reacción de 17 mm de profundidad. La charola de acero inoxidable se sumergió en un baño de agua a 30 °C, después de sellar la parte superior - - de la charola con una película de polietileno que tiene una entrada de gas nitrógeno, una salida de escape de gas y una entrada de un iniciador de polimerización. Se introdujo gas nitrógeno en el líquido de reacción para purgar el oxígeno disuelto en el líquido, mientras se controló la temperatura del líquido de reacción a 30°C. Subsecuentemente, continuó la introducción del gas nitrógeno en un espacio superior del reactor, mientras que se escapaba del otro lado. Al líquido de reacción se agregó, como iniciadores de polimerización, 5.1 g de una solución acuosa al 10% por peso de 2,2'-azobis (2-amidinopropano) dihidrocloruro, 2.5 g de una solución acuosa al 10% por peso de persulfato de sodio, 0.4 g de una solución acuosa al 1% por peso de ácido L-ascórbico y.2.2 g de una solución acuosa al 0.35% por peso de peróxido de hidrógeno, y se agitó suficientemente con un agitador magnético. Mientras se inició la polimerización 1 minuto después de la adición de los iniciadores de polimerización, la charola de acero inoxidable se sumergió intermitentemente en un baño de agua a 12 °C con 10 mm de altura desde el fondo de la charola para controlar la temperatura de polimerización. Mientras se logró una temperatura pico de polimerización de 80 °C después de 55 minutos desde el inicio de la polimerización, la charola se sumergió en un baño de agua a 70°C hasta 10 mm dé altura desde el fondo de la charola para madurar el gel y se dejó reposar durante 60 - - minutos. El polímero en gel hidratado así obtenido se pulverizó por medio de un cortador de carne (cortador de carne modelo No. 32 de Hiraga Seisakusho Inc.) equipado con un troquel con un diámetro de orificio de 0.5 rara, se esparció en una malla de alambre de 50 mesh (tamaño de malla: 30 ym) y se secó con aire caliente a 160 °C durante 60 minutos. El material así secado se pulverizó entonces mediante un molino de rodillo y se tamizó con mallas de alambre con tamaños de abertura de malla de 710 µ?? y 150 ]i para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (a) . En la Tabla 1 se muestra la capacidad de retención centrífuga (CRC) , el tamaño medio de masa de partícula (D50) , y el porcentaje por peso de partículas menores que 150 µt? de diámetro de la resina absorbente de agua así obtenida. Las resinas absorbentes de agua (b) a (1) obtenidas en los siguientes Ejemplos de Referencia se evaluaron también de manera similar y los resultados de la evaluación se muestran en la Tabla 1. El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (a) de 100 partes por peso se mezcló con 3.9 partes por peso de un agente de superficie reticulada compuesto de 0.55 partes po peso de propilen glicol, 0.35 partes por peso de 1, 4-butanodiol y 3 partes por peso de agua. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 210 °C durante 40 minutos para obtener una resina absorbente de agua - - (1) · (Ejemplo de Referencia 2) 4.0 g de polietilen glicol diacrilato (número promedio de moles agregados de unidades de óxido de etileno: 9) se disolvieron en 5,500 g de una solución acuosa de acrilato de sodio que tiene una proporción de neutralización de 75% por mol (concentración de monómero: 40% por peso) para preparar el líquido de reacción. Subsecuentemente, se suministró el líquido de reacción en un reactor fabricado anexando una tapa a un amasador de 10 1 de tipo de brazo doble hecho de acero inoxidable y equipado con una camisa y dos hojas de agitación en forma de ? y en el sistema de reacción se purgó el oxígeno disuelto introduciendo gas nitrógeno, mientras se mantuvo el líquido de reacción a 30°C. Al líquido de reacción se agregó entonces, 29.8 g de una solución acuosa al 10% por peso de persulfato de sodio, y 1.5 g de una solución acuosa al 1% por peso de ácido L-ascórbico mientras se agitó el líquido de reacción, dando como resultado el inicio de la polimerización después de 1 minuto. La temperatura pico de polimerización de 93 °C se logró después de 15 minutos desde el inicio de la polimerización. Después de 60 minutos desde el inicio de la polimerización se extrajo un polímero en gel hidratado que se encontró en estado pulverizado en partículas con un diámetro de 1 a 4 mm. El polímero en gel hidratado pulverizado se esparció en una malla de alambre de 50 mesh (tamaño de malla: 300 µ??) y se secó con aire caliente a 160 °C durante 60 minutos. El material así secado se pulverizó entonces mediante un molino de rodillo y se tamizó con mallas de alambre con tamaños de abertura de malla de 710 µ?? y 150 m para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (b) . El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (b) de 100 partes por peso se mezcló con 3.53 partes por peso de un agente de superficie reticulada compuesto de 0.5 partes por peso de propilen glicol, 0.3 partes por peso de etilen glicol diglicidil éter, 0.3 partes por peso de 1,4-butanodiol y 2.7 partes por peso de agua. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 210°C durante 45 minutos para obtener una resina absorbente de agua (2) . (Ejemplo de Referencia 3) 2.5 g de polietilen glicol diacrilato (número promedio de moles agregados de unidades de óxido de etileno: 9) se disolvieron en 5,500 g de una solución acuosa de acrilato de sodio que tiene una proporción de neutralización de 75% por mol (concentración de monómero: 38% por peso) para preparar el líquido de reacción. · Después de purgar el oxígeno disuelto de manera similar al Ejemplo de Referencia 2, se suministró el líquido de reacción en el reactor del - - Ejemplo de Referencia 2 y el sistema de reacción se purgo con nitrógeno, mientras se mantuvo el líquido de reacción a 30°C. Al líquido de reacción se agregó entonces, 29.8 g de una solución acuosa al 10% por peso de persulfato de sodio, y 1.5 g de una solución acuosa al 1% por peso de ácido L-ascórbico mientras se agitó el líquido de reacción, dando como resultado el inicio de la polimerización después de aproximadamente 1 minuto. La temperatura pico de polimerización de 86 °C se logró después de 17 minutos desde el inicio de la polimerización. Después de 60 minutos desde el inicio de la polimerización se extrajo un polímero en gel hidratado que se encontró en estado granulado en partículas con un diámetro de aproximadamente 1 a 4 mm. El polímero en gel hidratado se secó y se pulverizó de manera similar al Ejemplo de Referencia 2 y se tamizó con mallas de alambre con tamaños de abertura de malla de 710 µ??? y 150 pm para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (c) . El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (c) de 100 partes por peso se mezcló con 3.53 partes por peso del agente de superficie reticulada con la misma composición del Ejemplo de Referencia 2. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 195 °C durante 40 minutos para obtener una resina absorbente de agua (3) .
- - (Ejemplo de Referencia 4) 19.6 g de polietilen glicol diacrilato (número promedio de moles agregados de unidades de óxido de etileno: 9) y 36.3 g de disodio fosfito pentahidrato se disolvieron en 5,500 g de una solución acuosa de acrilato de sodio que tiene una proporción de neutralización de 75% por mol (concentración de monómero : 33% por peso) para preparar el líquido de reacción. Después de purgar el oxígeno disuelto de manera similar al Ejemplo de Referencia 2, se suministró el líquido de reacción en el reactor del Ejemplo de Referencia 2 y el sistema de reacción se purgó con gas nitrógeno, mientras se mantuvo el líquido de reacción a 30°C. Al líquido de reacción se agregó entonces, 20.5 g de una solución acuosa al 10% por peso de persulfato de sodio, y 1.0 g de una solución acuosa al 1% por peso de ácido L-ascórbico mientras se agitó el líquido de reacción, dando como resultado el inicio de la polimerización después de aproximadamente 1 minuto. La temperatura pico de polimerización de 85 °C se logró después de 17 minutos desde el inicio de la polimerización. Después de 60 minutos desde el inicio de la polimerización se extrajo un polímero en gel hidratado que se encontró en estado pulverizado en partículas con un diámetro de aproximadamente 1 a 4 mm. El polímero en gel hidratado se secó y se pulverizó de manera similar al Ejemplo de Referencia 2 y se tamizó con mallas de alambre con - - tamaños de abertura de malla de 600 µta y 150 µp? para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (d) . El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (d) de 100 partes por peso se mezcló con 3.53 partes por peso del agente de superficie reticulada con la misma composición del Ejemplo de Referencia 2. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 210 °C durante 35 minutos para obtener una resina absorbente de agua (4) . (Ejemplo de Referencia 5) 20.0 g de polietilen glicol diacrilato (número promedio de moles agregados de unidades de óxido de etileno: 9) y 3.3 g de fosfinato de sodio se disolvieron en 5,500 g de una solución acuosa de acrilato de sodio que tiene una proporción de neutralización de 70% por mol (concentración de monómero: 30% por peso) para preparar el líquido de reacción. Después de purgar el oxígeno disuelto de manera similar al Ejemplo de Referencia 2, se suministró el líquido de reacción en el reactor del Ejemplo de Referencia 2 y el sistema de reacción se purgó con gas nitrógeno, mientras se mantuvo el líquido de reacción a 30 °C. Al líquido de reacción se agregó entonces, 22.6 g de una solución acuosa al 10% por peso de persulfato de sodio, y 1.1 g de una solución acuosa al 1% por peso de ácido L-ascórbico mientras se agitó el líquido de - - reacción, dando como resultado el inicio de la polimerización después de aproximadamente 1 minuto. La temperatura pico de polimerización de 82 °C se logró después de 18 minutos desde el inicio de la polimerización. Después de 40 minutos desde el inicio de la polimerización se extrajo un polímero en gel hidratado que se encontró en estado pulverizado en partículas con un diámetro de aproximadamente 1 a 4 mm. El polímero en gel hidratado se secó y se pulverizó de manera similar al Ejemplo de Referencia 2 y se tamizó con mallas de alambre con tamaños de abertura de malla de 600 \im y 150 µ?t? para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (e) . El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (e) de 100 partes por peso se mezcló con 3.8 partes por peso del agente de superficie reticulada compuesto de 0.5 partes por peso de propilen glicol, 0.3 partes por peso de 1 , 3-propanodiol y 3 partes por peso de agua. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 195 °C durante 40 minutos para obtener una resina absorbente de agua (5) . (Ejemplo de Referencia 6) .1.9 g de tetraaliloxietano se disolvieron en 1,500 g de una solución acuosa de ácido acrílico (concentración de monómero: 20% por peso) para preparar el líquido de reacción. El líquido de reacción así obtenido se vació en la charola - - hecha de acero inoxidable del Ejemplo de Referencia 1, siendo el líquido de reacción de 17 mm de profundidad. La charola de acero inoxidable se selló de manera similar al Ejemplo de Referencia 1 y se sumergió en un baño de agua a 20 °C. Se introdujo gas nitrógeno en el líquido de reacción para purgar el oxígeno disuelto en el líquido, mientras se controló la temperatura del líquido de reacción a 20 °C. Subsecuentemente, continuó la introducción del gas nitrógeno en un espacio superior del reactor, mientras que se escapaba del otro lado. Al líquido de reacción se agregó, como iniciadores de polimerización, 8.3 g de una solución acuosa al 10% por peso de 2, 2 ' -azobis (2-amidinopropano) dihidrocloruro, 0.6 g de una solución acuosa al 5% por peso de ácido L-ascórbico, y 2.1 g de una solución acuosa al 3.5% por peso de peróxido de hidrógeno, mientras se agitó el líquido de reacción con un agitador magnético, dando como resultado el inicio de la polimerización después de 1 minuto. Se repitió el enfriamiento y calentamiento del reactivo desde la superficie de fondo de la charola durante la reacción de polimerización. La temperatura pico de polimerización de 75 °C se logró después de 35 minutos desde el inicio de la polimerización. Después de 90. minutos desde el inicio de la polimerización, se extrajo un polímero en gel hidratado. El polímero en gel hidratado así obtenido se cortó con tijeras en cuadrados con lados de aproximadamente 5 - - cm. El polímero en gel hidratado así obtenido en cuadrados con lados de aproximadamente 5 cm se alimentó entonces a una proporción constante al mismo cortador de carne del Ejemplo de Referencia 1, mientras se agregaron 702 g de una solución acuosa al 22% por peso de carbonato de sodio a una proporción constante para neutralización. El gel pulverizado descargado del cortador de carne se dejó en una atmósfera de aproximadamente 70 °C hasta que el gel ya no se volvió rojo incluso al vaciar fenolftaleina líquida sobre el gel. El gel se secó y se pulverizó de manera similar al Ejemplo dé Referencia 1 y se tamizó con mallas de alambre con tamaños de abertura de malla de 600 m y 150 pm para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (f) . El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (f) de 100 partes por peso se mezcló con 3.83 partes por peso de un agente de superficie reticulada compuesto de 0.5 partes por peso de propilen glicol, 0.3 partes por peso de etilen glicol diglicidil éter, 0.3 partes por peso de 1,3-propanodiol y 3 partes por peso de agua. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 195 °C durante 40 minutos para obtener una resina absorbente de agua (6) . (Ejemplo de Referencia 7) El material secado del polímero en gel hidratado - - obtenido en el Ejemplo de Referencia 2 se pulverizó mediante un molino de rodillo similar al del Ejemplo de Referencia 2, ajustando las condiciones de pulverización a fin de obtener partículas más finas que en el Ejemplo de Referencia 2 y se tamizó con mallas de alambre que tienen tamaños de abertura de malla de 425 µp? y 150 µp? para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (g) - El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (g) de 100 partes por peso se mezcló con 4.93 partes por peso de un agente de superficie reticulada compuesto de 1 partes por peso de propilen glicol, 0.03 partes por peso de etilen glicol diglicidil éter, 3 partes por peso de agua y 0.9 partes por peso de metanol . La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 210 °C durante 45 minutos para obtener una resina absorbente de agua (7) . (Ejemplo de Referencia 8) El material secado del polímero en gel hidratado obtenido en el Ejemplo de Referencia 3 se pulverizó mediante un molino de rodillo similar al del Ejemplo de Referencia 3, ajustando las condiciones de pulverización a fin de obtener partículas más finas que en el Ejemplo de Referencia 3 y se tamizó con mallas de alambre que tienen tamaños de abertura de malla de 500 µ?? y 150 µt? para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (h) . El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (h) de 100 partes por peso se mezcló con 3.53 partes por peso de un agente de superficie reticulada de la misma composición que en el Ejemplo de Referencia 3. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 210 °C durante 45 minutos para obtener una resina absorbente de agua (8) . (Ejemplo de Referencia 9) El material secado del polímero en gel hidratado obtenido en el Ejemplo de Referencia 2 se pulverizó mediante un molino de rodillo similar al del Ejemplo de Referencia 2, ajustando las condiciones de pulverización a fin de obtener partículas más finas que en el Ejemplo de Referencia 2 y se tamizó con mallas de alambre que tienen tamaños de abertura de malla de 850 µ?? y 106 µp? para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (i) - El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (i) de 100 partes por peso se mezcló con 3.53 partes por peso de un agente de superficie reticulada similar al del Ejemplo de Referencia 2.. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 210 °C durante 55 minutos para obtener una resina absorbente de agua (9) . (Ejemplo de Referencia 10) - - El material secado del polímero en gel hidratado obtenido en el Ejemplo de Referencia 3 se pulverizó medíante un molino de rodillo similar al del Ejemplo de Referencia 9, ajusfando las condiciones de pulverización a fin de obtener partículas más gruesas que en el Ejemplo de Referencia 9 y se tamizó con mallas de alambre que tienen tamaños de abertura de malla de 850 µp? y 150 µp? para obtener un polvo irregularmente pulverizado de una resina absorbente de agua (j)- El polvo así obtenido de la resina absorbente de agua (j) de 100 partes por peso se mezcló con 3.53 partes por peso de un agente de superficie reticulada similar al del Ejemplo de Referencia 2. La mezcla se calentó a una temperatura media de calentamiento de 195 °C durante 45 minutos para obtener una resina absorbente de agua (10) . (Ejemplo de Referencia 11) Se obtuvo una resina absorbente de agua (11) procesando de manera similar al Ejemplo de Referencia 4, excepto que no se agregó disodio fosfito pentahidrato como en el Ejemplo de Referencia 4. [Ejemplo 1] La resina absorbente de agua (1) obtenida en el Ejemplo de Referencia 1 se utilizó así como un agente absorbente de agua (1) . En las Tablas 2 a 4 se muestran los resultados de evaluación acerca de la capacidad de retención - - centrífuga, la absorbencia contra presión a 4.8 kPa, extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica, absorbencia contra presión a 1.9 kPa, resistencia a la orina, velocidad de absorción y distribución de tamaño de partícula del agente absorbente de agua (1) . [Ejemplo 2] A 100 partes por peso de la resina absorbente de agua (2) obtenida en el Ejemplo de Referencia 2, se mezclaron 2 partes por peso de una solución acuosa de sodio dietilenotriamina pentaacetato rociando de modo que el contenido de sodio dietilenotriamina pentaacetato se convirtió en 50 ppm para la resina absorbente de agua (2) . La mezcla así obtenida se curó a 60 °C durante 1 hora para obtener el agente absorbente de agua (2) . El agente absorbente de agua (2) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión de la solución acuosa y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (2) obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo 3] A 100 partes por peso de la resina absorbente de agua (3) obtenida en el Ejemplo de Referencia, 3, se mezclaron 2 partes por peso de una solución acuosa de sodio dietilenotriamina pentaacetato rociando de modo que el contenido de sodio dietilenotriamina pentaacetato se - - convirtió en 100 ppm para la resina absorbente de agua (3) . La mezcla así obtenida se curó a 60 °C durante 1 hora para obtener el agente absorbente de agua (3) . El agente absorbente de agua (3) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión de la solución acuosa y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (3) obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo 4] A 100 partes por peso de la resina absorbente de agua (4) obtenida en el Ejemplo de Referencia 4, se mezclaron 2 partes por peso de agua por aspersión. La mezcla así obtenida se curó a 60 °C durante 1 hora para obtener el agente absorbente de agua (4) . El agente absorbente de agua (4) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (4) obtenido se encontró en estado aglomerado . [Ejemplo 5] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 4 excepto por. el uso de la resina absorbente de agua (5) obtenida en el Ejemplo de Referencia 5 en lugar de la resina absorbente de agua (4) obtenida en el Ejemplo de referencia 4, para obtener el agente absorbente de agua (5) . El agente - - absorbente de agua (5) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (5) obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo 6] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 4 excepto por el uso de la resina absorbente de agua (6) obtenida en el Ejemplo de Referencia 6 en lugar de la resina absorbente de agua (4) obtenida en el Ejemplo de referencia 4, para obtener el agente absorbente de agua (6) . El agente absorbente de agua (6) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (6) obtenido se encontró en estado aglomerado . [Ejemplo 7] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 2 excepto por el uso de la resina absorbente de agua (7) obtenida en el Ejemplo de Referencia 7 en lugar de la resina absorbente de agua (2) obtenida en el Ejemplo de referencia 2, para obtener el agente absorbente de agua (7) . El agente absorbente de agua (7) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso - - de curado, el agente absorbente de agua (7) · obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo 8] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 3 excepto por el uso de la resina absorbente de agua (8) obtenida en el Ejemplo de Referencia 8 en lugar de la resina absorbente de agua (3) obtenida en el Ejemplo de referencia 3, para obtener el agente absorbente de agua (8) . El agente absorbente de agua (8) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (8) obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo Comparativo 1] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 2 excepto por el uso de la resina absorbente de agua (9) obtenida en el Ejemplo de Referencia 9 en lugar de la resina absorbente de agua (2) obtenida en el Ejemplo de referencia 2, para obtener el agente absorbente de agua (1) comparativo. El agente absorbente de agua (1) comparativo se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (1) comparativo obtenido se encontró en estado aglomerado .
- - [Ejemplo Comparativo 2] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 3 excepto por el uso de la resina absorbente de agua (10) obtenida en el Ejemplo de Referencia 10 en lugar de la resina absorbente de agua (3) obtenida en el Ejemplo de referencia 3, para obtener el agente absorbente de agua (2) comparativo. El agente absorbente de agua (2) comparativo se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (2) comparativo obtenido se encontró en estado aglomerado . [Ejemplo Comparativo 3] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 2 excepto por el uso de agua en lugar de solución acuosa de sodio dietilenotriamina pentaacetato para obtener el agente absorbente de agua (3) comparativo. El agente absorbente de agua (3) comparativo se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Además, se evaluó la fluidez después de la absorción de humedad. Los resultados se muestran en la Tabla 5. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (3) comparativo obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo Comparativo 4] - - Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 3 excepto por el uso de agua en lugar de solución acuosa de sodio dietilenotriamina pentaacetato para obtener el agente absorbente de agua (4) comparativo. El agente absorbente de agua (4) comparativo se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Además, se evaluó la fluidez después de la absorción de humedad. Los resultados se muestran en la Tabla 5. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua (4) comparativo obtenido se encontró en estado aglomerado. [Ejemplo Comparativo 5] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 4 excepto por el uso de la resina absorbente de agua (11) obtenida en el Ejemplo de Referencia 11 en lugar de la resina absorbente de agua (4) obtenida en el Ejemplo de referencia 4, para obtener el agente absorbente de agua (5) comparativo. El agente absorbente de agua (5) comparativo se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. Al aplicar el proceso de mezclado por aspersión y el proceso de curado, el agente absorbente de agua . (5) comparativo obtenido . se encontró en estado aglomerado . [Ejemplo 9] A 100 partes por peso del agente absorbente de agua - - (1) obtenido en el Ejemplo 1, se agregaron 0.3 partes por peso de estearato de aluminio en partículas finas (preparado por Kanto Chemical Co. , Inc.) y se mezclaron (mezcla seca) para obtener el agente absorbente de agua (9) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (9) así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 µp? mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (1) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (1) antes del mezclado. Se midió la capacidad de retención centrífuga, la absorbencia contra presión a 1.9 kPa, los extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica, la resistencia a la orina, la velocidad de absorción, la absorbencia contra presión a 4.8 kPa y la fluidez después de la absorción de humedad del agente absorbente de agua (9) . Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 10] A 100 partes por peso del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 2, se agregaron 0.3 partes por peso de dióxido de silicona en partículas finas (tamaño - - promedio de partícula de la partícula principal: 12 nm, preparado por Nippon Aerosil Co., Ltd.) y se mezclaron (mezcla seca) para obtener el agente absorbente de agua (10) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (10) así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 µt? mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (2) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (2) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (10) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 11] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 10, excepto por el uso de estearato de aluminio en partículas finas en lugar de dióxido de silicona en partículas finas, para obtener el agente absorbente de agua (11) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (11) así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el - - porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 µp? mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (2) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (2) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (11) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 12] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 10, excepto por el uso del agente absorbente de agua (3) obtenido en el Ejemplo 3 en lugar del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 2 para obtener el agente absorbente de agua (12) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (12) así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 \im mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (3) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (3) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (12) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 13] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 10, excepto por el uso del agente absorbente de agua (3) obtenido en el Ejemplo 3 en lugar del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 2 y del estearato de aluminio en partículas finas en lugar del dióxido de silicona en partículas finas para obtener el agente absorbente de agua (13) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (13) así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcenta e por peso del diámetro de partícula menor que 150 µt?? mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (3) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (3) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (13) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 14] A 100 partes por peso del agente absorbente de agua - - (4) obtenido en el Ejemplo 4, se agregaron 0.3 partes por peso de dióxido de silicona en partículas finas (Nombre Comercial: Aerosil 2000) y se mezclaron (mezcla seca) para obtener el agente absorbente de agua (14) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (14) así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 µt? mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (4) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (4) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (14) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 15] A 100 partes por peso del agente absorbente de agua (5) obtenido en el Ejemplo 5, se agregaron 0.3 partes por peso de estearato de magnesio en partículas finas (preparado por Kanto Chemical Co., Inc.) y se mezclaron (mezcla seca) para obtener el agente absorbente de agua (15) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de la distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (15) - - así obtenido. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 µ?? mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (5) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (5) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (15) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplos 16 a 18] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo 10, excepto por el uso de los agentes absorbentes de agua (6) a (8) obtenidos en los Ejemplos 6 a 8 en lugar del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 2 para obtener los agentes absorbentes de agua (16) a (18) . Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de las distribuciones del tamaño de partícula de los agentes absorbentes de agua (16) a (18) así obtenidos. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de. partícula menor que 150 µt? mostraron los mismos valores que los agentes absorbentes de agua (6) a (8) correspondientes antes del mezclado, respectivamente. Además, los resultados de la - - prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica de cada agente también mostraron los mismos valores que los agentes absorbentes de agua (6) a (8) correspondientes antes del mezclado, respectivamente. Los agentes absorbentes de agua (16) a (18) se evaluaron de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplos Comparativos 6 y 7] Se repitieron los mismos procedimientos del Ejemplo , excepto por el uso de los agentes absorbentes de agua (1) y (2) comparativos obtenidos en los Ejemplos Comparativos 1 y 2 en lugar del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 2 para obtener los agentes absorbentes de agua (6) y (7) comparativos, respectivamente. Se encontró un ligero cambio a partir de la medición de las distribuciones del tamaño de partícula de los agentes absorbentes de agua (6) y (7) comparativos en cualquier agente. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 µp? de cada agente mostraron los mismos valores que los agentes absorbentes de agua (1) a (2) correspondientes antes del mezclado, respectivamente. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica de cada agente también mostraron los mismos - - valores que los agentes absorbentes de agua (1) y (2) comparativos correspondientes antes del mezclado, respectivamente. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica de cada agente también mostraron los mismos valores que los agentes absorbentes de agua (1) y (2) comparativos antes del mezclado, respectivamente. Los agentes absorbentes de agua (6) y (7) comparativos se evaluaron de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. Además, se midió la fluidez después de la absorción de humedad de los agentes absorbentes de agua (3) y (4) comparativos. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 19] A 100 partes por peso de la resina absorbente de agua (2) obtenida en el Ejemplo de Referencia 2, se mezclaron por aspersión 2 partes por peso de una solución acuosa comprendiendo sodio dietilenotriamina pentaacetato y una solución acuosa al 15% por peso de extracto de hojas de la planta Theaceae (Nombre comercial: FS.80MO, Proveedor: Shiraimatu Shinyaku Co. , Ltd., Domicilio: 37-1 Ugawa, Mizuguchi-Cho, kouga-Gun, Shiga-Ken, Japón) (la cantidad de cada componente se ajustó de modo que el sodio dietilenotriamina pentaacetato y la solución acuosa al 15% por peso del extracto de hojas de la planta Theaceae se convirtió en 50 ppm y 0.1% por peso en relación a la resina absorbente de agua (2) , respectivamente) . La mezcla resultante se curó a 60 °C durante 1 hora para obtener el agente absorbente de agua (19) . La distribución de tamaño de partícula del agente absorbente de agua (19) así obtenido fue la misma que en el Ejemplo 10 en donde la solución acuosa al 15% por peso del extracto de hoja de la planta Theaceae no se agregó. Además, se midió la capacidad de retención centrífuga, la absorbencia contra presión a 1.9 kPa. La prueba de deodorización, los extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica, la resistencia a la orina y la absorbencia contra presión a 4.8 kPa del agente absorbente de agua (19) . Los resultados se muestran en la Tabla 6. [Ejemplo 20] Se repitieron los mismos procedimientos que en el Ejemplo 10, excepto por el uso de compuesto de óxido hidratado de zinc y silicona (Nombre Comercial: CERATIOX SZ-100, preparado por Titán Kogyo K.K., contenido en peso promedio de Zn y Si: 82/18, tamaño promedio de partícula: 0.36 µt?) en lugar de dióxido de silicona en partículas finas, para obtener un agente absorbente de agua (20) . La distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (20) así obtenido fue la misma del agente absorbente de agua (19) . Además, el agente absorbente de agua (20) se evaluó de la misma manera que el agente absorbente de agua (19) . Los resultados se muestran en la Tabla 6. [Ejemplo 21] Se repitieron los mismos procedimientos que en el Ejemplo 10, excepto por el uso de la resina absorbente de agua (3) obtenida en el Ejemplo de Referencia 3 en lugar de la resina absorbente de agua (2) obtenida en el Ejemplo de Referencia 2, para obtener un agente absorbente de agua (21) . La distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (21) así obtenido fue la misma del agente absorbente de agua (12) . Además, el agente absorbente de agua (21) se evaluó de la misma manera que el agente absorbente de agua (19) . Los resultados se muestran en la Tabla 6. [Ejemplo 22] Se repitieron los mismos procedimientos que en el Ejemplo 12, excepto por el uso de compuesto de óxido hidratado de zinc/silicona (Nombre Comercial: CERATIOX SZ-100, preparado por Titán Kogyo K.K., contenido en peso promedio de Zn y Si: 82/18, tamaño promedio de partícula: 0.36 µ?) en lugar de dióxido de silicona en partículas finas, para obtener el agente absorbente de agua (22) . La distribución del tamaño de partícula del agente absorbente de agua (22) así. obtenido fue la misma del agente absorbente de agua (12) . Además, el agente absorbente de agua (22) se evaluó de la misma manera que el agente absorbente de agua (19) . Los resultados se muestran en la Tabla 6.
Además, se muestran en la Tabla 6 los resultados de las pruebas de deodorización de los agentes absorbentes de agua (3) y (4) comparativos. [Ejemplo 23] Para evaluar el desempeño del substrato absorbente del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 2, se preparó un substrato absorbente para evaluación (1) de acuerdo con el método (j) para la evaluación del desempeño del substrato absorbente antes descrito, para medir el grado de re-humedecimiento después de 10 minutos, y el grado de re-humedecimiento después del deterioro. Los resultados se muestran en la Tabla 7. [Ejemplos 24 a 27] Se repitieron los mismos procedimientos que en el Ejemplo 23, excepto por el uso de los agentes absorbentes de agua (13) y (16) a (18) obtenidos en los Ejemplos 13 y 16 a 18 en lugar del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 23, para obtener substratos absorbentes para evaluación (2) a (5), respectivamente. Los resultados de la evaluación acerca de los grados de re-humedecimiento de los artículos absorbentes (2) a (5) así obtenidos se muestran en. la Tabla 7. [Ejemplos Comparativos 8 a 12] Se repitieron los mismos procedimientos que en el Ejemplo 23, excepto por el uso de los agentes absorbentes de agua (3) a (7) comparativos obtenidos en los Ejemplos Comparativos 3 a 7 en lugar del agente absorbente de agua (2) obtenido en el Ejemplo 23, para obtener substratos absorbentes comparativos para evaluación (1) a (5) , respectivamente . Los resultados de la evaluación acerca de los grados de re-humedecimiento de los artículos absorbentes (1) a (5) para evaluación comparativa así obtenidos se muestran en la Tabla 7. [Ejemplo 28] En 1,500 g de una solución acuosa ed ácido acrílico (concentración de monómero de 20%), se disolvieron 3.1 g de ?,?' -metilenobisacrilamida para preparar una solución de reacción, y la solución de reacción resultante se cargó en una charola de acero inoxidable utilizada en el Ejemplo de referencia 1, de modo que el espesor de la solución de reacción se convirtió en 17 mm. La charola de acero inoxidable, después de sellarse de la misma manera que en el Ejemplo de Referencia 1, se sumergió en un baño de agua a 20 °C, y se introdujo gas nitrógeno a través de la solución de reacción para retirar el oxígeno disuelto en la solución, mientras se ajustó la temperatura de la solución de reacción a 20°C. Después de eso, se introdujo gas nitrógeno en el espacio superior del reactor, y se mantuvo escapando del lado opuesto. Después, se agregaron 20.0 g de una solución acuosa - - al 10% por peso de 2 , 2 ' -azobis (2- amidinopropano) dihidrocloruro, 18.0 g de una solución acuosa al 1% por peso de ácido L-ascórbico y 20.0 g de una solución acuosa al 3.5% por peso de peróxido de hidrógeno, como iniciadores de polimerización mientras se agitó la solución de reacción con un agitador magnético, para el inicio de la polimerización después de aproximadamente 1 minuto. Repitiendo el enfriamiento y calentamiento desde la superficie de fondo del baño durante la reacción de polimerización, la solución mostró una temperatura pico de 60 °C después de 12 minutos desde el inicio de la polimerización. Después de 100 minutos desde el inicio de la polimerización, se extrajo un polímero en gel hidratado. El polímero en gel hidratado así obtenido se cortó en cuadrados de aproximadamente 5 cm con tijeras, que se alimentaron a una proporción constante al mismo cortador de carne utilizado en el Ejemplo de Referencia 1, conjuntamente con 749 g de una solución acuosa al 40% por peso de hidróxido de sodio también alimentados a una proporción constante para pulverización y post-neutralización del gel simultáneamente. El gel pulverizado descargado del cortador de carne se mantuvo en una atmósfera de aproximadamente 70 °_C hasta que el gel ya no indicó un color rojo incluso al agregar el indicador de fenolftaleina seguido por el secado y pulverizado de la misma manera que en el Ejemplo de Referencia 1, y clasificando - - adicionalmente por tamices metálicos con tamaños de abertura de malla de 719 \im y 150 µt? para obtener un polvo con forma irregularmente pulverizada de la resina absorbente de agua (1) . La capacidad de retención centrífuga (CRC) , el tamaño medio de masa de partícula (D50) y el porcentaje por peso de las partículas menores que 150 µp? (%) de la re.sina absorbente de agua (1) obtenida, se muestran en la Tabla 1. Enseguida, a 100 partes por peso del polvo de la resina absorbente de agua (1) obtenida, se mezclaron 3.53 partes por peso de un agente de superficie reticulada consistente de 0.5 partes por peso de propilen glicol, 0.3 partes por peso de etilen glicol diglicidil éter, 0.3 partes por peso de 1 , -butanodiol y 2.7 partes por peso de agua. La mezcla se trató térmicamente a 195 °C durante 60 minutos para obtener la resina absorbente de agua (12) . La resina absorbente de agua (12) así obtenida se utilizó así como agente absorbente de agua (23) , que se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 1. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 4. [Ejemplo 29] A 100 partes por peso del agente absorbente de agua (23) obtenido en el Ejemplo 28, se agregaron 0.1 partes por peso de estearato de calcio en partículas finas (preparado por NOF Corp.) y se mezcló (mezcla seca) para obtener el agente absorbente de agua (24) . A partir de la medición de la distribución de tamaño de partícula del agente absorbente de agua (24) , se encontró un ligero cambio. Es decir, el tamaño medio de masa de partícula (D50) , la desviación logarítmica estándar (d?) , y el porcentaje por peso del diámetro de partícula menor que 150 pm mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (23) antes del mezclado. Además, los resultados de la prueba de resistencia a la orina y de extraíbles durante 16 horas en una solución salina fisiológica también mostraron los mismos valores que el agente absorbente de agua (23) antes del mezclado. El agente absorbente de agua (23) se evaluó de la misma manera que en el Ejemplo 9. Los resultados se muestran en la Tabla 5. [Ejemplo 30] Para evaluar el desempeño del substrato absorbente del agente absorbente de agua (23) obtenido en el Ejemplo 28, se preparó un substrato absorbente para evaluación (6) de acuerdo con el método (j) para la evaluación del desempeño del substrato absorbente, para medir el grado de re-humedecimiento después de 10 minutos, y el grado de re-humedecimiento después del deterioro. Los resultados se muestran en la Tabla 7.
Tabla 1 EX.: Ejemplo, Comp. EX.: Ejemplo Comparativo, WA: Agente absorbente de agua, Comp. WA: Agente absorbente de agua comparativo; CRC: Capacidad de Retención Centrífuga, AAP: Absorbencia contra Presión Tabla 2 ..: Ejemplo, Comp. EX.: Ejemplo Comparativo, WA: Agente absorbente de agua, Comp. WA: Agente absorbente de Tabla 4 EX.: Ejemplo, Comp.EX. ¡Ejemplo Comparativo, WA : Agente Absorbente de Agua, Comp.WA : Agente absorbente de Agua Comparativo, CRC : Capacidad de Retención Centrífuga, AAP : Absorbencia Contra Presión.
Tabla 5 EX.: Ejemplo, Comp. EX.: Ejemplo Comparativo, WA: Agente absorbente de agua, Comp. WA: Agente absorbente de agua comparativo; CRC: Capacidad de Retención Centrífuga, AAP: Absorbencia contra Presión Tabla 6 EX.: Ejemplo, Comp. EX.: Ejemplo Comparativo, WA: Agente absorbente de agua, Comp. WA: Agente absorbente de agua comparativo Tabla7 como gel sobre la piel.
El agente particulado absorbente de agua de la presente invención, como se muestra en las Tablas 2 a 4, tiene un tamaño de partícula bien controlado, una alta capacidad de absorción, poca diferencia entre extraíbles en soluciones salinas fisiológicas y que no contienen ácido ascórbico, y por tanto muestra un estable alto desempeño, sin importar los cambios en las composiciones de la orina (diferencia entre individuos, variaciones de estación, y lo similar) y el tiempo en uso. El agente particulado absorbente de agua de la presente invención, como se muestra en la Tabla 5, es superior en velocidad de absorción y en fluidez después de la absorción de humedad, y muestra un alto desempeño en deodorización agregando un desodorante, si es necesario, como se muestra por separado en la Tabla 6. El agente particulado absorbente de agua de la presente invención, como se muestra en la Tabla 7, proporciona artículos absorbentes (substratos absorbentes en la Tabla 7) que tienen un pequeño grado de re-humedecimiento para cualquier tipo de líquido. Además el agente particulado absorbente de agua de la presente invención no ocasiona fugas de las finas partículas de gel del substrato absorbente, y en consecuencia proporciona artículos absorbentes (pañales) que tienen un estable alto desempeño, sin importar los cambios en las composiciones de la orina (diferencia entre individuos, variaciones de estación, y lo similar) y tiempo en uso. Aplicabilidad Industrial La resina absorbente de agua obtenida de acuerdo con la presente invención tiene una distribución del tamaño de partícula bien controlada y una estabilidad superior contra la orina, y ejerce el efecto de poder proporcionar un substrato absorbente que tiene un desempeño de absorción muy superior en comparación con un substrato absorbente convencional, al utilizarse para un substrato absorbente tal como un pañal .

Claims (22)

  1. REIVINDICACIONES 1. Un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a)- a (d) : (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) del agente absorbente de agua en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) del agente absorbente de agua encontrándose en un rango de 200 a 400 µt?; (c) proporción de partículas del agente absorbente de agua que tienen un diámetro menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y (d) extraíbles incrementados del agente absorbente de agua por deterioro expresado por la siguiente fórmula de 0 a 15% por peso y extraíbles del agente absorbente de agua durante una hora en el líquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso, en donde la solución de prueba de deterioro significa una solución salina fisiológica que contiene 0.05% por peso de ácido L-ascórbico. Extraíbles incrementados por deterioro (% por peso) = extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro (% por peso) - extraíbles durante una hora en una solución salina fisiológica (% por peso) .
  2. 2. Un agente particulado absorbente de agua qué comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (c) y (e) : (a) capacidad de retención centrifuga (CRC) del agente absorbente de agua en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) del agente absorbente de agua encontrándose en un rango de 200 a 400 µt ; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro menor que 150 pm encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y (e) proporción incrementada de extraíbles del agente absorbente de agua por deterioro expresada por la siguiente fórmula de 1 a 4 veces y extraíbles del agente absorbente de agua durante una hora en el líquido de prueba de deterioro de 0.1 a 30% por peso, en donde la solución de prueba de deterioro significa una solución salina fisiológica que contiene 0.05% por peso de ácido L-ascórbico. Proporción incrementada de extraíbles por deterioro = extraíbles durante una hora en el líquido de prueba de deterioro (% por peso) /extraíbles durante una hora en una solución salina fisiológica (% por peso) .
  3. 3. Un agente particulado absorbente de agua que comprende una resina absorbente de agua obtenida mediante polimerización por reticulación de un monómero insaturado que contiene un grupo ácido y/o una sal del mismo, y dicho agente absorbente de agua satisface lo siguiente de (a) a (c) , (f) y (g) : (a) capacidad de retención centrifuga (CRC) del agente absorbente de agua en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) del agente absorbente de agua encontrándose en un rango de 200 a 400 µt ; (c) proporción de partículas que tienen un diámetro del agente absorbente de agua menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; (f) extraíbles del agente absorbente de agua durante 16 horas en una solución salina fisiológica encontrándose en el rango de 0.1 a 10% por peso; y (g) absorbencia contra presión a 4.8 kPa (AAP
  4. 4.8 kPa) del absorbente en una solución salina fisiológica siendo de no menos que 21 g/g. . Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde la resina absorbente de agua adicionalmente es de superficie reticulada.
  5. 5. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en donde adicionalmente (h) de 90 a 100% por peso del agente particulado absorbente de agua tiene un diámetro en el rango de 600 a 150 µt?.
  6. 6. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en donde el agente absorbente de agua satisface además (i) la absorbencia contra presión a 1.9 kPa (AAP 1.9 kPa) en una solución salina fisiológica siendo no menos que 20 g/g.
  7. 7. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en donde el agente absorbente de agua satisface además (j) la velocidad de absorción con el método de vórtice siendo no mayor que 60 segundos.
  8. 8. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en donde el agente absorbente de agua satisface además (k) la fluidez después de la absorción de humedad encontrándose en el rango de 0 a 20% por peso.
  9. 9. Un . agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en donde el agente absorbente de agua satisface además (1) la desviación logarítmica estándar de la distribución de tamaño de partícula encontrándose en el rango de 0.20 a 0.40.
  10. 10. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, que comprende adicionalmente, además una resina absorbente de agua como componente principal, uno o más componentes menores seleccionados del grupo que consiste de un agente quelante, un desodorante, una sal de metal polivalente y una partícula fina inorgánica.
  11. 11. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con la reivindicación 10, en donde el agente quelante es uno o más agentes seleccionados del grupo que consiste de ácido aminocarboxílico y una sal del mismo.
  12. 12. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con la reivindicación 10, en donde el desodorante es un componente elaborado de una planta.
  13. 13. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con la reivindicación 10, en donde la sal de metal polivalente es una sal de metal polivalente de un ácido orgánico .
  14. 14. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con la reivindicación 10, en donde la partícula fina inorgánica es un compuesto de óxido hidratado.
  15. 15. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 14, en donde la configuración de partícula de la resina absorbente de agua es una configuración irregularmente pulverizada.
  16. 16. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 15, en donde el anterior (d) extraíbles incrementados por deterioro es de 0 a 12% por peso.
  17. 17. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 16, en donde el anterior (e) proporción incrementada de extraíbles por deterioro es de 1 a 3.
  18. 18. Un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 17, en donde el anterior (g) absorbencia contra presión a 4.8 kPa en una solución salina fisiológica es no menor que 22 g/g.
  19. 19. Un artículo absorbente para excremento, orina o sangre, que se moldea al comprender un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 18 y fibras hidrófilas.
  20. 20. Un método para la producción de un agente particulado absorbente .de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 18, que comprende: una etapa de polimerización por reticulación de la solución acuosa de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado y/o sus sales en la presencia de un agente de reticulación y un agente de transferencia de cadena; y una etapa de reticulación de superficie de la partícula de resina absorbente de agua obtenida mediante la polimerización y que satisface de (a) a (c) descritas abajo, (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) de la partícula de resina en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) de la partícula de resina encontrándose en un rango de 200 a 400 µp?; y (c) proporción de partículas que tienen un diámetro de la partícula de resina menor que 150 µp? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso.
  21. 21. Un método para la producción de un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 18, que comprende: una etapa de polimerización por reticulación de la solución acuosa de un monómero insaturado en una concentración de 10 a 30% por peso que contiene ácido acrílico no neutralizado en presencia de un agente de reticulación; una etapa de neutralización posterior a la polimerización; y una etapa de reticulación de superficie de la partícula de resina absorbente de agua obtenida mediante la neutralización y que satisface de (a) a (c) descritas abajo, (a) capacidad de retención centrífuga (C C) de la partícula de resina en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) de la partícula de resina encontrándose en un rango de 200 a 400 µ??; y (c) proporción de partículas que tienen un diámetro de la, partícula de resina menor que 150 µt? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso.
  22. 22. Un método para la producción de un agente particulado absorbente de agua de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 18, que comprende: una etapa de polimerización por reticulación de la solución acuosa de un ácido acrílico no neutralizado que contiene un monómero insaturado y/o sus sales en presencia de un agente de reticulación; una etapa de reticulación de superficie de la partícula de resina absorbente de agua obtenida mediante la polimerización y que satisface de (a) a (c) descritas abajo, (a) capacidad de retención centrífuga (CRC) de la partícula de resina en una solución salina fisiológica encontrándose en un rango no menor que 32 g/g; (b) tamaño medio de masa de partícula (D50) de la partícula de resina encontrándose en un rango de 200 a 400 µ??; y (c) proporción de partículas que tienen un diámetro de la partícula de resina menor que 150 µt? encontrándose en el rango de 0 a 2% por peso; y una etapa de agregar un agente quelante con uno o más tiempos seleccionados del grupo que consiste de : (i) durante la polimerización (ii) posterior a la polimerización y antes de la reticulación de superficie (iii) durante la reticulación de superficie (iv) posterior a la reticulación de superficie.
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