KR20100065238A - Ｖ-리브드 벨트 및 그 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

패브릭으로 덮인 리브 표면을 포함하는 V-리브드 벨트가 제공된다. 이 패브릭은 2개의 미리 정해진 방향으로 신장 가능하다. V-리브드 벨트의 제조 방법이 제공된다. 이 제조 방법은 벨트 매트릭스를 맨드렐 둘레에 배치하고, 패브릭을 맨드렐을 둘러싼 벨트 매트릭스의 외주 둘레로 배치하고, 맨드렐을 내주에 다중 리브 구조를 몰딩하기 위한 복수의 홈이 있는 쉘 내부에 배치하고, 벨트 매트릭스와 패브릭을 쉘의 내주 쪽으로 확장시켜, 패브릭을 다중 리브 구조를 갖는 내주로 가압하며, 패브릭을 벨트 매트릭스로 경화시킨다. 패브릭은 다중 리브 구조에 수용되도록 신장될 수 있다.

Description

Ｖ-리브드 벨트 및 그 제조 방법{V-RIBBED BELT AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME}
본 발명은 기계 동력 전달에 적용되는 V-리브드 벨트(V-ribbed belt) 및 이 V-리브드 벨트의 제조 방법에 관한 것이다.
V-리브드(V-ribbed) 벨트의 제조 방법으로 다음의 두 가지가 공지되어 있다. 한 가지 방법은 몰드 둘레에 배치된 고무 매트릭스를 경화시킨 다음 그 벨트 표면을 연마하여 리브를 형성하는 것이다. 다른 방법은 몰딩법으로 불리며, 미리 정해진 다중 리브 구조를 갖는 몰드에서 고무 매트릭스를 몰딩하고 가황 또는 경화하여 복수의 리브를 형성한다. 동력 전달 성능 및 미끄러짐-소음 특성과 같은 리브 표면에 노출된 리브 고무재료를 갖는 벨트의 기본 특징은 리브 표면 재료의 물리적 특성에 의해 주로 결정되는데, 리브 표면은 리브 고무재료와 이 재료에 합성된 재료들에 의해 영향을 받는다. 하지만, 리브 표면은 마모되어 시간이 갈수록 악화된다. 몰딩법의 적용에 있어서, 몇몇 형태의 벨트가 공표특허 제2005-532513호에 개시된 것과 같은 리브 표면에 부직 패브릭이 제공되지만, 이들은 내구성이 결여되어 있다.
종래의 V-벨트 등의 전술한 종래의 동력 전달 벨트의 경우, 리브 표면은 마모에 취약해서 안정적인 상태를 유지하기 어렵다. 또한, 마찰계수는 사용함에 따라 증가하기 쉽고 이렇게 되면 소음 발생이 증가할 수 있다.
따라서, 본 발명의 목적은 V-리브드 벨트의 리브 표면의 내구성을 개선하면서 리브 표면의 요망되는 상태를 연장하는 것이다.
본 발명의 양태에 따르면, 패브릭으로 덮인 리브 표면을 포함하는 V-리브드 벨트가 제공된다. 이 패브릭은 2개의 미리 정해진 방향으로 신장 가능하다.
본 발명의 다른 양태에 따르면, V-리브드 벨트의 제조 방법이 제공된다. 이 제조 방법은 벨트 매트릭스를 맨드렐 둘레에 배치하고, 패브릭을 맨드렐을 둘러싼 벨트 매트릭스의 외주 둘레로 배치하고, 맨드렐을 내주에 다중 리브 구조를 몰딩하기 위한 복수의 홈이 있는 쉘 내부에 배치하고, 벨트 매트릭스와 패브릭을 쉘의 내주 쪽으로 확장시켜, 패브릭을 다중 리브 구조를 갖는 내주로 가압하며, 패브릭을 벨트 매트릭스로 경화시킨다. 패브릭은 다중 리브 구조에 수용되도록 신장된다.
본 발명의 목적과 장점은 첨부 도면과 연계한 아래의 상세한 설명으로부터 더 잘 이해할 수 있을 것이다.
도 1은 본 발명의 실시형태에 따른 V-리브드 벨트를 길이방향에 수직인 평면으로 취한 단면도이다.
도 2는 이 실시형태의 벨트 몰딩에 사용되는 맨드렐 및 쉘의 구성을 개략적으로 보여주는 사시도이다.
도 3은 경화 공정 전의 맨드렐 및 쉘의 구성을 반경방향을 따라 개략적으로 보여주는 확대 부분 단면도이다.
도 4는 경화 공정 중의 맨드렐 및 쉘의 구성을 반경방향을 따라 개략적으로 보여주는 확대 부분 단면도이다.
도 5는 직물의 신장 특성을 측정하기 위한 구성을 개략적으로 보여주는 단면도이다.
도 6은 실시예와 비교예에 사용되는 나일론 직물 또는 편성물의 신장 특성을 측정하는 방법을 결정하는데 사용되는 패브릭 시트의 평면도이다.
도 7은 실시예 1 내지 6과 비교예 1, 2의 패브릭 시트의 축방향(즉, 벨트 측방향)의 인장시험의 결과를 보여주는 도표이다.
도 8은 실시예 7 내지 10과 비교예 3, 4의 패브릭 시트의 원주방향(즉, 벨트 길이방향)의 인장시험의 결과를 보여주는 도표이다.
도 9는 역 구부림 시험 중의 내구성 시험에 사용되는 운전 시험기의 배치도이다.
도 10은 실시예 17 내지 21과 비교예 5, 6을 시험한 벨트 구동 시스템의 배치도이다.
도 11은 리브 표면에서의 패브릭 신장(%)과 마찰계수(COF) 사이의 관계를 보여준다.
이하 도면을 참조하여 본 발명의 실시형태를 설명한다.
<제1 실시형태>
도 1은 본 발명의 실시형태에 따른 V-리브드 벨트를 길이방향에 수직인 평면으로 취한 단면도이다. 도 1을 참조하여 본 실시형태의 V-리브드 벨트의 구조를 설명한다.
V-리브드 벨트(10)는 다중 리브 구조로 형성된 리브-고무층(11), 인장 코드(12)가 매립된 접착 고무층(13) 및 이 접착 고무층(13)의 배면에 접착된 배면 패브릭(14)을 포함한다. 또한, 리브-고무층(11)의 표면에는 직물 또는 편성물과 같은 패브릭(15)이 덮여 있다.
패브릭(15)은 충분한 신축성을 갖는 재료로부터 선택된다. 또한, 리브 표면에 요구되는 (예컨대, 마모 저항성, 열저항성, 마찰계수의 안정성, 내수성 및 미끄러짐과 소음 특성에 관한) 성능을 고려하여 벨트에 충분한 내구성을 제공하도록 선택된다.
예컨대, 패브릭(15)의 재료로는 폴리우레탄을 비롯한 탄성얀 또는 탄성섬유; 셀룰로오스 또는 비셀룰로오스계의 얀 또는 섬유를 비롯한 적어도 하나의 형태의 비탄성얀 또는 비탄성 섬유; 또는 이들의 혼합물이 있다. 셀룰로오스계 얀 또는 섬유와 비셀룰로오스계 얀 또는 섬유의 혼합물은 정방 또는 꼬임에 의해 2개 형태의 섬유를 혼합하거나 패브릭 제조 공정 중에 서로 다른 형태의 얀을 공급하여 형성한다.
셀룰로오스계 얀 또는 섬유로는 면, 리넨, 주트, 삼, 마닐라삼 및 대를 비롯한 천연섬유; 레이온 및 아세테이트를 비롯한 인조섬유; 및 이들의 조합물이 있다.
비셀룰로오스계 얀 또는 섬유로는 폴리아미드, 폴리에스터, 폴리에틸렌 나프탈레이트, 아크릴, 아라미드, 폴리올레핀, 폴리비닐 알코올, 액정 폴리에스터, 폴리에테르-에테르케톤, 폴리이미드, 폴리케톤, PTFE, e-PTFE, PPS, PBO, 울, 명주 및 이들의 조합물이 있다.
습식 성능의 개선을 위해, 패브릭은 폴리우레탄 등의 탄성을 갖는 제1 얀과 면 등의 셀룰로오스의 제2 얀을 포함하는 2 얀 구조를 포함한다. 또한, 탄성얀 또는 탄성섬유, 셀룰로오스 얀 또는 섬유, 및 다른 얀들을 포함하는 3 또는 그 이상의 얀으로 된 구조를 사용할 수 있다. 제3 얀은 요망되는 마모 저항성에 따라 선택할 수 있다.
즉, 제1 얀은 패브릭에 고도의 신축성을 제공하는 폴리우레탄 등의 탄성얀이다. 제2 및 제3 얀 또는 섬유는 서로 다른 비율로 혼합된 셀룰로오스 얀 또는 섬유와 비셀룰로오스 얀 또는 섬유의 조합물인 2개의 서로 다른 형태의 얀 또는 섬유의 혼합물로 이루어질 수 있다. 일 형태는 마모 저항성 또는 내구성을 제공하는 비셀룰로오스 얀 또는 섬유이다. 다른 형태는 우수한 습식 성능을 제공하는 셀룰로오스 얀 또는 섬유이다. 몇몇 용례에서, 셀룰로오스 얀 또는 섬유 자체는 적절한 내구성과 습식 성능을 제공할 수 있다.
셀룰로오스계 얀 또는 섬유와 비셀룰로오스계 얀 또는 섬유의 혼합비는 100:0 내지 0:100의 범위일 수 있다. 셀룰로오스계 얀 또는 섬유 5% 내지 100%와 비셀룰로오스계 얀 또는 섬유 0% 내지 95%의 비가 적절하다. 또한, 비탄성얀 또는 섬유에 대한 탄성얀 또는 섬유의 비는 2% 내지 40%일 수 있다.
이하, 도 2 내지 4를 참조하여 몰딩 공정이 적용되는 V-리브드 벨트(10)의 제조 공정에 대해 기재한다. 도 2는 본 실시형태의 V-리브드 벨트(10)를 몰딩하기 위해 사용되는 맨드렐(내부 몰드) 및 쉘(외부 몰드)을 개략적으로 보여주는 사시도이다. 도 3과 4는 맨드렐 및 쉘의 구성을 반경방향을 따라 개략적으로 보여주는 확대 부분 단면도이다. 도 3은 가황과 경화 전의 구성을 보여주고, 도 4는 가황과 경화 중의 구성을 보여준다.
원통형 맨드렐(20)의 외주 둘레에는 고무 패드(22)가 배치되며, 이 고무 패드(22)의 외측 둘레에는 벨트 재료(23)가 배치된다. (벨트 재료(23)는 배면 패브릭(14), 접착 고무층(13)을 형성하가 위한 접착 고무 매트릭스, 인장 코드(12), 및 리브-고무층(11)을 형성하기 위한 리브 고무 매트릭스를 포함한다.) 또한, 패브릭(15)은 벨트 재료(23)의 외측 둘레에 배치된다. 본 실시형태에서, 패브릭(15)은 이음매가 없거나 있는 관형 패브릭이다. 하지만, 패브릭(15)을 양단이 겹치도록 맨드렐(20) 둘레에 감은 비관형 패브릭도 역시 사용할 수 있다. 벨트 재료(23)와 패브릭(15)이 공히 제공된 맨드렐(20)은 원통형 쉘(21) 내부에 동축으로 설치된다. 이때, 도 3에 도시한 것과 같이, 패브릭(15)과 쉘(21)의 내부 사이에 간격(d)이 개재된다.
이와 함께, 패브릭(15)은 성능을 증진시키도록 후처리되며, 이 후처리는 뜨거운 물 또는 화학물질에 의한 세척, 열경화, 염색, 접착제 처리 및 적층을 포함한다. 접착제 처리로서, 아라비아고무, RFL과 같은 접착제 및 (페놀 또는 불소 수지 등의) 수지를 패브릭(15)에 도포하여 패브릭과 고무재료의 접착을 증진하거나 용도 에 요구되는 성능 특성을 달성하는 것이 보통이다. 하지만, 몇몇 경우에는, 이와 같은 추가의 처리를 적용하지 않는다.
쉘(21)은 내주에 V-리브드 구조의 다수의 홈(21A)이 있고, 이 홈들은 원주방향으로 정렬되어 V-리브드 벨트(10)의 다중 리브 구조를 형성하도록 배치된다. 경화 공정에서, 고무 패드(22)가 반경방향 외측으로 팽창하도록 공기, 질소, 오일, 물 또는 증기와 같은 적절한 온도-제어형 유체 매체를 고압으로 고무 패드(22)와 맨드렐(20) 사이에 공급한다. 그 결과, 벨트 재료(23)와 패브릭(15)은 반경방향 외측으로 팽창함으로써, 쉘(21)의 내주에 압력을 가한다. 이 공정에서, 패브릭(15)은 벨트 재료(23)의 리브-고무층(11)과 함께 변형된 다음 쉘(21)의 내주에 형성된 홈(21A) 안으로 압입됨으로써, 도 4에 도시한 다중 리브 구조가 형성될 수 있도록 한다. 더욱이, 패브릭(15)은 경화 공정에서 리브-고무층에 압박되어 접촉되거나 접착됨으로써, 패브릭(15)과 리브-고무층(11)의 표면이 일체화된다.
즉, 본 실시형태에 따른 몰딩 공정은 벨트 재료를 맨드렐 둘레에 제공하는 단계, 벨트 재료의 외주를 패브릭으로 덮는 단계, (벨트 재료와 패브릭 양쪽이 장착된) 맨드렐을 쉘 내부에 설치하는 단계, 및 벨트 재료와 패브릭을 쉘의 내주 쪽으로 팽창시켜 이들을 경화 공정이 수행되는 동안 다중 리브 구조에 압박되도록 유지하는 단계로 수행된다. 아울러, 벨트매트릭스는 패브릭 안으로 침투한 후에 경화된다.
도 3과 4에는 3개의 홈(21A)만이 도시되지만, 도 2에 도시한 것과 같이 실제로는 복수의 홈이 쉘(21)의 전체 내주를 따라 배치된다. 더욱이, 경화 공정에 의 해 다중 리브 구조로 준비된 단편을 쉘(21)로부터 꺼내어 미리 정해진 벨트 폭으로 리브들을 따라 절단함으로써 복수의 V-리브드 벨트(10)를 제조한다.
전술한 벨트 제조 공정에서, 벨트 재료(23)와 패브릭(15)은 공히 원통형 맨드렐(20)로부터 반경방향으로 팽창되어, 패브릭(15)을 원통형 몰드의 원주방향, 즉, 벨트 길이방향으로 신장시킨다. 동시에, 리브 고무와 패브릭(15) 양쪽이 쉘 내의 홈(21A)의 형태에 따라 변형함으로써, 패브릭(15)은 원통형 몰드의 축방향, 즉, 벨트 측방향으로 신장된다.
도 5에 개략적으로 도시한 것과 같이, 맨드렐(20) 둘레에 배치된 패브릭(15)의 초기 위치(즉, 몰딩 공정 시작시의 패브릭(15)의 위치)는 맨드렐(20)의 중심에서 반경 R에 있고 패브릭(15)의 초기 위치와 쉘(21) 내의 홈(21A)의 바닥면 사이의 거리를 D라 하면, 패브릭(15)의 원주방향(벨트 길이방향) 길이는 초기 반경거리 2πR로부터 신장된 반경거리 2π(R+D)로 바뀐다. 따라서, 패브릭(15)의 원주방향(즉, 벨트 길이방향) 신장은, 신장된 반경거리 2π(R+D)와 초기반경거리 2πR 사이의 차를 초기반경거리 2πR로 나눈, D/R로 주어진다. 아울러, 패브릭의 원주방향 신장은 몰드에 끼우는데 필요한 확장을 포함한다.
한편, 패브릭(15)의 축방향(즉, 벨트 측방향) 신장은 (N×A - L)/L로 표현할 수 있다. 여기서, A는 축방향을 따른 홈(21A)의 윤곽길이(도 5 참조)이고, N은 몰드 내에 형성된 리브의 수이며, L은 홈면의 축방향 길이(즉, 리브가 형성된 벨트 측방향의 전체 길이)이다. 리브 피치(p)가 채용된 경우, L은 L=N×p로 표현된다. 따라서, 패브릭의 축방향(즉, 벨트 측방향) 신장은 (A/p - 1)이 된다. 도 5에 굵 은 선으로 나타낸 것과 같이, 윤곽길이(A)는 하나의 리브 단면에 해당하고, 리브의 형태에 따라 결정된다.
패브릭(15)의 원주방향 및 축방향으로의 신장은 리브 표면에 부착된 패브릭이 V-리브드 벨트에 요망되는 일정한 특성을 유지하게 되는 값이어야 한다. 제1 실시형태에서, 패브릭(15)이 그 기능상 리브 표면 패브릭으로서 일정한 특성을 유지해야 한다는 요건에 따라, 예컨대 벨트 재료(23)는 압박 중에 패브릭(15)의 그물코에 완전히 침투하지 않아야 한다.
본 실시형태에 사용된 몰딩 공정을 이용한 V-리브드 벨트 제조에 있어서, 사용되는 패브릭은 일정한 조건(단위길이당 인장)에서 원주방향(즉, 벨트 길이방향)으로 D/R보다 크게 신장되고 축방향(즉, 벨트 측방향)으로 (N×A - L)/L( 또는 A/p - 1)보다 크게 신장된다. 즉, 패브릭이 리브 표면에 일정한 특성을 유지하도록 어느 한 방향의 신축성 범위가 정해진다. 범위의 세부사항은 실시예와 비교예의 비교를 참조하여 후술한다.
그렇지만, 몇몇 경우에는, 이음매 없는 또는 이음매 있는 관형 패브릭이 사용되지 않을 때, 패브릭 시트의 단부를 겹치거나 벨트 길이방향으로 패브릭 시트의 단부 사이에 패브릭으로 덮이지 않은 공간을 허용함으로써, 주어진 조건에서 리브의 형태와 맨드렐의 치수 양쪽에 의해 특정되는 전술한 맨드렐 원주방향으로의 신장을 만족시키지 않는 패브릭을 적용할 수 있다.
한편, 패브릭이 맨드렐의 축방향으로 충분히 신장될 수 없다면, 패브릭은 쉘의 리브 공동을 따라 변형되더라도 쉘과 접촉하는 위치로 변위되지 않을 것이다. 또한, 리브 고무재료는 패브릭의 그물코를 통과하여, 쉘 몰드를 채우게 될 것이다. 그 결과, 패브릭은 리브 고무층 내에 완전히 매립됨으로써, 리브 고무가 리브 표면을 직접 형성할 것이다. 따라서, 본 실시형태에서와 같이, 벨트 재료를 쉘에 압박하고 패브릭이 적절히 덮여 있는 리브 표면을 형성하여 다중 리브드 벨트를 성공적으로 제조하기 위해서는, 적어도 축방향으로 충분한 신축성(즉, 패브릭이 쉘 몰드와 접촉하여 몰드의 형태에 따라 변형될 수 있을 만큼의 충분한 신축성)을 갖는 패브릭을 사용할 필요가 있다.
그와 같은 패브릭에 있어서, 전술한 편성물을 사용하거나 직물을 사용할 수 있다. 직물의 경우, 날실 및 씨실 중의 적어도 하나는 컬-크림프 마무리, 거친 마무리, 타슬란(Taslan) 마무리, 인터레이스 마무리, 커버링 마무리 등의 마무리 공정을 수행한 탄성얀 또는 가공사를 포함한다. 전술한 신축성은 제조 공정에서 최소한의 요망사항이다. 실제로는 벨트 용도의 조건을 만족시키도록 더 큰 신축성이 요망된다. 예컨대, 벨트가 작은 풀리 구부림 및 역 구부림 하에서 가요성을 갖도록 벨트 길이방향으로의 추가 신축성이 요망된다.
전술한 바와 같이, 제1 실시형태에 따르면, 부직포보다 내구성이 큰 직물 또는 편성물을 포함하는 패브릭을 리브 표면에 일체로 제공함으로써, 벨트 표면의 내구성과 벨트 표면 상태의 장시간 보존성을 개선할 수 있다. 이와 동시에, 미끄러짐과 이상음의 발생이 억제된다. 특히, 본 실시형태에 따르면, 패브릭은 몰딩과 경화 공정으로 리브 표면에 일체로 부착됨으로써, V-리브드 벨트의 리브 표면의 내구성을 개선하고 리브 표면의 상태를 장시간 유지할 수 있다.
이하, 실시예와 비교예를 참조하여 제1 실시형태에 따른 패브릭의 신축성을 특정하기 위한 조건에 대해 기재한다.
<실시예>
먼저, 실시예들에 사용되는 나일론 직물과 나일론 편성물의 연장 또는 신장과 몰딩 공정에 적용된 몰드의 치수에 의해 결정되는 연장이 일치했는지의 여부를 검사하였다. 이 시험에서, 실시예 3에서는 직물 시트를 사용하였고 실시예 4 내지 6에서는 편성물 시트를 사용하였다.
이 검사 시험에서, 길이방향 및 측방향 양쪽으로 100mm의 길이를 갖는 십자 마크를 맨드렐의 축방향 및 원주방향과 정렬되도록 패브릭 시트에 그렸다. 패브릭을 맨드렐 둘레에 미리 부착된 벨트 맨드렐 둘레에 부착한 다음 맨드렐과 함께 쉘 내부에 설치하였다. 이어서, 몰드 공정을 이용하여 이들 재료로 V-리브드 벨트를 형성하였다. 공정은 맨드렐의 축방향(즉, 벨트 측방향)으로 (N×A - L)/L( 또는 A/p - 1) = 0.8011(80.11%)과 맨드렐의 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)으로 D/R = 0.0306(3.06%)의 조건으로 수행되었다.
도 6(a)는 십자 마크가 그려진 미처리 패브릭 시트의 개략적인 평면도이며, 도 6(b)는 십자 마크가 그려진 비포장 미처리 패브릭 시트의 개략적인 평면도이다. 패브릭의 신장 후에, 자를 이용하여 십자 마크 아암의 길이를 측정하였다. 십자 마크의 원주 방향(즉, 벨트 길이방향) 길이는 102 내지 104mm였고(2 내지 4% 신장), 십자 마크의 축방향(즉, 벨트 측방향) 길이는 173.12 내지 179.53mm였다(73.12 내지 79.53% 신장). 모든 패브릭 시트의 신장은 이 값들과 대체로 일치하였다.
도 7은 실시예 1 내지 6과 비교예 1, 2의 패브릭 시트에 맨드렐의 축방향(즉, 벨트 측방향)에 해당하는 방향으로 인장시험을 한 결과를 보여준다. 각각의 시편에 대한 신장 특성은 도 7의 도표에 도시된다. 도 7에서, x축 좌표는 신장(%)을 나타내고, y축 좌표는 인장 방향으로 패브릭에 가해진 단위길이(50mm)당 인장(N)을 나타낸다.
실시예 1 내지 3과 비교예 1에서 직물을 사용하였고, 실시예 4-6과 비교예 2에서 편성물을 사용하였다. 실시예 1 내지 6의 시편의 신장 특성은 곡선(E1-E6)으로 표현하였고, 비교예 1과 2의 시편의 신장 특성은 곡선(C1, C2)으로 표현하였다.
또한, 실시예 1 내지 6과 비교예 1, 2의 패브릭을 사용하여, 축방향(즉, 벨트 측방향)의 신장이 (N×A - L)/L( 또는 A/p - 1) = 0.8011(80.11%)이 되는 조건에서 본 실시형태의 몰딩 공정으로 V-리브드 벨트를 형성하였다. 실시예 1 내지 6의 패브릭을 사용하는 몰딩에서, V-리브 표면은 패브릭으로 적절히 덮였다. 하지만, 비교예 1과 2의 패브릭에서, 벨트 재료는 가압 공정 중에 패브릭의 메스를 통과하여, 리브 표면에 노출된 패브릭이 없었다.
도 7의 도표와 실시예 1 내지 6과 비교예 1, 2의 V-리브드 벨트의 몰딩 시험 결과를 참조하면, 제1 실시형태의 몰딩 공정에 의해 제조되는 V-리브드 벨트의 경우에, 리브 표면에서 패브릭의 요망되는 조건을 달성하기 위해서는, 패브릭의 축방향(즉, 벨트 측방향)의 신장이 (N×A -L)/L( 또는 A/p - 1)일 때, 패브릭이 맨드렐의 축방향(즉, 벨트 측방향)으로 대략 250N/50mm(제1 값) 이하의 단위길이당 인장을 갖는 좋음을 알 수 있다. 즉, 본 실시예에는 약 80%의 신장일 때 단위길이당 250N/25mm 이하의 인장을 보이는 패브릭을 적용하는 것이 좋다. 또한, 본 실시예에서는, 패브릭의 (단위길이당) 인장은 패브릭의 축방향(즉, 벨트 측방향)의 신장이 약 80%일 때 200N/50mm 이하가 좋다. 이는 축방향(벨트 측방향)으로 250N/50mm, 더 바람직하게는, 200N/50mm에서 80% 이상의 신장을 갖는 패브릭이 선택된다는 것을 의미한다.
이하, 도 8과 9를 참조하여, 패브릭의 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)의 신장과 역 구부림을 받는 벨트의 내구성 사이의 관계에 대해 기재한다.
도 8은 실시예 7 내지 10과 비교예 3, 4의 직물 및 편성물에 대한 맨드렐의 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)으로 수행한 인장 시험 결과를 보여주는 도표이다. x축 좌표는 신장(%)을 나타내고, y축 좌표는 인장 방향으로 단위길이(50mm)의 패브릭에 가해진 인장(N)을 나타낸다. 비교예 3과 4 및 실시예 7에서는 직물을 사용하였고, 실시예 8 내지 10에서는 편성물을 사용하였다. 실시예 7 내지 10의 시편의 신장 특성은 곡선(E7-E10)으로 각각 표시하였고, 비교예 3과 4의 시편의 신장 특성은 각각 곡선(C3, C4)으로 각각 표시하였다.
실시예 1 내지 6과 비교예 1, 2와 마찬가지로, 실시예 7 내지 10과 비교예 3, 4의 특성을 갖는 패브릭을 사용하여, 본 실시형태의 몰딩 공정에 따라, 원주 방향에 특정된 신장 조건(즉, D/R = 0.0306(3.06%))으로 V-리브드 벨트를 몰딩하였다. 이 경우, V-리브드 벨트는 500 시간을 목표로 한 서비스 수명을 갖도록 제조되었다.
그런 다음, 역 구부림 인가 벨트 내구성 시험(벨트 구부림 시험)을 수행하였 다. 즉, 도 9에 배치도가 도시된 운전 시험기를 이용하여, 실시예 7 내지 10과 비교예 3, 4의 패브릭으로 제조한 V-리브드 벨트에 역 구부림 인가 내구성 시험을 수행하였다.
도 9의 운전 시험기는 구동 풀리(DR), 피동 풀리(DN), 텐셔너 풀리(TEN), 풀리(DR, DN, TEN) 사이에 각각 개재된 3 개의 아이들 풀리(ID) 및 이들 풀리 둘레에 걸린 V-리브드 벨트(B)로 구현되었다. 구동 풀리(DR), 피동 풀리(DN) 및 텐셔너 풀리(TEN)는 유효 직경이 70.00mm였으며, 아이들 풀리(ID)는 유효 직경이 52.00mm였다. 운전 시험기는 100℃의 주위 온도에서 작동되었고, 구동 풀리(DR)는 5,200rpm으로 회전되었으며, 벨트의 축방향 하중은 588N이었다.
비교예 3과 4의 V-리브드 벨트의 운전 시험에서, 24 시간 이내에 크랙이 발생하였고, 리브가 끊어졌거나 다수의 크랙이 형성된 때인 328.4 및 166.4 시간 운전 후에 시험을 각각 중단하였다. 한편, 실험예 7과 8의 V-리브드 벨트의 경우, 각각 305 시간 및 524.2 시간 후에 크랙이 발생하였다. 실시예 7의 V-리브드 벨트에 수행한 시험은 크랙의 수가 리브의 수보다 1이 많은 때인 650 시간에서 중단하였다. 하지만, 실시예 8의 V-리브드 벨트에서는 1003.7 시간 운전 후에 단지 3개의 크랙만이 발견되었다. 또한, 실시예 9와 10에서는 400 시간 운전 후에도 크랙이 검출되지 않았다.
따라서, 실시예 7과 8의 패브릭을 사용한 벨트로 벨트 역 구부림에 대한 만족스러운 내구성 저항을 달성하였지만, 비교예 3과 4에서는 그렇지 못했다. 따라서, 도 8의 도표로부터, 역 구부림에 대한 만족스러운 내구성을 부여하는 패브릭으 로는, 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)의 신장이 R/D로 정해지는 경우, 맨드렐의 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)으로 단위길이당 약 50N/50mm(제2 값) 이하의 인장을 갖는 패브릭 중에서 선택함이 좋다는 것을 알 수 있다. 즉, 본 실시예에서, 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)의 신장이 약 3%일 때 단위길이당 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)의 패브릭의 인장은 바람직하게는 50N/50mm 이하여야 한다. 이는 원주 방향(벨트 길이방향)으로 50N/50mm에서 3% 이상 신장하는 패브릭을 선택해야 한다는 의미이다.
표 1 내지 3을 참조하여, 실시예 11 내지 16(Ex-11 내지 Ex-16)과 비교예 5, 6(CE-5, CE-6)의 V-리브드 벨트에 대한 미끄러짐 및 소음 시험의 결과에 대해 거론한다.
표 1은 실시예 11 내지 16에 사용된 패브릭의 특성을 나타낸다. 실시예 11 내지 16은 리브 표면이 편성물로 덮인 V-리브드 벨트이다. 한편, 비교예 5의 리브 표면은 티슈(부직포)로 덮었고, 비교예 6의 리브 표면은 연마하여 아무런 패브릭도 덮지 않았다. 실시예 11 내지 14와 16의 패브릭은 15% 폴리우레탄(탄성얀)을 포함했으며, 실시예 15는 30% 폴리우레탄과 잔여 비탄성얀을 포함하였다. 비탄성얀으로는, 실시예 11 내지 13과 16은 면 등의 셀룰로오스 얀을 포함하였고, 실시예 12 내지 15는 PET 또는 PA 등의 비셀룰로오스 얀을 포함하였다. 즉, 실시예 11과 14 내지 16은 2얀 구조를 가졌고, 실시예 12와 13은 3얀 구조를 가졌다. 표 1의 혼합비는 PU 함량(탄성얀)을 제외한 잔부에 있어서 비셀룰로오스 얀에 대한 셀룰로오스 얀의 비를 나타낸다. 또한, 각각의 패브릭의 9.807N/2mm에서의 길이방향 연장(신 장), 측방향 연장 및 두께(mm)가 표 1에 기입되어 있다. 9.807N/25mm 폭에서 벨트 측방향으로 80%보다 큰 신축성을 갖고 9.807N/25mm 폭에서 벨트 길이방향으로 10%보다 큰 신축성을 갖는 패브릭이 사용된다.
[표 1]
CE-5 CE-6 Ex-11 Ex-12 Ex-13 Ex-14 Ex-15 Ex-16
리브 범위 티슈 연마 편조 편조 편조 편조 편조 편조
PU 함량 N/A N/A 15% 15% 15% 15% 30% 15%
셀룰로오스얀 N/A N/A 면 면 면 --- --- 면
비셀룰로오스얀 N/A N/A --- PET PA PET PA ---
혼합비 N/A N/A --- 50:50 50:50 --- --- ---
9.807N/25mm에서의 길이방향 연장(%) N/A N/A 400 433 400 270 250 380
9.807N/25mm에서의 측방향 연장(%) N/A N/A 320 320 400 125 125 255
패브릭 두께(mm) N/A N/A 0.9 1.0 1.0 1.1 0.9 1.1
표 2는 실시예 11 내지 16과 비교예 5, 6에 사용된 V-리브드 벨트 원형의 세부사항이다. 측방향 연장(신장)과 길이방향 연장은 편성물이 벨트에 부착된 후의 각각의 방향으로의 신장을 의미한다.
[표 2]
CE-5 CE-6 Ex-11 Ex-12 Ex-13 Ex-14 Ex-15 Ex-16
벨트 길이(mm) 1000 1035 1000 1000 1000 1000 1000 1000
측방향 신장(%) N/A N/A 80.0 80.0 80.0 80.0 80.0 80.0
길이방향 신장(%) N/A N/A 18.6 21.4 20.6 11.6 11.4 17.2
표 3은 미끄러짐 및 소음 시험의 결과를 제시한다.
[표 3]
CE-5 CE-6 Ex-11 Ex-12 Ex-13 Ex-14 Ex-15 Ex-16
신규 미끄러짐 N Y N N N N N N
소음 ◎ △ ◎ ◎ ◎ ○ ○ ◎
조절 미끄러짐 N Y N N N Y N N
소음 △ X ◎ ◎ ◎ △ △ ◎
X: 100dB 초과하는 소음 △: 90dB 내지 100dB의 소음
○: 80dB 내지 90dB의 소음 ◎: 80dB 미만의 소음
표 3에 제시된 바와 같이, 셀룰로오스 얀(면)을 포함하면 신규 V-리브드 벨트 및 조절된 V-리브드 벨트 양쪽에서 미끄러짐 및 소음 성능 모두 양호한 결과를 얻었다.
이하, 표 4 내지 6과 도 10을 참조하여, 소음 제어 내구성 시험의 결과를 설명한다. 표 4는 표 1에서와 마찬가지로 실시예 17 내지 21에 사용된 패브릭의 특성을 나타낸다. 또한, 표 5는 표 2에서와 마찬가지로 실시예 17 내지 21에 사용된 원형 V-리브드 벨트의 세부사항을 보여준다. 즉, 표 4와 5의 각각의 항목은 표 1과 2의 항목과 동일하다. 이 시험에서, 실시예 17 내지 21은 비교예 5 및 6과 비교하였고, 그 특성과 세부사항은 표 1과 2를 참조하였다.
[표 4]
Ex-17 Ex-18 Ex-19 Ex-20 Ex-21
리브 범위 편조 편조 편조 편조 편조
PU 함량 15% 15% 15% 15% 15%
셀룰로오스얀 면 면 면 --- ---
비셀룰로오스얀 --- PET PA PET PA
혼합비 --- 50:50 50:50 --- ---
9.807N/25mm에서의 길이방향 연장(%) 400 433 400 400 400
9.807N/25mm에서의 측방향 연장(%) 320 320 400 400 400
패브릭 두께(mm) 0.9 1.0 1.0 1.1 0.9
[표 5]
Ex-17 Ex-18 Ex-19 Ex-20 Ex-21
벨트 길이 1510 1510 1510 1510 1510
측방향 신장 (%) 80.0 80.0 80.0 80.0 80.0
길이방향 신장 (%) 65 65 65 65 65
도 10은 실시예 17 내지 21 및 비교예 5와 6을 시험한 벨트 구동 시스템의 배치도를 보여준다. 실제의 엔진 부속 구동 시스템에서 소음 제어 내구성 시험을 실시하였다. V-리브드 벨트는 크랭크샤프트 풀리(CRK), 텐셔너 풀리(TEN), 교류발전기 풀리(ALT), 파워 스티어링 펌프 풀리(P_S), 아이들 풀리(IDR) 및 공기 조화기 풀리(A_C) 둘레에 걸려있다. 엔진 속도는 무하중 엔진 상태(대기 상태)의 공회전 속도로 설정하였고, 교류발전기에는 100% 듀티의 하중을 가했다. 풀리(P_S)는 공면 위치로부터 4mm 오프셋되어, 2도의 벨트 비정렬 각을 발생시켰다.
파워 스티어링 펌프 풀리(P_S)의 입구(Aw로 표시)에는 4 시간마다 물이 공급된다. 소음이 검출될 때까지 주위 온도에서 시험을 수행하였다.
소음 제어 내구성 시험의 결과는 표 6에 제시하였으며, 숫자는 각각의 예에서 소음 발생 때까지의 실제 시간을 나타낸다. 표 6에 제시한 바와 같이, 면사와 같은 셀룰로오스 얀을 포함하는 실시예 17 내지 19는 소음 제어 내구성에서 우수한 성능을 보였다.
[표 6]
CE-5 CE-6 Ex-17 Ex-18 Ex-19 Ex-20 Ex-21
소음 평가율 5.2 2 100 70 40 0 24.5
이하, 표 7 내지 9를 참조하여, 이음매 없는 직물 관이 적용된 본 발명의 V-리브드 벨트에 대한 미끄러짐 및 소음 성능 시험 결과를 설명한다. 표 7은 실시예 22에 사용된 이음매 없는 직물과 비교예 7(CE-7)에 사용된 이음매 없는 직물의 특성을 표 1의 형태로 제시한다. 실시예 22의 패브릭은 28% 탄성얀(PU)과 잔여 셀룰로오스계 얀(면사)을 포함하였으며, 비교예 7은 이들 가운데 어느 것도 포함하지 않았다. 표 8은 실시예 22와 비교예 7에 적용된 V-리브드 벨트 원형의 세부사항을 표 2의 형태로 제시한다.
[표 7]
CE-7 Ex-22
리브 범위 직조 직조
PU 함량 --- 28%
셀룰로오스얀 --- 면
비셀룰로오스얀 PA PA
날실 PA PA/PU
씨실 PA 면/PU
9.807N/25mm에서의 길이방향 연장(%) 80 116
9.807N/25mm에서의 측방향 연장(%) 50 140
패브릭 두께(mm) 0.6 1.06
[표 8]
CE-7 Ex-22
벨트 길이 1000 1000
측방향 신장(%) 80 80
길이방향 신장(%) 5.0 14.4
표 9에 도시한 것과 같이, 실시예 22나 비교예 7 어디에서도 미끄러짐이 발생하지 않더라도, 신규 벨트의 소음 성능은 조절된 벨트에 비해 현저한 차이가 있었다. 다시 말해서, 실시예 22는 비교예 7보다 우수한 소음 성능을 보였다.
[표 9]
CE-7 Ex-22
신규 미끄러짐 N N
소음 △ ◎
조절 미끄러짐 N N
소음 X ◎
X: 100dB 초과하는 소음 △: 90dB 내지 100dB의 소음
○: 80dB 내지 90dB의 소음 ◎: 80dB 미만의 소음
전술한 바와 같이, 제1 실시형태에서는, 리브 표면에서 패브릭의 요망되는 조건(즉, 패브릭이 리브 표면을 완전히 덮는 조건)을 달성하기 위해서, 맨드렐의 축방향(즉, 벨트 측방향) 신장이 (N×A -L)/L( 또는 A/p - 1)로 정의될 때 패브릭 인장이 제1 값 이하가 되는 신장 특성을 갖는 패브릭을 사용하였다. 또한, 역 구부림 하에서의 내구성을 고려하면, 원주 방향(즉, 벨트 길이방향)의 신장이 R/D로 정의될 때 사용되는 패브릭은 제2 값 이하의 인장을 보여야 한다.
직물 대신 편성물을 사용하는 경우, (예컨대, 유사한 재료로 편조하고 유사하게 처리한) 편성물은 직물과 유수한 신축성을 가져야 한다. 이 경우, 편성물이 양방향(벨트 길이 및 측방향)으로 요구되는 신축성을 갖도록 편조되어야 한다. 예컨대, 위편성물은 이음매 없는 관 형태일 수 있다. 또한, 이음매 없는 직조 패브릭을 사용하면 이음매 또는 패브릭 시트의 겹침에 따른 리브 표면의 요철을 방지할 수 있다.
<제2 실시형태>
이하, 본 발명의 제2 실시형태에 따른 V-리브드 벨트에 대해 기재한다. 제2 실시형태에 따른 V-리브드 벨트는 제1 실시형태와 거의 동일한 방법으로 제조된다. 하지만, 제2 실시형태에 따른 V-리브드 벨트에서는, 벨트 재료(23)가 패브릭(15)의 그물코에 정해진 깊이만큼 침투한다. 이렇게 함으로써, 패브릭(15)의 그물코를 통과한 리브 고무재료의 양에 의해 리브 표면의 특성(마찰계수, 마모 저항성 등)을 제어하면서 리브 표면의 패브릭(15)의 상태를 유지할 수 있다.
즉, 패브릭(15)의 그물코를 통과한 리브 고무재료는 패브릭(15)과 함께 리브 표면을 형성하므로, 리브 표면의 마찰계수와 내구성 양자는 패브릭(15)의 그물코를 완전히 침투한 리브 고무재료의 양에 직접적으로 영향을 받는다. 또한, 패브릭(15)의 신장은 리브 고무재료의 패브릭 침투에 영향을 준다.
따라서, 벨트의 형태와 리브 고무재료가 패브릭의 그물코를 미리 정해진 정도만큼 통과하는 리브 표면에 요구되는 특징에 의해 정해지는 신장에 기초하여 벨트 길이방향 및 측방향의 신장 특성을 갖는 직물 또는 편성물을 선택함으로써, 요망되는 리브 표면 특징을 갖는 V-리브드 벨트를 구현할 수 있다. 전술한 선택에 사용된 패브릭의 신장 특성은 패브릭이 전술한 정도만큼 신장될 때 유도되는 패브릭 인장의 제1 값 및 제2 값 중의 적어도 하나를 참조하여 결정할 수 있다. 또한, 전술한 마찰계수 및 마모 저항성을 제어하기 위해, 단위면적당 질량, 밀도, (두께, 마무리, 얀 밀도, 얀 크기 및 신장시의 패브릭 투과성 등을 비롯한) 얀 또는 필라멘트의 특징과 같은 패브릭의 다른 특성을 적절히 선택할 수 있다. 아울러, 다른 공정 변수로는 몰딩 압력이 있다.
<실시예>
매트릭스 관통이 큰 리브 표면은 마찰계수가 더 크므로, 리브 표면의 마찰계 수는 매트릭스의 관통 정도를 나타낸다. 표 10과 도 11은 패브릭 신장(%)과 리브 표면의 마찰계수(COF) 사이의 관계를 보여준다.
시험에서, 관형 직물 서로 다른 환경으로 준비하고 1510mm 몰드에 끼워지도록 서로 다른 레벨로 신장시켰다. 이어서, 패브릭을 서로 다른 마찰계수를 얻도록 서로 다른 정도로 신장시킨 다음 마찰계수를 측정하였다. 아울러, 실시예 23 내지 26의 패브릭은 PET 및 면사를 포함하였다.
[표 10]
Ex-23 Ex-24 Ex-25 Ex-26
리브 범위 PET/면 편조 PET/면 편조 PET/면 편조 PET/면 편조
편조 관체 OC(mm) 1372 1209 1077 914
패브릭 신장(%) 10 25 40 65
COR 0.87 1.04 1.14 1.69
도 11과 표 10에 도시한 것과 같이, 리브 표면의 마찰계수는 패브릭의 신장에 따라 증가한다. 즉, 패브릭 신축성을 선택함으로써, 매트릭스의 관통을 간접적으로 제어할 수 있고, 이어 리브 표면의 마찰계수를 제어할 수 있다.
본 출원에서 주의할 점으로서, "침투"라는 용어는 패브릭 조직 안으로의 고무의 침투와 고무가 패브릭의 그물코를 통과하는 관통을 모두 포함한다. 또한, "침투하지 않는" 및 "충분히 침투하지 않는"이라는 문구는 고무가 그물코 반대편으로 통과하지 않은 침투 상태를 나타낸다.
비록 첨부 도면을 참조하여 본 발명의 실시형태를 기재하였지만, 해당 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 범위로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있다.
본 출원의 개시내용은 일본특허출원 2007-239003호(2007년 9월 14일 출원)에 포함된 주제에 관한 것으로, 해당 문헌의 전체 내용은 참조로서 본 출원에 포함된다.

Claims (47)

  1. 패브릭으로 덮인 리브 표면을 포함하고, 상기 패브릭은 2개의 미리 정해진 방향으로 신장 가능한, V-리브드 벨트.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 패브릭은 탄성얀과 적어도 한 형태의 비탄성얀을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 탄성얀은 폴리우레탄을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  4. 제2항에 있어서,
    상기 비탄성얀은 셀룰로오스계 섬유 또는 얀을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 비탄성얀은 비셀룰로오스계 섬유 또는 얀을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 비탄성얀은 셀룰로오스계 섬유 또는 얀과 비셀룰로오스계 섬유 또는 얀의 혼합물인 것인 V-리브드 벨트.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 셀룰로오스계 섬유 또는 얀과 비셀룰로오스계 섬유 또는 얀의 혼합물은 2개 형태의 섬유를 정방 또는 꼬임에 의해 혼합하거나 패브릭 제조 공정 중에 서로 다른 형태의 얀을 공급하여 형성한 것인 V-리브드 벨트.
  8. 제4항에 있어서,
    상기 셀룰로오스계 섬유 또는 얀은,
    면, 리넨, 주트, 삼, 마닐라삼 및 대를 비롯한 천연섬유;
    레이온 및 아세테이트를 비롯한 인조섬유; 및
    이들의 조합물
    을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  9. 제5항에 있어서,
    상기 비셀룰로오스계 섬유 또는 얀은 폴리아미드, 폴리에스터, 폴리에틸렌 나프탈레이트, 아크릴, 아라미드, 폴리올레핀, 폴리비닐 알코올, 액정 폴리에스터, 폴리에테르-에테르케톤, 폴리이미드, 폴리케톤, PTFE, e-PTFE, PPS, PBO, 울, 명주 및 이들의 조합물을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  10. 제1항에 있어서,
    상기 2개의 미리 정해진 방향 중의 하나는 벨트 측방향에 해당하고, 다른 하나의 방향은 벨트 길이방향에 해당하는 것인 V-리브드 벨트.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 패브릭의 신축성은 벨트 측방향으로 9.807N/25mm 폭에서 80%보다 크고 벨트 길이방향으로 9.807N/25mm 폭에서 10%보다 큰 것인 V-리브드 벨트.
  12. 제10항에 있어서,
    상기 패브릭의 벨트 측방향의 신장이 벨트 측방향의 리브 윤곽의 길이를 리브 피치로 나누고 1을 뺀 값과 동일할 때, 패브릭의 벨트 측방향의 단위길이당 인장은 제1 값 이하인 것인 V-리브드 벨트.
  13. 제10항에 있어서,
    상기 패브릭의 벨트 길이방향의 신장이 상기 쉘에서 벨트 길이방향으로의 리브 팁의 길이에서 몰딩 공정의 시작시의 상기 패브릭의 벨트 길이방향 길이를 빼고 몰딩 공정의 시작시의 상기 패브릭의 벨트 길이방향 길이로 나눈 값과 동일할 때, 벨트 길이방향의 단위길이당 인장은 제2 값 이하인 것인 V-리브드 벨트.
  14. 제1항에 있어서,
    상기 패브릭의 그물코 안에는 V-리브드 벨트의 벨트 매트릭스가 침투한 것인 V-리브드 벨트.
  15. 제14항에 있어서,
    상기 벨트 매트릭스는 상기 패브릭 안으로 침투한 후 경화된 것인 V-리브드 벨트.
  16. 제14항에 있어서,
    상기 V-리브드 벨트는 몰딩으로 제조되는 것인 V-리브드 벨트.
  17. 제16항에 있어서,
    상기 몰딩 중에, 상기 리브 표면은 상기 벨트 매트릭스의 외주 둘레에 배치된 상기 패브릭과 함께 쉘 내주의 다중 리브 구조를 갖는 몰드에 상기 벨트 매트릭스를 가압하고 상기 벨트 매트릭스를 경화함으로써 몰딩되고, 상기 패브릭은 상기 다중 리브 구조에 수용되도록 신장 가능한 것인 V-리브드 벨트.
  18. 제17항에 있어서,
    상기 리브 표면의 특성을 제어하기 위하여, 경화하는 중에 행해지는 가압 중 에, 상기 벨트 매트릭스가 상기 패브릭의 그물코를 관통하는 것이 제어되는 것인 V-리브드 벨트.
  19. 제17항에 있어서,
    상기 벨트 매트릭스는, 경화하는 중에 행해지는 가압 중에, 상기 패브릭의 그물코를 완전히 관통하지 않는 것인 V-리브드 벨트.
  20. 제17항에 있어서,
    상기 패브릭의 벨트 측방향의 신장이 벨트 측방향의 리브 윤곽의 길이를 리브 피치로 나누고 1을 뺀 값과 동일할 때, 패브릭의 벨트 측방향의 단위길이당 인장은 제1 값 이하인 것인 V-리브드 벨트.
  21. 제17항에 있어서,
    상기 패브릭의 벨트 길이방향의 신장이 상기 쉘에서 벨트 길이방향으로의 리브 팁의 길이에서 몰딩 공정의 시작시의 상기 패브릭의 벨트 길이방향 길이를 빼고 몰딩 공정의 시작시의 상기 패브릭의 벨트 길이방향 길이로 나눈 값과 동일할 때, 벨트 길이방향의 단위길이당 인장은 제2 값 이하인 것인 V-리브드 벨트.
  22. 제18항에 있어서,
    상기 벨트 매트릭스의 관통은 상기 패브릭의 신장에 의해 부분적으로 제어되 는 것인 V-리브드 벨트.
  23. 제17항에 있어서,
    상기 패브릭은 패브릭의 날실과 씨실 양쪽에 신축성을 부여하는 공정으로 직조된 것인 V-리브드 벨트.
  24. 제23항에 있어서,
    상기 공정이 수행되는 상기 패브릭의 날실과 씨실은 각각의 미리 정해진 방향으로 신장되는 것인 V-리브드 벨트.
  25. 제24항에 있어서,
    상기 2개의 미리 정해진 방향 중의 하나는 벨트 측방향에 해당하고, 다른 하나의 방향은 벨트 길이방향에 해당하는 것인 V-리브드 벨트.
  26. 제23항 또는 제24항에 있어서,
    상기 공정은 컬-크림프 마무리, 거친 마무리, 타슬란(Taslan) 마무리, 인터레이스 마무리, 커버링 마무리 중의 하나인 것인 V-리브드 벨트.
  27. 제17항에 있어서,
    상기 패브릭은 미리 정해진 방향으로 신축성을 부여하도록 편조된 것인 V-리 브드 벨트.
  28. 제27항에 있어서,
    상기 미리 정해진 방향은 벨트 측방향과 벨트 길이방향인 것인 V-리브드 벨트.
  29. 제16항 내지 제28항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 벨트 길이방향과 벨트 측방향으로 각각 미리 정해진 신축성을 갖는 이음매 없는 직물 또는 이음매 없는 편성물 중의 하나를 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  30. 제16항 내지 제29항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 면사 및 폴리우레탄얀을 포함하는 2얀 구조인 것인 V-리브드 벨트.
  31. 제16항 내지 제29항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 면사, 폴리우레탄얀 및 다른 얀을 포함하는 3개 이상의 얀 구조인 것인 V-리브드 벨트.
  32. 제1항 내지 제13항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 직물인 것인 V-리브드 벨트.
  33. 제32항에 있어서,
    상기 패브릭인 관형의 이음매 없는 직물인 것인 V-리브드 벨트.
  34. 제32항 또는 제33항에 있어서,
    상기 직물은 날실 방향이나 씨실 방향의 가공사를 사용하는 것인 V-리브드 벨트.
  35. 제32항 또는 제33항에 있어서,
    상기 직물은 날실 방향 및 씨실 방향 양쪽의 가공사를 사용하는 것인 V-리브드 벨트.
  36. 제1항 내지 제13항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 편성물인 것인 V-리브드 벨트.
  37. 제36항에 있어서,
    상기 패브릭은 위편성물인 것인 V-리브드 벨트.
  38. 제37항에 있어서,
    상기 패브릭은 이음매 없는 관형 위편성물인 것인 V-리브드 벨트.
  39. 제32항 또는 제33항에 있어서,
    상기 패브릭은 성능 향상을 위해 후처리되며, 이 후처리는 뜨거운 물 또는 화학물질에 의한 세척, 열경화, 염색, 접착제 처리 및 적층을 포함하는 것인 V-리브드 벨트.
  40. 벨트 매트릭스를 맨드렐 둘레에 배치하고,
    패브릭을 상기 맨드렐을 둘러싼 상기 벨트 매트릭스의 외주 둘레로 배치하고,
    상기 벨트 매트릭스와 상기 패브릭으로 덮인 상기 맨드렐을 내주에 다중 리브 구조를 몰딩하기 위한 복수의 홈이 있는 쉘 내부에 배치하고,
    상기 벨트 매트릭스와 상기 패브릭을 상기 쉘의 내주 쪽으로 확장시켜, 상기 패브릭을 상기 다중 리브 구조를 갖는 상기 내주로 가압하며,
    상기 패브릭을 상기 벨트 매트릭스로 경화시키며,
    상기 패브릭은 상기 다중 리브 구조에 수용되도록 신장 가능한 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  41. 제40항에 있어서,
    상기 패브릭의 맨드렐 축방향의 신장이 벨트 측방향의 리브 윤곽의 길이를 리브 피치로 나누고 1을 뺀 값과 동일할 때, 맨드렐 축방향의 단위길이당 인장은 제1 값 이하인 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  42. 제41항에 있어서,
    상기 패브릭의 맨드렐 외주방향의 신축성이 상기 쉘에서 벨트 길이방향으로의 리브 팁의 길이에서 몰딩 공정의 시작시의 상기 패브릭의 벨트 길이방향 길이를 빼고 몰딩 공정의 시작시의 상기 패브릭의 벨트 길이방향 길이로 나눈 값과 동일할 때, 맨드렐 원주방향의 단위길이당 인장은 제2 값 이하인 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  43. 제40항에 있어서,
    상기 리브 표면의 특성을 제어하기 위하여, 경화하는 중에 행해지는 가압 중에, 상기 벨트 매트릭스가 상기 매트릭스의 그물코를 관통하는 것이 제어되는 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  44. 제43항에 있어서,
    상기 벨트 매트릭스의 관통은 상기 패브릭의 신장에 의해 부분적으로 제어되는 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  45. 제40항 내지 제44항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 벨트 길이방향과 벨트 측방향으로 각각 미리 정해진 신축성을 갖는 이음매 없는 직물 또는 이음매 없는 편성물 중의 하나를 포함하는 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  46. 제40항 내지 제45항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 면사 및 폴리우레탄얀을 포함하는 2얀 구조인 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
  47. 제40항 내지 제45항 중의 어느 한 항에 있어서,
    상기 패브릭은 면사, 폴리우레탄얀 및 다른 얀을 포함하는 3개 이상의 얀 구조인 것인 V-리브드 벨트의 제조 방법.
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