KR20020079816A

KR20020079816A - 열가소성 엘라스토머 부직포 롤과 그 제조방법 및 제조장치

Info

Publication number: KR20020079816A
Application number: KR1020027009802A
Authority: KR
Inventors: 야마카와유키오; 후루야다다시; 데시마츠토무; 다나카유타카
Original assignee: 가네보 가부시키가이샤; 가네보 고센 가부시끼가이샤
Priority date: 2000-03-07
Filing date: 2001-03-02
Publication date: 2002-10-19
Also published as: EP1270786A4; US20030108633A1; CN1401029A; CN1254575C; CA2399142A1; US20030119411A1; US6784125B1; HK1051389A1; AU3604101A; JP2001254257A; KR100462647B1; JP3535064B2; EP1270786A1; AU774513B2; WO2001066846A1

Abstract

본 발명에 따르면, 용융 방사된 열가소성 엘라스토머 필라멘트를 벨트 컨베이어(115) 상에 적층하여 시트 형상의 부직포(131)를 형성하고, 이것을 벨트 컨베이어(115)의 반송 영역 상측에 형성된 회전 롤러(2)로 안내하여 떼어내고, 지관(132)에 권취하여 부직포 롤(130)이라고 한다. 부직포(131)에 작용하는 인장이 실질적으로 그대로 떼어냄 장력으로서 작용하기 때문에, 필요 또한 최소한의 인장을 부직포(131)에 작용시키는 것만으로, 이것을 떼어낼 수 있다. 그 결과, 인출 장력이 0.25g/cm/평량 이하가 된 세로 주름이나 지연 회복에 따른 형상 변화가 경감된 부직포 롤(130)을 형성할 수 있다.

Description

열가소성 엘라스토머 부직포 롤과 그 제조방법 및 제조장치{Thermoplastic elastomer nonwoven fabric roll, and method and device for producing the same}

열가소성 엘라스토머 부직포 롤을 제조하는 장치의 일례를 도 9에 나타낸다. 도 9에 나타낸 바와 같이, 이 부직포 롤 제조장치(100)는 건조된 열가소성 엘라스토머 칩을 용융하여 송출(送出)하는 용융 압출기(110) 및 용융된 열가소성 엘라스토머를 노즐로부터 방출(紡出)하여 필라멘트를 이루는 멜트 블로우 헤드(melt blow head)(102)를 구비한, 소위 멜트 블로우법에 의해 필라멘트를 방사(紡絲)하는 방사 장치(101), 상기 멜트 블로우 헤드(102)의 하측에 형성되어, 멜트 블로우 헤드(102)로부터 방출하는 필라멘트를 시트 형상으로 집적하면서 반송하여 부직포(131)를 형성하는 벨트 컨베이어(115), 이 벨트 컨베이어(115) 상의 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115) 상에서 끌어내는 닙 롤러(nip roller: 120), 닙 롤러(120)를 거쳐 송출된 부직포(131)를 지관(paper tube: 132)에 권취하여 부직포 롤(130)을 형성하는 권취 장치(125)를 포함하여 이루어진다.

도 10에 나타낸 바와 같이, 상기 멜트 블로우 헤드(102)는, 슬릿 형상으로 형성된 토출구(吐出口)(102c)를 하단면에 구비하는 동시에, 이 토출구(102c)에 면하도록 그 상측에 일정 피치로 형성된 노즐(102b)을 구비하고, 상기 벨트 컨베이어(115)의 폭방향을 따라 상기 토출구(102c) 및 노즐(102b)이 형성된 구조를 가지고 있다. 또한, 상기 벨트 컨베이어(115)의 반송방향에 있어서, 상기 노즐(102b)의 전후에는 기체 공급로(103a, 104a)가 형성되어, 가열, 압축된 기체가 이 기체 공급로(103a, 104a)에서 상기 토출구(102c)로 공급되고, 해당 토출구(102c)로부터 토출되도록 되어 있다. 또한, 상기 노즐(102b)에는, 이것에 연통하는 유로(102a)로부터 용융된 정량의 열가소성 엘라스토머가 공급되도록 되어 있다. 또한, 도 9에 나타낸 바와 같이, 기체 공급로(103a, 104a)에는 공급배관(103, 104)을 개재하여 각각 적당히 기체 공급 수단(도시하지 않음)으로부터 가열, 압축된 기체가 공급된다.

상기 벨트 컨베이어(115)를 구성하는 반송 벨트(116)는 소정 메쉬의 철망 형상을 한 무단(無斷) 벨트로 이루어지고, 화살표 방향으로 회전운동하여, 상면에 놓은 부직포(131)를 동방향으로 반송한다. 상기 닙 롤러(120)는 상하에 나란히 형성되고, 상호 접촉하는 한 쌍의 롤러(121, 122)로 이루어져, 각각 화살표 방향으로 회전하고, 벨트 컨베이어(115) 상의 부직포(131)를 해당 벨트 컨베이어(115)상에서 끌어내어, 권취 장치(125)를 향하여 송출한다. 또한, 권취 장치(125)는 소정 간격으로 수평으로 나란히 형성된 한 쌍의 권취 롤러(126, 127)를 구비하여 이루어진다. 이러한 권취 롤러(126, 127) 중 적어도 하나는 화살표 방향으로 회전하는 구동롤러가 되고, 권취 롤러(126, 127) 상에 놓인 지관(132)을 축 중심으로 회전시켜서 해당지관(132)에 부직포(131)를 권취하여, 부직포 롤(130)을 형성한다.

이상의 구성을 구비한 부직포 롤 제조장치(100)에 따르면, 우선, 용융 압출기(110)에 의해 용융된 열가소성 엘라스토머가 멜트 블로우 헤드(102)에 공급되어, 각 노즐(102b)로부터 연속하여 토출된다. 한편, 멜트 블로우 헤드(102)의 기체 공급로(103a, 104a)에는 공급배관(103, 104)을 개재하여 각각 적당히 기체 공급 수단(도시하지 않음)으로부터 가열, 압축된 기체가 공급되어, 이 기체가 상기 토출구(102c)로부터 소정의 유속으로 분출된다. 이와 같이 하여, 상기 각 노즐(102b)로부터 토출된 열가소성 엘라스토머는, 상기 토출구(102c)로부터 분출되는 공기 흐름에 의해 견인되어, 아주 가늘게 된 필라멘트가 된다.

이와 같이 하여, 방사된 각 필라멘트는 그 바로 아래에 유하하고, 인접한 필라멘트와 얽혀 벨트 컨베이어(115)의 반송 벨트(116) 상에 집적되고, 고점착성을 가지는 열가소성 엘라스토머의 특성으로부터, 서로 얽힌 필라멘트끼리가 상호 접착하여, 시트 형상의 부직포(131)에 형성된다. 그리고, 시트 형상으로 형성된 부직포(131)는 벨트 컨베이어(115)에 의해 닙 롤러(120)를 향하여 반송되고, 닙 롤러(120)의 인출력에 의해 벨트 컨베이어(115) 상으로부터 끌어내어진 후, 권취 장치(125)에 의해 지관(132)에 권취하여 부직포 롤(130)이 된다.

그런데, 열가소성 엘라스토머는 상온에서는 가황 고무와 동일한 성질을 가지고 신축성이 있으며, 마찰 저항이 크고 교착성을 가지며, 게다가 상술한 바와 같이 점착성이 높다는 특성을 가지고 있다. 따라서, 상기 반송 벨트(116) 상에서 집적된 필라멘트는 필라멘트의 사이에서 접착됨과 동시에, 각 필라멘트가 반송 벨트(116)에도 접착되게 된다.

이 때문에, 벨트 컨베이어(115) 상의 부직포(131)를 닙 롤러(120)에 의해 끌어낼 때에, 상기 접착에 동반하는 인장이 부직포(131)에 작용하여 해당 부직포(131)가 연신되는 한편, 폭방향으로는 수축하여 세로 주름이 생긴 상태가 된다. 또한, 상술한 부직포 롤 제조장치(100)에 있어서는, 닙 롤러(120)가 벨트 컨베이어(115)보다 부직포(131)의 반송 방향 하류측에 형성되어 있기 때문에, 도 11에 나타낸 바와 같이, 떼어낼 때 부직포(131)에 작용하는 인장 Ta는 떼어낼 때 필요로 하는 힘 F보다도 상당히 커지게 된다. 이와 같이 하여, 종래의 부직포 제조장치(100)에 있어서는, 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115)로부터 떼어낼 때, 상당히 큰 인장이 부직포(131)에 작용하기 때문에 부직포(131)에 세로 주름이 발생하고, 이와 같이 세로 주름이 생긴 상태의 부직포(131)가 닙 롤러(120) 사이에 끼이게 되어, 이러한 세로 주름이 부직포(131)에 정착된다는 문제점이 발생하였다.

또한, 닙 롤러(120)에 의해 발생한 인장은 닙 롤러(120)와 권취 장치(125) 사이에서도 작용하기 때문에, 부직포(131)는 연신한 상태에서 지관(132)에 권취되게 된다. 권취 장치(125)에 의해 권취된 부직포 롤(130)은 그 후, 이것을 해서(解舒)하여 끌어낸 부직포(131)를 예를 들면, 블랭킹 성형함으로써 구급 반창고나 장갑 등의 제조에 사용되지만, 상기와 같이 인장을 발생한 상태에서 권취된 부직포 롤(130)은 강하게 감겨진 상태가 되어, 이것을 장시간 방치하면 열가소성 엘라스토머의 교착성과 서로 작용하여, 용이하게 해서할 수 없는 상태가 된다. 따라서, 부직포 롤(131)을 해서하여 부직포(131)를 끌어내기 위해서는, 이것에 상당한 인장을 작용시킬 필요가 있고, 이 때문에, 부직포(131)가 세로 방향으로 연신되고, 폭방향으로는 수축된 탄성 변형을 초래하여, 상기 블랭킹 성형 후에 이 변형이 회복(지연회복)되고, 성형 형상이 변화한다는 문제점도 발생하였다.

본 발명은 열가소성 엘라스토머 필라멘트로 형성되는 부직포로서, 이것을 롤 형상으로 권취한 부직포 롤과 이 부직포 롤의 제조방법, 및 제조장치에 관한다.

도 1은 본 발명의 한 실시형태에 따른 열가소성 엘라스토머 부직포 롤 제조장치의 개략 구성을 나타내는 정면도이다.

도 2는 본 실시형태에 따른 폭 넓힘 롤러를 나타내는 정면도이다.

도 3은 실시형태에 따른 회전 롤러의 작용을 설명하기 위한 설명도이다.

도 4는 본 발명의 다른 실시형태에 따른 열가소성 엘라스토머 부직포 롤 제조장치의 개략 구성을 나타내는 정면도이다.

도 5는 본 발명의 다른 실시형태에 따른 열가소성 엘라스토머 부직포 롤 제조장치의 개략 구성을 나타내는 정면도이다.

도 6은 본 발명의 다른 실시형태에 따른 열가소성 엘라스토머 부직포 롤 제조장치의 개략 구성을 나타내는 정면도이다.

도 7은 본 실시형태에 따른 떼어내는 장력 측정용 측정 장치를 나타내는 개략 구성도이다.

도 8은 상기 측정 장치에 의해서 얻어지는 장력-시간의 관계를 나타낸 그래프이다.

도 9는 종래의 열가소성 엘라스토머 부직포 롤 제조장치의 개략 구성을 나타내는 정면도이다.

도 10은 멜트 블로우 헤드의 노즐 부분을 나타내는 단면도이다.

도 11은 종래예에 따른 닙 롤러의 작용을 설명하기 위한 설명도이다.

<도면의 주요 부분에 대한 간단한 설명>

1부직포 롤 제조장치2회전 롤러

3,4폭 넓힘 롤러5,6송부 롤러

101방사 장치102멜트 블로우 헤드

110용융 압출기115벨트 컨베이어

125권취 장치130부직포 롤

131부직포

상기 과제를 해결하기 위한 본원의 제 1 발명은, 열가소성 엘라스토머 필라멘트를 시트 형상으로 적층, 접착시킨 부직포를 지관 본체에 권취하여 형성한 부직포 롤에 관한 발명으로, 상기 부직포 롤로부터 부직포를 끌어낼 때에 상기 부직포에 작용하는 장력(인출 장력)이 0.25g/cm/평량(basis weight) 이하가 되도록, 해당 부직포 롤을 권취하여 형성한 것을 특징으로 한다.

상기 인출 장력이 0.25g/cm/평량을 초과하면, 부직포 롤을 해서하여 부직포를 끌어낼 때에, 해당 부직포에 상당한 인장을 작용시킬 필요가 있고, 이 때문에, 부직포가 세로 방향으로 연신하고, 폭방향으로는 수축하는 탄성 변형을 초래하여, 예를 들면, 해당 부직포를 블랭킹 성형하여 사용할 때에, 블랭킹 성형 후의 성형 형상이 탄성 변형의 지연 회복에 의해 크게 변화하여, 양호한 제품을 얻을 수 없기 때문이다. 이러한 지연 회복에 의한 성형 형상의 변화를 보다 엄밀에 고려하면, 상기 인출 장력은 0.20g/cm/평량 이하인 것이 바람직하고, 0.15g/cm/평량 이하인 것이 더욱 바람직하다.

또한, 본 발명에 있어서의 상기 인출 장력 T는 장력 측정기에 의해 계측된 부직포에 실제로 작용하는 장력을 t(g)라고 하고 부직포의 폭 사이즈를 1㎝로 하여,부직포의 평량을 W(g/m²)라고 하면, 다음식

T＝(t/1)/W 으로 표시된다.

본 발명에 따른 상기 열가소성 엘라스토머에는 공지의 용융 방사 가능한 폴리우레탄 엘라스토머, 폴리부틸렌테레프탈레이트에 각종 지방족 폴리올을 공중합한 폴리에스테르계 엘라스토머, 각종 폴리아미드와 각종 지방족 폴리올을 공중합한 폴리아미드계 엘라스토머, 폴리스틸렌을 베이스로 한 폴리스틸렌계 엘라스토머 및 올레핀계 엘라스토머 등을 들 수 있다. 그 중에서도 상기 폴리우레탄 엘라스토머는 인장 강도, 신장 회복성 등의 역학특성이나 내화학 약품성의 면에서 우수하고, 본 발명에 있어서 특히 바람직한 열가소성 엘라스토머라고 말할 수 있다. 또한, 이러한 폴리우레탄 엘라스토머의 원료로서의 열가소성 폴리우레탄은 JIS 쇼어 A 경도(Shore A hardness)가 75∼98정도인 것이 엘라스토머를 신축성 및 역학특성을 우수하게 할 수 있다는 점에서 바람직하다. 즉, 쇼아 A경도가 75이하에서는 엘라스토머의 인장 강도가 불충분하게 되고, 쇼어 A 경도가 98이상에서는 엘라스토머의 신장 회복율이 불충분하게 된다. 게다가, 상기 폴리우레탄 엘라스토머는 이것에 페놀계 산화방지제, 벤조트리아졸계, 살리실산계나 힌더드아민 등의 내광제, 아미드왁스나 몬탄산 왁스 등의 교착 방지제 중, 이들의 1종 또는 그 이상을 첨가한 것을 보다 바람직하게 이용할 수 있다.

상술한 열가소성 엘라스토머 부직포는 본원의 제 2 발명에 따른 방법발명에 의해 적절하게 제조할 수 있고, 또한, 이 방법발명은 본원의 제 5 발명에 따른 장치발명에 의해 적절하게 실시할 수 있다. 즉, 본원의 제 2 발명은 용융 방사된 열가소성 엘라스토머 필라멘트를 벨트 컨베이어 상에 적층하여 시트 형상의 부직포를 형성하고, 형성한 부직포를 벨트 컨베이어상에서 끌어낸 후, 지관 본체에 권취하여 롤 형상으로 형성하여 이루어지는 부직포 롤의 제조방법으로, 벨트 컨베이어에 의해 반송되는 부직포를 상기 벨트 컨베이어의 반송 영역 상측에 형성된 회전 롤러로 안내하여 벨트 컨베이어상에서 떼어내고, 떼어낸 부직포를 지관 본체에 권취하여 롤 형상으로 형성하는 것을 특징으로 한다. 또한, 본원의 제 5 발명은 용융된 열가소성 엘라스토머를 노즐로부터 방출하여 필라멘트를 이루는 노즐 헤드를 구비한 방사 장치, 상기 노즐 헤드의 하측에 형성되어, 상기 노즐 헤드로부터 방출되는 필라멘트를 시트 형상으로 집적하면서 반송하여 부직포를 이루는 벨트 컨베이어, 벨트 컨베이어 상의 부직포를 상기 벨트 컨베이어상에서 끌어내는 회전 롤러, 및 회전 롤러를 거쳐 송출된 부직포를 지관 본체에 권취하는 권취 장치를 포함하여 이루어지는 부직포 롤의 제조장치로, 상기 회전 롤러를 상기 벨트 컨베이어의 반송 영역 상측에 형성한 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따르면, 방사 장치로부터 방출된 필라멘트가 벨트 컨베이어 상에서 집적, 접착되어서 시트 형상의 부직포로 형성되고, 형성된 부직포는 해당 벨트 컨베이어에 의해 반송되고, 그 반송 영역 상측에 형성된 회전 롤러로 안내되어 벨트 컨베이어 상에서 떼어진 후, 권취 장치에 의해 지관 본체에 권취되어, 부직포 롤이 된다.

상술한 바와 같이, 열가소성 엘라스토머는 점착성이 높고, 따라서, 방출된 필라멘트는 벨트 컨베이어 상에 접착하기 쉽고, 이 때문에, 벨트 컨베이어상에서 부직포를 떼어낼 때에는, 해당 부직포에 상당한 인장을 작용시킬 필요가 있다. 이 발명에 따르면, 벨트 컨베이어 상에서 부직포를 떼어낼 때에, 벨트 컨베이어의 반송 영역 상측에 형성한 회전 롤러를 끌어올리는 작용에 의해, 부직포를 벨트 컨베이어 상에서 떼어내도록 하고 있으므로, 부직포에 작용하는 인장이 실질적으로 그대로 떼어내는 힘으로서 작용하게 된다. 따라서, 필요 최소한의 인장을 부직포에 작용시키는 것만으로, 해당 부직포를 벨트 컨베이어로부터 떼어낼 수 있고, 떼어낼 때 생기는 부직포의 탄성 변형이나 세로 주름을 최소한으로 할 수 있다.

또한, 상기 인장의 경감에 의해, 회전 롤러와 권취 장치의 사이에 있어서 부직포에 작용하는 인장도 경감되기 때문에, 부직포는 인장이 경감된 상태에서 롤 형상으로 권취된다. 따라서, 형성된 부직포 롤은 그 감겨진 상태가 완화되게 되어, 열가소성 엘라스토머 특유의 교착성의 영향이 있다고 하여도, 상기와 같이 0.25g/cm/평량 이하의 인출 장력으로 이것을 해서할 수 있는 해서성(解舒性)이 양호한 것이 된다. 그리고, 이러한 해서성이 양호한 부직포 롤에 있어서는, 이것을 해서하여 부직포를 끌어낼 때에 작용하는 인장이 비교적 작고, 지연 회복에 의한 성형 형상의 변화를 매우 작게 할 수 있다.

또한, 부직포가 벨트 컨베이어로부터 박리되는 위치와 상기 회전 롤러의 형성위치는 상호간의 거리가 멀어질수록, 작용하는 인장에 의해 부직포가 폭방향으로 크게 수축하여 세로 주름이 생기기 쉬워지기 때문에, 상기 회전 롤러는 본원의 제 6 발명과 같이, 이것을 벨트 컨베이어의 근방에 형성하고, 상기 박리 위치와 회전 롤러의 형성 위치를 될 수 있는 한 접근시키는 것이 바람직하다.

또한, 벨트 컨베이어 상에서 떼어진 상기 부직포는, 본원의 제 3 발명 및 제 7 발명과 같이, 이것을 롤 형상으로 권취하기 전에, 폭 넓힘 장치에 의해 이것을 그 폭방향으로 폭을 넓게 하는 것이 바람직하다. 상술한 바와 같이, 회전 롤러를 경유하여 송출된 부직포에는 그에 상응하는 인장이 작용하고 있어, 해당 부직포는 그 폭방향으로 수축된 상태가 되어 있다. 상기 폭 넓힘 처리는 부직포를 그 폭방향에 있어서 최대로 벨트 컨베이어 상의 부직포 폭까지 넓히는 작용으로, 바꿔 말하면, 부직포를 세로 방향으로 줄이는 작용이기 때문에, 이러한 폭 넓힘 처리를 실시함으로써, 부직포에 작용하는 인장을 더욱 완화시킬 수 있고, 감겨진 상태가 완화된 부직포 롤을 형성할 수 있다.

상기 폭 넓힘 처리는, 본원의 제 4 발명 및 제 8 발명과 같이, 이것을 복수의 처리 공정으로 구성하고, 각 처리 공정을 순차적으로 실시함으로써, 부직포를 그 폭방향으로 서서히 폭을 넓히는 것이 더욱 바람직하다. 이와 같이 하면, 보다 양호하게 상기 인장을 완화시킬 수 있다. 또한, 부직포를 복수의 폭 넓힘 장치에 경유시킴으로써, 부직포가 롤 형상으로 권취될 때까지, 필라멘트가 자연적으로 냉각되어 고착화하는데 충분한 시간을 경과시킬 수 있고, 이에 따라, 부직포 롤의 교착도를 완화시킬 수 있다. 필라멘트를 더욱 효율적으로 냉각시켜서 부직포 롤의 교착도를 보다 완화시키기 위해서는, 상기 본원의 제 3, 4, 7 및 8의 발명에 있어서, 벨트 컨베이어 상에서 떼어낸 부직포에, 송풍 장치를 이용하여 냉풍을 불어넣거나, 혹은, 폭 넓힘 장치가 부직포와 접촉하여 폭을 넓히는 롤러를 포함하고 있는 경우에는, 이 롤러내에 냉각수를 순환시켜서, 해당 롤러를 개재하여 부직포를 냉각하도록 하면 좋다.

또한, 본 발명에 있어서의 상기 지관 본체는 부직포가 권선된 관 형상의 물체를 의미하고, 통상, 종이로 제조된 지관이나 수지제의 수지관이 이용된다. 또한, 본 발명의 효과는 평량이 400g/m²이하의 부직포에 대해서 현저한 것이 되고, 300g/m²이하의 것에 대해서 더욱 현저한 것이 된다. 평량이 400g/m²를 초과하면, 부직포의 인장 장력이 크고 또한 두께가 있기 때문에, 예를 들어 떼어냄으로 인하여 폭 사이즈가 수축하여도 권취 공정에 있어서 이것을 리렉스시키는 것만으로, 폭 사이즈가 용이하게 회복하기 때문이다. 따라서 롤에 권취하여도 조이게 감겨지는 경우는 별로 없어, 본 발명이 과제로 하는 점은 그다지 문제가 되지 않는다. 또한, 부직포(롤)의 폭이 40㎝이상인 경우에 본 발명의 효과가 현저하게 된다. 부직포 폭이 넓어질수록 이것을 컨베이어 네트로부터 균일하게 떼어내는 것이 곤란해지지만, 40㎝미만인 경우에는 이러한 문제는 그다지 발생하지 않는다.

[발명의 실시의 형태]

이하, 본 발명의 구체적인 실시형태에 대하여 첨부 도면에 기초하여 설명한다. 도 1은 본 실시형태에 따른 부직포 롤 제조장치의 개략 구성을 나타낸 개략도이다. 한편, 동도에 나타낸 바와 같이, 본 예의 부직포 롤 제조장치(1)는 도 9에 나타낸 종래의 부직포 롤 제조장치(100)와 일부의 구성을 동일하게 한 것이다. 따라서, 동일한 구성 부분에 대해서는 동일한 부호를 부여하고 그 자세한 설명을 생략한다.

상기 도 1에 나타낸 바와 같이, 본 예의 부직포 롤 제조장치(1)는 벨트 컨베이어(115)의 반송 영역 상측에 형성된 회전 롤러(2), 이 회전 롤러(2)와 권취 장치(125)의 사이에 순차적으로 형성된 폭 넓힘 롤러(3, 4) 및 송부 롤러(5, 6)를 구비하고 있다.

회전 롤러(2)는 횡단면 형상이 원형으로 된 공지의 롤러이며, 상술한 바와 같이, 벨트 컨베이어(115)의 반송 영역 상측에 형성되고, 벨트 컨베이어(115) 상에 놓인 부직포(131)를 해당 벨트 컨베이어(115)로부터 상측으로 떼어내는 작용을 한다. 이 때문에, 회전 롤러(2)의 외주면은 부직포(131)와의 밀착성을 높이기 위하여, 매우 매끄럽게 다듬질되어 있다. 구체적으로는, JIS B 0601로 정해진 표면 거칠기 표시로, 2S 이하가 바람직하고, 1.5S 이하가 보다 바람직하며, 1.0S 이하가 더욱 더 바람직하다. 또한, 상기 횡단면 형상은 원형으로 한정되지 않고, 타원형이나 다각형 형상이어도 좋다.

상기 폭 넓힘 롤러(3, 4)는 도 2에 나타낸 바와 같이, 횡단면 원형을 한 롤러의 외주면에 나선 형상의 돌기(3a ,4a)를 형성하여 이루어진 것이다. 이 돌기(3a, 4a)는 롤러의 중앙부에서 양측을 향하여 서로 권선 방향이 반대가 되도록 형성되어 있다. 이와 같이 하여, 폭 넓힘 롤러(3, 4)는 화살표 방향으로 회전함으로써, 그 외주면에 접촉하는 부직포(131)를 돌기(3a, 4a)의 작용에 의해, 그 폭방향으로 넓히는 작용을 이룬다.

이상의 구성을 구비한 본 예의 부직포 제조장치(1)에 따르면, 방사 장치(1)로부터 방출되고, 벨트 컨베이어(115) 상에서 시트 형상으로 형성된 열가소성 엘라스토머 부직포(131)는 벨트 컨베이어(115) 상으로 반송된 후, 도 3에 나타낸 바와 같이, 그 반송 영역 상측에 형성된 회전 롤러(2)로 안내되어 벨트 컨베이어(115) 상에서 그 상측을 향하여 떼어진다. 상술한 바와 같이, 이 부직포(131)는 열가소성 엘라스토머의 점착 특성으로 인하여 벨트 컨베이어(115) 상에 접착된 상태가 되어 있지만, 본 예에서는 상기 회전 롤러(2)를 끌어올리는 작용에 의해, 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115) 상에서 떼어내도록 하고 있으므로, 도 3에 나타낸 바와 같이, 부직포(131)에 작용하는 인장 Ta가 실질적으로 그대로 떼어내는 힘 F로서 작용하게 된다. 따라서, 필요 최소한의 인장을 부직포(131)에 작용시키는 것만으로, 해당 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115)로부터 떼어낼 수 있고, 이렇게 떼어낼 때 생기는 부직포(131)의 탄성 변형이나 세로 주름을 최소한으로 할 수 있다.

또한, 본 예에서는 부직포(131)를 떼어낼 때, 도 9에 나타낸 바와 같은 닙 롤러(120)을 사용하고 있지 않으므로, 만일, 떼어내는 장력에 의해 부직포(131)에 세로 주름이 생기는 경우가 있어도, 이 세로 주름이 닙 롤러(120)의 사이에 끼어서 정착된다는 종래와 같은 문제점은 생기지 않는다.

또한, 부직포(131)가 벨트 컨베이어(115)로부터 박리되는 위치와 상기 회전 롤러(2)의 형성 위치간의 거리가 멀어질수록, 작용하는 인장에 의해 부직포(131)가 폭방향으로 크게 수축하여 세로 주름이 생기기 쉬워진다는 경향이 있다. 따라서, 상기 회전 롤러(2)를 될 수 있는 한 벨트 컨베이어(115)에 접근시켜서 형성하는 것이 바람직하다.

상기 회전 롤러(2)에 의해 벨트 컨베이어(115) 상에서 떼어진 부직포(131)는다음에, 폭 넓힘 롤러(3, 4), 및 인장 조정 롤러(5, 6)를 거쳐, 권취 장치(125)에 의해 지관(132)에 권취되어 부직포 롤(130)이 된다. 회전 롤러(2)를 경유하여 송출된 부직포(131)에는 그에 상응하는 인장이 작용하고, 부직포(131)는 그 폭방향으로 수축된 상태가 되어 있다. 상술한 바와 같이, 폭 넓힘 롤러(3, 4)는 부직포(131)를 그 폭방향으로 넓히는 작용을 하며, 바꿔 말하면, 부직포(131)를 세로 방향으로 줄이는 작용을 하는 것이다. 따라서, 이러한 폭 넓힘 처리를 실시함으로써, 부직포(131)에 작용하는 인장을 완화시킬 수 있고, 인장 조정 롤러(5, 6)를 거쳐 권취된 부직포 롤(130)은 더욱 감겨진 상태가 완화되게 된다.

또한, 본 예에서는 폭 넓힘 처리를 폭 넓힘 롤러(3, 4)를 이용하여 2단계로 처리하고 있기 때문에, 부직포(131)의 폭을 서서히 넓힐 수 있고, 보다 양호하게 상기 인장을 완화시킬 수 있다. 또한, 부직포(131)를 2개의 폭 넓힘 롤러(3, 4)에 경유시킴으로써, 부직포(131)가 롤 형상으로 권취될 때까지, 필라멘트가 자연적으로 냉각되어서 고착화하는데 충분한 시간을 경과시킬 수 있고, 이에 따라, 부직포 롤(130)의 교착도를 완화시킬 수 있다. 또한, 필라멘트를 더욱 효율적으로 냉각시켜서 부직포 롤(130)의 교착도를 보다 완화시키기 위해서는, 벨트 컨베이어(115) 상에서 떼어낸 부직포(131)에, 송풍 장치를 이용하여 냉풍을 불어넣거나, 혹은, 폭 넓힘 롤러(3, 4)내에 냉각수를 순환시켜서, 해당 폭 넓힘 롤러(3, 4)를 개재하여 부직포(131)를 냉각하도록 하면 좋다.

이와 같이 하여, 본 예의 부직포 롤 제조장치(1)에 의해 제조된 부직포 롤(130)은 그 감겨진 상태가 매우 완화되게 되고, 열가소성 엘라스토머의 교착성의영향이 있어도, 상기와 같이, 0.25g/cm/평량 이하의 인출 장력으로 이것을 해서할 수 있는 해서성이 양호하게 된다.

또한, 본 실시형태에 있어서, 상기 인출 장력이 0.25g/cm/평량 이하가 되는 부직포 롤(130)을 형성할 수 있다면, 도 5에 나타낸 바와 같이, 1개의 폭 넓힘 롤러(3)만을 형성한 구성으로 해도 되고, 또한 도 4에 나타낸 바와 같이, 상기 폭 넓힘 롤러(3, 4)를 없앤 구성으로 할 수도 있다. 한편, 도 6에 나타낸 바와 같이, 인출 장력을 더욱 완화시키기 위하여, 보다 많은 폭 넓힘 롤러를 설치한 구성을 채용하는 것도 가능하다. 도 6에서는 4쌍의 폭 넓힘 롤러(31, 41, 32, 42, 33, 43, 34, 44)를 설치하고 있다. 또한, 도 4에 나타낸 폭 넓힘 롤러(3, 4)는 외주에 돌기(3a ,4a)를 가지는 구조로 하였지만, 폭 넓힘 작용을 보이는 것이라면 이러한 구조에 한정하지 않고, 예를 들면, 돌기(3a ,4a) 대신에 외주에 나선 형상의 홈을 형성한 구조라도 좋고, 또한 기본적인 구조가 전혀 다른 것이라도 좋다.

이하, 실시예를 나타내어, 본 발명의 효과에 대해서 더욱 구체적으로 설명한다.

A. 실시예 1∼4, 비교예 1

(실시예 1)

a) 원료

소프트 세그먼트(soft segment) 성분이 부탄디올, 헥산디올 및 아디핀산으로 이루어지는 분자량 2000의 디올, 4,4’-디페닐메탄디이소시아네이트(MDI), 1,4-부탄디올과의 3성분을 배트 큐어링(vat curing) 방식으로 중합하여 얻어진 쇼어 A 경도 90의 열가소성 폴리우레탄폴리머를 원료로 하였다. 또한, 이 폴리머에는 페놀계 산화방지제와 벤조트리아졸계 내광제가 각각 0.2중량% 포함되어 있다. 또한, 이 폴리머를 플로우 테스터를 사용해서 190℃로 측정한 용융 점도는 12000 포이즈(poise)이었다.

b) 제조장치

부직포 롤(130)의 제조장치로서, 도 1에 나타낸 바와 같이 형성된 방사 장치(101) 및 벨트 컨베이어(115), 및 도 4에 나타낸 바와 같이 형성된 회전 롤러(2), 송부 롤러(5, 6) 및 권취 장치(125)를 구비한 장치를 이용하였다. 또한, 용융 압출기(110)로는 L/D가 25, 직경이 50mm인 것을 이용하였다. 또한, 멜트 블로우 헤드(102)로는 길이(벨트 컨베이어(115)의 폭방향의 사이즈)가 1380mm, 폭(벨트 컨베이어(115)의 반송 방향의 사이즈)이 270mm으로, 그 하면에 구멍 직경 0.4㎜의 노즐이 2㎜ 피치로 리니어 형상으로 625개 형성된 코트 행어식의 것을 이용하였다. 또한, 벨트 컨베이어(115)로는 반송 벨트(116)가 40메쉬의 평직물 철망으로 이루어지는 것을 이용하였다. 또한, 멜트 블로우 헤드(102) 바로 아래의 반송 벨트(116)의 하측에 흡인 장치를 형성하고, 상기 토출구(102c)로부터 토출되는 기체를 흡인하도록 하였다.

c) 제조방법

우선, 상기와 같이 하여 얻어진 열가소성 폴리우레탄 폴리머를 회전식 진공 건조기를 사용하여 진공 건조한 후, 상기 용융 압출기(110)에 공급하여 이것을 용융시키고, 용융한 열가소성 폴리우레탄 폴리머를 멜트 블로우 헤드(102)로 안내하여 방사하였다. 또한, 용융 압출기(110)에 있어서의 용융 온도는 220℃로 하였다. 또한, 멜트 블로우 헤드(102)에 있어서의 방사 조건은 멜트 블로우 헤드(102)의 온도를 230℃, 노즐(102b)로부터의 열가소성 폴리우레탄 폴리머의 토출량을 0.64g/구멍/min으로 하고, 토출구(102c)로부터 토출되는 기체의 온도를 235℃로 하여, 그 유량을 12000NL/min으로 하였다.

다음으로, 방사된 열가소성 폴리우레탄 필라멘트를 벨트 컨베이어(115) 상에서 시트 형상으로 집적하여 부직포(131)를 이룬 후, 회전 롤러(2)에 의해 해당 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115)로부터 떼어내고, 송부 롤러(5, 6)에 경유시킨 후, 권취 장치(125)에 의해 이것을 외경 8.5cm의 지관에 권취하여, 실시예 1의 부직포 롤(130)이라고 하였다. 또한, 부직포 롤(130)의 권취 길이를 500m으로 하였다. 또한, 벨트 컨베이어(115)의 반송 속도를 4.88m/min으로 하고, 회전 롤러(2)의 주속도를 5.03m/min으로 하고, 송부 롤러(5, 6) 및 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 5.00m/min으로 하였다.

(실시예 2)

제조장치로서 도 5에 나타낸 바와 같이, 회전 롤러(2)와 송부 롤러(5)의 사이에 폭 넓힘 롤러(3)가 형성된 장치를 이용한 점, 및 송부 롤러(5, 6) 및 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 4.92m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일하게 하여 실시예 2의 부직포 롤(130)을 얻었다. 또한, 폭 넓힘 롤러(3)로는 그 외주부에 나선 홈이 형성된 것을 이용하고, 그 주속도를 5.03m/min으로 하였다.

(실시예 3)

제조장치로서 도 1에 나타낸 바와 같이, 회전 롤러(2)와 송부 롤러(5)의 사이에 폭 넓힘 롤러(3, 4)가 형성된 장치를 이용한 점, 및 송부 롤러(5, 6) 및 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 4.88m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일하게 하여 실시예 3의 부직포 롤(130)을 얻었다. 또한, 폭 넓힘 롤러(3, 4)로는 그 외주부에 나선 홈이 형성된 것을 이용하고, 그 주속도를 5.03m/min으로 하였다.

(실시예 4)

제조장치로서 도 6에 나타낸 바와 같이, 회전 롤러(2)와 송부 롤러(5)의 사이에 폭 넓힘 롤러(31, 41, 32, 42, 33, 43, 34, 44)가 형성된 장치를 이용한 점, 및 송부 롤러(5, 6) 및 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 4.88m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일하게 하여 실시예 4의 부직포 롤(130)을 얻었다. 또한, 폭 넓힘 롤러(31, 41, 32, 42, 33, 43, 34, 44)로는 그 외주부에 나선 홈이 형성된 것을 이용하고, 폭 넓힘 롤러(31, 41)의 주속도를 5.03m/min으로 하고, 폭 넓힘 롤러(32, 42, 33, 43, 34, 44)의 주속도를 4.90m/min으로 하였다.

(비교예 1)

제조장치로서 도 9에 나타낸 장치를 이용한 점, 및 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 5.12m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 1과 동일하게 하여 비교예 1의 부직포 롤(130)을 얻었다. 또한, 롤러(121, 122)의 주속도를 5.27m/min으로 하였다.

이상과 같이 하여 제조한 실시예 1∼4 및 비교예 1에 따른 부직포 롤의 평량(g/m²), 권폭(㎝), 외경(㎝), 롤 중량(g), 권밀도(g/㏄), 떼어내는 장력 T(g/cm/평량)을 각각 측정한 결과를 하기 표 1에 나타낸다. 평량(g/m²)은 부직포로부터 25㎝×25㎝의 블랭킹 시료를 채취하여 그 중량을 측정하고, 이것을 16배 하여 산출하였다. 또한, 롤 중량(g)은 전체 중량으로부터 지관 중량을 뺀 중량으로 하였다. 권밀도(g/㏄)는 상기 외경으로부터 지관 부분을 포함하는 롤 전체의 용적을 산출하고, 여기에서 관용적을 빼서 부직포에 관계되는 부분만의 용적(롤 용적)을 산출하고, 상기 롤 중량을 롤 용적으로 나누어서 산출하였다.

또한, 상기 인출 장력 T는 도 7에 나타낸 장력 측정 장치(50)를 이용하여 측정하였다. 이 장력 측정 장치(50)는 상면에 부직포 롤(130)을 놓는 다이(51), 부직포 롤(130)의 지관(132)내에 삽입되는 베어링 부착 샤프트 및 이 샤프트의 양단에 연결되는 ‘コ’자 형상의 부재로 이루어지는 걸어맞춤 부재(55), 단부가 이 걸어맞춤 부재(55)에 고착된 와이어(54)를 일정 속도로 권취하는 일정 속도 권취기(53), 훅(58)을 가지고, 부직포 롤(130)의 인출부의 부직포(131) 단부에 이 훅(58)이 걸어지는 U-게이지(U-gauge)(장력계)(57), 이 U-게이지(장력계)(57)에 의해 계측된 데이터를 처리하는 데이터 처리 장치(59), 데이터 처리 장치(59)에 의해 처리된 데이터를 출력하는 출력 장치(60) 등으로 이루어진다. 일정 속도 권취기(53)에 의해 와이어(54)가 일정 속도로 권취되면, 부직포 롤(130)이 회전하면서 일정 속도 권취기(53) 측으로 이동하고, 이에 따라 인출 측의 부직포(131)에 장력이 작용하고, 이것이 U-게이지(57)에 의해 계측된다. 그리고, 상기 장력이 부직포 롤(130)의 교착력을 상회하게 되면, 해당 부직포 롤(130)로부터 부직포(131)가 끌려나온다.

또한, 다이(51)의 상면은 부직포 롤(130)의 구름 속도를 안정하게 하기 위하여, 수평면에 대하여 약5°의 경사진 면으로 한다. 또한, 상기 훅(58)이 걸리는 부직포(131)에는 해당 부분에 보강 테이프를 부착하여, 이것을 보강하였다. 또한, 일정 속도 권취기(53)의 권취 속도를 3∼4m/min으로 하였다.

이상과 같이 하여 계측되는, 인출시에 부직포(131)에 작용하는 장력은 도 8에 나타낸 바와 같다. 본 예에서는 도 8에 나타낸 정상 상태의 장력을 이동 평균 방법으로 연산처리하여 그 평균치 t(g)를 구하고, 이것을 제품 폭 1(㎝)로 나누고, 다시 이것을 평량W(g/m²)으로 나누어서 인출 장력 T라고 하였다. 즉, 다음식

T＝(t/1)/W 에 의해 인출 장력 T를 산출했다.

	평량(g/m²)	권폭(㎝)	외경(㎝)	롤 중량(g)	권밀도(g/㏄)	떼어짐 장력(g/㎝/평량)	주름의유무
실시예 1	64.9	123	38.5	39,900	0.283	0.24	무
실시예 2	65.0	125	39.5	40,600	0.271	0.19	무
실시예 3	65.0	126	40.9	41,000	0.258	0.10	무
실시예 4	65.2	126	41.4	41,100	0.255	0.06	무
비교예 1	64.8	120	35.4	38,900	0.318	0.35	유

표 1에 나타낸 바와 같이, 실시예 1∼3의 부직포 롤에는 세로 주름이 발생하지 않았지만, 비교예 1의 부직포 롤에서는 그 양단으로부터 10∼20㎝ 부근에 세로 주름이 발생하고, 권폭도 좁아졌다. 또한, 실시예 1∼3의 부직포 롤은 비교예 1의 부직포 롤보다도 권밀도가 작고, 감겨짐이 완화되었다는 것을 알 수 있다. 또한, 떼어짐 장력에 대해서 살펴보아도, 실시예 1∼3의 부직포 롤은 모두 비교예 1의 부직포 롤보다도 그 값이 작아, 비교예 1의 부직포 롤보다도 그 교착도가 완화되어 있다는 것을 알 수 있다.

또한, 표에는 나타나지 않았지만, 실시예 1∼3에서는 벨트 컨베이어(115)의 속도에 대하여, 회전 롤러(2)의 주속도를 2∼4% 빠르게 하여, 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115) 상에서 안정하게 떼어낼 수 있었지만, 비교예 1에서는 부직포(131)의 중앙부의 박리성이 나쁘고, 닙 롤러(120)(롤러: 121, 122)의 주속도를 벨트 컨베이어(115)의 속도보다 8% 이상 빠르게 하지 않으면 떼어낼 수 없었다.

또한, 상기 실시예 1∼3 및 비교예 1에 따른 부직포 롤을 이용하고, 이하의 처리를 행하여 구급 반창고를 제조하였다. 즉, 부직포 롤을 회전가능하게 지지한 후, 부직포를 가로방향으로 13m/min의 속도로 끌어내고, 그 한 면에 아크릴계 점착제(2-에틸헥실아크릴레이트 87중량%, 초산비닐 10중량%, 및 아크릴산 3중량%의 공중합체)를 40g/m²의 도포량으로 도포한 후, 점착제 도포면에 박리 종이를 서로 부착시켜 점착 시트로 하였다. 그 다음에, 점착 시트를 부직포의 길이 방향으로 19mm, 폭 방향으로 72mm의 직사각형으로 블랭킹하고, 다음에 점착층 상에 13×22㎜의 거즈 패드를 얹고, 제품 라이너로 점착층을 피복하여 구급 반창고로 하였다.

이상과 같이 하여, 제조한 실시예 1∼3 및 비교예 1에 따른 구급 반창고를 3개월간 방치한 후, 그 부직포에 따른 부분의 사이즈를 측정한 결과를 하기 표 2에 나타낸다.

	가공 직후의 제품 사이즈세로×가로 사이즈(㎜)	3개월후의 제품 사이즈세로×가로 사이즈(㎜)	세로 방향의 수축율(%)
실시예 1의 제품	19.0×72.0	18.7×72.0	1.6
실시예 2의 제품	19.0×72.0	18.9×72.0	0.5
실시예 3의 제품	19.0×72.0	19.0×72.0	0
실시예 4의 제품	19.0×72.0	19.0×72.0	0
비교예 1의 제품	19.0×72.0	17.0×72.0	10.5

표 2에 나타낸 바와 같이, 비교예 1에 따른 구급 반창고는 실시예 1∼3에 따른 구급 반창고보다 3개월 경과후의 사이즈 수축률이 컸다. 이것은, 비교예 1에 따른 부직포 롤의 교착도가 높다는 점에서, 상술한 바와 같이 그 떼어짐 장력이 크게 작용하기 때문에, 부직포를 끌어낼 때에 이것이 크게 늘어남으로써, 나중의 형상 회복에 의해 크게 수축한 것이라고 생각된다. 이러한 수축률을 보면, 상기 떼어짐 장력은 0.2g/cm/평량 이하인 것이 바람직하다.

B. 실시예 5 및 비교예 2

(실시예 5)

원료로서, 분자량 1000의 폴리테트라메틸렌글리콜, MDI, 1,4-부탄디올로 이루어지는 쇼어 A 경도 82의 열가소성 폴리우레탄 폴리머를 이용한 점, 및 멜트 블로우 헤드(102)의 온도를 225℃로 하고, 토출구(102c)로부터 토출되는 기체의 온도를 230℃로 하여, 그 유량을 11000NL/min으로 하였다. 그리고, 벨트 컨베이어(115)의반송속도, 및 송부 롤러(5, 6)와 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 각각 4.23m/min으로 하고, 또한 회전 롤러(2) 및 실시예 3과 동일한 폭 넓힘 롤러(3, 4)의 주속도를 4.35m/min으로 하여, 실시예 5의 부직포 롤(130)을 얻었다. 또한, 열가소성 우레탄 폴리머는 0.2중량%의 페놀계 산화방지제, 0.2중량%의 벤조트리아졸계의 내광제, 우레탄의 점착성 감소작용이 있는 몬탄산 왁스를 0.3중량% 포함하고 있다.

(비교예 2)

제조장치로서 도 9에 나타낸 장치를 이용한 점, 및 권취 롤러(126, 127)의 주속도를 5.12m/min으로 한 점을 제외하고, 상기 실시예 5와 동일하게 하여 비교예 2의 부직포 롤(130)을 얻었다. 또한, 롤러(121, 122)의 주속도를 5.27m/min으로 하였다.

이상과 같이 하여 제조한 실시예 5 및 비교예 2에 따른 부직포 롤의 평량(g/m²), 권폭(㎝), 외경(㎝), 롤 중량(g), 권밀도(g/㏄), 떼어짐 장력 T(g/cm/평량)을 각각 측정한 결과를 하기 표 3에 나타낸다. 또한, 평량(g/m²), 롤 중량(g) ,권 밀도(g/㏄), 인출 장력 T(g/cm/평량)는 각각 상기와 동일하게 하여 산출하였다.

	평량(g/m²)	권폭(㎝)	외경(㎝)	롤 중량(g)	권밀도(g/㏄)	떼어짐 장력(g/㎝/평량)	주름의유무
실시예 5	75.0	126	44.2	47,300	0.254	0.11	무
비교예 2	74.9	115	37.6	44,900	0.355	0.36	유

표 3에 나타낸 바와 같이, 실시예 5의 부직포 롤에서는 세로 주름이 발생하지 않았지만, 비교예 2의 부직포 롤에서는 세로 주름이 발생하고, 권폭도 좁아져 있었다. 또한, 실시예 5의 부직포 롤은 비교예 2의 부직포 롤보다도 권밀도가 작고, 감겨짐이 완화되었다는 것을 알 수 있다. 또한, 떼어짐 장력에 대해서 살펴보아도 실시예 5의 부직포 롤은 비교예 2의 부직포 롤보다도 그 값이 작고, 비교예 2의 부직포 롤보다도 그 교착도가 완화되어 있다는 것을 알 수 있다.

또한, 표에는 나타나지 않았지만, 실시예 5에서는 벨트 컨베이어(115)의 속도에 대하여, 회전 롤러(2)의 주속도를 2∼4% 빠르게 하여, 부직포(131)를 벨트 컨베이어(115) 상에서 안정하게 떼어낼 수 있지만, 비교예 2에서는 부직포(131)의 중앙부의 박리성이 나쁘고, 닙 롤러(120)(롤러: 121, 122)의 주속도를 벨트 컨베이어(115)의 속도보다 8% 이상 빠르게 하지 않으면 떼어낼 수 없었다.

또한, 상기 실시예 5 및 비교예 2에 따른 부직포 롤을 이용하고, 이것과, 박리 종이에 붙여진 50㎛의 우레탄 필름과의 2층화 제품을 시작(試作)하였다. 용도는 반도체 공장에서 사용하는 무균 장갑용 제품이다. 구체적으로는, 박리 종이상의 우레탄 필름에 스프레이 방식으로 우레탄계 핫 멜트(hot-melt) 접착제를 5g/m²의 비율로 균일하게 도포하고, 상기 부직포 롤로부터 끌어낸 부직포를 우레탄 필름의 접착제 도포면과 접합하고, 닙 롤러로 2층을 압착해서 접착시킨 후 롤 형상으로 권취하였다. 또한, 우레탄 필름 폭을 130㎝으로 하고 권취 속도를 15m/min으로 하였다. 그리고, 이와 같이 하여 제조된 우레탄 필름상의 부직포의 폭을 측정한 결과를 하기 표 4에 나타낸다.

	부직포 롤의 폭(㎝)	필름상의 부직포 폭(㎜)	수축율(%)
실시예 5의 제품	126	125.5	0.4
비교예 2의 제품	115	110	4.3

표 4에 나타낸 바와 같이, 비교예 2에 있어서는 2층화 전의 부직포 롤 폭(115cm)보다 좁은 폭(110cm)의 제품밖에 얻을 수 없었지만, 실시예 5에 있어서는 거의 원래의 부직포 폭에 가까운 제품을 얻을 수 있었다. 이것은, 비교예 2에 따른 부직포 롤의 교착도가 높다는 점에서, 상술한 바와 같이 그 떼어짐 장력이 크게 작용하기 때문에, 부직포를 끌어낼 때에 이것이 크게 늘어난 것에 의한 것이라고 생각된다.

본 발명에 따른 부직포 롤은 세로 주름이나 지연 회복에 따른 형상 변화가 경감되고, 낮은 인출 장력으로 이것을 해서할 수 있는 해서성이 좋은 것이다.

또한, 본 발명의 방법은 이러한 부직포 롤을 공업적으로 효율적으로 제조하는 것으로, 그 유용성은 명백하다.

Claims

열가소성 엘라스토머 필라멘트를 시트 형상으로 적층, 접착시킨 부직포를 지관(paper tube) 본체에 권취하여 형성한 부직포 롤로,

상기 부직포 롤에서 부직포를 끌어낼 때에 상기 부직포에 작용하는 장력이 0.25g/㎝/평량(basis weight) 이하가 되도록 권취하여 형성한 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤.
용융 방사된 열가소성 엘라스토머 필라멘트를 벨트 컨베이어 상에 적층하여 시트 형상의 부직포를 형성하고, 형성한 부직포를 벨트 컨베이어 상에서 끌어낸 후, 지관 본체에 권취하여 롤 형상으로 형성하여 이루어지는 부직포 롤의 제조방법으로,

벨트 컨베이어에 의해 반송되는 부직포를, 상기 벨트 컨베이어의 반송 영역 상측에 형성된 회전 롤러로 안내하여 벨트 컨베이어 상에서 떼어내고,

떼어낸 부직포를 지관 본체에 권취하여 롤 형상으로 형성하는 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조방법.
제 2항에 있어서, 상기 벨트 컨베이어상에서 떼어낸 부직포를, 그 폭방향으로 폭 넓힘 처리를 실시한 후, 상기 지관 본체에 권취하여 롤 형상으로 형성하는 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조방법.
제 3항에 있어서, 상기 폭 넓힘 처리를 실시하는 공정을 복수의 처리 공정으로 구성하고, 각 처리 공정을 순차적으로 실시함으로써, 상기 벨트 컨베이어 상에서 떼어낸 부직포를 그 폭방향으로 서서히 폭을 넓히는 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조방법.
용융된 열가소성 엘라스토머를 노즐로부터 방출(放出)하여 필라멘트를 이루는 노즐 헤드를 구비한 방사 장치,

상기 노즐 헤드의 하측에 형성되고, 상기 노즐 헤드로부터 방출되는 필라멘트를 시트 형상으로 집적하면서 반송하여 부직포를 이루는 벨트 컨베이어,

벨트 컨베이어상의 부직포를 상기 벨트 컨베이어상에서 떼어내는 회전 롤러, 및

회전 롤러를 거쳐 송출된 부직포를 지관 본체에 권취하는 권취 장치를 포함하여 이루어지는 부직포 롤의 제조장치로,

상기 회전 롤러를 상기 벨트 컨베이어의 반송 영역 상측에 형성한 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조장치.
제 5항에 있어서, 상기 회전 롤러를 상기 벨트 컨베이어의 반송 영역 상측이며 또한 상기 벨트 컨베이어의 근방에 형성한 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조장치.
제 5항 또는 제 6항에 있어서, 회전 롤러를 거쳐 송출된 부직포를 그 폭방향으로 폭을 넓히는 폭 넓힘 장치를, 상기 회전 롤러와 권취 장치의 사이에 형성한 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조장치.
제 7항에 있어서, 복수의 상기 폭 넓힘 장치를 상기 회전 롤러와 권취 장치의 사이에 형성하고, 상기 부직포가 상기 복수의 폭 넓힘 장치를 순차적으로 경유함으로써, 서서히 폭이 넓어지도록 구성한 것을 특징으로 하는 열가소성 엘라스토머 부직포 롤의 제조장치.