KR100265219B1 - 누벅조 직물 및 그 제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 극세폴리에스테르 멀터필라멘트가 주로 껍질부에 배치되고, 또한 단섬유섬도가 큰 폴리에스테르 멀티필라멘트가 주로 심부에 배치된 2층 구조사로 구성되고, 겉보기 비중이 0.35∼0.7, 전단강성이 0.5∼1.0gf/cm·deg인 누벅조 직물을 제공한다.

이 직물은 이용해성분과 극세폴리에스테르 멀티필라멘트 형성성성분으로 되는 분할형 또는 해도형 복합섬유의 멀티필라멘트와 고수축성 폴리에스테르 멀티필라멘트로 되는 2층 구조사의 직물을 실질적으로 수측시키는 일없이, 상기 이용해성분을 용해제거하고 더욱이 광포상태로 수축시키는 것에 의해 제조된다.

Description

[발명의 명칭]

누벅조 직물 및 그 제조방법

[도면의 간단한 설명]

제1도는 본 발명의 누벅조 직물의 단면의 일례를 모식적으로 나타내는 단면도이다.

제2도는 복합섬유의 일부를 용해제거하기 전에 직물을 수축시켜 얻은 종래의 스웨드 조직천의 단면의 일례를 모식적으로 나타내는 단면도이다.

제3도는 분할형(split)복합섬유의 일례를 모식적으로 나타내는 단면도이다.

제4도는 해도형(sea-island) 복합섬유의 일례를 모식적으로 나타내는 단면도이다.

[발명의 상세한 설명]

[기술분야]

본 발명은 누벅(nubuck)조 직물 및 그 제조방법에 관한 것이다. 더욱 자세히는 본 발명은 균질하고 천의 치밀감이 우수하며, 또한 소프트한 핸들과 표면터치를 가지는 누벅조 직물 및 그와 같은 누벅조 직물을 우레탄수지를 사용하는 일없이 제조하는 방법에 관한 것이다.

[배경기술]

종래 스웨드조나 누벅조의 기모직물을 얻는 방법으로서는 극세섬유로 이루어지는 직물이나 부직포에 우레탄수지를 함침한 후, 기모나 버핑에 의해 극세섬유를 표면에 일으키는 방법이 일반적으로 사용되고 있다.

상기 우레탄수지는 직물에 천의 치밀감을 부여하기 위해서 사용되는 것이지만, 우레탄수지를 사용하면, 천의 핸들이 현저히 뻣뻣하게 되고, 염색한 천은 내광견뢰도가 나쁘고, 또한 다림질을 할때 염료가 이동하여 전염을 일으킨다고 하는 문제가 있었다.

이러한 문제를 해결하기 위해서, 우레탄수지를 사용하지 않고 스웨드조 직물을 얻는 방법으로서, 특개평 5-44137호 공보에는 분할에 의해 극세섬유화가 가능한 폴리에스테르/폴리아미드 복합섬유와 열탕수축률이 25%이상인 폴리에스테르 멀티필라멘트와의 복합사로 이루어지는 직물의 표면적을 30%이상 수축시킨후, 상기 복합섬유의 일부를 용해제거하여 극세멀티필라멘트를 형성시키는 방법이 개시되어 있다.

또한, 특개평 7-126951호 공보에는 극세섬유화가 가능한 분할형 복합멀티필라멘트사와 태섬도(太纖度)의 고수축 멀티필라멘트사와의 이수축혼섬사(異收縮混纖系)를 직편물(織編物)로한 다음에 열처리 및 분할처리하여, 소프트하고 조밀감이 있는 직편물을 얻는 방법이 개시되어 있다.

상기 방법에 의하면, 우레탄수지를 사용하지 않고 직물에 천연스웨드에 가까운 핸들을 부여하는 것이 가능하게 되지만, 특개평 5-44137호 공보에 기재되는 방법에 있어서는, 복합섬유의 일부를 용해제거하기 전에 또한, 특개평 7-126951호 공보에 기재된 방법에 있어서는 복합섬유의 용해제거와 거의 동시에 직물의 수축이 일어나기 때문에 직물을 구성하는 복합사중, 특히 심부에 위치하는 멀티필라멘트가 열수축에 의해서 서로 밀착하여 용해액의 침투, 순환이 불충분하게 되어 미분할의 복합섬유가 직물중에 다수 잔존하여 직물에 충분한 천의 치밀감(즉, 직물을 구성하는 섬유의 수속성)을 부여할 수 없어 표면터치가 경화하고, 염색얼룩이 발생하는 문제가 있었다.

한편, 특개평 2-145857호 공보에는 폴리에스테르/폴리아미드 복합섬유로 이루어지는 편직물을 수축시키는일 없이, 폴리에스테르의 5∼50중량%을 용해제거하여, 폴리에스테르와 폴리아미드간에 간격이 생기게 한후, 80℃ 이상으로 열수축처리하면서 마찰가공을 실시하여 폴리에스테르와 폴리아미드의 열수축률차를 이용하여 복합섬유를 분할시킨 고밀도 편직물의 제조방법이 개시되어 있다.

그렇지만 상기의 방법도 복합섬유의 구성성분의 일부분만을 용해하여, 2종의 극세 섬유를 형성시키는 것이기 때문에 섬유사이에 발생하는 공극이 적고, 따라서, 직물을 열수축시켰을때의 수축률이 작아, 우레탄수지에 함침시키는 방법에 필적하는 정도의 천의 치밀감을 부여할 수 없다는 문제가 있었다.

더욱, 상기의 방법에 있어서는, 극세멀티필라멘트가 헝성되는 열처리공정에서, 가열과 마찰의 작용을 동시에 받기 때문에 마찰에 의해서 생긴 변형이 최종제품에 남아 주름이 발생하고, 핸들이 경화하고 품위가 뒤떨어지는 것이 얻어지는 결점이 있었다.

[발명의 개시]

본 발명의 목적은 상기 종래기술이 가지는 문제점을 해소하여, 균질하고 천의 치밀감이 우수하며, 또한 소프트한 핸들과 표면터치를 가지는 누벅조 직물을 제공하는 것에 있다.

본 발명의 다른 목적은 그와 같은 누벅조 직물을 우레탄수지를 함침하는 것 엾이 제조하는 방법을 제공하는 것에 있다.

본 발명자등은 상기 목적을 달성하기 위해서 예의검토한 결과 극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 형성가능한 성분과 이용해(易溶解)성분으로부터 되는 복합섬유와, 고수축멀티필라멘트로부터 구성되는 2층 구조사의 직물중의 이용해성분을, 실질적으로 직물의 수축이 일어나지 않은 조건하에서 용해하여, 이어서 해당 직물을 광포상태(擴布狀態)로 수축시킬 때 직물표면에 형성된 극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 고밀도로 수속되어, 천의 치밀감이 우수한 천연누벅의 핸들을 가지는 직물이 얻어지는 것을 알았다.

그러므로 본 발명에 의하면, 단섬유섬도가 0.001∼0.5데니어의 극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 주로 껍질부에 배치되고, 또한 해당 극세폴리에스테르 멀티필라멘트보다도 단섬유 섬도가 큰 폴리에스테르 멀티필라멘트가 주로 심부에 배치되는 2층 구조사를 포함하는 직물으로서, 해당 직물이 하기 (1) 및 (2)의 양 요건을 동시에 만족하는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물이 제공된다.

(1) JIS L 1096에 따라 측정한 직물의 겉보기비중 B가 0.35∼O.7

여기서, 「곁보기비중」이란, JISL 1096-1990에 따라서, 하기의 방법에 의해 측정한 직물의 단위면적당의 중량 W(g/㎡) 및 직물의 두께t(mm)로부터 하기식에 의해 산출한 값이다.

B=W/(1,000 × t)

식중, W는 직물의 단위면적당의 중량으로서, 직물로부터 20cm × 20cm의 시험편 3매를 취하여, 각각의 표준상태(20±2C, 65±2%RH)에 있어서의 중량(g)을 달아, 그 평균치를 1㎡당의 중량W(g/㎡)으로 나타낸 것이다.

t는 직물의 두께로서, 두께측정기를 사용하여 표준상태(20±2C, 65±2%RH)의 직물의 5곳에 관해서, 7gf/㎠의 초기하중을 주어 두께(mm)를 측정하여, 그 평균치로 나타낸 것이다.

(2) KES(Kawabata Evaluation System)의 전단시험법에 따라서 측정한 전단강성(G)이 0.2∼1.5gf/cm·deg

또한, 본 발명에 의하면 i) 이용해성분과, 이것보다 용해성이 낮고, 또한 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성할 수 있는 성분으로부터 구성되는 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 멀티필라멘트와, 해당 복합섬유보다도 열수축률이 큰 고수축성 폴리에스테르 멀티필라멘트와의 혼섬사를 만들어 ii) 해당 혼섬사를 방직하고, iii) 얻어진 직물을 실질적으로 수축시키는 일없이, 직물중에 포함된 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유중의 이용해성분을 용해제거하여 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시킨후 iv) 직물을 광포상태로 수축시키는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물의 제조방법이 제공된다.

[발명을 실시하기 위한 최선의 형태]

이하, 본 발명에 관해서 상술한다.

본 발명에서 사용하는 복합섬유는 이용해성분과, 이것보다 용해성이 낮고, 또한 극세 폴리에스테르 멀티필라멘트가 형성가능한 성분으로부터 구성되어, 제3도에 나타내는 것과 같이 한쪽의 성분A에 의해 다른쪽의 성분B가 여러개로 분할된 섬유단면형상을 가지는 분할형 복합섬유 및/또는 제4도에 나타내는 것과 같이 바다성분(C)과 섬성분(D)으로부터 되는 해도형 복합섬유를 모두 또는 A, B의 적어도 한쪽의 성분 및 성분D가 폴리에스테르인 것을 대상으로 한다.

상기 분할형 복합섬유(제3도)는 성분 A 또는 B의 어느 것인가 한쪽(이용해성분)을 용해 제거하는 것에 의해, 나머지의 성분 B 또는 A로 이루어지는 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시킬 수 있다.

또한, 해도형 복합섬유(제4도)의 경우에는 바다성분(C)(이용해성분)을 용해제거하는 것에 의해, 섬성분(D)으로 이루어지는 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시킬 수 있다.

이용해성분으로서는 나일론-6, 폴리스티렌, 5-나트륨술포이소프탈산성분을 공중합한 폴리에스테르, 폴리옥시알킬렌글리콜을 첨가 배합한 폴리에스테르, 디카르복실산 성분과 폴리옥시알킬렌글리콜 성분으로 된 폴리에틸에스테르를 첨가 배합한 폴리에스테르등이 예시된다. 극세폴리에스테르 멀티필라멘트 형성성분으로서는, 에틸렌테레프탈레이트 단위를 주된 반복단위로 하는 폴리에스테르나 부티렌테레프탈레이트 단위를 주된 반복단위로 하는 폴리에스테르 등이 예시된다.

상기 분할형 복합섬유(제3도)에 있어서의 성분A와 B의 조합 및 그 구성비율, 혹은 해도형 복합섬유(제4도)에 있어서의 성분 C와 D의 조합 및 그 구성비율은 원하는 섬도나 용해처리의 조건등에 따라서 적당히 설정하는 것이 좋다.

그중에서도, 성분A(이용해성분)로서 디카르복실산 성분과 폴리옥시알킬렌글리콜 성분으로부터 되는 폴리에틸에스테르와, 폴리옥시알킬렌글리콜을 함유하는 폴리에스테르를 50중량% 사용하여, 성분B(극세멀티필라멘트 형성성분)로서 에틸렌테레프탈레이트 단위를 주된 반복단위로 하는 폴리에스테르를 50중량% 사용한 분할형 복합섬유가 바람직하게 예시된다. 상기 복합섬유의 이용해성분을 용해하여 얻어지는 극세폴리에스테르 멀티필라멘트의 단섬유 섬도는, 0.001∼0.5데니어인 것이 필요하고, 바람직하게는 0.01∼0.1데니어이다. 해당 단섬유 섬도가 0.5데니어보다 큰 경우에는 천의 치밀감을 충분하게 부여할 수 없고 소프트한 핸들과 표면터치가 얻어지지 않는다. 한편, 해당 단섬유섬도가 0.001데니어미만의 경우는 핸들이 지나치게 소프트해져 누벅조 직물로서 적당한 뻣뻣함이 얻어지지 않고 직물의 내구성등이 저하한다.

더욱 상기 극세폴리에스테르 필라멘트는 그 단면이 편평도(扁平度) 8∼15의 편평형상인 것이 바람직하다. 여기서, 「펀평도」란 필라멘트단면에 있어서의 최대폭/최대두께의 비이고, 단면이 타원상일 때 긴지름/단지름의 비 또한, 단면이 구형의 때는 세로/가로의 비에 상당하는 값이다.

상기 편평 필라멘트는 예컨대 전술의 분할형 복합섬유의 단면에 있어서, 용해제거가 곤란한 성분(극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 형성가능한 성분)이 다수의 편평형상을 가지는 단편이 되도록 복합섬유를 구성하는 것에 의해 용이하게 얻을 수 있다.

한편, 상기 복합섬유보다도 열수축률이 큰 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트란, 예컨대 폴리에스테르의 미연신멀티필라멘트사를 저온저배율연신하는 등, 종래 공지의 방법에 의해 제조할 수 있고, 그 중에서도 폴리에스테르에 이소프탈산등의 제3성분을 공중합하여 얻어진 폴리에스테르 멀티필라멘트사를 사용하는 것이 바람직하다.

상기 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트는 직물을 충분히 수축시켜 천의 치밀감과 소프트한 핸들을 부여하기 위해서, 예컨대, 그 열탕수축률이 20% 정도이상인 것이 바람직하다. 단지, 열탕수축률이 지나치게 너무 크면 수축얼룩이 발생하기 쉽기 때문에 70% 정도에서 멈추는 것이 바람직하다.

또한, 상기 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트의 단섬유섬도는 극세폴리에스테르 멀티필라멘트의 단섬유섬도보다도 큰 것이 필요하고, 단섬유섬도의 바람직한 범위는 1∼5데니어보다 바람직한 범위는 2∼4데니어이다.

본 발명의 직물은 극세폴리에스테르 멀티필라멘트와 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트와의 2층 구조사로 구성되어야만 하고 해당 2층 구조사는, 바람직하게는 상기 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 멀티필라멘트와 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트를 갖추고, 합연하고, 공기교락(空氣交絡) 또는 동시연신가연(延伸假撚) 등에 의해서 혼섬하는 것에 의해 제사(製系)된다.

2층 구조사를 제사할때는 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트가 주로 심부에, 또한 복합섬유의 멀티필라멘트가 주로 껍질부에 배치되도록 양필라멘트에 피드차 혹은 신도차등을 부여하는 것이 바람직하다.

그중에서도, 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트보다 신도가 큰 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 멀티필라멘트를 공기교락한 후, 동시연신가연을 하면 심사와 껍질사의 엇갈림이 일어나 2층 구조사가 얻어지는 것이 바람직하다.

상기의 동시연신가연에 있어서는 후술의 직물의 수축을 촉진하여, 소프트한 핸들과 표면터치를 부여하기 위해서 열세팅을 70℃이하 정도의 저온으로 실시하는 것이 바람직하고, 가열하지 않고, 실온에서 가연하는 것이 더욱더 바람직하다.

본 발명의 직물은 상기한 바와같이 제사된 2층 구조사를 경사 및/또는 위사에 사용하여 제직하여 얻어지지만 이때 경사, 위사 모두 2층 구조사를 사용하는 쪽이 품위가 좋은 직물을 얻을 수 있다.

제직에 있어서는, 본 발명의 목적을 손상하지 않은 범위에서 상기 폴리에스테르 멀티필라멘트의 2층 구조사와, 천연섬유, 재생섬유 또는 다른 합성섬유등과 교직하더라도 상관없다.

또한, 직조직에는 특히 제한은 없고, 평직, 능직, 주자직 등 임의의 직조직을 사용할 수 있다.

이어서, 얻어진 직물중에 포함되는 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 이용해 성분을 용해제거하여, 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시킨다. 용해제거의 방법으로서는, 이용해성분의 용제중에 직물을 침지하는 방법, 용제를 패딩하는 방법등 임의의 방법을 사용할 수가 있다.

상기 용해처리는 실질적으로 직물의 수축이 일어나지 않은 상태로 실시하는 것이 필요하고 그 때문에는 직물의 수축개시온도 Ts이하의 온도에서 실시할 필요가 있다.

여기서 「직물의 수축개시온도Ts」란 자유상태의 직물을 2℃/분의 승온속도로 가열수축시켰을때 하기 (I)식으로 표시되는 직물표면적의 수축률S가 10%이상이 되는 온도를 말한다.

(I) S={1-(가열후의 직물의 표면적/ 가열전의 직물의 표면적)} × 100

상기 용해처리온도가 수축개시온도 Ts를 초과하는 경우에는 직물의 열수축이 커져 그 결과 용해처리액의 침투, 순환이 불충분하게 되기 때문에, 직물을 구성하는 2층 구조사중에 미용해의 복합섬유가 잔존하여, 표면터치가 경화하기도 하고 염색얼룩이 발생하는 경우가 있다.

또한, 2층 구조사중에 미용해의 복합섬유가 잔존하면, 직물중의 공극이 적어지기 때문에 가열처리할 때 직물이 충분히 수축하지 않으므로 얻어지는 직물의 겉보기비중이 지나치게 작아진다. 또, 종래, 직물표면의 극세섬유의 수속밀도가 높은 누벅조의 직물이 얻어지지 않는 것은, 복합섬유의 용해처리와 거의 동시에 직물의 수축이 일어나, 미용해의 복합섬유가 잔존함과 동시에, 해당 미용해의 복합섬유에 의해서 직물의 수축이 제한되기 때문이었다.

용해처리에 사용하는 용제의 종류나 농도등은 복합섬유의 구성성분 또는 구성비율등에 따라서 적당히 선택하는 것이고 예컨대, 전술의 성분A(이용해성분)로서 디카르복실산성분과 폴리옥시알킬렌글리콜 성분으로부터 되는 폴리에틸에스테르와, 폴리옥시알킬렌글리콜을 함유하는 폴리에스테르를 사용하여, 성분B(극세멀티필라멘트 형성성분)로서 에틸렌테레프탈레이트 단위를 주된 반복단위로 하는 폴리에스테르를 사용한 분할형 복합섬유의 경우에는, 35∼150g/리터정도의 알칼리 수용액을 사용하는 것이 좋다.

상기 용해처리에 있어서의 이용해성분의 용출률(溶出率)에는 특히 제한은 없지만, 직물중에 충분한 공극을 부여하여, 가열처리때의 수축률을 높이기 위해서는 용해전의 이용해성 분량에 대하여 50중량%을 초과하는 양, 바람직하게는 80%을 초과하는 양의 이용해 성분을 용출시키는 것이 바람직하다.

또한, 침지법에 의한 용해처리에 있어서는, 지거염색기나 오픈소우퍼, 또는 보일링 오프기 등을 사용하여, 가공주름의 발생을 매우 적게 하는 것이 바람직하다.

용해처리후의 직물은 이어서, 그 표면적이 20%이상, 바람직하게는 35%이상 수축하도록 가열처리된다. 여기서 「수축률」이란, 상기 (I)식에 의해 산출되는 값을 가리킨다.

상기 가열수축처리는 직물에 천의 치밀감을 부여함과 동시에 2층 구조사를 구성하는 멀티필라멘트를 저배향화시켜 직물의 핸들을 소프트하게 하는 것을 말한다.

해당 수축률이 20%미만의 경우에는, 천의 치밀감이 우수하며, 소프트한 핸들을 가지는 직물은 얻어지지 않는다.

상기의 가열수축처리에 있어서는, 광포상태 즉 직물을 넓힌 상태로 수축시켜, 가열중의 직물에 주름 등의 변형이 발생하지 않도록 하는 것이 필요하다. 또한, 가열처리는 통상의 정련, 릴렉스 및 프리세트 등의 공정속에서 실시하는 것이 바람직하고, 광포상태로 수축시키기 위해서는, 오픈소우퍼, 오일링 오프기, 핀텐터 등의 가열처리장치가 바람직하게 사용될 수 있다. 또한, 수축주름의 발생을 방지하기 위해서 가열온도를 서서히 높여 수축률을 순차적으로 제어하는 것이 가능한 다단식의 오픈소우퍼등을 사용하면 더욱더 바람직하다.

가열수축처리를 할때에 서큘러염색기등을 사용하여, 마찰의 작용이 가해진 상태로 상기 직물을 수축시킨 경우에는, 마찰에 의해서 생긴 변형이 최종제품에 남아 주름이 발생하고, 핸들이 경화하고 품위가 불량할 뿐만아니라, 직물을 충분히 수축시킬 수 없기 때문에, 얻어진 직물의 천의 치밀감이 저하한다.

가열온도나 가열시간은 원하는 수축률에 따라서 적당하게 설정하는 것이 좋지만, 온도는 직물의 수축개시온도 Ts를 중심으로(Ts+ 10℃∼Ts+50℃)의 범위, 시간은 1∼4분 정도가 바람직하다.

가열처리후의 직물에는, 더욱이 버핑 등의 처리를 실시하여 표면을 기모시켜 표면 터치를 보다 소프트하게 하는 것이 바람직하다. 또한, 일단 가열수축시킨 후는 서큘러염색기 등을 사용하여 마찰가공을 실시하여 2층 구조사를 구성하는 멀티필라멘트를 자기신장시켜 직물을 유연화시키더라도 상관없다. 또한, 캘린더가공을 하여 파일의 균일성을 향상시키고, 소량의 수지를 부여하여 지조직(地組織)의 인장강도를 향상시키는 것은 상관없다.

또한, 상기한 바와 같이하여 얻어진 누벅조 직물은 폴리에스테르 베이스이기 때문에, 프린트 수법으로 모양을 착색하더라도 반염과 같고, 균육도(均育度)가 높고, 얼룩이 없는 배색이 얻어진다. 특히, 바탕에 있는 빛깔을 뽑아 새롭게 색을 내는 프린트수법, 소위, 발염 프린트기법을 사용하여 상품을 만들 경우, 베이스 소재가 단일 중합체 조성(폴리에스테르 100%)이기 때문에 가공이 용이하고 그 위력을 발휘한다. 만일 누벅조 베이스천이 폴리에스테르섬유와 나일론섬유의 2성분, 또는 폴리에스테르섬유와 우레탄수지의 2성분등의 다성분으로 이루어진 경우는 고급감이 있는 프린트상품은 얻기 어렵고, 특히 발염프린트기법을 이용하는 경우는 나타내는 빛깔에 한계가 있어 상품화가 어렵다.

상기 방법에 의해 얻어진 본 발명의 누벅조 직물은 하기 (1), (2)의 특성을 동시에 만족하는 것이 필요하다.

(1) JIS L 109에 따라서 측정한 직물의 겉보기비중 B가 0.35∼0.7

여기서, 「겉보기비중」이란, JISL 1096-1990에 따라서, 하기의 방법에 의해 측정한 직물의 단위면적당의 중량W(g/㎡) 및 직물의 두께 t(mm)로부터 하기식에 의해 산출한 값이다.

B=W/(1,000 × t)

여기에서 「직물의 단위면적당의 중량W」는 직물로부터 20cm × 20cm의 시험편 3매를 취하여, 각각의 표준상태(20±2C, 65±2%RH)에 있어서의 중량(g)을 달아, 그 평균치를 1㎡당의 중량W(g/㎡)으로 나타낸 것이다.

「직물의 두께 t」는 두께측정기를 사용하여, 표준상태(20±2℃, 65±2%RH)의 직물의 5곳에 관해서, 7gf/㎠의 초기하중하에서의 두께(mm)를 측정, 그 평균치로 나타낸 것이다.

(2) KES(Kawabata Evaluation System)의 전단시험법에 따라서 측정한 전단강성 G가 0.2∼1.5gf/cm·deg

(1)의 겉보기비중 B는 직물의 천의 치밀감을 나타내는 지표이고, B의 값이 크면, 직물의 천의 치밀감이 우수한 것을 나타낸다. 겉보기비중 B가 0.35보다 작은 경우는 직물의 천의 치밀감이 부족하다. 또한, 곁보기 비중 B가 지나치게 너무 크면, 직물의 표면터치가 뻣뻣하게 되기 때문에 0.7㎤/g정도에서 멈추는 것이 바람직하다.

겉보기 비중의 바람직한 범위는 0.4∼0.6보다 바람직한 범위는 0.4∼0.5이다.

또한,(2)의 전단강성 G는 직물의 유연함을 나타내는 지표이고, G의 값이 작으면 직물이 유연하고, 부드러운 것을 나타낸다.

상기의 전단강성 G가 1.5gf/cm·deg보다 큰 경우는 직물이 뻣뻣하고, 소프트한 핸들을 나타내지 않는다. 또한 너무 전단강성 G가 지나치게 너무 작으면 팽팽함, 뻣뻣함이 전혀 없는 고무모양과 같은 핸들을 나타내는 모양이 되기 때문에 0.2gf/cm·deg 정도에서 멈추는 것이 바람직하다. 전단강성이 바람직한 범위는 0.4∼0.9, 보다 바람직한 범위는 0.5∼0.7gf/cm·deg이다.

본 발명의 누벅조 직물의 제조방법에 의하면, 극세 폴리에스테르 멀티필라멘트가 형성가능한 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 멀티필라멘트와, 해당 복합섬유보다도 열수축률이 큰 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트로부터 되는 2층 구조사를 경사 및/또는 위사에 배치한 직물을 수축시키는 것에 앞서서 직물의 수축이 일어나지 않는 조건하에서 우선 복합섬유의 이용해성분을 용해제거하기 때문에 직물을 구성하는 2층 구조사내의 공극이 많아져 직물수축시에 필라멘트가 밀접하게 수속되어 직물에 우수한 천의 치밀감을 부여할 수 있다.

더욱이 본 발명에 있어서는, 2층 구조사의 껍질부에 극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 배치되고 있기 때문에 직물의 수축이 일어났을때 직물표층부에서는 해당 극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 밀접하게 수속되어 소프트한 표면터치가 얻어지는 것이다.

더구나, 직물의 수축에 의해서 2층 구조사를 구성하는 멀티필라멘트가 저배향화되기 때문에 필라멘트가 밀접하게 수속하고 있다고 하더라도 관계하지 않고, 소프트한 핸들을 보일 수 있다.

그리고, 상기의 현상은 극세폴리에스테르 필라멘트가 편평도 8∼15의 편평단면을 가질 때 더욱 그 효과가 현저히 발현한다.

제1도는 본 발명의 누벅조 직물의 단면의 일례를 모식적으로 나타낸 것으로 2층 구조사의 표층부에는 주로 편평극세 폴리에스테르 멀티필라멘트(1)가 또한, 2층구조사의 내층부에는 주로 해당 편평극세 폴리에스테르 멀티필라멘트(1)보다도 단섬유섬도가 큰 폴리에스테르 멀티필라멘트(2)가 밀접하게 수속된 구조를 보이고 있으므로 직물에 우수한 천의 치밀감과 소프트한 표면터치를 부여할 수 있다.

이것에 대하여, 제2도는 특개평 5-44137호 공보에 기재된 것과 같이, 복합섬유의 일부를 용해제거하기 전에 직물을 수축시켜 얻은 종래의 스웨드조 천의 단면을 나타낸 것으로 이 천은 비교적 단섬유섬도가 큰 폴리에스테르 멀티필라멘트(3)와, 분할되어 생성한 극세멀티필라멘트(4)와 미분할내지 불완전하게 분할된 복합섬유(5)로 되어, 구성섬유의 수렴이 일어나지 않기 때문에 겉보기 비중은 작게 되고 한편, 미분할의 섬유가 다수 잔존하기 때문에 전단강성율이 커지고 염색한 경우에 염색얼룩이 발생하여 쉽게 된다.

또한, 특개평 2-145857호 공보에 기재된 방법에 의하면, 복합섬유의 구성성분의 일부밖에 용해제거하지 않고, 폴리에스테르와 폴리아미드 각각의 성분으로 이루어지는 극세섬유를 형성시키는 것이 전제(前提)이기 때문에 역시 2층 구조사사이의 공극이 적고, 직물의 수축이 제한되기 때문에 겉보기 비중이 작게 된다.

더욱이 상기 공지의 방법은 가열수축시에 마찰의 작용을 동시에 받기 때문에 마찰에 의해서 생긴 주름등의 변형이 최종 제품에 남아 품위가 불량할 뿐만아니라, 전술의 발염프린트를 실시한 경우, 고급감이 있는 배색은 얻어지지 않는다.

이하, 실시예에 의해 본 발명을 더욱더 구체적으로 설명한다. 또한 실시예중의 각 물성은 하기의 방법에 의해 측정하였다.

(1) 겉보기비중 B

JIS L 1096-1990에 따라 하기의 방법에 의해 측정한 직물의 단위면적당의 중량W(g/㎡) 및 직물의 두께 t(mm)로부터 하기식에 의해 겉보기비중 B를 산출하였다.

B=W/(1,000 × t)

식중, W는 직물의 단위면적당의 중량으로서, 직물로부터 20cm × 20cm의 시험편 3매를 취하여 각각의 표준상태(20±2℃, 65±2%RH)에 있어서의 중량(g)을 달아 그 평균치를 1㎡당의 증량W(g/㎡)으로 나타낸 것이다.

t는, 직물의 두께로서 두께측정기를 사용하여, 표준상태(20±2℃, 65±2%RH)의 직물의 5곳에 관해서, 7gf/㎠의 초기하중하에서의 두께(mm)를 측정하여, 그 평균치로 나타낸 것이다.

(2) 전단강성 G

KES(Kawabata Evaluation System)의 전단시험법(섬유기계학회지, 26, P721(1973))에 따라서, 직물의 전단특성도에서 전단강성 G를 구하였다.

(3) 직물의 핸들

직물의 천의 치밀감, 표면터치, 소프트감 및 팽팽함, 뻣뻣함에 관해서 숙련자 5명에 의해 관능평가를 하여, A(양호)∼E(불량)의 5단계로 평가하였다.

(4) 열탕수축률

약 3000데니어의 사를 제조하고, 이것에 0.1g/de의 하중을 걸어 원래길이 L0(cm)를 읽었다. 상기 사의 하중을 2mg/de에 바꾸어, 이것을 끓는 물속에서 30분간 처리한후 실온으로 건조시킨 하중을 0.1g/de에 바꾸어 그 길이 L1(cm)을 읽어 하기의 식으로 열탕수축률(단위%)를 산출하였다.

열탕수축률={(L0-L1)/ L0} × 100

[실시예 1]

고유점도 0.64의 폴리에틸렌테레프탈레이트에 이소프탈산을 공중합하여, 방사속도 3600m/분으로 방사하여 50데니어/12필라멘트의 폴리에스테르 중간배향 멀티필라멘트사(신도 130%)를 얻었다.

성분A로서 디카르복실산 성분과 폴리옥시알킬렌글리콜 성분으로 되는 폴리에틸에스테르를 4중량% 및 평균분자량이 2만의 폴리알킬렌글리콜을 4중량% 함유하는 폴리에틸렌테레프탈레이트(고유점도 0.68)를 사용하고 또한 성분 B로서 고유점도 0.64의 폴리에틸렌테레프탈레이트를 사용하여, 제3도에 나타내는 단면형상을 가지는 90데니어/20필라멘트의 분할형 복합섬유의 미연신멀티필라멘트사(A, B는 각각 48층, 신도 210%)를 얻었다.

상기 폴리에스테르 중간배향 멀티필라멘트사와 분할형 복합섬유의 미연신 멀티필라멘트사를 가지고, 인터레이스노즐에 공급하여, 오버피드율 1%, 공기압력 2kg/㎠로 혼섬한 후, 가연속도 225m/분, 가연디스크의 표면속도 450m/분, 연신배율 1.4배의 조건으로 실온에서 연신동시가연가공하였다.

얻어진 2층 구조사를 구성하는 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트의 열탕수축률은 70% 또한, 분할형 복합섬유의 열탕수축률은 60%이었다.

이어서, 해당 가공사에 330T/m의 Z연을 가한 것을 경사에, 또한 100T/m의 Z연을 가한 것을 위사에 사용하여 경사커버팩터가 1624, 위사의 커버팩터가 1126의 주자직물을 제직하였다. 해당 직물의 수축개시온도 Ts는 52℃이었다.

이어서, 지거염색기를 사용하여 해당 직물을 농도 100g/1.50℃의 가성소다용액중에 침지하여 상기 성분A를 용해제거하여 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시겼다.

중화처리후, 오픈 소우퍼를 사용하여 상기 직물을 광포상태로 가열수축시켜, 직물의 표면적을 42% 수축시켰다. 이때 가열온도는 오픈 소우퍼의 입구부에서 62℃로 하고, 온도를 서서히 높여 출구부에서 95℃로 하였다.

더욱이 상기 직물에 서큘러염색기를 사용하여 130℃로 마찰가공을 실시하여 건조한 후, 상법에 따라서 버프기모, 염색하였다.

얻어진 직물의 표층부에는, 편평도(11), 단섬유섬도 0.05데니어의 편평극세 폴리에스테르 멀티필라멘트의 파일이 다수 존재하고 있었다.

얻어진 직물은 제1도에 나타내는 것과 같은 단면형태를 가지고 있고, 그 겉보기비중 B는 0.45, 전단강성 G는 0.51이고, 해당 직물은 천의 치밀감이 충분하고, 천연누벅에 필적하는 소프트한 핸들과 표면터치를 가지고 있고, 염색얼룩은 전혀 완전히 발생하지 않았다.

[실시예 2∼9, 비교예 1∼2]

실시예 1에 있어서, 해도형 복합섬유 및/또는 분할형 복합섬유를 구성하는 성분A 및 B의 형상 및 구성비율을 변경하여, 극세 폴리에스테르 필라멘트의 단섬유섬도 및 편평도를 표 1에 도시한 바와같이 변경한 것 외는 실시예 1과 같이 제직 및 직물의 가공처리를 하였다.

결과를 표 1에 나타낸다.

[표 1]

표 1에 도시한 바와같이 겉보기비중 B가 0.5∼1.0, 또한 전단강성 G가 0.5∼1.0gf/cm·deg의 범위에 있는 경우(실시예 2∼9)에서는 천의 치밀감이 충분하고, 소프트한 핸들과 표면터치를 가지는 누벅조 직물이 얻어지고, 극세필라멘트의 단섬유섬도가 0.01∼0.1데니어, 또한 편평도가 8∼15인때(실시예3, 4, 7, 8)에, 특히 양호한 결과가 얻어졌다.

한편, 극세필라멘트의 단섬유섬도가 0.001데니어보다 작은 경우(비교예 1)에는 핸들의 소프트감이 지나쳐, 팽팽함, 뻣뻣함이 전혀 없는 고무모양의 핸들을 나타내는 직물이 얻어졌다.

또한, 극세필라멘트의 단섬유섬도가 0.5데니어를 초과하는 경우(비교예 2)에는 천의 치밀감이 부족하고 핸들이 뻣뻣한 직물이 얻어졌다.

[실시예 10∼12]

실시예 1에서 사용한 폴리에스테르 중간배향 멀티필라멘트사와, 분할형 복합섬유의 미연신멀티필라멘트사를 연신 열처리한 후, 각각 1% 및 3%의 오버피드율로 인터레이스 노즐에 공급하여, 공기압력 2kg/㎠으로 혼섬한 2층 구조사를 얻었다.

얻어진 2층 구조사를 구성하는 고수축 폴리에스테르 멀티필라멘트의 열탕수축률은 50% 또한, 분할형 복합섬유의 열탕수축률은 40%이었다.

이어서, 해당 혼섬사를 실시예 1과 같은 방법으로 제직하였다. 해당 직물의 수축개시온도 Ts는 58℃이었다

이어서, 지거염색기를 사용하여 해당 직물을 농도10Og/ℓ의 가성소다용액중에 침지하여, 표 2에 나타내는 온도로 상기 성분A의 용해를 시행하여 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시켰다.

중화처리후, 오픈소우퍼를 사용하여 가열수축의 온도를 변경하여 상기 직물을 광포상태로 수축시켰다. 더욱이 상기 직물에 서큘러염색기를 사용하여 130℃로 마찰가공을 실시하여 건조한 후, 상법에 따라서 버프기모, 염색하였다.

결과를 표 2에나타낸다.

[표 2]

표 2에 도시한 것처럼, 직물을 20%이상 수축시킨 경우에는 천의 치밀감이 충분하고, 소프트한 핸들과 표면터치를 가지는 누벅조 직물을 얻어지고 35%이상 수축시킬때에 바람직한 결과가 얻어졌다.

이것과는 대조적으로 직물의 수축률이 20%미만의 경우는 직물의 천의 치밀감이 약간 불량하다.

[비교예 3]

실시예 1에 있어서, 이용해성분의 용해제거처리에 앞서서 직물을 정련(80℃), 릴렉스(끓는 물중), 프리세트(180℃) 처리한 다음, 비등한 가성소다 용액중에 침지하여 이용해성분을 용해한 것 외는 실시예 1과 같이 직물을 가공처리하였다.

얻어진 직물은 제2도에 나타내는 바와같이 단면형태를 가지고 있고, 그 겉보기 비중 B는 0.25㎤/g, 전단강성 G는 1.67이었다. 얻어진 직물의 일부에는 염색얼룩이 발생하였고 표면터치가 경화한 부분이 존재하고 천의 치밀감이 없고 품위가 불량하였다.

[비교예 4]

실시예 1에 있어서, 이용해성분을 용해제거한후, 광포상태에서의 가열수축을 실시하지 않고, 서큘러염색기를 사용하여 120℃로 열처리하면서 마찰가공을 실시한 것 외는 실시예 1과 같이 직물을 가공처리하였다.

얻어진 직물의 겉보기 비중 B는 0.34㎤/g, 전단강성 G는 1.48이었다.

얻어진 직물에는 마찰가공에 의해서 생긴 주름변형이 남아 있고, 천의 치밀감이 없고, 품위가 불량하였다.

[참고예]

참고로서, 시판의 누벅조직천(나일론 6극세섬유에 폴리우레탄수지를 함침한 것)의 겉보기 비중과 전단강성을 측정하였다. 해당 천의 겉보기 비중 B는 0.28, 전단강성 G는 3.93이었다.

[산업상의 이용가능성]

본 발명의 누벅조 직물은 균질하고 천의 치밀감이 우수하며, 또한 소프트한 핸들과 표면터치를 가진다. 따라서, 이 누벅조 직물은 재킷, 블루종, 코트등의 용도에 바람직하게 사용할 수 있다.

또한, 본 발명의 제조방법에 의하면, 우레탄수지의 함침처리하는 일없이 균질하고 천의 치밀감이 우수하며 또한 핸들이 좋은 누벅조 직물이 얻어진다.

Claims (11)

1. 단섬유섬도가 0.001∼0.5데니어의 극세폴리에스테르 멀티필라멘트가 주로 껍질부에 배치되고, 또한 해당 극세폴리에스테르 멀티필라멘트보다도 단섬유섬도가 큰 폴리에스테르 멀티필라멘트가 주로 심부에 배치되어 있는 2층 구조사를 포함하는 직물로서, 해당 직물이 하기 (1) 및 (2)의 양 요건을 동시에 만족하는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물.

   (1) JIS L 1096에 따라 측정한 직물의 겉보기비중 B가 O.35∼0.7

   여기서, 「겉보기비중」이란 JIS L 1096-1990에 따라 하기 방법에 의해 측정한 직물의 단위면적당의 중량W(g/㎡) 및 직물의 두께 t(mm)로부터 하기식에 의해 산출 한 값이다.

   B=W/(1,000 × t)

   여기서, 「직물의 단위면적당의 중량W」는 직물로부터 20cm × 20cm의 시험편 3매를 취하여, 각각의 표준상태(20±2℃, 65±2%RH)에 있어서의 중량(g)을 달아, 그 평군치를 1㎡당의 중량W(g/㎡)으로 나타낸 것이다.

   「직물의 두께 t」는 두께측정기를 사용하여, 표준상태(20 ± 2℃, 65 ± 2% RH)의 직물의 5곳에 대해서, 7gf/㎠의 초기하중의 하에서 두께(mm)를 측정하여 그 평균치로 나타낸 것이다.

   (2) KES(Kawabata Evaluation System)의 전단시험법에 따라서 측정한 전단강성 G가 O.2∼1.5gf/cm·deg
2. 제1항에 있어서, 극세폴리에스테르 필라멘트가 편평도 8∼15의 편평단면을 가지는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물.
3. 제1항에 있어서, 2층 구조사가 복합가연가공사인 것을 특징으로 하는 누벅조 직물.
4. 제1항 내지 제3항중 어느 한항에 있어서, 프린트에 의해 착색되는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물.
5. (정정) i) 이용해성분과, 이것보다 용해성이 낮고 또한 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성할 수 있는 성분으로 부터 구성되는 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 멀티필라멘트와, 해당 복합섬유보다도 열수축률이 큰 고수축성 폴리에스테르 멸티필라멘트와의 혼섬사를 만들어 ii) 해당 혼섬사를 방직하고 iii) 얻어진 직물을 실질적으로 수축시키는 일없이, 직물중에 포함되는 분할형 복합섬유 및/또는 해도형 복합섬유의 이용해성분을 용해제거하여 극세 폴리에스테르 멀티필라멘트를 형성시키고, 이어서 iv) 직물을 광포상태로 수축시키는 것을 특징으로 하는 제1항에 기재된 누벅조 직물의 제조방법.
6. 제5항에 있어서, 이용해성분의 용해제거처리를 직물의 수축개시온도 Ts이하의 온도에서 실시하는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물의 제조방법.

   여기서, 직물의 수축개시온도 Ts란, 자유상태의 직물을 2℃/분의 승온속도에서 가열 수축시켰을때, 하기 식으로 표시되는 직물표면적의 수축률 S가 10%이상이 되는 온도를 나타낸다.

   S={1-(가열후의 직물의 표면적/가열전의 직물의 표면적)} × 100
7. 제5항에 있어서, 직물의 표면적을 20%이상 수축시키는 누벅조 직물의 제조방법.
8. 제5항에 있어서, 2층 구조사가 복합가연가공사인 것을 특징으로 하는 누벅조 직물의 제조방법.
9. 제5항에 있어서, 이용해성분이 디카르복실산성분과 폴리옥시알킬렌글리콜 성분으로 되는 폴리에틸에스테르와 폴리옥시알킬렌글리콜을 함유하는 폴리에스테르인 것을 특징으로 하는 누벅조 직물의 제조방법.
10. 제5항에 있어서, 직물을 광포상태로 수축시킨후, 더욱더 마찰가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물의 제조방법.
11. 제5항에 있어서, 극세폴리에스테르 멀티필라멘트를 기모하여, 직물표면에 파일을 형성시키는 것을 특징으로 하는 누벅조 직물의 제조방법.