KR100204608B1 - 역침투 분리장치 및 역침투 분리방법 - Google Patents

역침투 분리장치 및 역침투 분리방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100204608B1
KR100204608B1 KR1019950035102A KR19950035102A KR100204608B1 KR 100204608 B1 KR100204608 B1 KR 100204608B1 KR 1019950035102 A KR1019950035102 A KR 1019950035102A KR 19950035102 A KR19950035102 A KR 19950035102A KR 100204608 B1 KR100204608 B1 KR 100204608B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
reverse osmosis
stage
membrane
module unit
flow rate
Prior art date
Application number
KR1019950035102A
Other languages
English (en)
Other versions
KR960013436A (ko
Inventor
유 쿠리하라
히로유키 야마무라
카쯔노수케 마에다
Original Assignee
카쯔노수케 마에다
도오레 카부시끼가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 카쯔노수케 마에다, 도오레 카부시끼가이샤 filed Critical 카쯔노수케 마에다
Publication of KR960013436A publication Critical patent/KR960013436A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100204608B1 publication Critical patent/KR100204608B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
    • C02F1/441—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
    • B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
    • B01D61/026—Reverse osmosis; Hyperfiltration comprising multiple reverse osmosis steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
    • B01D61/06—Energy recovery
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
    • Y02A20/124—Water desalination
    • Y02A20/131—Reverse-osmosis

Abstract

고농도 용액으로부터 높은 수율, 적은 에너지, 보다 값싸게 고효율로 저농도 용액을 안정하게 얻을 수 있게 한 장치 및 분리방법을 제공한다.
역침투막 모듈유닛을 다단으로 배치하고, 그 역침투막 모듈유닛사이의 농축액 유로에 승압펌프를 배치한 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.

Description

역침투 분리장치 및 역침투 분리방법
제1도는 본 발명의 역침투막 장치의 일예를 표시하는 플로우챠아트
제2도는 종래기술의 일예를 표시하는 플로우챠아트
*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 가압펌프 2 : 1단째 역침투막 모듈유닛
3 : 1단째 투과액 4 : 1단째 농축액
5 : 에너지 회수장치 6 : 공급액
7 : 부스터펌프 8 : 2단째 역침투막 모듈유닛
9 : 2단째 투과액 10 : 2단째 농축액
본 발명은 고농도 용액을 역침투 분리하기 위한 신규한 역침투막 분리장치 및 고농도 용액의 역침투 분리방법에 관한 것이다. 본 발명에 의해서 고농도 용액으로부터 고수율, 적은 에너지, 비용으로 저농도 용액을 얻을 수 있고, 한편에서는 농축액을 종래의 역침투법보다 한층 높은 농도, 적은 에너지, 비용으로 얻을 수 있는 장치 및 분리방법을 제공할 수 있다. 본 발명의 장치 및 방법은 특히 염수의 탈염, 해수의 담수화, 또 배수의 처리, 유용물의 회수에 사용할 수 있다. 특히 고농도의 용액으로부터 저농도 용액을 얻는 경우나 고농도 용액을 더욱 높은 농도로 농축하는 경우에 효과가 크다.
혼합물의 분리에 관하여, 용매(예컨대 물)에 용해된 물질(예컨대 염류)을 제거하기 위한 기술에는 다양한 것이 있지만, 최근에는 에너지절약 및 자원절약 때문에 프로세스로서 막분리법이 이용되어 왔다. 막분리법중에는 정밀여과(MF; Micro-filtration)법, 한외여과(UF; Ultrafiltration)법, 역침투(RO; Reverse Osmosis)법이 있다. 더우기 최근에는 역침투와 한외여과의 중간에 위치하는 막분리(루우스 RO 혹은 NF; Namofiltration)라고 하는 개념의 막분리법도 나타나 사용되도록 되어 왔다. 예를 들어 역침투법은 해수 또는 저농도의 염수(함수)를 탈염하여 공업용, 농업용 또는 가정용 물을 제공하는데 이용되고 있다. 역침투법에 의하면 염분을 함유한 물을 침투압 이상의 압력을 가지고 역침투막을 투과시키므로서, 탈염된 물을 제조할 수 있다. 이 기술은 예를들어, 해수, 염수, 유해물을 함유한 물에서 음료수를 얻을 수도 있고, 또, 공업용 초순수(超純水)의 제조, 배수처리, 유가물의 회수 등에도 사용되어 왔다.
특히, 역침투막에 의한 해수담수화는 증발과 같은 양상의 변화가 없다고 하는 특징을 보유하고 있어, 에너지적으로 유리한 데다가 운전관리가 쉬워서 널리 보급을 시작하고 있다.
역침투막에서 용액을 분리할 경우는, 용액의 용질농도에 의하여 결정하는 용액 자신이 지탱하는 화학 포텐셜(이것을 침투압으로 표현할 수 있다) 이상의 압력으로 역침투막면에 공급할 필요가 있고, 예를들어 해수를 역침투막 모듈로 분리할 경우는 최저 30atm정도 이상 실용성을 고려하면 적어도 50atm정도 이상의 압력이 필요하게 되고 이 이상의 압력에 가압되지 않으면 충분한 역침투 분리성능은 발현되지 않는다.
역침투막에 의한 해수담수화의 경우를 예로 들면, 보통의 해수담수화 기술에서는 해수로부터 진수 참된물을 회수하는 비율(수율)은 고작해야 40%이고, 해수공급량에 대하여 40% 상당량의 진수가 막을 투과하여 얻어진 결과, 역침투막 모듈 중에서 해수농도가 3.5%부터 6%정도까지 농축되게 된다. 이와 같이 해수로부터 수율 40%의 진수를 얻을 수 있다고 하는 역침투 분리조작을 실시하기 위해서는 농축수의 농도에 대응하는 침투압(해수농축수 농도 6%에 대해서는 약 45atm)이상의 압력이 필요하다. 진수의 수질이 소위 음료수 레벨에 대응할 수 있고, 또한 충분한 수량을 얻기 위해서는 실제로 농축수 농도에 대응하는 침투압 보다도 약 20atm(이 압력을 유효압력이라 칭함)정도의 높은 압력을 역침투막에 가하는 것이 필요하며, 해수담수화용 역침투막 모듈은 60부터 65atm정도의 압력을 작용시켜 수율 40%라고 하는 조건에서 운전되는 것이 보통이었다.
해수공급량에 대한 진수의 수율은 직접 비용에 기여하는 것으로, 수율은 높을수록 바람직하지만, 실제로 수율을 높이는 것에 대해서는 한도가 있었다. 즉, 수율을 높이면 대단히 높은 압력이 필요하다고 하는 이유는 말할나위도 없지만, 농축수중의 해수성분의 농도가 높게 되어 어느 수율 이상에서는 탄산칼슘이나 황산칼슘, 황산-스트론튬등의 염, 소위 스케일 성분농도가 용해이상으로 되어서 역침투막의 막면으로 석출하여 막의 눈막힘을 발생시키는 문제가 있다.
현재의(최고 수율로서 널리 인식되어 있다) 수율 40%정도에 있어서는 이들의 스케일성분의 석출에 관한 걱정은 작고 특히 대응은 불필요하지만, 그 이상의 수율에서 역침투막의 운전조작을 실시할려고 하면, 이들 스케일성분의 석출방지를 위하여, 염의 용해성을 높이는 스케일 방지제를 첨가하는 것이 필요하게 된다. 그런데, 스케일 방지제를 첨가했다고 해도 상기한 스케일 성분의 석출을 억제할 수 있는 것은 농축수 농도로 10에서 11%정도이다. 이 때문에, 염수농도 3.5%의 해수를 담수화할 경우에서는 물질수지적으로 수율은 65에서 68%정도가 한도이고, 또 원해수의 변동 이종성분의 영향 등을 고려하면, 역침투막 해수담수화 플랜트를 안정하게 운전할 수 있는 가능성이 있는 실제의 수율한도는 60%정도라고 인식된다.
실용적으로 해수담수화를 실시할 경우는 상기한 농축수농도에 의하여 결정하는 농축수 침투압보다도 20atm정도 높은 압력을 역침투막 모듈에 부여할 필요가 있다. 해수농도 3.5%의 경우의 수율 60%에 상당하는 농축수 농도는 8.8%이고, 이 침투압은 약 70atm로 된다. 그 결과, 역침투막에는 90atm정도의 압력을 부여할 필요가 있다.
역침투막 엘리멘트는 보통 복수개의 역침투막의 엘리멘트를 1개의 압력용기에 직렬로 장전된 상태(이것을 모듈로 호칭한다)에서 사용되고, 실제의 플랜트에서는 이 모듈을 다수개 병렬로 설치하여 사용된다. 해수담수화의 수율이란 것은 플랜트 전체에 공급되는 전체공급해수에 대한 전체투과 수량의 비율이고, 보통의 조건에서는 모듈이 병렬로 설치되어 있으므로, 모듈 1개당의 공급량과 모듈 1개에서 얻어지는 투과수량의 비율(모듈내의 각 엘리멘트로부터의 투과수량의 합계)과 일치한다. 이 때에 모듈내부의 각 엘리멘트로부터 얻어지는 투과수는 예를 들어 1모듈이 역침투막 엘리멘트 6개로 구성되며, 1 모듈에 198㎥/일의 해수를 공급하며, 합계 78㎥/일의 진수가 얻어지는 경우(수율 40%)는 실제로 일어나고 있는 현상을 시뮬레이션하여 보면 1개째의 엘리멘트로 18에서 19㎥/일, 2개째의 엘리멘트로 15에서 17㎥/일 3개째로부터도 서서히 감소되어 가며 합계하여 78㎥/일의 투과수로 된다. 이와 같이 각 엘리멘트로부터의 투과수 수율은 작지만 모듈전체의 투과수의 총량으로서는 공급수에 대하여 40%로 큰 수율이 달성되게 된다.
한편, 역침투막 분리장치의 운전조건 설정에 대하여 고려할 필요가 있는 사항으로서는 파울링(막면 오염)의 방지와 농도분극의 방지가 있다. 파울링의 방지는 구체적으로는 1개의 역침투막 엘리멘트에서 얻어지는 투과수량을 어떤값(내파울링 허용 Flux)이상으로 하지 않는다는 것으로, 이 값을 초과하여 투과수를 채취하면, 그 엘리멘트의 막면 오염이 가속화되어 바람직하지 않다. 이 내파울링 허용 Flux는 막소재나 엘리멘트구조에 따라서도 다르게 되지만, 보통 고성능의 역침투막의 경우에서는 0.75㎥/㎡ㆍ일 정도이고 막면적 26.5㎡의 역침투막 엘리멘트(이하, 전부 역침투막 엘리멘트의 막면적은 26.5㎡를 적용하여 의논을 진행시킨다)에서는 20㎥/일에 상당한다. 즉, 파울링을 방지하기 위하여 1엘리멘트의 투과수량은 20㎥/일 이하로 유지하는 것이 필요하다.
여기서 말하는 농도분극의 방지라는 것은 주로 모듈내부에서 상류측 엘리멘트로부터 하류측 엘리멘트로 향하게 따라서 공급수량이 저하되어 있고, 최종의 엘리멘트에 흐르는 공급수의 막면유속이 저하하는 것에 의한 농도분극의 방지이다.
농도분극이 발생하면 막성능을 충분히 발휘할 수 없을 뿐만 아니라, 파울링의 발생을 가속시켜, 역침투막 엘리멘트의 수명 저하를 일으킨다. 이 때문에 최종 엘리멘트(막면적 26.5㎡의 경우)의 농축수유량은 50㎤/일 정도 이상으로 유지하여둘 필요가 있다.
역침투막 해수담수화 장치를 종래의 최고수율 레벨의 약 40%애서 운전하는 경우는 단지 모듈을 복수개 병렬로 배열시켜서 압력 65atm(온도 20℃의 경우)으로 운전하고, 투과수의 전체량에 대하여 공급해수량을 2.5배로 설정하므로서, 상기한 파울링 및 농도분극의 방지조건은 충분히 만족되어 있고, 안정한 운전이 실시되어 왔다. 또, 특히 모듈내부의 각 엘리멘트의 투과수의 밸런스나 농축수의 스케일 성분석출 등을 고려하는 것 등은 필요가 없었다.
또, 역침투막 해수담수화 장치의 담수화 비용의 말할나위 없는 비용절감을 목표로 하는 경우는 수율을 높이는 것이 대단히 중요하며, 상기한 해수농도 3.5%의 해수담수화 수율로서는 60%정도까지 높이는 것이 바람직하고, 적량의 스케일 방지제의 첨가를 전제로 하여, 운전 압력으로서는 농축수의 침투압 보다도 약 20atm 높은 90atm의 압력으로 운전하는 것이 필요하다.
한편, 스케일 방지네는 수처리 시설이나 증발법의 담수화장치 등을 시작으로 역침투막 장치에 있어서도 사용되어 있지만 그 목적은 주로 실리카, 금속염류 등의 스케일 물질의 장치내에서의 석출을 억제하는 것이고, 특히 실리카 스케일 성분이 많은 물을 처리할 때에 사용되어 왔다.
예를 들어 특개소 53-30482호 공보에는 미리 공급액을 킬레이트 수지에 접촉시켜서 칼슘이나 마그네슘 등을 절감한 후 역침투처리를 실시하므로서 역침투막의 수명이 연장되는 것이 특개소 52-151670호 공보, 특개평 4-4022호 공보에는 인산염을 첨가하여 역침투 장치내의 스케일 발생을 방지하는 방법이 명시되어 있다. 또, 특개소 63-218773호 공보, 특개평 4-99199호 공보, 특공평 5-14039호 공보에는 전착도료나 동도금의 폐수에 킬레이트제를 첨가하여 역침투 농축하므로써 도료나 구리의 회수를 실시하는 방법이 명시되어 있다. 더우기, 특개소 63-69586호 공보 및 특개평 2-293027호 공보에서는 염소 혹은 상화제와 인산염을 첨가한 용액을 공급하여 역침투막 장치의 살균과 안전운전을 실시하는 방법이 명시되어 있다.
그런데, 종래와 같이 동일한 압력용기 내부에 복수개의 역침투막 엘리멘트를 직렬로 배열시킨 모듈을 복수게 병렬로 배치한 상태에서 90atm의 압력을 작용시켜서 담수화 수율 60%의 운전을 실시할려고 하면, 모듈 내부의 상류측의 엘리멘트(1개째 또는 2개째의 엘리멘트)에서 얻어지는 투과수량이 허용치 이상으로 과대하며, 이들의 엘리멘트에 농도분극 및 파울링이라고 하는 현상이 발생하여 엘리멘트의 눈막함이나 수명저하가 발생하며, 그 결과 장기간에 걸치는 역침투막 장치의 안전운전을 입구로부터 출구에 걸쳐서는 물질 수지적으로 해수농도는 3.5%로부터 8.8%에까지, 침투압은 26atm부터 70atm까지 변화하고 있다. 한편, 조작압력은 입구로부터 출구에 걸쳐서 90atm으로 대략 일정하므로, 진수를 투과시키는데 필요한 유효압략(조작압력과 침투압의 차)은 64atm으로부터 20atm까지로 크게 변화하고 있다. 즉, 모듈내부에 첫 번째 최후단 엘리멘트와의 투과수량의 비율은 이 유효압비율의 64:20과 동일정도로 된다. 즉, 1개째 엘리멘트의 투과수량이 격증하고, 내파울링 허용치인 20㎤/일을 가볍게 초과하는 투과수량이 얻어지며, 파울링이 대단히 발생하기 쉽게 된다고 하는 문제가 있었다. 그러나, 수율 60%라고 하는 조건에서는 조작압력 90atm란 것은 필수적으이므로 조작압력을 저하시킬수 없고, 결국 수율 60%의 운전을 실시하는 것은 적당하지는 않고 혹시 억지로 운전하였다고 해도 파울링이 가속된다고 하는 문제가 발생하므로 장기적인 안전운전은 불가능하였다. 또, 어떻게 하여 수율 60%의 운전을 실시할려고 하면 엘리멘트 1개의 투과수량을 저하시킨 저성능 엘리멘트를 억지로 사용하여 엘리멘트 수를 증가시켜서 운전하는 등 비경제적인 방향을 지향한 운전조건을 설정하지 않을 수 없었다.
또, 상기한 내용은 간단히 나선형 역침투막 엘리멘트를 예로 들어서 설명하고 있지만, 중공계모형 모듈의 경우라도 내부에서는 마찬가지로 현상과 마찬가지 문제가 발생한다.
본 발명은 고농도 용액으로부터 고수율, 적은 에너지, 보다 값싸게 고효율로 저농도 용액을 보다 안전하게 얻을 수 있는 장치 및 분리방법을 제공하므로서 특히 해수에서 60%라고 하는 높은 수율이고 또한 적은 에너지로 진수를 효율적으로 또한 안정적으로 얻기 위한 장치 및 분리방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명은 하기한 구성을 보유한다. 즉,「역침투막 모듈유닛을 다단으로 배치하고, 그 역침투막 모듈유닛사이의 농축액 유로에 승압폄프를 배치한 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치 및 다단으로 배치된 역침투막 모듈유닛을 사용하여 앞단의 농축수를 승압하여 다음 단의 역침투막 모듈유닛에 공급하는 것을 특징으로 하는 고농도 용액의 역침투 분리방법」이다.
이러한 본원 발명의 구성은 그 역침투막 분리장치가 3단 이상인 경우, 특정한 2단 사이에서 만족되는 것이 필요하지만, 모든 단사이에서 만족되는 것은 필수적인 것은 아니다.
본 발명에 있어서, 역침투막 분리장치란 것은 공급액의 취수부분, 역침투막부분에서 된다. 역침투막부분은 조수, 농축, 분리 등의 목적에서 피처리액을 감압하에서 역침투막 모듈에 공급하고, 투과액과 농축액으로 분리하기 위한 부분을 말하고 보통은 역침투막 엘리멘트와 내압용기로 이루어지는 역침투막 모듈, 가압펌프 등으로 구성된다. 그 역침투막 부분에 공급되는 피분리액은 앞처리부분에서 보통 살균제, 응집제, 더욱 환원제, pH조정제 등의 약액첨가와 모래여과, 활성탄여과, 보안필터 등에 의한 전처리(탁질성분의 제거)가 실시된다. 예를 들어, 해수의 탈염의 경우에는 취수부분에서 해수를 수용한 후, 침전지에서 입자 등을 분리하고 또 이 때에 살균제를 첨가하여 살균을 실시한다. 더우기, 염화철 등의 응집제를 첨가하여 모래여과를 실시한다. 여과된 액은 저장탱크에 저장되고, 황산 등에서 pH를 조정한 후 고압펌프로 보내진다. 이 송액중에 아황산수소나트륨 등의 환원제를 첨가하여 역침투막 소재를 열화시키는 원인으로 되는 살균제를 소거하고, 보안필터를 투과한 후, 고압펌프로 승압되어서 역침투모듈에 공급되는 것도 자주 실시된다. 단, 이들의 앞처리는 사용하는 공급액의 종류, 용도에 따라서 적당히 채용된다.
여기서 역침투막이란 것은, 피분리 혼합액속 일부의 성분, 예를 들어 용매는 투과시키고 다른 성분은 투과시키지 않는 반투성의 막이다. 그 소재에는 초산셀룰로오스계 폴리머, 폴리아미드, 폴리에스테르, 폴리이미드, 비닐폴리머 등의 고분자 소재자 잘 사용되어 있다. 또, 그 막구조는 막의 적어도 한 쪽 면에 치밀층을 유지하며, 치밀층으로부터 막내부 혹은 또 한쪽 면으로 향해서 서서히 큰 구멍지름의 미세공을 보유하는 비대칭막, 비대칭막의 치밀층위로 다른 소재로 형성된 대단히 얇은 활성층을 보유하는 복합막이 있다. 막형태에는 중공사, 평막이 있다. 그러나, 본 발명의 방법은 역침투막의 소재 막구조나 막형태에 의존하지 않고 이용할 수 있고 어느 것도 효과가 있다. 대표적인 역침투막으로서는 예를 들어 초산셀룰로오스사나 폴리아미드사의 비대칭막 및 폴리아미드계, 폴리요소계의 활성층을 보유하는 복합막 등이 열거된다. 이들 중에서도 초산셀룰로오스계의 비대칭막, 폴리아미드계의 복합막에 본 발명의 방법이 유효하며, 더우기 방향족계의 폴리아미드 복합막에서는 효과가 크다.
역침투막 엘리멘트란 것은 상기한 역침투막을 실제로 사용하기 위하여 형태화된 것이고, 평막은 스파이럴, 튜우블러, 플레이트ㆍ앤드ㆍ플레임의 엘리멘트에 짜넣고, 또 중공사는 묶은 뒤에 엘리멘트에 짜넣고 사용할 수 있지만, 본 발명은 이들의 역침투막 엘리멘트의 형태에 좌우되는 것은 아니다.
역침투막 모듈유닛은 상기한 역침투막 엘리멘트를 1 내지 수개 압력용기 속에 수용된 모듈을 병렬로 배치된 것으로 그 짜맞춤, 개수, 배열은 목적에 따라서 임의로 실시할 수 있다.
본 발명에 있어서는 그 역침투막 모듈유닛을 복수 사용하는 것과 그 배열에 특징이 있다. 그 역침투막 모듈유닛의 배열은 공급액 혹은 농축액의 흐름이 직렬인 것이 중요하며, 즉, 하나의 역침투막 모듈유닛의 농축액이 다음의 역침투막 모듈유닛의 공급액으로 된다. 여기서, 본 발명의 역침투 분리장치의 기본적인 구성의 예를 제1도에 의거하여 설명한다. 제1도는, 본 발명의 기술을 채용한 해수담수화 플랜트의 예이고, 농도 3.5%의 보통해수에서 60%라고 하는 매우 높은 수율에서 진수를 얻기 위한 설비이며, 2기의 역침투막 모듈유닛과 1대의 가압펌프, 및 1대의 부스터펌프로 이루어진 역침투 분리장치를 모식적으로 표시한 것이다. 해수는, 전처리 (도시되어 있지 않다)에서 탁질성분이 제거된 후, 가압펌프(1)에 의하여 60∼65atm으로 가압되고, 1단째의 역침투막 모듈유닛 공급된다. 1단째의 역침투막 유닛에서 공급액은 막을 투과한 저농도의 투과액과 막을 투과하지 않는 고농도의 농축액으로 분리된다. 다음에, 투과액은 그대로 이용되지만 농축액은 그 압력의 60∼65atm(간단하기 위하여 압력손실을 무시한다)으로부터 수율 60%의 고농도 농축수의 분리로 필수적인 90atm에까지 부스터펌프(2)에 의하여 더욱 승압되며, 2단째의 역침투막 모듈유닛에 공급되고, 재차 역침투분리가 실시되어서 2단째 투과액과 동일한 농축액으로 분리된다. 이 역침투막 플랜트의 공급수의 총량과 1단째 투과액과 2단째의 투과액의 합계와의 비율이 담수 수율이고, 이번의 경우는 60%로 된다.
제1도는 2단의 역침투막 모듈유닛과 1대의 가압펌프, 1대의 부스터펌프가 조합된 역침투 분리장치(농축수 승압 2단법이라고 부름)이지만, 단수, 펌프수에 대해서는 이 한도는 아니고, 임의로 설정할 수 있다.
수율에 대해서는, 특히 60%정도라고 하는 이론 한계치에 가까운 영역이라면 본 발명의 효과가 현저하게 발휘되지만, 특히 이것으로 한정된 것은 아니고, 현상의 40%회수 조건에 있어서도 적용할 수 있지만, 장치전체의 에너지비용 저감을 고려하면, 59%이상이 바람직하며, 보다 바람직하게는 55%이상이다.
2단 또는 복수단의 역침투막 모듈유닛으로의 공급원수를 가압하는 경우, 1대의 가압펌프와 1대 또는 복수대의 부스터펌프가 사용된다. 가압펌프는 공급원수를 공급원수의 침투압 이상으로 가압하기 위한 것이고 범용의 고압펌프로 호칭되는 것이다. 압력은 공급원 수의 침투압(엄밀하게는 공급원수의 침투압과 투과수의 침투압과의「침투압차」이지만, 간단히 하기 위하여「침투압」으로 표현한다)보다 큰 것이 필수조건이고 보다 바람직하게는 1단째 역침투막 모듈유닛의 농축수 침투압보다도 20atm정도 높은 압력으로 설정하는 것이 훌륭하지만, 그 침투압보다도 50atm이상으로 하지 않는 것이 바람직하다. 즉, 해수담수화의 경우에서는 종합적인 전력비용을 고려하면 1단째의 모듈유닛의 조작압력은 70atm이하인 것이 가장 바람직하다. 최종단의 모듈유닛의 조작압력은 최종단의 모듈유닛의 농축수 침투압보다도 약 20atm 높은 압력이 바람직하다. 수율 60%의 해수담수화의 경우는 비용을 고려하면 조작압력 90atm이 바람직하지만, 농도가 높기 때문에 초고탈염률막(결과적으로 투과수량이 작아지는 경향이 있다)을 사용하는 경우 등도 고려하면 다욱 압력을 높이는 것도 가능하다. 그러나, 역침투막 엘리멘트의 투과측의 유로에 장애를 부여하지 않고 운전하기 위해서는 압력은 약 120atm(침투압 +50atm)이하인 것이 바람직하다. 또, 모듈유닛 단수를 다단으로 하여, 각 단의 압력은 부스터펌프로 조금씩 승압하는 것도 에너지비용 저감에 효과가 크며, 임의로 설정할 수 있다. 이 때에 있어서, 발명자는 담수화비용을 저감할 수 있는 다단승압식의 해수담수화 시스템의 검토를 실시한 결과, 모듈유닛 각 단의 조작압력에 대해서는 n단째의 조작압력 p(n)과 n+1단째의 조작압력 p(n+1)과의 사이로,「1.15fP(n+1)/P(n)f1.8」이라고 하는 관계가 있는 것이 바람직하며, 또, 보다 바람직하게는,「1.3fP(n+1)/P(n)f1.6」이 좋다는 것을 발견하였다.
물론, 본원 발명에 있어서, n단째와 n+1단째의 관계가 한정되어 있는 경우, 모든 단에서 선택되는 적어도 1개의 임의의 n단째에 대하여 들어 맞으면 충분하다. 각 단의 유닛을 구성하는 유닛본체는 단수에 따라서 줄일 수 있고, 모듈 1개당의 공급수량이 매우 적어지는 것을 방지하는 것이 바람직하다. 각 단에 배치된 역침투막 모듈에 있어서, 특히 바람직하게는 다음 단의 모듈 개수를 앞단의 20%애서 80%의 범위가 되도록 절감시키는 것이 좋고, 바람직하게는 30%에서 70%, 보다 바람직하게는 40%에서 60%이다.
부스터펌프라고 하는 것은 앞단에서 미리 승압된 앞단 농축수의 압력을 더욱 승압하여 다음 단의 역침투막 모듈의 공급수로서 공급하는 것이지만, 1단째의 승압보다도 경도의 승압(보통은 10atm∼30atm)을 실시할 수 있으면 좋지만, 미리 승압된 액을 부스터펌프의 흡입측 케이싱내로 보내줄 필요가 있으므로, 부스터펌프의 흡입측 케이싱은 당연한 내압성을 보유하고 있을 필요가 있고, 적어도 50atm의 흡입측 내압성을 보유하고 있는 것이 필수적이다. 특히, 케이싱, 축시일재의 내압성확보는 대단히 중요하다. 이와 같은 내압성이 확보되어 있기만 하면 부스터펌프의 종류 구조는 특히 한정되지 않는다.
본 발명에 의하면, 가령 파우링의 영향을 무시하여 종래의 단순한 1단법에서 조작압력 90atm의 운전을 실시한 경우와, 압력용기의 선정이 다르게 된다. 단순히 1단법의 90atm 운전에서는 역침투막 엘리멘트는 물론, 복수개의 엘리멘트를 수납하는 압력용기까지 90atm에 견디는 내압이 필요하지만, 본 발명에서는 1단째 모듈유닛은 예를 들어 60atm정도와 비교적 저압의 운전을 실시할 수 있으므로, 압력용기의 내압레벨을 낮출 수 있어 경제적 이점이 크다. 단, 최종단의 압력용기에 대해서는 80으로부터 100atm에서의 운전이 실시할 수 있도록 적어도 80atm이상의 내압성을 보유하고 있는 것이 필요하다.
본 발명의 역침투막 분리장치에 공급되는 공급액으로서는 특히 한정되지 않지만, 비교적 고농도에서 높은 침투압을 보유하는 액체일 수록 본 발명의 효과가 발휘된다.
용질의 농도에 대해서도 특히 한정되지 않지만, 용질농도로서 0.5중량% 이상인 것이 바람직하다. 또, 특히 바람직하게는 높은 침투압을 보유하고 있는 해수 또는 염분농도 1%정도 이상의 고농도 염수를 공급한 경우에 특히 본 발명의 효과가 발휘된다.
본 발명에 있어서는 복수의 역침투막 모듈유닛을 설치할 수 있지만, 단수에 대해서는 상기한 바와 같이 임의로 설정할 수 있다. 또, 특히 비용면을 고려하면 모듈유닛의 수는 2단 또는 3단인 것이 바람직하다. 다단의 역침투막 모듈유닛을 설치한 경우 각 단의 공급액에 대하여 농축액의 유량은 감소하고 있으므로, 동일한 개수의 모듈유닛을 설치하는 경우는 후단으로 될 수록 1모듈당의 공급수량이 적어져서 농도분극이 발생하기 쉽게 되므로, 각 단의 유닛을 구성하는 모듈개수는 단수에 따라서 감소해가고 모듈 1개당의 공급수 유량이 극단으로 작아지는 것을 방지하는 것이 바람직하다. 다단으로 배치된 역침투막 모듈에 있어서, 특히 바람직하게는 다음 단의 모듈개수는 앞단의 40%로부터 60%의 범위로 되도록 저감시키는 것이 좋다. 또, 각 단의 투과수량에 대해서도 마찬가지의 이유에 의하여 감소시켜가는 것이 플랜트 전체의 밸런스를 유지하는 것이 바람직하다. 각 단의 모듈개수가 결정되어 있어도 부스터펌프에 의한 승압압력을 선택하므로서 투과수량을 널리 설정할 수 있지만, 장치전체의 에너지비용의 저감을 고려하면 다단으로 배치된 역침투막 모듈장치에 있어서 다음 단의 투과수량은 앞단의 30%로부터 70%의 범위에서 저감시키는 것이 바람직하다.
본 발명에서는 모듈유닛을 다단으로 하여 후단의 모듈 수를 최적으로 저감시켜감으로서 역침투막 모듈의 공급측 막면유속의 급격한 저하를 방지할 수 있다. 막면유속에도 최적치가 존재하며, 각 단에 의하여 막면유속에 큰 차이가 있는 것은 바람직하지 않다. 각 단의 모듈유닛을 흐르는 해수의 막면유속의 차이를 작게하여 농도분극을 발생시키지 않는 안전운전을 실시하기 위해서는 각 단의 역침투막 모듈유닛의 농축 수의 막면유속에 대하여, 가장 큰 막면유속을 보유하는 모듈유닛의 농축수 막면유속(최대농축수 막면유속)과 가장 작은 막면유속을 보유하는 모듈유닛의 농축수 막면유속(최대농축수 막면유속)등이,「최대농축수 막면유속/최소농축수 막면유속f1.5」바람직하게는,「최대농축수 막면유속/최소농축수 막면유속f1.3」라고 하는 관계가 되도록 운전하는 것이 바람직하다.
본 발명에 있어서, 최종단의 역침투막 모듈유닛에서 농축수는 압력에너지를 가지고 있으며, 이 에너지를 회수하여 재차 사용하는 것이 바람직하다. 최종단의 농축수의 에너지 회수방법으로서는 터어빈, 수차 등에 의하여 앞단 또는 임의의 단의 부스터펌프 또는 1단째의 가압펌프의 축동력의 불가저감을 실시하는 방법이 생긴다.
그런데, 회수에너지를 과분하게 하지않고 활용하기 위해서는 이 농축수를 가장 큰 에너지가 필요하게 되어 있는 1단째 모듈유닛의 가압펌프에 직격하는 에너지회수 터어빈에 직접 되돌리고 동 가압펌프의 에너지를 회수하는 방식이 최량이다.
본 발명은 특히 고수율의 해수담수화를 목표로 하고 있고, 안전운전을 하기 위해서는 스케일 방지제의 첨가가 유용하다.
또, 본 발명에 있어서, 역침투막 장치의 공급액에 첨가하는 스케일 방지제란 것은 용액송의 금속, 금속이온 등과 착제를 형성하고, 금속 혹은 금속염을 가용화 시키는 것이고, 유기나 무기의 이온성의 폴리머 혹은 모노머를 사용할 수 있다. 이온성의 폴리모로서는 폴리아크릴산, 술폰화폴리스틸렌, 폴리아크릴아미드, 폴리아크릴아민 등의 합성폴리머나 카르복시메틸 셀룰로오스, 키토산, 알긴산 등의 천연고분자를 사용할 수 있다. 유기계의 모노머로서는 에틸렌디아민4초산 등을 사용할 수 있다. 무기계 스케일 방지제로서는 폴리인산염 등을 사용할 수 있다. 이들의 스케일 방지제 중에서는 입수하기 쉬운것 용해성등 조작하기 쉬운것 가격의 점에서 특히 폴리인산염, 에틸렌디아민4초산(EDTA)이 본 발명에 있어서 바람직하게 사용된다. 폴리인산염이란 것은 헥사메타인산나트륨을 대표로 하는 분자내에 2개 이상의 인원자를 보유하고 알칼리금속, 알칼리토류금속과 인산원자 등에 의하여 결합된 중합무기인산계 물질을 말한다. 대표적인 폴리인산염으로서는, 피로인산4나트륨, 피로인산2나트륨, 트리폴리인산나트륨, 테트라폴리인산나트륨, 테트라폴리인산나트륨, 헤프타폴리인산나트륨, 데카폴리인산나트륨, 메타인산나트륨, 헥사메타인산나트륨, 및 이들의 칼륨염 등을 들 수 있다.
또, 이들 스케일 방지제의 첨가농도는 공급액중의 적어도 스케일 성분을 수납하는 양이라면 충분하지만, 비용이나 용해에 소요되는 시간 등의 조작성을 고려하면 일반적으로는 0.01∼100ppm이고, 정확하게는 공급 수의 수질에 의존하지만 보통 해수의 경우에서는 0.1∼50ppm이 바람직하며, 더욱 바람직하게는 1∼20ppm이다. 첨가량이 0.01ppm보다도 적은 경우에는 스케일의 발생을 충분히 억제할 수 없으므로, 막성능의 열화가 발생한다. 또, 100pm이상에서는 스케일 방지제 자체가 막표면에 흡착하여 조수량을 저하시키거나, 수질을 악화시키므로 바람직하지 않다.
단, 다량으로 스케일 물질이나 금속류를 함유하는 공급액에서는 수십 내지 수백ppm의 첨가가 필요한 경우도 있다.
본 발명에 있어서는, 종래의 단순일단법에서는 곤란했던 해수담수화의 고수율 운전이 가능하게 되고, 담수화 비용의 대폭삭감과 운전의 안정화의 향상이 기대되지만, 다단으로 배열시킨 모듈유닛의 공급 수를 미리 초청징화 시켜두므로서 한층의 운전안정화가 도모된다. 즉, 본 발명자등은 예의 건토한 결과, 세정가능한 중공사막 여과장치에 의한 해수처리가 해수담수화 전처리수의 초청징화 장치로서 대단히 큰 효과를 가지는 것을 발견하였다. 이것은 해수를 다수의 중공사막을 묶어서 이룩하는 중공사막 모듈로 여과하여 맑고 깨끗한 해수를 얻는 것이지만, 중공사막 표면의 오염을 물리세정장치에 의하여 제거하면서 장시간에 걸쳐서 사용할 수 있게 되는 중공사막을 사용하는 것이 전제이다. 중공사막의 물리세정 장치로서는, 여과수의 역방향 유수세정이나 공기에 의한 에어플래싱, 또는 스크래빙세정 등을 채용할 수 있다.
본 발명에서 사용하는 중공사막 모듈로서는 중공사막 묶음의 끝부분을 접착제로 고착시킨 후에 절단에 의하여 중공사막 내부를 개공시켜서 이룩하는 중공사막 모듈이고, 특히 구조는 불문하지만, 물리세정의 장치와 짜맞춰서 최적형상을 채용할 수 있다. 특히, 바람직하게는 탱크형상인 용기 속에 복수개의 중공사막 엘리멘트를 장전한 형상인 모듈이 대용량화에 적합하며, 가장 바람직하다. 중공사막 모듈을 구성하는 중공사막으로서는 다공질의 중공사막이면 특히 한정하지 않지만, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리술폰, 폴리비닐알코올, 셀룰로오스아세테이트, 폴리아크릴로니트릴, 그외의 재질을 선정할 수 있다. 이중에서 특히 바람직한 중공사막 소재로서는 아크릴로니트릴을 적어도 한성분으로 하는 중합체로 이루어지는 중공사막이 적당하다. 아크릴로니트릴계 중합체 중에서는 가장 바람직한 것으로는 아크릴로니트릴을 적어도 50몰%이상, 바람직하게는 60몰% 이상과 그 아크릴로니트릴에 대하여 공중합성을 보유하는 비닐화합물 1종 또는 2종 이상을 50%이하, 바람직하게는 0으로부터 40몰%로 이룩되는 아크릴로니트릴계 공중합체이다.
또, 이들 아크릴로니트릴계 중합체 2종 이상, 더욱 다른 중합체와 혼합물이라도 좋다. 상기한 비닐화합물로서는 아크릴로니트릴에 대하여 공중합성을 보유하는 공지의 화합물이면 좋고, 특히 한정되지 않지만, 바람직한 공중합성분으로서는 아크릴산, 이타곤산, 아크릴산메틸, 메타크릴산메틸, 초산비닐, 아릴술폰산나트륨, P-스틸렌술폰산소오다 등을 예시할 수 있다. 물론, 본 발명은 해수담수화 이외의 많은 역침투막 분리조작 예를 들어 화학프로세스 용도, 식품분리 용도 등에 널리 적용할 수 있다.
[실시예 1]
표준조건(압력 56atm, 3.5% 해수, 온도 25℃, 수율 12%)에서 탈염율 99.5%, 조수량 153㎥/ 일의 성능을 보유한 막면적 26.5㎡의 폴리아미드계 역침투막을 사용하고, 이것을 1개의 압력용기내로 6개 넣어 모듈을 병렬로 4개 조합한 제1단째 모듈유닛과 같은 모듈을 2개 짜넣은 제2단째 모듈유닛과, 공급수인 해수를 승압하여 1단째의 모듈유닛에 공급하는 가압펌프와, 제1단째 모듈유닛의 농축수를 더욱 가압하여 제2단째의 모듈유닛에 공급하는 부스터펌프를 보유한 제1도에 표시하는 역침투막 분리장치를 제작하고, 해수담수화 실험을 실시하였다. 2단째 농축수는 1단째의 고압펌프에 직결한 에너지회수 터어빈에 되돌리고 에너지회수를 실시하였다. 1단째 고압펌프에서 퍼올린 해수를 65atm에까지 가압하여 1단째의 역침투막 모듈에 공급하고, 1단째의 농축수(63atm)는 부스터펌프로 90atm에까지 가압하였다.
이 결과, 해수공급량 770㎥/일에 대하여, 1단째 투과수량 300㎥/일, 2단째 투과수량 162㎥/일의 음료수기준을 만족하는 진수을 얻었다. 수율은 60%였다. 1단째 모듈유닛의 최상류측의 엘리멘트의 투과수량은 18㎥/일이고, 투과수/㎥당의 전력소비량은 4.5kwh였다.
[비교예 1]
실시예 1과 동일한 역침투막 엘리멘트를 1개의 압력용기내로 6엘리멘트 장전한 모듈 6개로 이루어진 역침투막 모듈유닛과 해수를 승압하여 모듈유닛으로 공급하는 가압펌프로 이루어진 제2도에 표시하는 역침투막 분리장치를 제작하며, 해수담수화 실험을 실시하였다. 가압펌프압력 90atm에 있어서, 1단째 투과수량 498㎥/일의 참된 물을 수율 60%로 얻을 수 있었다. 최상류측의 엘리멘트의 투과수량은 22㎥/일과 내파우링 허용치를 초과해 있고, 장기에 걸치는 사용은 부적당한 상태일 것을 알 수 있었다. 투과수 1㎥당의 전력소비량은 4.9kwh였다.
[실시예 2]
분자량 40만, 외경 500㎛, 내경 350㎛의 폴리아크릴로니트릴 중공사막 12000개로 이루어진 막면적 15㎡의 중공사막 모듈 7개를 1대의 스테인레스 용기에 수납하여 이루어진 중공사막 모듈유닛에 1패스로 해수를 통수하고, 여과처리를 실시하였다. 여과유량은 100㎥/일이고, 여과조작 압력은 0.5atm이였다. 여과처리전의 해수의 탁도는 3.0, 막의 눈막힘도를 나타내는 지표의 FI(파우링 인덱스)값은, 측정불능(F1g6.5 이였지만, 여과처리 후의 해수의 탁도는 0.1, FI값은 1이하였다. 이 해수를 사용하여, 표준조건(압력 56atm. 3.5% 해수, 온도 25도, 수율 12%)에서 탈명수 99.5%, 조수량 3.75㎥/일의 성능을 보유한 막면적 6.6㎡의 폴리아미드계 역침투막 엘리멘트 8개(엘리멘트 2개들이 모듈 4개사용)를 앞단으로 엘리멘트 4개(동모듈 2개사용)를 후단으로 조합한 제1도에 표시하는 농축수승압법의 역침투막 장치를 제작하고, 1단째 압력 65atm, 2단째 압력 90atm에서 해수담수화의 연속운전을 실시하였다. 이 결과, 해수로부터 투과수 40㎥/일을 수율 60%로 얻을 수 있었다.
2000시간의 연속운전에 의해서는 이 조건에 있어서 투과 수가 얻어지는 양(25도 C 환산치)은 변화를 인정받이 못하였다.
[비교예 2]
전처리로 중공사막 모듈유닛을 사용하는 대신에 응집사 여과장치를 사용한 이외는 실시예 2와 동등한 해수담수화 실험을 실시하였다. 응집사 여과장치는 응집제로서 염화 제2철을 첨가하여 있고, 여과처리 후의 수질은 탁도 0.6, FI값은 4.5였다. 실시예 2와 동일한 조건에서 2000시간 연속운전한 결과, 동일한 조작조건에서 투과수량은 36㎥/일과, 약 3%의 저하가 인정되었다.
본 발명에 의하여, 고농도 용액으로부터 높은 수율, 적은 에너지, 보다 값싸게 고효율로 저농도 용액을 보다 안정하게 얻을 수 있게 한 장치 및 분리방법이 제공될 수 있다.

Claims (25)

  1. 역침투막 모듈유닛을 다단으로 배치하고, 그 역침투막 모듈유닛사이의 농축액 유로에 승압펌프를 배치하고 또 다단으로 배치한 역침투막 모듈유닛에 있어서, 다음 단의 모듈유닛의 역침투막 유효면적의 합계를 앞 단계의 20%에서 80%로 한 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  2. 제1항에 있어서, 다단으로 배치된 역침투막 모듈유닛에 있어서, 다음 단의 모듈유닛의 역침투막 유효면적의 합계를 앞단의 40%에서 60%로 하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  3. 제1항에 있어서, 최종단의 모듈유닛의 농축수의 압력에너지를 회수하는 장치를 구비한 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  4. 제1항에 있어서, 압력에너지의 회수장치가 1단째 모듈유닛의 공급수 승압용 고압펌프에 연결되어 있는 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  5. 제1항에 있어서, 농축수의 승압용 부스터펌프의 흡입측 캐이싱 및 축시일부의 내압성이 50atm이상인 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  6. 제1항에 있어서, 다단의 역침투막 모듈유닛에 있어서 적어도 최종단 모듈유닛의 압력용기의 내압성이 80atm이상인 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  7. 제1항에 있어서, 스케일 방지제의 첨가장치를 설치한 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  8. 제1항에 있어서, 막여과 장치를 제1단째 모듈유닛의 상류측으로 설치한 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  9. 다단으로 배치한 역침투막 모듈유닛을 사용하여, 앞단의 모듈유닛의 농축 수를 승압하여 다음 단의 역침투막 모듈에 공급하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  10. 제9항에 있어서, 「n」단째의 조작압력「p(n)」과「n+1」단째의 조작압력「p(n+1)」이 하기의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법 (1.15fP(n+1)/P(n)f1.8).
  11. 제9항에 있어서, 「n」단째의 조작압력「p(n)」과「n+1」단째의 조작압력「p(n+1)」이 하기 한 범위에 있는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법 (1.3fP(n+1)/P(n)f1.6).
  12. 제9항에 있어서, 각 단의 역침투막 모듈유닛의 농축 수의 막면유속에 대하여, 최대 막면유속을 보유하는 모듈유닛의 농축수 막면유속(최대농축수 막면유속)과, 최소 막면유속을 보유하는 모듈유닛의 농축수 막면유속(최소농축수 막면유속)이 하기한 관계로 되도록 운전하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법
    최대농축수 막면유속/최소농축수 막면유속f1.5
  13. 제9항에 있어서, 각 단의 역침투막 모듈유닛의 농축 수의 막면유속에 대하여, 최대 막면유속을 보유하는 모듈유닛의 농축수 막면유속(최대농축수 막면유속)과, 최소 막면유속을 보유하는 모듈유닛의 농축수 막면유속(최소농축수 막면유속)이 하기한 관계로 되도록 운전하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법
    최대농축수 막면유속/최소농축수 막면유속f1.3
  14. 제9항에 있어서, 공급액이 용질농도 0.5 중량% 이상인 수용액인 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  15. 제9항에 있어서, 공급액이 해수 또는 고농도 염수인 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  16. 제9항에 있어서, 다단으로 배치된 역침투막 모듈유닛에 있어서, 다음 단의 모듈유닛의 투과수량을 앞단의 30%에서 80%의 범위로 저감시킨 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  17. 제9항에 있어서, 모듈유닛 각 단에서 얻어지는 투과 수의 합계량이 1단째 공급수의 50%이상인 것을 특징으로 하는 역침투 분리장치.
  18. 제9항에 있어서, 각 단의 조작압력과 각 단의 농축액의 침투압의 차를 50atm이하로 하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  19. 제9항에 있어서, 최종단의 막의 막면적당의 표준조건에 있어서의 투과유속이 하기한 관계에 있는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법
    1.0f제1단째 막투과수량/최종단막의 투과수량f1.2
  20. 제9항에 있어서, 1단째의 역침투막 모듈유닛의 조작압력을 70atm이하로 하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  21. 제9항에 있어서, 최종단의 역침투막 모듈유닛의 조작압력이 80에서 120atm인 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  22. 제9항에 있어서, 최종단의 역침투막 모듈유닛의 농축 수의 입력에너지를 회수하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  23. 제22항에 있어서, 압력에너지의 회수를 1단째 모듈유닛의 공급수승압용 고압펌프에 연결한 에너지 회수장치에서 실시하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  24. 제9항에 있어서, 적어도 최종단의 공급 수에 스케일 방지제 또는 스케일 방지제의 착체 또는 복합체를 함유하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
  25. 제9항에 있어서, 막여과장치의 투과액을 제1단째의 역침투막 모듈유닛의 공급액으로 하는 것을 특징으로 하는 역침투 분리방법.
KR1019950035102A 1994-10-12 1995-10-12 역침투 분리장치 및 역침투 분리방법 KR100204608B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP94-246184 1994-10-12
JP6246184A JPH08108048A (ja) 1994-10-12 1994-10-12 逆浸透分離装置及び逆浸透分離方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR960013436A KR960013436A (ko) 1996-05-22
KR100204608B1 true KR100204608B1 (ko) 1999-06-15

Family

ID=17144768

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019950035102A KR100204608B1 (ko) 1994-10-12 1995-10-12 역침투 분리장치 및 역침투 분리방법

Country Status (12)

Country Link
US (1) US6187200B1 (ko)
EP (2) EP1161981B1 (ko)
JP (1) JPH08108048A (ko)
KR (1) KR100204608B1 (ko)
CN (1) CN1091638C (ko)
AT (2) ATE218917T1 (ko)
AU (1) AU691649B2 (ko)
CA (1) CA2160330C (ko)
DE (2) DE69535685D1 (ko)
ES (2) ES2299455T3 (ko)
PT (2) PT709130E (ko)
TW (1) TW302294B (ko)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100911456B1 (ko) 2007-12-18 2009-08-11 전남대학교산학협력단 티타늄 응집제 처리공정을 이용한 담수화 방법
KR102133422B1 (ko) * 2019-07-19 2020-07-13 회명솔레니스 (주) 여과막 세정 시스템 및 이를 이용한 세정 방법

Families Citing this family (134)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19516969A1 (de) * 1995-05-12 1996-11-14 Bernhard Lenz Anlage und Verfahren zur Reinigung von beim Würzekochen bei der Bierherstellung anfallenden Brüdenkondensaten
IT1291978B1 (it) * 1997-05-22 1999-01-25 Hydro Air Research S R L Procedimento di purificazione di percolato di discarica mediante ultrafiltrazione ed osmosi inversa
DE19745333C2 (de) * 1997-08-28 2002-06-27 Philipp Mueller Hager & Elsaes Verfahren zum Aufbereiten von Wasser durch Umkehrosmose oder Nanofiltration
ES2429098T3 (es) * 1998-07-21 2013-11-13 Toray Industries, Inc. Procedimiento de bacteriostasis o desinfección para membranas permeables selectivas
US6468431B1 (en) * 1999-11-02 2002-10-22 Eli Oklelas, Jr. Method and apparatus for boosting interstage pressure in a reverse osmosis system
US6797173B1 (en) * 1999-11-02 2004-09-28 Eli Oklejas, Jr. Method and apparatus for membrane recirculation and concentrate energy recovery in a reverse osmosis system
AU2001253721B2 (en) * 2000-04-21 2006-01-19 Watervisions International, Inc. Formation of composite materials with expandable matter
US6645383B1 (en) * 2000-08-25 2003-11-11 Usf Consumer & Commercial Watergroup, Inc. Process and apparatus for blending product liquid from different TFC membranes
WO2002070104A1 (en) * 2001-03-02 2002-09-12 Watervisions International, Inc. Purification materials and method of filtering using the same
KR100426724B1 (ko) * 2001-06-12 2004-04-08 코오롱건설주식회사 에너지 절감을 위한 역삼투법 해수 담수화 시스템
KR20010079372A (ko) * 2001-07-10 2001-08-22 홍진의 반도체 쇼잉 공정 폐수의 재이용 방법
ES2199654B1 (es) * 2001-10-18 2004-12-01 Empresa Mixta De Aguas De Las Palmas, S.A. Optimizacion de desaladoras de osmosis inversa mediante bombas intermedias.
US6946081B2 (en) * 2001-12-31 2005-09-20 Poseidon Resources Corporation Desalination system
EP1329425A1 (en) * 2002-01-18 2003-07-23 Toray Industries, Inc. Desalination method and desalination apparatus
US20040159605A1 (en) * 2002-02-01 2004-08-19 Hughes Kenneth D. Compositions of insoluble magnesium containing minerals for use in fluid filtration
US7186344B2 (en) * 2002-04-17 2007-03-06 Water Visions International, Inc. Membrane based fluid treatment systems
US7144511B2 (en) * 2002-05-02 2006-12-05 City Of Long Beach Two stage nanofiltration seawater desalination system
US7201841B2 (en) * 2003-02-05 2007-04-10 Water Visions International, Inc. Composite materials for fluid treatment
AU2004256863B2 (en) * 2003-07-22 2010-04-22 Dct Double-Cone Technology Ag Integrated water decontamination plant and well pump arrangement
US7198722B2 (en) * 2003-11-11 2007-04-03 Mohammed Azam Hussain Process for pre-treating and desalinating sea water
AU2005216977B2 (en) * 2004-02-25 2009-08-13 Dow Global Technologies, Inc. Apparatus for treating solutions of high osmotic strength
IL162713A (en) * 2004-06-24 2011-04-28 Desalitech Ltd Apparatus and methods for continuous desalination in closed circuit without containers
JP4526915B2 (ja) * 2004-10-04 2010-08-18 旭化成ケミカルズ株式会社 多段膜濾過装置及びその運転方法
US20060151393A1 (en) * 2005-01-07 2006-07-13 Badger Timothy J Water purification and disenfection device and method
KR100672844B1 (ko) * 2005-02-04 2007-01-22 주식회사 그린웰 에너지 저감형 해수담수화 시스템
DE102005055403B4 (de) * 2005-11-17 2007-08-02 Danfoss A/S Flüssigkeitsbehandlungsanordnung, insbesondere Wasserbehandlungsanordnung
MX2008013266A (es) 2006-04-14 2008-10-27 Deka Products Lp Sistemas, dispositivos y metodos para bombeo de fluido, intercambio de calor, deteccion termica y deteccion de conductividad.
US8128821B2 (en) * 2006-06-14 2012-03-06 Fluid Equipment Development Company, Llc Reverse osmosis system with control based on flow rates in the permeate and brine streams
US8016545B2 (en) 2006-06-14 2011-09-13 Fluid Equipment Development Company, Llc Thrust balancing in a centrifugal pump
US20080105617A1 (en) * 2006-06-14 2008-05-08 Eli Oklejas Two pass reverse osmosis system
US8119008B2 (en) * 2006-07-10 2012-02-21 Christopher Heiss Fluid purification methods and devices
ES2291133B1 (es) * 2006-08-10 2008-12-16 Acciona Agua, S.A.U. Procedimiento de eliminacion del boro del agua de mar por membranas de osmosis inversa.
US20090266762A1 (en) 2006-09-25 2009-10-29 Toray Industries, Inc Method for operating reverse osmosis membrane filtration plant, and reverse osmosis membrane filtration plant
BRPI0807447A2 (pt) * 2007-01-24 2014-05-20 Kurita Water Ind Ltd Método para tratamento com membrana de osmose reversa
US20100147765A1 (en) * 2007-02-05 2010-06-17 Christopher Peter Jones Method of treating liquid waste
US20080185045A1 (en) * 2007-02-05 2008-08-07 General Electric Company Energy recovery apparatus and method
US8529761B2 (en) * 2007-02-13 2013-09-10 Fluid Equipment Development Company, Llc Central pumping and energy recovery in a reverse osmosis system
CA2676230A1 (en) * 2007-02-14 2008-08-21 Dxv Water Technologies, Llc Depth exposed membrane for water extraction
DE102007009474A1 (de) * 2007-02-27 2008-08-28 Dulger, Viktor, Prof. Dr. h.c. Aufbereitungsanlage für verunreinigtes Wasser insbes. Meerwasser
US8562834B2 (en) * 2007-02-27 2013-10-22 Deka Products Limited Partnership Modular assembly for a portable hemodialysis system
EP2158024A1 (fr) * 2007-06-08 2010-03-03 Swiss Fresh Water SA Systeme de purification de liquide par membrane a moyenne pression
US7744761B2 (en) 2007-06-28 2010-06-29 Calera Corporation Desalination methods and systems that include carbonate compound precipitation
WO2009037515A2 (en) * 2007-09-20 2009-03-26 Abdulsalam Al-Mayahi Process and systems
US8147692B2 (en) * 2008-01-04 2012-04-03 Fluid Equipment Development Company, Llc Batch-operated reverse osmosis system with multiple membranes in a pressure vessel
US7892429B2 (en) 2008-01-28 2011-02-22 Fluid Equipment Development Company, Llc Batch-operated reverse osmosis system with manual energization
US20090223881A1 (en) * 2008-03-04 2009-09-10 Peter Villeneuve Reverse Osmosis System with Dual Water Intake
US8216473B2 (en) 2008-06-13 2012-07-10 Solution Dynamics, Llc Apparatus and methods for solution processing using reverse osmosis
US8710406B2 (en) * 2008-09-19 2014-04-29 Conair Corporation Safety device and method for electric heating appliances
US8206589B2 (en) * 2008-09-24 2012-06-26 Poseidon Resources Ip Llc Desalination system and method for integrated treatment of brackish concentrate and seawater
WO2010052651A1 (fr) 2008-11-04 2010-05-14 Swiss Fresh Water Sa Système d'économie d'énergie par recyclage de concentrat
EP2537809A3 (en) 2008-11-28 2013-03-20 Kobelco Eco-solutions Co., Ltd. Method and apparatus for generating fresh water, and method and apparatus for desalinating sea water
US8529191B2 (en) * 2009-02-06 2013-09-10 Fluid Equipment Development Company, Llc Method and apparatus for lubricating a thrust bearing for a rotating machine using pumpage
JP2010207748A (ja) * 2009-03-11 2010-09-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 淡水化装置及び淡水化装置の洗浄方法
CN101548774B (zh) * 2009-04-10 2012-12-26 广东加多宝饮料食品有限公司 一种中草药凉茶浓缩液的加工方法
US8696908B2 (en) * 2009-05-13 2014-04-15 Poseidon Resources Ip Llc Desalination system and method of wastewater treatment
CN103623702B (zh) 2009-05-15 2017-08-25 株式会社荏原制作所 海水淡化系统及能量交换腔室
CN102471102B (zh) * 2009-08-21 2014-05-28 东丽株式会社 造水装置
WO2010088919A1 (en) * 2009-09-06 2010-08-12 Ahmed Aly Fahmy Elsaid Osmotic energy reservoir
WO2011030589A1 (ja) 2009-09-08 2011-03-17 東レ株式会社 淡水製造方法及び淡水製造装置
US8323483B2 (en) * 2009-10-16 2012-12-04 Arne Fritdjof Myran Optimized work exchanger system
US9259686B2 (en) 2009-12-25 2016-02-16 Toray Industries, Inc. Water producing system and operation method therefor
CN101786696B (zh) * 2010-01-29 2012-08-15 广东海洋大学 利用海洋能的反渗透海水淡化方法及装置
US8685252B2 (en) * 2010-02-04 2014-04-01 Dxv Water Technologies, Llc Water treatment systems and methods
US20130032540A1 (en) * 2010-03-04 2013-02-07 Terragroup Corporation Lightweight modular water purification system with reconfigurable pump power options
TWI419842B (zh) * 2010-05-24 2013-12-21 Au Optronics Corp 多段式廢水處理回收系統
BR112013002172A2 (pt) * 2010-08-17 2016-05-31 Toray Industries aparelho de produção de água potável e método de operação
US20120067808A1 (en) 2010-09-16 2012-03-22 Yatin Tayalia Filtration apparatus and process with reduced flux imbalance
CN103237592B (zh) * 2010-12-02 2015-10-14 东丽株式会社 反渗透膜分离器、其起动方法、以及透过液的产生方法
US20120145634A1 (en) 2010-12-10 2012-06-14 Water Intellectual Properties, Inc. High Efficiency Water Purification System
CN102350219B (zh) * 2011-07-04 2013-06-12 广东威迪科技股份有限公司 超频震动分离装置的膜组
CN102350218B (zh) * 2011-07-04 2013-08-28 广东威迪科技股份有限公司 超频震动分离装置以及分离系统
CN104159656A (zh) 2012-03-02 2014-11-19 陶氏环球技术有限责任公司 多程超滤系统
US10245556B2 (en) 2012-04-15 2019-04-02 Ben Gurion University Of The Negev Research And Development Authority Method and apparatus for effecting high recovery desalination with pressure driven membranes
WO2013156988A2 (en) * 2012-04-15 2013-10-24 Ben Gurion University Method and apparatus for effecting high recovery desalination with pressure driven membranes
EP2838642B1 (en) 2012-04-20 2019-06-26 Fluid Equipment Development Company, LLC Reverse osmosis system with energy recovery devices
JP5873170B2 (ja) * 2012-05-25 2016-03-01 旭化成メディカル株式会社 高濃度タンパク質溶液の製造方法及び製造装置
CN102951704B (zh) * 2012-11-14 2014-07-09 中冶海水淡化投资有限公司 一种反渗透海水淡化工艺及装置
JP2014133189A (ja) * 2013-01-08 2014-07-24 Hitachi Ltd 淡水化システム
JP5828328B2 (ja) * 2013-02-20 2015-12-02 栗田工業株式会社 逆浸透膜装置の運転方法、及び逆浸透膜装置
US10532938B2 (en) 2013-03-14 2020-01-14 Bl Technologies, Inc. Membrane filtration system with concentrate staging and concentrate recirculation, switchable stages, or both
US9617179B2 (en) 2013-03-14 2017-04-11 Massachusetts Institute Of Technology Ion sequestration for scale prevention in high-recovery desalination systems
CA2846945C (en) 2013-03-14 2016-06-21 H20 Innovation Inc. System and method to produce maple syrup
JP2015013233A (ja) * 2013-07-03 2015-01-22 栗田工業株式会社 膜分離装置の運転方法及び膜分離システム
US9969638B2 (en) 2013-08-05 2018-05-15 Gradiant Corporation Water treatment systems and associated methods
JP2015042385A (ja) * 2013-08-26 2015-03-05 株式会社日立製作所 淡水化システム
CN103407981B (zh) * 2013-08-27 2015-07-29 上海沃凯生物技术有限公司 一种提升工业六偏磷酸钠品质的方法
CN104437086B (zh) * 2013-09-17 2017-01-11 珠海格力电器股份有限公司 反渗透净化单元以及反渗透净化系统
CA2925869A1 (en) 2013-09-23 2015-03-26 Gradiant Corporation Desalination systems and associated methods
JP6041798B2 (ja) 2013-12-20 2016-12-14 三菱重工業株式会社 逆浸透膜濾過装置
CN103745759B (zh) * 2014-01-09 2017-01-18 清华大学 一种放射性废水处理的方法和装置
WO2015146639A1 (ja) * 2014-03-27 2015-10-01 株式会社 荏原製作所 エネルギー回収システム
JP5900527B2 (ja) 2014-03-31 2016-04-06 栗田工業株式会社 低分子量有機物含有水の処理方法
WO2016048923A1 (en) 2014-09-24 2016-03-31 Dow Global Technologies Llc Spiral wound filtration assembly including integral biofilter
US10513446B2 (en) 2014-10-10 2019-12-24 EcoDesal, LLC Depth exposed membrane for water extraction
US20160228795A1 (en) 2015-02-11 2016-08-11 Gradiant Corporation Methods and systems for producing treated brines
US10167218B2 (en) 2015-02-11 2019-01-01 Gradiant Corporation Production of ultra-high-density brines
EP3283198B1 (en) 2015-04-16 2019-08-14 Dow Global Technologies LLC Filtration assembly including spiral wound bioreactors and hyperfiltration membrane modules
WO2016167831A1 (en) 2015-04-16 2016-10-20 Dow Global Technologies Llc Filtration assembly including spiral wound bioreactors and membrane modules positioned in separate pressure vessels
ES2671917B1 (es) * 2015-05-12 2019-03-21 Tempero 2000 S L Procedimiento para diluir o concentrar soluciones aplicado a procesos de desalacion de agua.
CN106310949A (zh) * 2015-07-08 2017-01-11 通用电气公司 回收可凝结的挥发性物质的多级膜蒸馏装置和方法
CN105195019A (zh) * 2015-07-20 2015-12-30 苏州国华环境技术有限公司 一种能量回收系统
EP3328522A4 (en) 2015-07-29 2019-04-24 Gradiant Corporation OSMOTIC DESALINATION METHODS AND ASSOCIATED SYSTEMS
US10301198B2 (en) 2015-08-14 2019-05-28 Gradiant Corporation Selective retention of multivalent ions
US10245555B2 (en) 2015-08-14 2019-04-02 Gradiant Corporation Production of multivalent ion-rich process streams using multi-stage osmotic separation
WO2017070927A1 (en) 2015-10-30 2017-05-04 Dow Global Technologies Llc Membrane treatment of ammonia-containing waste water
CN106865807A (zh) * 2015-12-10 2017-06-20 金達行有限公司 一种副产高浓度浓盐水的多段式反渗透方法
JP2017113652A (ja) 2015-12-21 2017-06-29 株式会社日立製作所 逆浸透処理システム
CN106914137B (zh) * 2015-12-24 2019-11-22 国投生物科技投资有限公司 一种膜浓缩系统及方法
US20170216774A1 (en) * 2016-01-29 2017-08-03 Massachusetts Institute Of Technology Batch Pressure-Driven Membrane Liquid Separation Using A Pressure Exchanger for Efficiency
US10689264B2 (en) 2016-02-22 2020-06-23 Gradiant Corporation Hybrid desalination systems and associated methods
CA3018721A1 (en) 2016-03-23 2017-09-28 Dow Global Technologies Llc Bioreactor assembly
US10603635B2 (en) * 2016-05-04 2020-03-31 Massachusetts Institute Of Technology Multi-stage reverse osmosis systems and methods
CN107441934B (zh) * 2016-05-31 2020-01-31 苏伊士水务技术(无锡)有限公司 反渗透系统和使用反渗透系统进行流体浓缩的方法
US9975089B2 (en) 2016-10-17 2018-05-22 Fluid Equipment Development Company, Llc Method and system for performing a batch reverse osmosis process using a tank with a movable partition
ES2680904B1 (es) * 2017-03-06 2020-01-23 Romeo Manuel Lahuerta Desalinizadora submarina
CN106946319A (zh) * 2017-03-31 2017-07-14 成都美富特膜科技有限公司 硫氰酸红霉素提取废水处理方法及其设备
US11085457B2 (en) 2017-05-23 2021-08-10 Fluid Equipment Development Company, Llc Thrust bearing system and method for operating the same
US10801512B2 (en) 2017-05-23 2020-10-13 Vector Technologies Llc Thrust bearing system and method for operating the same
KR102024927B1 (ko) * 2018-01-12 2019-09-24 두산중공업 주식회사 역삼투막 농축수를 사용한 전처리 역세척 장치 및 역세척 방법
US10864481B1 (en) * 2018-08-20 2020-12-15 Dileep Kumar Agnihotri Energy efficient low-fouling high-recovery reverse osmosis system for brackish water desalination
CN109019775A (zh) * 2018-08-20 2018-12-18 辽宁莱特莱德环境工程有限公司 适用于高浓盐水的高浓缩倍率的反渗透系统及方法
US11629072B2 (en) 2018-08-22 2023-04-18 Gradiant Corporation Liquid solution concentration system comprising isolated subsystem and related methods
WO2020050282A1 (ja) * 2018-09-03 2020-03-12 旭化成株式会社 原料液流濃縮システム
CN109250846B (zh) * 2018-10-18 2021-08-24 倍杰特集团股份有限公司 一种抑制结垢的含盐废水处理系统
US20220072475A1 (en) * 2018-12-12 2022-03-10 Saravana Perumal SHANMUKHAM Batch and semi-batch pressure and osmotically driven separation processes
CN110143711B (zh) * 2019-06-06 2022-02-25 河北广利环保工程有限公司 一种浓水回收处理方法和系统
CN110183016A (zh) * 2019-06-27 2019-08-30 上海万沣环保科技有限公司 一种住宅小区集中式全屋净水系统
CN111213713A (zh) * 2019-10-23 2020-06-02 内蒙古蒙牛乳业（集团）股份有限公司 浓缩设备
JP7044848B1 (ja) * 2020-10-14 2022-03-30 野村マイクロ・サイエンス株式会社 液処理装置、純水製造システム及び液処理方法
EP4247522A1 (en) 2020-11-17 2023-09-27 Gradiant Corporation Osmotic methods and systems involving energy recovery
CN112794537A (zh) * 2020-12-29 2021-05-14 中海油天津化工研究设计院有限公司 海上油田稠油热采提供锅炉补给水的海水淡化工艺系统
CN115520934A (zh) * 2021-06-25 2022-12-27 中国石油化工股份有限公司 膜分离回收系统和方法
CN114284518A (zh) * 2021-12-31 2022-04-05 复旦大学 基于界面超组装得到的pmsa复合膜在盐梯度能转换中的应用
CN116066457B (zh) * 2023-04-06 2023-06-13 广东海洋大学 一种自驱动式余压能回收装置及其膜法海水淡化系统

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3836457A (en) * 1973-03-19 1974-09-17 Westinghouse Electric Corp System for concentrating solutions by low pressure recycling
JPS51109286A (ko) * 1975-03-22 1976-09-28 Hitachi Ltd
US4198293A (en) * 1975-03-22 1980-04-15 Hitachi, Ltd. Tubular membrane separation process and apparatus therefor
JPS52128888A (en) 1976-04-22 1977-10-28 Ebara Infilco Co Ltd Separation by membrane
JPS52151670A (en) 1976-06-14 1977-12-16 Hitachi Ltd Control of deposition of slightly soluble salts in waste fluid or solution
US4083781A (en) 1976-07-12 1978-04-11 Stone & Webster Engineering Corporation Desalination process system and by-product recovery
JPS5330482A (en) 1976-09-01 1978-03-22 Unitika Ltd Water making method
JPS5431088A (en) 1977-08-11 1979-03-07 Toray Ind Inc Separating system for liquid
US4169789A (en) * 1978-06-01 1979-10-02 Permo Sa Process and apparatus for purifying sea water by reverse osmosis
US4243523A (en) * 1978-08-07 1981-01-06 Allied Water Corporation Water purification process and system
JPS5527055A (en) 1978-08-17 1980-02-26 Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd Tube type membrane separator
JPS55109406A (en) 1979-02-14 1980-08-22 Toray Ind Inc Liquid separating system
NL172405C (nl) * 1979-07-03 1983-09-01 Wafilin Bv Werkwijze en inrichting voor het spoelen van een aantal in serie geplaatste filtratie-eenheden voor het uitvoeren van een membraanfiltratie onder druk.
US4574049B1 (en) * 1984-06-04 1999-02-02 Ionpure Filter Us Inc Reverse osmosis system
JPS61192307A (ja) 1985-02-21 1986-08-26 Takeshi Murakami 逆浸透圧法による分離装置
US5266202A (en) * 1985-07-25 1993-11-30 The Research And Development Association For Membrane Applications To The Food Industries Reverse osmosis treatment process
JPS6369586A (ja) 1986-09-09 1988-03-29 Kurita Water Ind Ltd 逆浸透膜分離方法
JPS63218773A (ja) 1987-03-06 1988-09-12 Toray Ind Inc カチオン電着塗装方法
DE3815008A1 (de) * 1988-04-30 1989-11-09 Henkel Kgaa Verfahren zur aufarbeitung waessriger, elektrolyte enthaltender suspensionen hochquellfaehiger schichtsilicate
US4983305A (en) * 1989-02-24 1991-01-08 Oklejas Robert A Power recovery pump turbine
US4966708A (en) 1989-02-24 1990-10-30 Oklejas Robert A Power recovery pump turbine
JP2928536B2 (ja) 1989-05-02 1999-08-03 東レ株式会社 複合逆浸透膜分離装置の殺菌方法
US4959237A (en) 1989-06-07 1990-09-25 E. I. Du Pont De Nemours And Company Reverse osmosis concentration of juice products with improved flavor
JPH03120398A (ja) 1989-09-29 1991-05-22 Hitachi Aic Inc 銅めっき液の再生処理方法
JPH03202461A (ja) 1989-12-29 1991-09-04 Nissin Electric Co Ltd 高絶縁酸化ケイ素薄膜の形成方法
US4988445A (en) * 1990-02-22 1991-01-29 Koch Membrane Systems, Inc. Spiral wound filtration system and method of utilizing same
JP3023138B2 (ja) 1990-04-20 2000-03-21 富士通株式会社 逆浸透脱塩装置及び逆浸透脱塩方法
US5238574A (en) * 1990-06-25 1993-08-24 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Method and apparatus having reverse osmosis membrane for concentrating solution
JPH0499199A (ja) 1990-08-07 1992-03-31 Hitachi Aic Inc 銅めっき液の再生処理方法
US5112483A (en) * 1991-02-04 1992-05-12 Cluff C Brent Slow sand/nanofiltration water treatment system
US5252219A (en) * 1992-12-18 1993-10-12 Permea, Inc. Compressed permeate sweep membrane separation process
GB9316740D0 (en) 1993-08-12 1993-09-29 North West Water Group Plc Process for treating latex-containing waste water

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100911456B1 (ko) 2007-12-18 2009-08-11 전남대학교산학협력단 티타늄 응집제 처리공정을 이용한 담수화 방법
KR102133422B1 (ko) * 2019-07-19 2020-07-13 회명솔레니스 (주) 여과막 세정 시스템 및 이를 이용한 세정 방법

Also Published As

Publication number Publication date
PT1161981E (pt) 2008-04-01
CN1091638C (zh) 2002-10-02
AU691649B2 (en) 1998-05-21
DE69535685D1 (de) 2008-02-21
CN1132108A (zh) 1996-10-02
ES2299455T3 (es) 2008-06-01
ATE218917T1 (de) 2002-06-15
DE69527021T2 (de) 2002-11-14
CA2160330C (en) 2001-01-23
KR960013436A (ko) 1996-05-22
EP0709130B1 (en) 2002-06-12
EP1161981B1 (en) 2008-01-09
EP1161981A3 (en) 2002-01-02
EP0709130A1 (en) 1996-05-01
PT709130E (pt) 2002-10-31
ATE383195T1 (de) 2008-01-15
US6187200B1 (en) 2001-02-13
AU3315295A (en) 1996-04-26
ES2178660T3 (es) 2003-01-01
DE69527021D1 (de) 2002-07-18
TW302294B (ko) 1997-04-11
EP1161981A2 (en) 2001-12-12
CA2160330A1 (en) 1996-04-13
JPH08108048A (ja) 1996-04-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100204608B1 (ko) 역침투 분리장치 및 역침투 분리방법
WO2020049579A1 (en) Combinatorial membrane-based systems and methods for dewatering and concentrating applications
WO2012098969A1 (ja) 膜モジュールの洗浄方法、造水方法および造水装置
JP3593765B2 (ja) 海水の逆浸透膜分離装置および分離方法
JP2000093751A (ja) 逆浸透分離装置及び逆浸透分離方法
JP2538409B2 (ja) 低圧用逆浸透膜による高濃度溶液の濃縮方法及び装置
JP2003200160A (ja) 造水方法および造水装置
JP4187316B2 (ja) 逆浸透膜分離装置および逆浸透膜分離方法
EP1894612B1 (en) Method for purifying water by means of a membrane filtration unit
JPH09248429A (ja) 分離方法およびその装置
WO2014007262A1 (ja) 淡水製造装置および淡水製造方法
JP3963304B2 (ja) 逆浸透分離方法
JP2001269543A (ja) 膜分離装置および高濃度溶液の分離方法
JP2001269544A (ja) 膜分離装置および高濃度溶液の分離方法
JP2001347141A (ja) 逆浸透分離装置
JP2001252662A (ja) 造水方法
JP3351127B2 (ja) 逆浸透膜分離装置および造水方法
JP2001347140A (ja) 逆浸透分離方法
JP2006167533A (ja) 海水濃縮方法
JP2002058967A (ja) 逆浸透分離方法
JP2005254192A (ja) 膜分離装置および膜分離方法
JP2001252658A (ja) 造水方法
JP2001321641A (ja) 造水方法
JP2002085944A (ja) イオン選択分離装置、それが組み込まれた流体処理装置、および流体分離方法
JP2001252657A (ja) 造水方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
G170 Re-publication after modification of scope of protection [patent]
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130304

Year of fee payment: 15

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140228

Year of fee payment: 16

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150302

Year of fee payment: 17

EXPY Expiration of term