JP2001252657A - 造水方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 造水コストを低減し、さらに長期間の安定運
転を可能とする逆浸透分離を用いた海水からの造水方法
を提供する。 【解決手段】 それぞれ操作圧力の異なる２段以上の逆
浸透分離を行い、供給海水１０を初段で逆浸透分離して
濃縮水２０ｂを得、以後、前段で得られた濃縮水をさら
に昇圧して次段で逆浸透分離する運転操作を順次行い、
各段で得られた透過水２０ａ、４０ａを回収して淡水を
製造する方法であって、供給海水１０の塩濃度をＭ（重
量％）としたとき、初段の濃縮水の塩濃度を１.２Ｍ以
上、６.５Ｍ以下に規定して運転操作を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は造水方法に関する。
特に、それぞれ操作圧力の異なる２段以上の逆浸透分離
を用いて海水から淡水を製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、混合物（主に溶液）から特定の物
質を選択的に分離する方法として、膜分離法が広く用い
られている。そして、これらの膜分離法のうち、逆浸透
法は、海水やかん水（低濃度の塩水）を脱塩して工業
用、農業用、あるいは家庭用の淡水を提供する技術とし
て広く利用されている。

【０００３】この逆浸透法は、水分子のみを透過させる
性質を有する逆浸透膜を用い、当該逆浸透膜を隔てて浸
透平衡にある溶液と水に対し、溶液の浸透圧より高い圧
力を溶液側から加えることにより、溶液中の水分子を水
側へ移行させる技術である。つまり、逆浸透法は、従来
の蒸発法のような相変化を起こすことなく溶液中から水
を取り出すことができるので、エネルギ的に有利である
上に運転管理が容易であるという利点がある。

【０００４】そして、この逆浸透分離を実用規模で行う
場合、以下のような逆浸透分離装置が通常用いられる。
まず、逆浸透膜がスパイラル状、管状、平膜の積層体、
または中空糸膜状に加工され、適宜流路材を介装した状
態でケースに収容されてエレメントと呼ばれる膜素子を
構成する。このエレメントは適宜直列に接続され、耐圧
容器に収容されてモジュールとなり、さらに、このモジ
ュールが並列に接続されて逆浸透分離モジュールユニッ
トとなる。そして、モジュールユニット全体に所定の圧
力を負荷することにより、逆浸透分離が行われる。

【０００５】なお、実際に逆浸透分離を行うと、逆浸透
膜を透過できない塩が膜面近傍の溶液側に滞留して膜面
での塩濃度が上昇し、いわゆる濃度分極現象が生じて膜
面の浸透圧が高くなる。そのため、溶液の浸透圧より高
い圧力（以下、「操作圧力」という）で逆浸透分離を行
うことが実用上必要である。ここで、操作圧力と溶液の
浸透圧との差を「有効圧力」といい、通常はモジュール
ユニットの出口側における有効圧力が２MPa程度になる
よう、操作圧力が決められている。

【０００６】ところで、逆浸透分離において、海水から
淡水を回収する割合（回収率）は、逆浸透分離のプロセ
ス全体の設計のみならず、逆浸透分離して得られる淡水
の製造コストを決める上で重要な因子となっている。そ
して、回収率が高い程、上記淡水化のコストが低減する
ので、回収率の向上を図ることが重要な課題となってい
る。例えば、塩濃度３.５％の海水を用いた場合、従来
の技術における回収率は約４０％である。この場合、塩
濃度３.５％で供給される海水は、モジュールユニット
内で濃縮され、その出口側から塩濃度６％の濃縮水とな
って取り出され、当該モジュールユニット内の海水の浸
透圧は約２.５〜４.５MPaとなる。従って、この浸透圧
に上記した有効圧力を加えた値（６.５MPa）を、操作圧
力としてモジュールユニット全体に負荷して運転が行わ
れる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
技術の場合、以下の制約要因があるために４０％を超え
る回収率を実現することは極めて困難である。まず、第
１の制約要因は、ファウリングの問題である。ファウリ
ングとは、海水に含まれる濁質成分等が逆浸透膜の膜面
に付着して目詰まりを起こす現象であり、膜寿命を低下
させて逆浸透分離時の運転コストを上昇させる原因とな
る。そして、有効圧力が高くなる程、膜面の透過水量は
多くなり、膜面に上記濁質成分が引き寄せられるので、
ファウリングが生じ易くなる。

【０００８】そして、モジュールユニットの入口側に導
入された海水は、出口側に向ってその濃度が高くなり、
そのため当該出口側の海水の浸透圧は入口側に比べて高
くなる。一方、操作圧力はモジュールユニットの入口側
と出口側でほぼ同一であることから、操作圧力と浸透圧
の差で表される有効圧力は当該入口側で上昇する。この
ように、モジュールユニットの入口側ではファウリング
が特に生じ易くなっていることから、全体の操作圧力
（＝回収率）を制限してファウリングを防止することが
必要である。

【０００９】第２の制約要因は、海水中のスケール成分
（炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、あるいは硫酸スト
ロンチウム等）や、溶質である塩（塩化ナトリウム）が
膜面に析出する問題である。この析出現象は、逆浸透分
離によって海水が濃縮されて、上記スケール成分や塩の
濃度がその溶解度を超えた場合に生じ、これらが膜面に
析出するとファウリングが生じ易くなるという問題があ
る。そして、回収率が高くなる程、濃縮水中の上記スケ
ール成分等の濃度も高くなることから、上記スケール成
分や塩が析出しない範囲に回収率を規制することが必要
となる。例えば、前記スケール成分の溶解度から規定さ
れる回収率の上限は約７０％である。また、適当なスケ
ール防止剤を用いて前記スケール成分の析出を防止した
場合でも、前記した塩の溶解度が制限となるので、回収
率の上限は約８５％に規制される。

【００１０】第３の制約要因は、逆浸透膜や逆浸透分離
モジュールユニットの耐圧性である。例えば、回収率４
０％で逆浸透分離を行う場合の操作圧力は、上述の如く
６.５MPaであるが、回収率６０％で逆浸透分離を行う場
合、その濃縮水（塩濃度８.８％）の浸透圧は７MPaにな
り、そのため操作圧力は９MPaに上昇する。従って、逆
浸透膜やモジュールユニットにはこれ以上の耐圧性が要
求される。

【００１１】そして、上記した各制約要因のうち、特に
ファウリングの問題が逆浸透分離における回収率の向上
を図る点で大きな障害となっている。このようなことか
ら、特開平８−１０８０４８号公報には、多段に配置し
た逆浸透膜モジュールユニットを用い、前段の逆浸透分
離で得られた濃縮水をさらに昇圧して次段で逆浸透分離
する技術が開示されている。この技術においては、全体
の回収率（以下、「総回収率」という）は各段における
回収率を合わせたもので表され、例えば６０％という高
い総回収率を達成することができる。

【００１２】ところで、かかる多段の逆浸透分離におい
ては、上記した総回収率となるよう各段毎に運転条件
（操作圧力、回収率等）を設定することが必要となる。
そして、各段の運転条件の設定が適切でない場合、逆浸
透分離プロセスの運転コストが増大し、そのため造水コ
ストも増大するという問題が生じる。また、多段の逆浸
透分離を行う場合、いずれか１つの段でファウリング等
のトラブルが生じても全体の安定運転に影響が生じるの
で、各段でのファウリングを確実に防止する運転条件を
確立することが必要である。

【００１３】本発明は、逆浸透分離における上記した問
題を解決し、海水からの淡水の回収率を向上させるとと
もに、運転コストを低減させて造水コストを低減せし
め、さらに長期間の安定運転を可能とした、逆浸透分離
を用いた造水方法の提供を目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、請求項１に記載の造水方法は、直列に接続して
設けた、逆浸透膜エレメントを含む少なくとも２個の逆
浸透膜モジュールユニットを用い、初段の逆浸透膜モジ
ュールユニットに海水を供給するとともに、前段の逆浸
透膜モジュールユニットから得られる濃縮海水を次段の
逆浸透膜モジュールユニットに供給し、各段から透過水
を得るにあたり、いずれの逆浸透膜エレメントにおいて
も、供給海水の膜面流速を０.０３ｍ／ｓ以上に制御す
るとともに、供給海水の塩濃度をＭ（重量％）としたと
き、初段から得られる濃縮海水の塩濃度が１.２Ｍ〜６.
５Ｍ重量％の範囲内になるように制御しながら海水を処
理することを特徴とする。

【００１５】そして、ＳＤＩ値が４以下である海水の処
理することが好ましい（請求項２）。また、最終段の濃
縮海水の圧力エネルギを、ターボチャージャを用いて回
収しながら海水を処理してもよい（請求項３）。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る、２段で逆浸
透分離を行う淡水の製造方法を図１に基づいて説明す
る。図１において、逆浸透分離装置１は、それぞれ操作
圧力の異なる初段逆浸透膜モジュールユニット２、およ
び後段逆浸透膜モジュールユニット４を備えている。

【００１７】そして、この逆浸透分離装置１に供給海水
１０を導入して逆浸透分離を行うことにより淡水５０が
製造される。この場合、供給海水１０は、高圧ポンプ６
により初段の操作圧力になるまで昇圧されて初段逆浸透
膜モジュールユニット２に導入され、ここで逆浸透処理
されて塩が除去された初段透過水２０ａと、塩が濃縮さ
れた初段濃縮水２０ｂとに分離される。次に、初段濃縮
水２０ｂは、後段逆浸透膜モジュールユニット４に導入
され、詳しくは後述するターボチャージャ８により、後
段の操作圧力になるまで昇圧されて逆浸透処理され、後
段透過水４０ａと後段濃縮水４０ｂとに分離される。

【００１８】このようにして得られた初段透過水２０ａ
と後段透過水４０ａは混合されて適宜タンク９に貯留さ
れ、淡水５０として使用に供される。一方、後段濃縮水
４０ｂは、ターボチャージャ８の動力源として利用され
た後、逆浸透分離装置１の系外に送液される。なお、淡
水５０は、例えば所定の飲料水基準（例えば、蒸発残留
物５００ｍｇ／Ｌ以下、塩素イオン濃度２００ｍｇ／Ｌ
以下）を満たすものであればよい。

【００１９】逆浸透分離に供される供給海水１０は、原
海水をそのまま用いてもよいが、前処理を施して原海水
に含まれる濁質成分等を除去することが好ましい。前処
理としては、例えば、以下の操作を行うことができる。
まず、深海層の海水を汲み出す、いわゆる深層海水や、
海底砂層などをフィルタとして利用した浸透取水法、単
にポンプを海中に投入して行うオープンインテイク法な
どにより取水した原海水を沈殿池に導入して塩素等の殺
菌剤を添加し、海水中の粒子を沈殿除去するとともに微
生物を殺菌する。次にこの海水に塩化鉄等の凝集剤を添
加して濁質成分を凝集させ、これを砂濾過して除去す
る。そして、この処理海水に硫酸等のｐＨ調整剤を添加
して海水のｐＨを下げ、カルシウム等の析出を防止した
後、亜硫酸ナトリウム等の還元剤を添加して前記殺菌剤
を除去し、さらに保安フィルタを通過させる。

【００２０】なお、供給海水中の炭酸カルシウム、硫酸
カルシウム、あるいは硫酸ストロンチウム等は、逆浸透
分離時に濃縮されて膜面に析出し易いものであり、これ
らはスケール成分と呼ばれている。そこで、上記した前
処理に加え、供給海水にスケール防止剤を添加してこの
スケール成分の析出を抑制してもよい。スケール防止剤
は、上記スケール成分中の金属(イオン)と錯体を形成し
てこれを可溶化させるものであり、例えば、有機イオン
または無機イオンから成るポリマ、あるいはモノマを用
いることができる。また、ＮＦ膜等を用いて上述のスケ
ール成分を除去してもよい。このようにしてスケール成
分の析出を抑制した場合、回収率を更に向上させること
ができ、溶質の主成分である塩（塩化ナトリウム）の析
出限界である約８５％の総回収率を実現することも可能
である。

【００２１】各逆浸透膜モジュールユニット２、４は、
図２、図３に示すようなエレメントを直列に接続し、図
４に示すように、耐圧容器に収容してモジュールとし、
このモジュールを単独で、または、並列に接続して構成
される。そして、各モジュールユニット２、４の全体に
はそれぞれ所定の操作圧力が負荷されるようになってい
る。

【００２２】図２において、エレメント６１は、供給液
流路材６２と逆浸透膜６３と透過液流路材６４とを含む
膜ユニットが集水管６５の周囲に配置され、端部にブラ
インシール６６を配した構造になっている。上記膜ユニ
ットの配置は、図３に示すように、前記逆浸透膜の袋状
体を供給液流路材６２と透過液流路材６４とを介装した
状態で、集水管６５の周囲にスパイラル状に巻回し、全
体を円筒状ケースに収容したものである。そして、前記
袋状体の一端は開口して集水管の透孔６５ａと連通する
ように接着されていて、供給海水１０は前記袋状体の外
側を流れ、この袋状体を透過してその内側に透過水が流
入し、前記開口部を通って集水管に集められる。このよ
うな構造を持つエレメントは、図４に示すように、継手
６７を介して順に接続され、それぞれブラインシール６
６にて区画されつつ耐圧容器６８内に収納されモジュー
ル８０を構成している。集水管の一端はプロダクトエン
ドキャップ７２により封止されている。

【００２３】耐圧容器６８の一端側に設けられた供給液
口６９から導入される海水は、エレメント６１内に導か
れ、供給液流路材６２、逆浸透膜６３、透過液流路材６
４の順に通過したのち、集水管６５に集められ透過液口
７０から取り出される。また、逆浸透膜６３を透過しな
かった濃縮水は順に下流側のエレメントに導かれて、上
記と同様に透過水と濃縮水とに分離され、最終的に排出
口７１から排出される。

【００２４】なお、上記においては、エレメントとし
て、平膜状の逆浸透膜を用いたスパイラル型エレメント
について説明したが、プレート・アンド・フレーム型エ
レメントや管状膜を用いたチューブラー型エレメント、
また、中空糸膜を束ねてケースに収納した中空糸膜エレ
メントを用いることもできる。逆浸透膜としては、溶液
中の溶媒(水分子)を選択的に透過させ、溶質（塩）の透
過を阻止できるものであればよい。膜構造としては、例
えば膜の少なくとも片面に緻密層を備え、緻密層から反
対面に向ってその径が徐々に大きくなっている微細孔が
形成された非対称膜や、この非対称膜の緻密層の上に他
の材料から成る厚みの薄い活性層を備えた複合膜を用い
ることができる。また、膜の形態としては、平膜や中空
糸膜を用いることができる。そして、膜の材料として
は、酢酸セルロース系ポリマ、ポリアミド、ポリエステ
ル、ポリイミド、およびビニルポリマ等の高分子材料を
用いることができる。代表的な逆浸透膜としては、酢酸
セルロース系またはポリアミド系の非対称膜、および、
ポリアミド系またはポリ尿素系の活性層を有する複合膜
を挙げることができる。特に、酢酸セルロース系非対称
膜、ポリアミド系活性層を有する複合膜、および芳香族
ポリアミド系の活性層を有する複合膜を用いることが好
ましい。

【００２５】ターボチャージャ８は、逆浸透分離された
透過水や濃縮水が高い圧力エネルギを持っていることを
利用し、その高圧流体をタービン羽根車に当ててポンプ
の駆動源とするものであり、例えば特開平１−２９４９
０３号に記載されたものを用いることができる。そし
て、ターボチャージャ８を用いれば、このターボチャー
ジャに送られた低圧力の流体を電気的エネルギ等を用い
ることなく昇圧することができる。すなわち、濃縮水が
持つ圧力エネルギを回収することができる。ここで、濃
縮水の圧力エネルギは後段ほど大きくなることから、最
終段の濃縮水の圧力を回収することが最も効率的であり
好適となる。

【００２６】なお、ターボチャージャ８に代えて、通常
の高圧ポンプを用いて２段目以降の逆浸透分離を行って
もよく、初段の逆浸透分離にこのターボチャージャを用
いてもよい。また、ターボチャージャ８を用いずに、最
終段の濃縮水を例えばペルトン水車に当ててその圧力エ
ネルギを回収してもよい。本発明は、初段の濃縮水の塩
濃度を規定することにより、初段に負荷される操作圧力
をファウリングの生じない程度の値に制御することを第
１の特徴とする。また、本発明は、初段の濃縮水の塩濃
度を規定することにより、初段での回収率を最適化し、
逆浸透分離時の運転コストを低減することを第２の特徴
とする。そのための条件として、本発明では、供給海水
の塩濃度をＭ（重量％）としたとき、初段の濃縮水の塩
濃度を１.２Ｍ〜６.５Ｍ重量％の範囲内、好ましくは
１.４Ｍ〜６.５Ｍの範囲内に規定して運転する。

【００２７】そして、上記した逆浸透分離装置１を用
い、例えば初段の濃縮水の塩濃度を約６％に規定し、さ
らに、供給海水（塩濃度３.５％）に対する各段で得ら
れた透過水の総量の割合を示す総回収率を６０％に設定
した場合、実際の逆浸透分離は次のようにして行われ
る。なお、この場合の初段の回収率は４０％、後段の回
収率は３３％（後段へ送られる初段濃縮水に対する後段
透過水の割合）となる。

【００２８】まず、初段逆浸透膜モジュールユニット２
に供給海水を導入し、その濃縮水の塩濃度が約６重量％
となるように操作圧力（６.５MPa）を負荷して逆浸透分
離を行う。次に、得られた初段濃縮水２０ｂを後段逆浸
透膜モジュールユニット４に導入し、総回収率６０％に
相当する操作圧力（９MPa）を負荷して後段の逆浸透分
離を行い、各段で得られた透過水２０ａ、４０ａを上記
回収率で回収して淡水を得る。

【００２９】各段の操作圧力は、次のようにして設定す
る。まず、初段の濃縮水の設定塩濃度における浸透圧を
所定の浸透圧式から求め、得られた浸透圧に最小限必要
な有効圧力を加えることにより、初段の操作圧力を求め
る。浸透圧式としては、例えばvan't Hoff式、三宅式、
Stoughton式が挙げられる。また、後段の操作圧力は、
上記した総回収率で逆浸透分離した時の後段濃縮水の塩
濃度を計算し、そのときの浸透圧を前述の浸透圧式によ
って計算することにより求める。

【００３０】このように、各段での運転条件は、濃縮水
の塩濃度で表すことができ、また、回収率で表すことも
できるが、初段の運転条件を回収率の代わりに塩分濃度
で表すと、供給海水濃度が変動した場合でも後段入口側
の海水の塩濃度を一定にすることができ、操業の安定に
つながる。そして、設定された運転条件（濃縮水の塩濃
度、回収率）となるように、各段を運転する方法として
は、まず、初段に設定された濃縮水塩濃度からその回収
率を求めておく。そして、例えば各段で得られる濃縮水
量と透過水量を逐次モニタしてその比から実際の回収率
を計算し、その値が各段に設定された回収率からずれて
いる場合には、操作圧力を変化させて透過水量を増減さ
せる制御を行うことができる。

【００３１】このように多段で逆浸透分離を行う本発明
の場合、後段になるにつれて操作圧力が上昇するため、
例えば上記した総回収率６０％で運転を行う場合であっ
ても、後段での高い操作圧力（９MPa）が初段に負荷さ
れることはなく、初段には、上記した塩濃度から規定さ
れ、ファウリングを起こさない程度の操作圧力（６.５M
Pa）が負荷される。つまり、本発明では高い回収率(例
えば６０％)で運転を行った場合でも、従来の１段で逆
浸透分離を行う場合のように有効圧力が増大してファウ
リングが生じることがなく、高い回収率で逆浸透分離す
ることができる。そして、その結果として淡水の製造コ
スト（淡水化コスト）を低減することができる。

【００３２】一方、初段の濃縮水の塩濃度が１.２Ｍ未
満である場合は、初段で得られる透過水量は少なくな
り、設備の利用効率が低下するので経済的に不利であ
る。また、６.５Ｍを超える場合は、透過水量が大きく
なっているため、上述のファウリングが初段で生じると
ともに、後述する運転コストの増大を招くことになる。
そして、多段で逆浸透分離を行う場合、造水コストのさ
らなる低減を図るためには、その運転コストを低減する
ことが重要である。ここで、運転コストとは、膜の交換
費用、設備の動力コスト（電力使用量）等から成るが、
その大部分は各段に配設された高圧ポンプの動力コスト
で占められる。

【００３３】この場合、ポンプの動力コストは、各段の
操作圧力、ひいては各段の濃縮水の塩濃度（＝回収率）
によって影響を受けるので、各段の濃縮水の塩濃度を適
切に設定すれば、ポンプの動力コストの低減を図ること
が可能となる。特に、多段で逆浸透分離を行う場合、初
段では塩濃度の比較的低い供給海水を逆浸透分離すれば
よく、そのため、通常は初段の透過水の水質はそれ以降
の段に比べて優れたものとなる。従って、初段の回収率
をなるべく高くすることが淡水の水質を向上する点で好
ましく、そのため、特に初段濃縮水の塩濃度の設定が重
要になる。

【００３４】但し、運転コストについて説明する場合に
は、塩濃度よりむしろ回収率を用いた方が便利であるの
で、以下の説明では、初段の濃縮水の塩濃度をその回収
率Ｙに置き換えて説明する。また、以下の説明は２段の
逆浸透分離について行うが、３段以上の逆浸透分離で
は、これを初段とそれ以降の段の２つに分けることによ
り、２段の場合と同様に説明することができる。

【００３５】ところで、本発明における回収率の値と
は、供給する海水の塩濃度により変動することを考慮
し、塩濃度が３.５重量％の海水を用いた場合の値のこ
とをいう。また、各段の回収率は、初段に導入される海
水に対する各段の透過水の割合で算出される。上記の、
塩濃度が３.５重量％の海水とは、塩化ナトリウムや塩
化マグネシウムなどの溶解性固形物質を３.５重量％含
む海水のことをいう。実際の海水の塩濃度は、０.７重
量％（バルチック海）から４.５重量％（ペルシャ湾）
に至まで広範囲であるため、以下に示す式にて回収率を
変換して求める。

【００３６】塩濃度が３.５重量％の海水を供給した場
合の各段の回収率（％）＝（１−（３.５／各段の濃縮
水の塩濃度））×１００ 例えば、濃縮水の塩濃度が８.８重量％になるまで逆浸
透分離を行う場合は、供給海水の塩濃度に関わらず、そ
の回収率を約６０％として用いる。このようにして、初
段の逆浸透分離における回収率をＹで示し、総回収率を
Ｘとした場合、ＸとＹとから、図５に示すようにしてポ
ンプの動力コストが決定される。

【００３７】図５において、上述の如く初段の逆浸透分
離は回収率Ｙ（％）、操作圧力Ｐ₁に設定され、後段の
逆浸透分離は操作圧力Ｐ₂に設定され、併せて総回収率
Ｘ（％）が設定されている。この場合、上記したポンプ
の動力コストは、各ポンプへ導入される海水量、および
ポンプの入口側と出口側の圧力差との積によって決ま
る。そして、初段のポンプにおいて、その圧力差は、図
５の縦軸の操作圧力Ｐ₁で表される。また、その海水量
は、供給海水の全量（１００％）に等しく、これは図５
の横軸の０から１００（辺Ｌ）の長さに比例した値とな
る。つまり、初段のポンプの動力コストＡは、Ｐ₁×Ｌ
に比例する。

【００３８】一方、後段のポンプにおける圧力差は、初
段で圧力Ｐ₁に昇圧された濃縮水を圧力Ｐ₂まで昇圧すれ
ばよいので、（Ｐ₂−Ｐ₁）で表される。また、その海水
量は、初段の濃縮水量に等しく、これは供給海水の全量
（横軸の０から１００）から回収率Ｙで得られた透過水
（横軸の０からＹ）を差し引いた値、つまり横軸のＹか
ら１００（辺Ｍ）の長さに比例した値となる。つまり、
後段のポンプの動力コストＢは、（Ｐ₂−Ｐ₁）×Ｍに比
例する。

【００３９】従って、ＡとＢの和であるポンプの動力コ
ストの総量Ｅは、 Ｅ∝Ｐ₁×Ｌ＋（Ｐ₂−Ｐ₁）×Ｍ …（１） で表される。これに対して、従来の１段法を用い、回収
率Ｘ、操作圧力Ｐ₂で逆浸透分離した時のポンプの動力
コストＥ’は、 Ｅ’∝Ｐ₂×Ｌ …（２） で表される。

【００４０】つまり、多段で逆浸透分離を行った場合に
は、従来法に比べて、 Ｅ−Ｅ’＝（Ｐ₂−Ｐ₁）×（Ｌ−Ｍ） …（３） に比例した量だけ、ポンプの動力コストを低減できるこ
とになる。ここで、Ｅ−Ｅ’の大きさは、図５における
面積Ｓで表され、面積Ｓが大きくなる程ポンプの動力コ
スト（運転コスト）は低減する。この場合、面積Ｓの大
きさは操作圧力Ｐ₁、Ｐ₂、および辺Ｍの値によって変動
し、しかもこれらの値は回収率Ｘ、Ｙ、とりわけＹによ
って決まる。

【００４１】このようなことから、面積Ｓを最大とする
ＸとＹを設定することが必要になるが、その設定に当っ
ては、以下のファウリングの問題が制約条件となってい
る。これについて図６、図７に基づいて説明する。図６
において、この運転条件においては、Ｘに対するＹの割
合が少なくなるように設定されている。そして、初段モ
ジュールユニット入口側の有効圧力はＵ₁に、出口側の
有効圧力はＵ₀になっていて、かつ、Ｕ₁はＵ₀より高く
なっている。同様に、後段モジュールユニット入口側の
有効圧力はＵ₂に、出口側の有効圧力はＵ₀になってい
て、Ｕ₂はＵ₀より高くなっている。ここで、Ｕ₂は、 Ｕ₂＝（Ｐ₂−Ｐ₁）＋Ｕ₀ …（４） で表され、Ｕ₀は最低有効圧力(通常は２MPa程度)を示し
ている。

【００４２】この場合、Ｘに対するＹの割合が少ないた
め、Ｐ₁はＰ₂に比べて非常に小さくなる。そして、その
ために（Ｐ₂−Ｐ₁）は大幅に増大し、それに伴って式
（４）で表されるＵ₂の値が増大して、後段モジュール
ユニットの入口側でファウリングが生じるようになる。
一方、図７において、この運転条件においては、Ｘに対
するＹの割合が多くなるよう設定されている。そして、
そのためにＰ₁がＰ₂に近い値まで増大し、それに伴って
Ｕ₁の値が増大して、初段モジュールユニットの入口側
でファウリングが生じるようになる。

【００４３】特に、上記したファウリングの問題は、高
回収率を実現するためにＸ、すなわちＰ₂の値を大きく
した場合に顕著となるので、初段と後段のいずれにおい
てもファウリングが生じないようにＹを規定する必要が
ある。そのため本発明では、供給海水の塩濃度をＭ（重
量％）としたとき、初段の濃縮水の塩濃度を１.２Ｍ〜
６.５Ｍ重量％の範囲内に設定し、上記したＹの値を最
適化する。ここで、初段の濃縮水の塩濃度が１.２Ｍ未
満である場合は、Ｘに対するＹの割合が少なくなるの
で、上述の如く後段でファウリングが生じ易くなり、ま
た、面積Ｓが相対的に小さくなって運転コストが増大す
る。一方、６.５Ｍを超えると、Ｘに対するＹの割合が
多くなって初段でファウリングが生じるようになり、ま
た、面積Ｓが相対的に小さくなって運転コストが増大す
る。

【００４４】なお、上記した面積Ｓを最大にするために
は、Ｘ、Ｙの相互の関係について、 ０.２Ｘ≦Ｙ≦０.８Ｘ …（５） の関係式を満たして運転することが好ましい。そして、
Ｘ、Ｙが式（５）の関係にある場合には、面積Ｓは運転
コストの約１５〜２５％の大きさに増え、それだけ運転
コストが低減する。さらに、この場合には、いずれの段
においてもファウリングが防止されるので、多段の逆浸
透分離を長期にわたり安定運転することができる。

【００４５】ここで、回収率Ｙが０.２Ｘ未満である場
合は、Ｘに対するＹの割合が少なくなるため、上記した
ように後段モジュールユニットの入口側でその有効圧力
が増大してファウリングが生じるので好ましくない。ま
た、Ｙの値が小さくなると、式（３）における（Ｌ−
Ｍ）の値が小さくなって面積Ｓが減少するので、運転コ
ストが増大する。さらに、透過水全体に占める初段の透
過水の割合が少なくなるので、淡水の水質が低下する。

【００４６】また、回収率Ｙが０.８Ｘを超えた場合
は、Ｘに対するＹの割合が多くなるため、初段モジュー
ルユニットの入口側の有効圧力が増大してファウリング
が生じるので好ましくない。また、Ｙの値が大きくなる
と、式（３）における（Ｐ₂−Ｐ₁）の値が小さくなって
面積Ｓが減少するので、運転コストが増大する。なお、
Ｘ、Ｙについて、 ０.４Ｘ≦Ｙ≦０.７Ｘ …（６） の関係式を満たして運転するとより好ましい。

【００４７】ところで、総回収率Ｘの値は特に制限され
ないが、３０〜８５％とすることが好ましい。Ｘが３０
％未満である場合は、従来の逆浸透分離に比べて造水コ
ストの低減効果が充分でなく、本発明を適用する必要性
が少なくなるからである。また、Ｘが８５％を超える
と、溶質である塩の析出限界を超えるので、これ以上の
回収率で運転することは困難となる。

【００４８】特に、Ｘを４５〜６５％とし、Ｙを２５〜
４５％とすることが好ましい。このようにすると、面積
Ｓは最大となり、運転コストを最小にして造水コストを
より一層低減することができる。また、各段でのファウ
リングを防止し、淡水の水質を向上させることができ
る。なお、高圧ポンプとして上述のターボチャージャを
用いた場合、その段におけるポンプの動力コストは０と
なる。しかし、このターボチャージャを作動させるエネ
ルギは、他の段の高圧ポンプの圧力エネルギを回収して
得られることから、実際にはターボチャージャの動力コ
ストは、他の段のポンプの動力コストに転嫁される。そ
して、この場合のポンプ全体の動力コストは、各段に高
圧ポンプを用いた場合の動力コストから、ターボチャー
ジャの作動のために回収した圧力エネルギを差し引いた
値になる。このようなことから、ターボチャージャを用
いた場合でも、ポンプ全体の動力コストを低減させるた
めには、式（５）の関係を満たして運転を行うことが必
要となる。

【００４９】また、前記初段における操作圧力と最終段
における操作圧力の比は、１.２５〜１.８の範囲内にす
ることが好ましい。この場合、前記比が１.２５未満で
ある場合は、総回収率Ｘに対する初段の回収率Ｙの割合
が非常に少なくなり、上述のように後段でファウリング
が生じるので好ましくない。また、前記比が１.８を超
えた場合は、総回収率Ｘに対する初段の回収率Ｙの割合
が非常に多くなり、上述のように初段でファウリングが
生じるので好ましくない。

【００５０】また、初段の濃縮水の塩濃度は３.７〜１
１重量％の範囲内にあることが好ましく、５〜６.５重
量％の範囲内にあることがより一層好ましい。さらに、
後段（最終段）の濃縮水の塩濃度は５〜２４重量％の範
囲内にあることが好ましく、７〜１０重量％の範囲内に
あることがより一層好ましい。ところで、多段の逆浸透
分離においては、上述のように各段のファウリングを防
止することが極めて重要である。特に、以下に述べる項
目については、ファウリングに大きな影響を及ぼすの
で、次のようにその管理範囲を定めることが好ましい。

【００５１】まず、供給海水の濁度は、ファウリングを
発生させる直接の要因となり、濁度が少ない程ファウリ
ングが生じ難い。このようなことから、濁度の指標とな
る供給海水のＳＤＩ値を好ましくは４以下、より好まし
くは３以下とする。ここで、ＳＤＩ値（ＦＩ値）とは、
対象水中の微細な濁質濃度を示し、（１−Ｔ₀／Ｔ₁₅）
×１００／１５で表される（但し、Ｔ₀：０.４５μｍの
精密濾過膜を用いて試料水を０.２MPa／cm²で加圧濾過
したときに最初の５００mlの試料水の濾過に要した時
間、Ｔ₁₅：Ｔ₀の後さらに同じ条件で１５分間濾過した
後に５００mlの試料水の濾過に要した時間）。そして、
濁質のない場合は０となり、最も汚れた水における最大
値は６.６７となる。特に、供給海水のＳＤＩ値を３以
下にするとファウリングがより起き難くなり、その分だ
け以下の透過水量を増大させることができるので、操作
圧力を高くして回収率を向上させることができる。

【００５２】次に、各段の逆浸透分離時における透過水
量を、各段のいずれの逆浸透膜エレメントにおいても、
単位膜面積（単位：ｍ²）当り０.０７〜１.２ｍ³／ｄと
することが好ましい。ここで、透過水量が０.０７ｍ³／
ｄ未満である場合には、充分な量の淡水を回収すること
ができず、逆浸透分離の運転コスト、および設備コスト
が増大する虞がある。また、１.２ｍ³／ｄを超えた場合
には、膜面を透過水が通過する速度が大きくなるので、
上記濁質が供給水側から膜面に吸い寄せられて膜面に付
着し、ファウリングが生じ易くなる。

【００５３】さらに、各段における操作圧力を、当該段
の濃縮水の浸透圧より０.５〜５MPa高くすることが好ま
しい。操作圧力と浸透圧との差が０.５MPa未満である場
合は、膜面の濃度分極により逆浸透分離が充分進行しな
くなる虞があり、また、５MPaを超えた場合は、透過水
量が増えてファウリングが生じる虞があるからである。

【００５４】さらに、上記に加え、逆浸透膜の透過水側
に背圧をかけてもよい。通常、逆浸透膜モジュールユニ
ットの入口側では有効圧力が高いために透過水量が増
え、そのためファウリングが生じ易くなっている。従っ
て、当該入口側の逆浸透膜の透過水側に背圧をかけるこ
とによって、この部分での有効圧力を減じさせ、ファウ
リングを防止することができる。そして、通常、モジュ
ールユニットはエレメントを直列に接続して成るので、
ファウリングを生じる虞がある上流側の所定エレメント
に選択的に背圧をかければよい。この背圧の値は、例え
ば０.１〜１.５MPaとすればよい。

【００５５】また、所定の段の透過水側に背圧をかけて
もよい。例えば、海水温度が上昇していずれかの段の逆
浸透膜の塩阻止能が低下すると、水質が劣化するので、
通常は当該段の有効圧力（操作圧力）を上昇させてこれ
を防止している。ところが、昇圧ポンプとしてターボチ
ャージャを用いる場合、前段の濃縮水の圧力に一定の昇
圧分を加えたものが後段の操作圧力となるので、後段の
操作圧力を上昇させるためには、前段の操作圧力をも高
くする必要がある。そして、かかる場合には上記と同様
にして当該前段でファウリングが生じ易くなるので、前
段、より詳しくは、膜性能が低下している段の前段の透
過水ラインに流量調節弁を設け、この弁を絞ることによ
り背圧をかけることが好ましい。

【００５６】なお、濃度分極が顕著になると、膜の分離
性能が低下し、また、前記スケール成分や塩が膜面へ析
出してファウリングが生じる可能性が高くなる。従っ
て、かかる濃度分極を抑制した運転条件で運転すること
が好ましい。この濃度分極は、逆浸透膜における供給海
水の膜面流速が小さい程生じ易く、特に、モジュールユ
ニットの入口側に比べて出口側の方が流速が小さくなる
ため、当該出口側で顕著に濃度分極が生じ易い。このよ
うなことから、各段のいずれの逆浸透膜エレメントにお
いても、その供給海水の膜面流速を０.０３ｍ／ｓ以上
とすることが、濃度分極を抑制する点で好ましい。

【００５７】この膜面流速が０.０３ｍ／ｓ未満である
と、上述したように膜面での濃度分極が顕著に生じ、フ
ァウリングが発生する。ここで、逆浸透膜エレメントに
おける供給海水の膜面流速とは、エレメント内部を通過
する単位時間当たりの平均供給海水流量を、エレメント
の供給海水通水方向に垂直な断面積のうち、供給海水が
通過可能な断面積（以後、供給海水流路横断面積とい
う）で除した値のことをいう。この供給海水流路横断面
積は、例えば、中空糸膜や管状膜を用いたエレメントの
場合は、各膜の内径や外径から算出することができる
し、スパイラル型のエレメントの場合は、供給海水の流
路には、通常、供給海水（原水）流路材を用いるため、
この原水流路材の空隙率をもとに算出すればよい。ここ
で空隙率とは、原水流路材が占める全体積から、原水流
路材を構成する部材の体積を除いた、原水の通水可能な
範囲の割合をいい、上述の膜面流速は、エレメントの横
断面でみた場合の原水流路材の長さ、厚み、空隙率およ
び用いた原水流路材の数を乗算して算出する。なお、本
発明において供給海水とは、初段においては処理を行う
とする海水のことをいい、初段以外の各段においては前
段から得られる濃縮海水のことをいう。

【００５８】上記の膜面流速を０.０３ｍ／ｓ以上に制
御するためには、例えば、各段に供給する供給海水の供
給圧力を高めて単位時間当たりの供給量を増加させた
り、また、膜面流速が低下しやすい後段のエレメントほ
ど、前述の供給海水流路横断面積を小さくしておいたり
して実現することができる。この供給海水流路横断面積
は、中空糸膜や管状膜を用いるエレメントの場合は、各
膜の径や、エレメント１本当たりに用いる膜本数を調節
することにより、また、原水流路材を用いたスパイラル
型エレメントの場合は、原水流路材の数や長さ、空隙率
などを調節することのより変化させることができる。

【００５９】さらに、膜面流速を０.０３ｍ／ｓ以上に
制御することに加え、流路材の形状を工夫してその流れ
を乱してやると、濃度分極層の厚みが小さくなるので、
濃度分極をより一層抑制することができる。具体的に
は、例えば、原水流路材として菱目状の網体を用いて供
給海水の流れを乱せばよい。

【００６０】

【実施例】実施例１〜３ 図１に示す逆浸透分離装置を用いて２段の逆浸透分離を
行い、淡水を製造した。ここで、各エレメントは、脱塩
率９９.７５％、膜面積２８ｍ²のポリアミド系逆浸透膜
を組み込んで成り、エレメント１個当り１２ｍ³／ｄの
淡水を製造することができる。そして、このエレメント
を６本直列に接続して耐圧容器に収容してモジュールが
構成され、初段のモジュールユニットではこのモジュー
ルが２個並列され、後段モジュールユニットではこのモ
ジュールが１個使用されている。つまり、初段と後段の
膜面積比は２：１となっている。

【００６１】また、供給海水は、塩濃度約３.５％の原
水に殺菌剤（ＮａＯＣｌ）、凝集剤（ＦｅＣｌ₃）、ｐ
Ｈ調整剤（Ｈ₂ＳＯ₄）を順次添加した後、所定の濾過を
行って調製した。実施例１〜３における供給海水の温度
は、それぞれ12.7℃、19℃、24℃であった。そして、そ
れぞれ表１に示す操作圧力および濃縮水塩濃度で初段の
逆浸透分離を行い、得られた濃縮水について後段の逆浸
透分離を行った。各段の回収率および総回収率を表１に
示す。また、各実施例における運転コストを表２に、各
段で得られた透過水および濃縮水の水質を表３に示す。

【００６２】なお、膜面流速の値は、各段を構成してい
る膜モジュールの中で最も下流に位置している（したが
って、その段の中で最も膜面流速の値が小さい）エレメ
ントの値を示した。また、運転コストは、表１に示す運
転条件で逆浸透分離装置を運転した時の電力使用量で見
積もった。

【００６３】

【表１】

【００６４】

【表２】

【００６５】

【表３】

【００６６】表１〜３から明らかなように、実施例１〜
３においては、いずれもファウリングを生じることな
く、６０％を超える高い総回収率が得られている。ま
た、従来の１段、回収率４０％での逆浸透分離を行った
場合の運転コスト（ターボチャージャによる圧力エネル
ギ回収あり、造水量１４０ｍ³/日、海水温度12.7℃）は
約４.４kWhであったが、各実施例においては、４.１〜
３.３kWhに低減され、さらに、得られた淡水の水質も従
来と同等なものとなっている。

【００６７】さらに、各実施例における運転条件で実証
テストを約３年間行っているが、逆浸透膜へのスケール
の析出や膜の目詰まり等もなく、安定運転がなされてい
る。

【００６８】

【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
造水方法によれば、各段で段階的に操作圧力を上げて逆
浸透分離を行うので、全体として高い回収率を設定した
場合でも、前段のモジュールユニットに次段の高い操作
圧力が直接負荷されることはなく、そのため当該前段の
有効圧力が上昇してファウリングが生じることがない。
つまり、高い回収率で逆浸透分離を行うことができ、造
水コストを低減することができる。

【００６９】そして、本発明では、逆浸透エレメントの
供給海水の膜面流速を０.０３ｍ／ｓ以上とし、かつ、
初段の濃縮水の塩濃度を所定の値に設定することによ
り、全体のポンプの動力コスト、ひいては逆浸透分離時
の運転コストを下げることができ、造水コストをより一
層低減することができる。さらに、本発明では、各段の
いずれにおいてもファウリングを確実に防止することが
できるので、多段の逆浸透分離を長期にわたって安定運
転することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る逆浸透分離を用いた造水方法のフ
ローを示す図である。

【図２】スパイラル型逆浸透膜エレメントを示す部分切
欠斜視図である。

【図３】図２のIII−III線に沿う断面図である。

【図４】逆浸透膜モジュールを示す概略図である。

【図５】回収率と操作圧力との関係、および各段のポン
プの動力コストを表す領域を示すグラフである。

【図６】総回収率Ｘに対して所定の割合で初段の回収率
Ｙを規定した場合の、各モジュールユニットにおける有
効圧力を示す図である。

【図７】総回収率Ｘに対して別の割合で初段の回収率Ｙ
を規定した場合の、各モジュールユニットにおける有効
圧力を示す図である。

【符号の説明】

１ 逆浸透分離装置 ２ 初段逆浸透膜モジュールユニット ４ 後段逆浸透膜モジュールユニット ６ 高圧ポンプ ８ ターボチャージャ １０ 供給海水 ２０ａ （初段）透過水 ２０ｂ （初段）濃縮水 ４０ａ （後段）透過水 ４０ｂ （後段）濃縮水 ５０ 淡水 ６１ スパイラル型逆浸透膜エレメント ６２ 供給液流路材 ６３ 逆浸透膜 ６４ 透過液流路材 ６５ 集水管 ６５ａ 透孔 ６６ ブラインシール ６７ 継手 ６８ 耐圧容器 ６９ 供給液口 ７０ 透過液口 ７１ 排出口 ７２ プロダクト・エンド・キャップ ８０ モジュール

【手続補正書】

【提出日】平成１３年３月２日（２００１．３．２）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００５１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００５１】まず、供給海水の濁度は、ファウリングを
発生させる直接の要因となり、濁度が少ない程ファウリ
ングが生じ難い。このようなことから、濁度の指標とな
る供給海水のＳＤＩ値を好ましくは４以下、より好まし
くは３以下とする。ここで、ＳＤＩ値（ＦＩ値）とは、
対象水中の微細な濁質濃度を示し、（１−Ｔ₀／Ｔ₁₅）
×１００／１５で表される（但し、Ｔ₀：０.４５μｍの
精密濾過膜を用いて試料水を０.２MPaで加圧濾過したと
きに最初の５００mlの試料水の濾過に要した時間、
Ｔ₁₅：Ｔ₀の後さらに同じ条件で１５分間濾過した後に
５００mlの試料水の濾過に要した時間）。そして、濁質
のない場合は０となり、最も汚れた水における最大値は
６.６７となる。特に、供給海水のＳＤＩ値を３以下に
するとファウリングがより起き難くなり、その分だけ以
下の透過水量を増大させることができるので、操作圧力
を高くして回収率を向上させることができる。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００６６

【補正方法】変更

【補正内容】

【００６６】表１〜３から明らかなように、実施例１〜
３においては、いずれもファウリングを生じることな
く、６０％を超える高い総回収率が得られている。ま
た、従来の１段、回収率４０％での逆浸透分離を行った
場合の運転コスト（ターボチャージャによる圧力エネル
ギ回収あり、造水量１４０ｍ³/ｄ、海水温度12.7℃）は
約４.４kWhであったが、各実施例においては、４.１〜
３.３kWhに低減され、さらに、得られた淡水の水質も従
来と同等なものとなっている。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】符号の説明

【補正方法】変更

【補正内容】

【符号の説明】 １ 逆浸透分離装置 ２ 初段逆浸透膜モジュールユニット ４ 後段逆浸透膜モジュールユニット ６ 高圧ポンプ ８ ターボチャージャ９ タンク １０ 供給海水 ２０ａ （初段）透過水 ２０ｂ （初段）濃縮水 ４０ａ （後段）透過水 ４０ｂ （後段）濃縮水 ５０ 淡水 ６１ スパイラル型逆浸透膜エレメント ６２ 供給液流路材 ６３ 逆浸透膜 ６４ 透過液流路材 ６５ 集水管 ６５ａ 透孔 ６６ ブラインシール ６７ 継手 ６８ 耐圧容器 ６９ 供給液口 ７０ 透過液口 ７１ 排出口 ７２ プロダクト・エンド・キャップ ８０ モジュール

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 房岡 良成 滋賀県大津市園山１丁目１番１号 東レ株 式会社滋賀事業場内 Ｆターム(参考） 4D006 GA03 HA21 HA65 JA53A KA14 KA52 KE05Q KE05R KE12Q KE12R KE14Q KE14R MA01 MA03 MC18 MC48 MC54 MC58 PB03

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直列に接続して設けた、逆浸透膜エレメ
   ントを含む少なくとも２個の逆浸透膜モジュールユニッ
   トを用い、初段の逆浸透膜モジュールユニットに海水を
   供給するとともに、前段の逆浸透膜モジュールユニット
   から得られる濃縮海水を次段の逆浸透膜モジュールユニ
   ットに供給し、各段から透過水を得るにあたり、いずれ
   の逆浸透膜エレメントにおいても、供給海水の膜面流速
   を０.０３ｍ／ｓ以上に制御するとともに、供給海水の
   塩濃度をＭ（重量％）としたとき、初段から得られる濃
   縮海水の塩濃度が１.２Ｍ〜６.５Ｍ重量％の範囲内にな
   るように制御しながら海水を処理することを特徴とする
   造水方法。
2. 【請求項２】 ＳＤＩ値が４以下である海水を処理す
   る、請求項１に記載の造水方法。
3. 【請求項３】 最終段の濃縮海水の圧力エネルギを、タ
   ーボチャージャを用いて回収しながら海水を処理する、
   請求項１または２に記載の造水方法。