KR100189221B1

KR100189221B1 - 코인용 스테인레스강 및 스테인레스강제 코인의 제조방법

Info

Publication number: KR100189221B1
Application number: KR1019950700924A
Authority: KR
Inventors: 히로시 아베; 도시히코 다니우치; 요시토 후지와라; 마사오미 츠다
Original assignee: 아와가와노리유기; 닛뽄 야깅 고교 가부시키가이샤; 히로시 아베; 아사히 세이코 가부시키가이샤
Priority date: 1993-07-08
Filing date: 1994-07-07
Publication date: 1999-06-01
Also published as: CN1082565C; AU676345B2; JPH0770714A; CN1038855C; GB2285268A; KR950703663A; DE4494914C2; CN1113088A; US5614149A; TW290592B; AU7084394A; DE4494914T1; GB2285268B; JP3039838B2; GB9504479D0; CN1195709A; WO1995002075A1

Abstract

본 발명은 코이닝 가공전은 연질이므로 가공성이 우수하여, 코이닝 가공후는 경도가 높고 또한 약자성을 나타내는, 특히 게임기용 코인을 제공함을 목적으로 하는 것으로, C: 0.03wt% 이하, Si: 0.1∼1.0wt%, Mn : 0.1∼4wt%, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, 0 : 50ppm이하를 함유하고, 필요에 따라 Cu: 0.5∼3.0wt%, Mo : 0.1∼2.0wt% 중 적어도 1종을 함유하고 또한 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내이고, 페라이트화율(F치)이 6이하인 코인용 스테인레스강, 및 스테인레스강의 소재를 50%의 냉간압연, 900∼1100℃의 열처리를 실시한후, 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 스테인레스강제 코인의 제조방법에 관한 것이다.

Description

코인용 스테인레스강 및 스테인레스강제 코인의 제조방법

근년, 코인, 메달 등의 소재로서의 스테인레스강 수요가 증대하고 있다.

코인용 스테인레스강으로는 내식성이 우수할 뿐만아니라 코이닝 가공성과 내마모성의 양쪽특성이 우수하다는 것이 필요하다. 즉, 코인이나 메달은 코이닝가공시에는 그 가공을 용이하게 하기 위하여 연질이어야하고, 한편으로는 코이닝가공후는 사용시의 내마모성을 부여하기 위하여 경질이어야 한다.

종래의 코인용 스테인레스강으로는 일본국 특개소 63-47353호 공보에 개시되어 있는 바와같은 강자성 페라이트계 스테인레스강 및 일본국 특개평 4-66651호 공보에 개시 되어 있는 바와같은 비자성 오스테나이트계 스테인레스강이 알려져 있다.

그러나, 게임용 코인의 소재로는 종래 강자성의 페라이트계 스테인레스강만이 사용되고 있다. 그 이유는 비자성 오스테나이트계 스테인레스강의 경우, 이것을 게임기용 코인, 메탈소재로소 사용하면 백동, 황동 등의 비자성 재료를 소재로하는 통화(Money)등과의 식별이 곤란해지고, 위조화폐의 배제가 불가능해진다.

예컨대 고가의 전자적 선별기구가 아니고 간이한 기계적 선별기구를 구비한 게임기에서는 게임용 코인(Medal)을 통화(Money)로서 사용할 경우에는 이 양자의 식별이 안되는 문제가 발생된다. 이와같은 이유로 비자성 오스테나이트계 스테인레스강은 게임용 코인의 소재로는 사용되지 않고 있는 것이다.

게임용 코인이 안고 있는 또 하나의 문제는 다수의 게임점(店) 각각이 자기 점포 특유의 게임용 코인을 채용하는 것을 희망하고 있는데 있다.

이 경우, 같은 강자성 페라이트계 스테인레스강제라면 자기 점포의 코인과 타점포의 코인을 식별하기 위해서는 코인치수를 각 게임점마다 바꿈으로써 차별이 생기게 하는 방법밖에 없는 것이 실정이다. 그러나, 코인치수에 의한 차별화는 머신의 규제도 있고 실용적이 못된다. 게다가, 약간의 코인치수의 차를 식별하기 위해서는 선별 정밀도가 높은 고가의 선별기구를 사용해야 한다.

상기 문제를 해결하기 위햐여 최근 자석의 강도(최대 에너지 적(積) BHma)에 의해 흡착되거나, 게임이 중단하는 게임용 코인이 제안되고 있다.

이 코인은 강자성과 비자성의 중간인 적당한 자성을 갖는 약자성 재료로서 자성의 강도에 의해 식별이 가능하다. 이 코인용 약자성 재료는 비자성 재료제의 통화 및 강자성 재료제 게임용 코인등과의 차별화를 하는데 있어, 또 다수의 게임점 간의 코인식별을 하는데 있어 매우 유용하다.

그런데, 이와같은 종래의 약자성 재료는 황동에 미소량의 철분을 함유시킨 특수한 재료가 사용되고 있다. 그러나, 황동에 철분을 균일하게 분산함유시키는 것은 용이하지 않으며, 설사 균일하게 분산하고 있더라도 그 후의 압연가공에 의해 철분에 방향성이 생겨 자성에 펀차를 발생시키는 문제가 있었다.

또, 이 재료에 대해서는 표면에 Ni도금을 실시하고 있기 때문에 고가이며, 가공경화가 작고 연질이기 때문에 코이닝후에 상처나기 쉽다고 하는 결점이 있었다.

종래, JIS-SUS304 (오스테나이트계 스테인레스강) 등의 준안정계 스테인레스강이 냉간 가공에 의해 가공유기 마르텐사이트를 생성하여 자성을 띄게 된다는 사실은 잘 알려져 있다. 그러나, 15∼25%의 코이닝 가공 정도로는 충분한 자성이 얻어지지 않는 것이 보통이다. 또, 가공유기 마르텐사이트가 석출한 상기 스테인레스강은 경도가 비교적 높고, 그 때문에 금형의 수명을 현저히 열화시키는 등의 결점이 있어, 코인용 스테인레스강으로는 바람직하지 않는 것이었다.

이상 설명한 바와같이 종래의 스테인레스강, 즉 강자성 페라이트계 스테인레스강, 비자성 오스테나이트 스테인레스강, 및 마르텐사이트 석출 오스테나이트계 스테인레스강은 각각 코인용 스테인레스강으로는 무엇인가의 결점을 가지고 있었다.

본 발명의 목적은 소재단계에 있어서는 연질이고 가공이 용이하며, 한편 코이닝 가공후는 경질이 되고, 내마모성이 우수하여 내구성이 있으며, 더구나 코인과 통화의 식별을 위하여 적당한 자성을 갖는 비교적 염가의 약자성의 코인용 스테인레스강을 제안하는것에 있다.

본 발명의 다른 목적은 상기 코인용 스테인레스강으로 코인을 유리하게 제조하기 위한 방법을 제안함에 있다.

(발명의 개시)

본 발명은 소재단계에 있어서는 연질이므로 코이닝 가공이 용이하며 한편 코이닝가공후는 경질화하여 내마모성이 우수한 것이 됨과 동시에 적당히 약한 자성을 나타내는 약자성 코인용 스테인레스강이다.

본 발명의 스테인레스강은 코이닝가공을 실시하면 약한 자성, 즉 약자성을 발현한다.

여기서 약자성이란 영구자석과의 흡인력이 일정범위의 값을 갖는 것을 말한다.

즉, 640KG의 자력을 잦는 영구자석과 코인과의 간극을 0.5㎜로 했을때에 코인을 끌어당기는 흡인력이 2∼ 13ｇ의 범위에 있는 것을 말한다.

왜냐하면, 이 흡인력이 2ｇ 미만이면 선별기의 자석에 응동(應動)하지 않게 되고, 한편13ｇ을 초과하면 자력이 과대하여 오히려 선별기의 작동불량을 초래하게 되기 때문이다.

상기 특성을 갖는 약자성 페라이트계 스테인레스강은 이하와 같은 요지구성을 갖는다.

(1) 본 발명은,

Ｃ : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하 및 0 : 50ppm 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 되고, 또한 하기(1)식 :

M=Ni + 12.6 (C + N) = 0.35 Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr ....(1)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 코인용 스테인레스강이다.

(2) 본 발명은, 상기 (1)의 주요성분에 추가해서 Cu : 0.5∼.30wｔ%를 더 함유하고, 또한 하기 (2)식;

M = Ni +12.6 (C + N) + 0.35 Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu .....(2)

(3) 본 발명은, 상기 (1)의 주요성분에 추가해서 Cu : 0.5∼3.0wt% 및 Mo : 0.1~2.0wt%를 더 함유하고, 또한 하기 (3)식 ;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu + 0.98Mo ...(3)

(4) 그리고, 본 발명은 상기 (1)∼(3)에 기재된 각 스테인레스강에 있어서, 각각 하기 (4), (5), (6) 식;

F = 2.9 (Cr + 1.4 Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N)-10.9 ...(4)

F = 2.9 (Cr + 1.4 Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9 ...(5)

F = 2.9 (Cr + Mo+1.4 Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9 ...(6)

로 표시되는 페라이트화율(F치)가 6이하가 되도록 상기 성분의 함유량을 조정한 코인용 스테인레스강이다.

(5) 또한 본 발명은, 상기(1)∼(4)에 기재된 각 스테인레스강을 각각 가공율 50% 이상의 냉간 압연을 실시하고, 이어서 900∼1100℃로 열처리하여 그 냉간강판을 펀칭(打拔)가공에 의해 소정형상으로 하고, 그후 압하율 15∼25%의 코이닝가공을 실시함으로써 약자성의 스테인레스강제 코인을 제조하는 방법이다.

(발명을 실시하기 위한 최량의 조건)

본 발명을 실시하기 위한 적합한 조건에 대하여 이하에 설명한다.

상기 발명의 개시 항에서 설명한 본 발명의 스테인레스강은 코이닝가공전은 낮은 비커스경도(Hv〈140)를 갖기 때문에 가공성이 우수하고, 한편 코이닝가공후에 있어서는 적당한 경도(Hv〉270)를 나타내어 내마모성이 우수함과 동시에 각종 레벨의 약자성을 나타내게 되는 것이다.

본 발명에 있어서의 각 성분의 작용과 수치 한정의 이유에 대하여 이하에 설명한다.

C, N : 0.03wt% 이하

C, N은 일반적으로 오스테나이트계 스테인레스강은 냉간 가공에 의해 자성을 발현하는 가공 유기 마르텐사이트(α')를 생성한다.

이 경우, C 및 N이 다량으로 존재하면 생성하는 α'에 의해 경질이 되고, 가공경화를 촉진하여 가공성을 악화시킬뿐더러 내식성도 열화시키기 때문에 C,N 함유량은 모두 0.03Wt% 이하로 하였다.

Si : 0.1∼1.0Wt%

Si는 탈산제로서 0.1wt% 이상을 첨가하지만, 연질로하여 열가공성을 좋게하기 위해서는 낮은 쪽이 바람직하고, 1.0wt% 이하로 한다.

바람직하게는 0.5∼0.8wt% 범위가 좋다.

Mn : 0.1∼4.0wt%

Mn은 Si와 동일하게 탈산성제로서 첨가하지만 이 Mn은 다량으로 함유시킬수록 연질화가 도모된다. 0.1wt% 미만은 탈산효과가 약하고, 한편, 4.0wt%를 초과하면 열간가공성 및 내식성을 악화시킨다. 바람직하게는 0.5∼2.0wt% 범위가 좋다.

Ni : 5~15wt%

Ni는 오스테나이트계 스테인레스강에는 불가결의 원소이고,적정량의 α'상을 얻기위해서는 5wt% 이상 함유시킬 필요가 있고, 15wt%를 초과하면 오스테나이트 조직상이 안정되어 비자성으로 되기 때문에 그 범위를 5∼15wt%로 하였다.

바람직하게는 7∼10wt% 범위가 좋다.

Cr : 12∼20wt%

Cr은 스테인레스강의 내식성을 확보하는데 있어 가장 유효한 원소이며, 실용상으로는 12wt% 이상의 함유가 필요하다. 그러나 20wt%를 초과하면 페라이트를 생성하여 열간 가공성을 저해한다. 따라서, Cr은 12∼20wt% 범위로 하였다.

바람직하게는 15∼18wt% 범위가 좋다.

Cu : 0.5∼3wt%

Cu는 오스테나이트 생성원소이고, 경도 및 가공경화를 저하시키는데 있어 매우 유효한 원소이다. 이 효과는 0.5wt%를 초과하는 첨가에 의해 나타나고, 한편 3wt%를 초과하여 첨가하면 열간가공이 열화되고, 열간 압연시에 가장자리 균열을 일으키는 등, 제조성이 저하되기 때문에 0.5∼3wt% 범위로 한정하였다.

바람직하게는 1.5~2.0wt% 범위가 좋다.

Mo : 0.1∼2 wt%

Mo는 내산화성, 내식성을 향상시키는 성분이고, 그 함유량은 0.1∼2wt%로 한정된다.

함유량이 0.1wt% 미만의 경우는 상기 효과가 발휘되지 않고, 또 2wt%를 초과할 경우는 상기 효과가 포화됨과 동시에 강의 제조비를 상승시켜 버린다.

바람직하게는 0.1∼0.5wt% 이다.

0 : 50ppm 이하

0는 강의 청정도를 결정하는데 있어 중요한 원소로서, 50ppm을 초과하면 비금속개재물에 의한 강의 청정도를 나쁘게하고, 펀칭가공성 열화와 함께 코이닝 가공후의 표면성상 열화를 초래한다. 그 때문에 50ppm 이하로 하였다.

또한, 본 발명에 있어서는 코인의 용도에 따라 필요한 강도나 열간, 냉간 가공성, 코이닝가공성 또한 내식성등의 제특성의 향상을 목표로 하여 Ti, Nb, Zr, Hf, Be, Co, Al, V, B등의 원소를 필요에 따라 함유시킬 수 있다.

·오스테나이트 안정화 지수 M치:

이 M치는 본 발명에 있어서, 가공율이 작은 코이닝 가공정도에서도 자성을 발현하도록 성분 조정하는 기준을 부여한다. 즉, 자성발현을 위하여 필요한 가공유기 마프텐사이트 α'량은 강의 오스테나이트 안정도와 밀접하게 관계가 있으므로 그 오스테나이트 안정화 지수를 명확화하면 자성발현의 정도를 조정할 수 있다.

그 지표로서 하기 (1)식 ∼(3) 식을 사용한다. 코이닝 가공에 의해 발현하는 자성, 즉 α'량(흡인력)과 M치 사이에는 좋은 상관관계가 인정되기 때문이다.

이 M치가 20.0 미만에서는 다량의 마르텐사이트를 석출하여 코인의 상태로 흡인력 13g을 초과하는 강자성 스테인레이스강이 된다. 한편, Ｍ치가 23.0을 초과하면 마르텐사이트석출이 저지되고, 코인의 상태로 흡인력 2.0ｇ미만의 비자성 스테인레스강이 된다.

따라서, 본 발명에 있어서 필요한 약자성을 확보하기 위하여 이 Ｍ치는 20.0∼23.0의 범위내로 하였다.

M = Ni +12.6 (C + N) + 0.35 Si + 0.7Mn + 0.65Cr ...(1)

M = Ni +12.6 (C + N) + 0.35 Si + 0.7Mn + 0.65Cr +1.2Cu ..(2)

M = Ni +12.6 (C + N) + 0.35 Si + 0.7Mn + 0.65Cr +1.2Cu + 0.98Mo ...(3)

·페라이트화율 F치 : 이 F치는 강중의 페라이트화율을 나타내는 지표이고, 이 F치가 6을 초과하면 열간 가공성을 저해한다. 이 사실로 인하여 그 재표가 되는 하기 (4)식∼(6) 식으로 결정되는 F치를 6이하로 한다.

바람직하게는 3∼5 범위가 좋다.

F = 2.9 (Cr +1.4Si)-(3.5Ni + 1.3Mn + 195C + 10N)-10.9 ...(4)

F = 2.9 (Cr +1.4Si)-(3.5Ni + 1.3Mn + 195C + 10N + 2.4Cu)-10.9 ...(5)

F = 2.9 (Cr + Mo + 1.4Si)-(3.5Ni + 1.3Mn + 195C + 10N + 2.4Cu)-10.9 ...(6)

이상 설명한 바와같이 본 발명에 있어서는 개개의 성분조성을 규제할뿐 아니라 코이닝 가공후에 적당한 자성을 발현시키기 위하여 상기 (1)식, (2)식 또는 (3)식에 따른 M치가 20.0∼23.0 범위내가 되도록 성분 조정하는 것이 필요하다.

그리고, 안정된 제조성 (열간 가공성)을 얻기 위하여, 그리고 상기 (4)식, (5)식 또는 (6)식에 의한 F치가 6.0이하가 되도록 각 성분조성르 제어하는 것이 필요해진다.

다음에 본 발명에 관한 스테인레스강 코인의 제조방법에 대하여 설명한다.

우선, 상기 성분 조성을 갖는 스테인레스강을 용제하여 주조하고 열간 압연을 실시하고나서는 냉간압연을 행한다. 이 냉간압연시의 가공율 및 열처리온도는 코이닝 가공후의 재료특성에 중요한 영향을 부여한다.

a. 이 냉간압연시의 가공율이 50% 미만에서는 그 후에 행하는 열처리시에 충분한 재결정 조직이 얻어지지 않고 혼립(混粒)이 되고 코이닝시의 메탈플로우에 균일성이 결핍되어 코이닝 가공후의 모양의 선명도를 열화시킨다. 따라서 이 냉간압연시의 가공율은 50% 이상으로 하는 것이 필요하다.

b. 한편, 열처리는 900∼1100℃의 온도범위에서 행한다. 이 온도가 900℃미만에서는 경도가 Hv150 이상이 되어, 가공성이 떨어진다. 한편, 1100℃를 초과하는 온도에서는 조직이 조대한 입자(組粒)(결정입도 4이하)가 되고, 코이닝 가공후의 모양의 선명도가 열화된다. 따라서, 균일한 재정정 조직을 얻음과 동시에 코이닝 가공에 의해 선명한 모양을 얻기 위한 열처리온도는 900∼1100℃ 범위이다.

c. 다음에, 본 발명에 있어서는 냉연강판을 펀칭가공을 실시하여 소정 현상으로 하고 다시 그후, 압하율 15∼25%에 상당하는 코이닝가공을 실시한다.

이때의 코이닝 가공에 의해 석출한 마르텐사이트량에 따라 각종 약자성을 갖는 코인이 얻어지다.

즉, 이 압하율과 상기 조성과의 제어에 의해 자화의 강도(1)를 바꿀수 있기 때문에 점포 특유의 자성을 갖는 코인을 제조할수 있게 된다.

상기 제조방법을 거친 스테인레스강제 코인은 Hv 경도로 110∼150을 확보함과 동시에 약자성을 나타낸다.

또한, 본 발명에 있어서, 코인에 적용하기 위한 약자성의 범위는 Mm으로 4∼25emu/g이 적당하고, 이 범위내에 있어서, 각 게임점에 따라 상일한 자성을 갖는 코인용 스테인레스강을 제공하기가 가능해지고, 식별도 용이해지다.

본 발명은 코이닝 가공에 의해 적당한 자성 즉, 여러가지 약자성을 나타내게 되는 코인용 스테인레스강과 스테인레스강제 코인의 제조방법에 관한 것이다.

특히 냉간프레스에 의해 정밀한 라이닝가공이 필요하게 되는 코인용 소재로서, 코이닝 가공전에는 연질이고 가공성이 우수하며, 한편 코인가공후에는 경질이 되어 내마모성에서도 우수할 뿐만아니라 게임기용 코인, 메달 등의 소재로서 적합한 각종 레벨의 약자성을 나타내는 코인용 스테인레스강과, 이 스테인레스강을 이용한 코인제조방법을 제안한다.

제1도는 21% 코이닝 가공을 시행한 코인의 오스테나이트 안정화지수 M치와 흡인력과의 관계 표시도,

제2도는 21% 코이닝 가공을 시행한 코인의 흡인력 편차와 페라이트화율 F치와의 관계 표시도이다.

제1표에 본 발명예 및 비교예의 화학조성과 상기 (1)식∼(6)식에서 계산된 각 강의 M치 및 F치를 함께 표시한다. 이들 강 No.1∼No.15를 대개유도로를 이용하여 용제하고 10㎏의 강괴로한후, 가열온도 1200∼1300℃로 열간단조 및 열간압연을 실시하여 두께 3.8mm의 열연강대를 얻었다.

이 열연강대를 1100℃에서 2분간 균열(均熱)처리하여 수둔하고, 산세후, 1.5mm두께 (냉간압연율 60%)로 냉연하고, 이 냉연재를 1050℃에서 1분간 균열처리하여 소둔하고, 산세를 실시하여 연질화한 냉연강판을 제조하여 경도를 측정하었다.

그후, 직경 24.4mmθ의 코인형상으로 펀칭하고, 다시 그후 압하율 21%에 상당하는 코이닝가공을 실시하여 공시재를 얻었다.

제1도에 각 공시재의 M치와 흡인력 관게를 나타낸다.

흡인력은 M치의 증가와 함께 저하함을 알수 있다.

이 도시의 결과로 약자성 지표가 되는 흡인력이 2∼13g 범위가 되기 위해서는 M치를 20.0∼23.0 범위로 하는 것이 필요하다는 것을 알수 있다.

제2도는 흡인력 3~7g의 범위를 나타내는 공시재의 F치와 흡인력의 편차 관계를 나타내는 도면이다. 이 도시 결과로 흡인력 편차는 F치에 따라 최소가 되는 범위가 있다는 것을 알수 있다. 즉, 흡인력의 안정성을 얻기 위해서는 F치를 3.0∼5.0 범위로 하는 것이 바람직하다.

또, 제1표에 표시하는 결과로 No. 11의 비교강은 경도 Hv가 185로 높고, F치도 9.7로 한정범위보다 높은데다 열간압연에 의한 1000℃에 있어서의 인발값도 45%로 낮기 때문에 열간 가공성이 떨어진다는 것을 알수 있다.

게다가 M치가 한덩범위보다 낮기 때문에 강자성을 나타내고 있다.

또, No. 12,13,14 및 15의 비교강을 M치가 한정범위보다 높고, 모두 충분한 흡인력이 얻어지지 않았다.

이에 비해, No. 1∼10의 본 발명의 강은 M치가 모두 적정범위내에서 약자성 영역에 있고, 특히 No.7∼10은 M치와 함께 F치도 만족시키고 있으므로 매우 연질이고 코이닝 가공이 용이하며, 자성의 편차(σ)도 작고 품질도 우수한 코인을 얻을 수 있다.

[표 1]

다음에 제2표는 본 발명 제조방법(A,B,C)의 효과에 대하여 No. 8,9 및 10이 공시재를 사용하여 비교예 D,F,F법과 대비하여 표시한 것이다.

제2표에 표시하는 바와같이 비교예(D,E,F)는;

방법D : 적정 가공율에서 온도가 낮은 예… 경도가 높고, 미재결정 조직이 남는다.

방법E : 적정 가공율에서 온도가 높은 예… 결정입도 4.0로 조립화(組粒化)하고, 코이닝 가공성이 열화되어 있다.

방법F : 적정 밖의 가공율에 적정한 가열온도를 채용한 예…혼립(混粒)조직이 되고 코이닝 가공성이 열화되어 있다.

이에 비해 본 발명 방법의 범위내에 있는 방법A, 방법B, 방법 C는 모두 연질이고, 또한 세립(細粒)조직을 가지고 코이닝 가공성도 양호하다.

[표 2]

(산업상의 이용분야)

이상 설명한 바와같이 본 발명의 코인용 스테인레스강에 의하면 종재의 스테인레스강에서는 얻어지지 않았던 특성, 즉 코이닝 가공전은 연질이고, 코이닝 가공후는 경질이 됨과 동시에 약자성을 나타내는 게임용 코인재료로서 유리한 특성이 얻어진다.

따라서, 본 발명에 관한 코인용 스테인레스강은 비자성 및 강자성 스테인레스강과는 다른 자기 특성을 가지고, 고정밀도의 전자적 선별기구는 물론이고 염가의 기계적, 자기적 선별기구에 의해서도 코인의 선별을 정확하게 행하기가 가능해지고, 게임용 코인의 선별방법의 다양화를 가능하게 한다.

게다가 자성이 다른 코인을 용이하게 얻을수 있기 때문에 선별이 용이하고 점포에 따라 상이한 코인을 다종류 제공할수 있다.

Claims

C : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03 wt% 이하 및 0 : 50ppm이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 되고, 또한 하기(1)식 :

M + Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr......(1)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하여 코이닝 가공에 의해 약자성을 나타내게 되는 조성으로 한 것을 특징으로 하는 코인용 스테인레스강.
C : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, 0 : 50ppm이하 및 Cu : 0.5~3.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (2)식 ;

M + Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu ...(2)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하여 코이닝 가공에 의해 약자성을 나타내게 되는 조성으로 한 것을 특징으로 하는 코인용 스테인레스강,
C : 0.03 wt%이하, Si: 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, O : 50ppm 이하, Cu : 0.5~3.0wt% 및 Mo : 0.1~2.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기(3)식;

M +Ni + 12.6(C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu + 0.98Mo ....(3)

으로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하여 코이닝 가공에 의해 약자성을 나타내게 되는 조성으로 한 것을 특징으로 하는 코인용 스테인레스강.
(정정) C : 0.03wt% 이하, Si: 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03 wt% 이하 및 O : 50ppm이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (1)식;

M + Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 065 Cr ....(1)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하여 코이닝 가공에 의해 약자성을 나타내게 되는 조성으로 하고, 또한 하기(4)식;

F + 2.9 (Cr + 1.4 Si)-(3.5Ni +1.3Mn +195C + 10N)-10.9 ...(4)

로 표시되는 페라이트화율(F치)이 6이하가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 것을 특징으로 하는 코인용 스테인레스강.
C : 0.03wt% 이하, Si: 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, 0 : 50ppm이하 및 Cu : 0.5∼3.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (2)식 ;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu...(2)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0~23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하여 코이닝 가공에 의해 약자성을 나타내게 되는 조성으로 하고 또한 하기(5) 식 ;

F = 2.9 (Cr + 1.4 Si)-(3.5Ni +1.3Mn + 195C +10N +2.4Cu)-10.9...(5)

로 표시되는 페라이트화율(F치)이 6이하가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 것을 특징으로 하는 코인용 스테인레스강.
C : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, O : 50ppm이하, Cu: 0.5∼3.0wt% 및 Mo : 0.1∼.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (3)식;

M = Ni + 12.6 (C +N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu + 0.98Mo ...(3)

으로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하여 코이닝 가공에 의해 약자성르 나타내게 되는 조성으로 하고 또한 하기 (6)식 ;

F = 2.9 (Cr + Mo + 1.4 Si)-(3.5Ni+1.3Mn + 195C+10N+2.4Cu)-10.9....(6)

로 표시되는 페라이트화율(F치)이 6이하가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 것을 특징으로 하는 코인용 스테인레스강.
C : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%,Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하 및 O : 50ppm이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (1)식;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si +0.7 Mn + 0.65 Cr ...(1)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 스테인레스강을 가공율 50% 이상의 냉간압연을 실시하고, 이어서 900∼1100℃에서 열처리한후, 그 냉연강판을 펀칭가공에 의해 소정 형상으로 하고, 그후, 압하율 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 스테인레스강제 코인의 제조방법.
C : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, O : 50ppm이하 및 Cu: 0.5∼3.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (2)식;

M =Ni + 12.6 (C +N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2 Cu ...(2)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량으로 조정한 스테인레스강을 가공율 50%이상의 냉간압연을 실시하고 이어서 900∼1100℃에서 열처리하고, 그 냉연강판을 펀칭가공에 의해 소정 형상으로 하고, 그후, 압하율 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 스테인레스강제 코인의 제조방법.
(정정) C : 0.03wt% 이하, Si : 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, O : 50ppm이하, Cu: 0.5∼3.0wt% 및 Mo : 0.1∼2.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (3)식;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2Cu + 0.98Mo...(3)

으로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내로 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 스테인레스강을 가공율 50%이상의 냉간압연을 실시하고 이어서 900∼1100℃에서 열처리하고, 그 냉연강판을 펀칭가공에 의해 소정 형상으로 하고, 그후, 압하율 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 스테인레스강제 코인의 제조방법.
C : 0.03wt% 이하, Si: 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하 및 O : 50ppm이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (1)식 ;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr ...(1)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하고, 또한 하기 (4)식 ;

F = 2.9 (Cr + 1.4 Si )-(3.5Ni+1.3Mn + 195C +10N)-10.9...(4)

로 표시되는 페라이트화율(F치)이 6이하가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 스테인레스강을 가공율 50%이상의 냉간압연을 실시하고 이어서 900∼1100℃에서 열처리하고, 그 냉연강판을 펀칭가공에 의해 소정 형상으로 하고, 그후, 압하율 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 스테인레스강제 코인의 제조방법.
C : 0.03wt% 이하, Si: 0.1∼1.0wt% 이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, O : 50ppm이하 및 Cu: 0.5∼3.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (2)식;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2Cu ...(2)

로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하고, 또한 하기 (5)식;

F = 2.9 (Cr + 1.4 Si)-(3.5Ni+1.3Mn + 195C+10N+2.4Cu)-10.9 ...(5)

로 표시되는 페라이트화율(F치)이 6이하가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 스테인레스강을 가공율 50%이상의 냉간압연을 실시하고 이어서 900∼1100℃에서 열처리하고, 그 냉연강판을 펀칭가공에 의해 소정 형상으로 하고, 그후, 압하율 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 스테인레스강제 코인의 제조방법.
C : 0.03wt% 이하, Si: 0.1∼1.0 wt%이하, Mn : 0.1∼4wt% 이하, Ni : 5∼15wt%, Cr : 12∼20wt%, N : 0.03wt% 이하, O : 50ppm이하 Cu: 0.5∼3.0wt% 및 Mo : 0.1~2.0wt%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 또한 하기 (3)식;

M = Ni + 12.6 (C + N) + 0.35Si + 0.7 Mn + 0.65 Cr + 1.2Cu = 0.98Mo ...(3)

으로 표시되는 오스테나이트계 안정화지수(M치)가 20.0∼23.0의 범위내가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정하고, 또한 하기 (6)식 ;

F = 2.9(Cr+Mo+1.4Si) - (3.5Ni +1.3Mn +195C +10N + 2.4Cu) -10.9 ...(6)

로 표시되는 페라이트화율(F치)이 6이하가 되도록 상기 각 성분의 함유량을 조정한 스테인레스강을 가공율 50%이상의 냉간압연을 실시하고 이어서 900∼1100℃에서 열처리하고, 그 냉연강판을 펀칭가공에 의해 소정 현상으로 하고, 그후,압하율 15∼25%의 코이닝 가공을 실시하는 것을 특징으로 하는 스테인레스강제 코인의 제조방법.