JPH0753896B2 - 耐銹性および被削性の良好な高Ｍｎ非磁性鋼 - Google Patents
耐銹性および被削性の良好な高Ｍｎ非磁性鋼Info
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- JPH0753896B2 JPH0753896B2 JP61273780A JP27378086A JPH0753896B2 JP H0753896 B2 JPH0753896 B2 JP H0753896B2 JP 61273780 A JP61273780 A JP 61273780A JP 27378086 A JP27378086 A JP 27378086A JP H0753896 B2 JPH0753896 B2 JP H0753896B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼に関
し、さらに詳しくは、高Mn鋼の特性を保有し、かつ耐銹
性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼に関する。
し、さらに詳しくは、高Mn鋼の特性を保有し、かつ耐銹
性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼に関する。
［従来技術］ 近年、磁気利用技術の産業分野への適用が拡大してきて
いる。例えば、磁気を回避する必要のある電子機器、音
響機器、事務機器等の精密機器部品または磁気を回避す
る必要のある鉄道等の輸送機関の構造部品等への使用量
が増大している。
いる。例えば、磁気を回避する必要のある電子機器、音
響機器、事務機器等の精密機器部品または磁気を回避す
る必要のある鉄道等の輸送機関の構造部品等への使用量
が増大している。
そして、これらの部品の機器には、従来から知られてい
る非磁性鋼として、オーステナイ系ステンレス鋼または
高Mn低Cr鋼が使用されている。
る非磁性鋼として、オーステナイ系ステンレス鋼または
高Mn低Cr鋼が使用されている。
この高Mn低Cr鋼は、オーステナイ系ステンレス鋼に比べ
て、強度が高く、非磁性が安定し、かつ、経済的である
という特色があるが、耐銹性が悪く、部品成形のための
切削加工性（被削性）が非常に悪いという問題点があ
る。
て、強度が高く、非磁性が安定し、かつ、経済的である
という特色があるが、耐銹性が悪く、部品成形のための
切削加工性（被削性）が非常に悪いという問題点があ
る。
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は上記に説明したように従来の高Mn鋼の高強度、
非磁性を保持しながら、さらに、耐銹性および被削性を
有する非磁性鋼について、本発明者が鋭意研究を行い、
検討を重ねた結果、耐銹性と被削性を同時に付与させる
ためには、鋼の含有成分、含有割合の効果は主として
Ｐ、Ｓ、Crを組み合わせ含有させることにより得られる
ことを知見し、鋼の耐銹性を向上させるために、鋼全面
に保護皮膜（不動態皮膜）を生成する事と共に、鋼中の
硫化物、酸化物等の介在物は孔蝕の起点となるのでこれ
の減少を図ることが必要であり、そして、鋼の耐銹性の
実質的な評価基準として、JIS塩水噴霧試験（JISZ237
1）において噴霧時間200時間後発錆率０％が要望されて
いる。
非磁性を保持しながら、さらに、耐銹性および被削性を
有する非磁性鋼について、本発明者が鋭意研究を行い、
検討を重ねた結果、耐銹性と被削性を同時に付与させる
ためには、鋼の含有成分、含有割合の効果は主として
Ｐ、Ｓ、Crを組み合わせ含有させることにより得られる
ことを知見し、鋼の耐銹性を向上させるために、鋼全面
に保護皮膜（不動態皮膜）を生成する事と共に、鋼中の
硫化物、酸化物等の介在物は孔蝕の起点となるのでこれ
の減少を図ることが必要であり、そして、鋼の耐銹性の
実質的な評価基準として、JIS塩水噴霧試験（JISZ237
1）において噴霧時間200時間後発錆率０％が要望されて
いる。
これに必要なCrの含有量はＰ、Ｓの共存の下では、15.5
wt％以上必要であり、また、この含有量により所要の耐
銹性が得られることを知見した。
wt％以上必要であり、また、この含有量により所要の耐
銹性が得られることを知見した。
次いで、同時に被削性を向上させるためには、従来は快
削性元素のＳまたはPbを含有させることが行なわれてい
るが、これらは鋼中でMnSまたはPb単体として存在し、
介在物となるので被削性は向上するが、孔蝕の起点とな
って耐銹性を劣化させるので同時にこの２つの特性を得
ることができない。
削性元素のＳまたはPbを含有させることが行なわれてい
るが、これらは鋼中でMnSまたはPb単体として存在し、
介在物となるので被削性は向上するが、孔蝕の起点とな
って耐銹性を劣化させるので同時にこの２つの特性を得
ることができない。
しかして、従来高Mn鋼では快削性元素としては考えられ
ていないＰの効果に着目し、Ｐは鋼への固溶度の大きい
ことから、介在物を生成しないので、耐銹性を劣化させ
ないことと、同時に鋼のマトリックスを脆化させること
により、切削加工時の切削抵抗を減少させると共に、工
具先端部に付着する構成刃先を小さくする効果から切削
仕上げ面粗さを著しく向上し、被削性を向上させること
を知見した。
ていないＰの効果に着目し、Ｐは鋼への固溶度の大きい
ことから、介在物を生成しないので、耐銹性を劣化させ
ないことと、同時に鋼のマトリックスを脆化させること
により、切削加工時の切削抵抗を減少させると共に、工
具先端部に付着する構成刃先を小さくする効果から切削
仕上げ面粗さを著しく向上し、被削性を向上させること
を知見した。
さらに、適量のCr、Ｓおよびその他の成分を組み合わせ
含有させることによって、耐銹性、被削性共に良好な高
Mn非磁性鋼が得られることを知見した。
含有させることによって、耐銹性、被削性共に良好な高
Mn非磁性鋼が得られることを知見した。
本発明者は上記の種々の知見に基づいて耐銹性および被
削性の良好な高Mn非磁性鋼を開発したのである。
削性の良好な高Mn非磁性鋼を開発したのである。
［問題点を解決するための手段］ 本発明に係る耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼
は、 （１）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなることを
特徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を
第１の発明とし、 （２）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.010wt％ を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を第
２の発明とし、 （３）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Cu0.7〜4.0wt％、Mo0.7〜3.0wt％ の１種または２種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を第
３の発明とし、 （４）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ｖ、Ti、Nb、Ｗ、Zr0.005〜1.0wt％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼の第
４の発明とし、 （５）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.010wt％、Cu0.7〜4.0wt％、 Mo0.7〜3.0wt％、V0.005〜1.0wt％、 Ti0.005〜1.0wt％、Nb0.001〜1.0wt％、 W0.001〜1.0wt％、Zr0.005〜1.0wt％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を第
５の発明とする５つの発明よりなるものである。
は、 （１）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなることを
特徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を
第１の発明とし、 （２）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.010wt％ を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を第
２の発明とし、 （３）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Cu0.7〜4.0wt％、Mo0.7〜3.0wt％ の１種または２種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を第
３の発明とし、 （４）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ｖ、Ti、Nb、Ｗ、Zr0.005〜1.0wt％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼の第
４の発明とし、 （５）C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.010wt％、Cu0.7〜4.0wt％、 Mo0.7〜3.0wt％、V0.005〜1.0wt％、 Ti0.005〜1.0wt％、Nb0.001〜1.0wt％、 W0.001〜1.0wt％、Zr0.005〜1.0wt％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼を第
５の発明とする５つの発明よりなるものである。
本発明に係る耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼
について以下詳細に説明する。
について以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る耐銹性および被削性の良好な高Mn非
磁性鋼の含有成分および含有割合について説明する。
磁性鋼の含有成分および含有割合について説明する。
Ｃは含有量が0.05wt％未満では所要の非磁性、強度が安
定して得られず、また、0.40wt％を越えて含有されると
耐銹性が劣化する。よって、Ｃ含有量は0.05〜0.40wt％
とする。
定して得られず、また、0.40wt％を越えて含有されると
耐銹性が劣化する。よって、Ｃ含有量は0.05〜0.40wt％
とする。
Siは含有量が0.05wt％未満では脱酸効果が不足し、ま
た、0.70wt％を越えて含有されるとSiの酸化物が介在物
として析出し、耐銹性が劣化する。よって、Si含有量は
0.05〜0.70wt％とする。
た、0.70wt％を越えて含有されるとSiの酸化物が介在物
として析出し、耐銹性が劣化する。よって、Si含有量は
0.05〜0.70wt％とする。
Mnはオーステナイを生成し、鋼を非磁性化する元素であ
り、含有量が15.0wt％未満ではこの効果は不充分であ
り、また、25.0wt％を越えて含有されると熱間加工性を
低下させる。よって、Mn含有量は15.0〜25.0wt％とす
る。
り、含有量が15.0wt％未満ではこの効果は不充分であ
り、また、25.0wt％を越えて含有されると熱間加工性を
低下させる。よって、Mn含有量は15.0〜25.0wt％とす
る。
Ｐは鋼に固溶し被削性を向上させる元素であり、含有量
が0.050wt％未満ではこの効果は不充分であり、また、
0.100wt％を越えて含有されると一部粒界に析出し、耐
蝕性を劣化させる。よって、Ｐ含有量は0.050〜0.100wt
％とする。
が0.050wt％未満ではこの効果は不充分であり、また、
0.100wt％を越えて含有されると一部粒界に析出し、耐
蝕性を劣化させる。よって、Ｐ含有量は0.050〜0.100wt
％とする。
ＳはＰと複合含有させることにより被削性を相乗的に向
上させる元素であり、含有量が0.010wt％未満ではこの
効果は少なく、また、0.050wt％を越えて含有されると
鋼中に生成するMnSが増加して耐銹性を劣化させる。よ
って、Ｓ含有量は0.010〜0.050wt％とする。
上させる元素であり、含有量が0.010wt％未満ではこの
効果は少なく、また、0.050wt％を越えて含有されると
鋼中に生成するMnSが増加して耐銹性を劣化させる。よ
って、Ｓ含有量は0.010〜0.050wt％とする。
Niはオーステナイ生成元素であり、含有量が4.0wt％を
越えて含有されるとこの効果は飽和し、かつ、高価とな
る。よって、Ni含有量は4.0wt％以下とする。
越えて含有されるとこの効果は飽和し、かつ、高価とな
る。よって、Ni含有量は4.0wt％以下とする。
Crは耐銹性を向上させる元素であり、Ｐ、Ｓが含有され
ていると、含有量は15.5wt％未満ではこの効果は充分で
はなく、また、20.0wt％を越えて含有されるとフェライ
トが生成し、非磁性が不安定となる。よって、Cr含有量
は15.5〜20.0wt％とする。
ていると、含有量は15.5wt％未満ではこの効果は充分で
はなく、また、20.0wt％を越えて含有されるとフェライ
トが生成し、非磁性が不安定となる。よって、Cr含有量
は15.5〜20.0wt％とする。
Ｎはオーステナイを生成すると共に、強度を向上させる
元素であり、含有量が0.15wt％未満ではこの効果は不充
分であり、また、0.60wt％を越えて含有されると鋼塊中
に気泡を生じ、熱間加工性が劣化する。よって、Ｎ含有
量は0.15〜0.60wt％とする。
元素であり、含有量が0.15wt％未満ではこの効果は不充
分であり、また、0.60wt％を越えて含有されると鋼塊中
に気泡を生じ、熱間加工性が劣化する。よって、Ｎ含有
量は0.15〜0.60wt％とする。
Ｏは含有量が0.01wt％を越えて含有されるとＢ系非金属
介在物が増加し、耐銹性を劣化する。よって、Ｏ含有量
は0.01wt％以下とする。
介在物が増加し、耐銹性を劣化する。よって、Ｏ含有量
は0.01wt％以下とする。
Alは脱酸剤として必要な元素であり、含有量が0.05wt％
を越えて含有されるとＣ系介在物を生成して耐銹性が劣
化する。よって、Al含有量は0.05wt％以下とする。
を越えて含有されるとＣ系介在物を生成して耐銹性が劣
化する。よって、Al含有量は0.05wt％以下とする。
Caは被削性を向上させる元素であり、含有量が0.001wt
％未満ではこのような効果は少なく、また、0.010wt％
を越えて含有されるとこの効果は飽和する。よって、Ca
含有量は0.001〜0.010wt％とする。
％未満ではこのような効果は少なく、また、0.010wt％
を越えて含有されるとこの効果は飽和する。よって、Ca
含有量は0.001〜0.010wt％とする。
Cuは耐銹性を向上させる元素であり、含有量が0.7wt％
未満ではこの効果は不充分であり、また、4.0wt％を越
えて含有されると熱間加工性が劣化する。よって、Cu含
有量は0.7〜4.0wt％とする。
未満ではこの効果は不充分であり、また、4.0wt％を越
えて含有されると熱間加工性が劣化する。よって、Cu含
有量は0.7〜4.0wt％とする。
Moは耐銹性を向上させる元素であり、含有量が0.7wt％
未満ではこの効果は少なく、また、3.0wt％を越えて含
有されるとこの効果は飽和し、かつ、高価となる。よっ
て、Mo含有量は0.7〜3.0wt％とする。
未満ではこの効果は少なく、また、3.0wt％を越えて含
有されるとこの効果は飽和し、かつ、高価となる。よっ
て、Mo含有量は0.7〜3.0wt％とする。
Ｖ、Ti、Nb、Ｗ、Zrは結晶粒度を微細化し、粒界へのCr
炭化物の析出を抑制し、耐銹性の向上に有効な元素であ
り、含有量が0.005wt％未満ではこのような効果は不充
分であり、また、1.0wt％を越えて含有されると靭性が
低下する。よって、Ｖ、Ti、Nb、Ｗ、Zr含有量は0.005
〜1.0wt％とする。
炭化物の析出を抑制し、耐銹性の向上に有効な元素であ
り、含有量が0.005wt％未満ではこのような効果は不充
分であり、また、1.0wt％を越えて含有されると靭性が
低下する。よって、Ｖ、Ti、Nb、Ｗ、Zr含有量は0.005
〜1.0wt％とする。
［実 施 例］ 次に、本発明に係る耐銹性および被削性の良好な高Mn非
磁性鋼の実施例を説明する。
磁性鋼の実施例を説明する。
実施例 第１表に示す含有成分および含有割合の鋼を、150kg高
周波炉で溶解し、鋳造後、熱間圧延により5.5mmφと
し、溶体化処理後試験を行った。
周波炉で溶解し、鋳造後、熱間圧延により5.5mmφと
し、溶体化処理後試験を行った。
第２表に硬さ、誘磁率、耐銹性の試験結果を示す。
第１図に本発明に係る耐銹性および被削性の良好な高Mn
非磁性鋼および比較鋼の切削試験結果を示す。供試材は
第１表と同一材料を80mmφに熱間鍛造、溶体化処理後、
試験を行った。
非磁性鋼および比較鋼の切削試験結果を示す。供試材は
第１表と同一材料を80mmφに熱間鍛造、溶体化処理後、
試験を行った。
第１表、第１図において、No.1〜No.9は、本発明に係る
耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼であり、No.1
0〜No.13は比較鋼である。
耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼であり、No.1
0〜No.13は比較鋼である。
この第１図から明らかなように、本発明に係る耐銹性お
よび被削性の良好な高Mn非磁性鋼は、被削性、耐銹性共
に良好である非磁性鋼であることがわかる。
よび被削性の良好な高Mn非磁性鋼は、被削性、耐銹性共
に良好である非磁性鋼であることがわかる。
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明に係る耐銹性および被削性
の良好な非磁性鋼は上記の構成であるから、高Mn鋼の有
する高強度、非磁性の特製を保持し、さらに、良好な被
削性と耐蝕性を有するという優れた効果を有するもので
ある。
の良好な非磁性鋼は上記の構成であるから、高Mn鋼の有
する高強度、非磁性の特製を保持し、さらに、良好な被
削性と耐蝕性を有するという優れた効果を有するもので
ある。
第１図は燐含有量と仕上げ面粗さの関係を示す図であ
る。
る。
Claims (5)
- 【請求項１】C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなることを
特徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼。 - 【請求項２】C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ Ca0.001〜0.010wt％ を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼。 - 【請求項３】C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Cu0.7〜4.0wt％、Mo0.7〜3.0wt％ の１種または２種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼。 - 【請求項４】C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ｖ、Ti、Nb、Ｗ、Zr0.005〜1.0wt％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼。 - 【請求項５】C0.05〜0.40wt％、Si0.05〜0.70wt％、 Mn15.0〜25.0wt％、P0.050〜0.100wt％、 S0.010〜0.050wt％、Ni≦4.0wt％、 Cr15.5〜20.0wt％、N0.15〜0.60wt％、 Ｏ≦0.01wt％、Al≦0.05wt％ を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.010wt％、Cu0.7〜4.0wt％、 Mo0.7〜3.0wt％、V0.005〜1.0wt％、 Ti0.005〜1.0wt％、Nb0.001〜1.0wt％、 W0.001〜1.0wt％、Zr0.005〜1.0wt％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする耐銹性および被削性の良好な高Mn非磁性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61273780A JPH0753896B2 (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | 耐銹性および被削性の良好な高Ｍｎ非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61273780A JPH0753896B2 (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | 耐銹性および被削性の良好な高Ｍｎ非磁性鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63128157A JPS63128157A (ja) | 1988-05-31 |
| JPH0753896B2 true JPH0753896B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=17532471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| JP (1) | JPH0753896B2 (ja) |
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-
1986
- 1986-11-17 JP JP61273780A patent/JPH0753896B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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