JPH02141556A - 冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 - Google Patents
冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼Info
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- JPH02141556A JPH02141556A JP29251088A JP29251088A JPH02141556A JP H02141556 A JPH02141556 A JP H02141556A JP 29251088 A JP29251088 A JP 29251088A JP 29251088 A JP29251088 A JP 29251088A JP H02141556 A JPH02141556 A JP H02141556A
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、非磁性で且っ冷間加工性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼に関する。
イト系ステンレス鋼に関する。
（従来技術とその問題点）
非磁性で且つ冷間加工性を有する鋼種としては、５ＵＳ
３０４．５ＵＳ３０５、ＳＵＳＸＭ７等か知られている
。しがしこれら既知鋼種は、現在以上の強い冷間加工、
非磁性を保持した強加工部品の製作、プレス成形による
複数１程の省略化等の需要家の要求に応するだけの十分
な性能を有していない。
３０４．５ＵＳ３０５、ＳＵＳＸＭ７等か知られている
。しがしこれら既知鋼種は、現在以上の強い冷間加工、
非磁性を保持した強加工部品の製作、プレス成形による
複数１程の省略化等の需要家の要求に応するだけの十分
な性能を有していない。
（発明の目的）
本発明は、上記問題点を解決するために、従来鋼種以上
の性能を有するオーステナイト系ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
の性能を有するオーステナイト系ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
（発明の構成）
本発明者らは、オーステナイト系ステンレス鋼の合金組
成と冷間加工性及び非磁性との関係を種々研究した結果
、ＣｕとＮｉが特に重要な元素であることを見い出し、
本発明を完成したものである。
成と冷間加工性及び非磁性との関係を種々研究した結果
、ＣｕとＮｉが特に重要な元素であることを見い出し、
本発明を完成したものである。
本発明の要旨は、重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ
：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０
４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ ： １１．
００〜１６．００％、Ｃｒ：１５．００〜２０．００％
、Ｃｕ：３．００〜４．００％、Ｎ：０．０５％以下、
残部かＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする
冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼にある。
：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０
４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ ： １１．
００〜１６．００％、Ｃｒ：１５．００〜２０．００％
、Ｃｕ：３．００〜４．００％、Ｎ：０．０５％以下、
残部かＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする
冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼にある。
本発明鋼の成分限定理由は以下のとおりである。
Ｃ：Ｃはオーステナイト生成元素であり、オーステナイ
ト組織安定化の働きを有するが、他方その含有量の増加
は固溶強化による材料硬度上昇を来たし、また、その含
有量が０．０８％を超えると、結晶粒界に炭化物が析出
し易くなり、その結果耐食性や加工性の劣化を生ずる。
ト組織安定化の働きを有するが、他方その含有量の増加
は固溶強化による材料硬度上昇を来たし、また、その含
有量が０．０８％を超えると、結晶粒界に炭化物が析出
し易くなり、その結果耐食性や加工性の劣化を生ずる。
従ってその含有量の上限を０．０８％とした。
Ｓｉ ：Ｓｉは溶製時の脱酸剤の役割をすると同時に、
耐食性を増加する効果もある。しかしフェライト生成元
素のため非磁性化に不利であり、また１、００％を超え
た過剰添加は、熱間加工性を害する他、シグマ相生成傾
向を助長し好ましくないので、その」１限を１．００％
とした。
耐食性を増加する効果もある。しかしフェライト生成元
素のため非磁性化に不利であり、また１、００％を超え
た過剰添加は、熱間加工性を害する他、シグマ相生成傾
向を助長し好ましくないので、その」１限を１．００％
とした。
Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト生成元素でありオーステナ
イト組織安定化に有効であるが、その含有量が２．００
％を超えると耐食性を劣化させる。
イト組織安定化に有効であるが、その含有量が２．００
％を超えると耐食性を劣化させる。
従ってその含有量の上限を２，００％とした。
Ｐ：Ｐは０．０４０％を超えると耐食性や熱間加工性を
劣化させるので、その上限を０．０４０％とした。
劣化させるので、その上限を０．０４０％とした。
ＳＯ３は０．０３０％を超えると介在物が増加し、また
耐発誘性の低下をもたらす他、熱間加］［に際して割れ
感受性を著しく高めるのて、その１限を０．０３０％と
した。
耐発誘性の低下をもたらす他、熱間加］［に際して割れ
感受性を著しく高めるのて、その１限を０．０３０％と
した。
Ｃｒ ： Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を高めるのに最
も有効な元素の１つでもあるが、そのためには少なくと
も１３．００％以上の添加が必要であり、実用上好まし
くは１５．００％以りが望まれる。しかし、２０．００
％を超えるとフェライト生成や熱間加工性低下をもたら
し好ましくない。
も有効な元素の１つでもあるが、そのためには少なくと
も１３．００％以上の添加が必要であり、実用上好まし
くは１５．００％以りが望まれる。しかし、２０．００
％を超えるとフェライト生成や熱間加工性低下をもたら
し好ましくない。
従ってＣｒの上限を２０．００％、下限を１５．００％
とした。
とした。
Ｎｉ ：Ｎｉはオーステナイト組織を安定にし、加工硬
化性を制御すると共に、良好な冷間成形性と非磁性を付
与するために必須な元素である。これらの良好な加工性
や磁気的性質を有効に得るためには、少なくとも１１．
００％以上の添加が必要である。しかしこのような効果
は添加量の増加と共に次第に緩慢となり、１６．００％
を超えて過剰添加してもほぼ飽和状態に近いものとなる
。その結果この元素の高価なことも絡めて経済性を損な
うことになる。従ってＮｉ添加量の上限を１６．００％
、下限を１１．００％とした。
化性を制御すると共に、良好な冷間成形性と非磁性を付
与するために必須な元素である。これらの良好な加工性
や磁気的性質を有効に得るためには、少なくとも１１．
００％以上の添加が必要である。しかしこのような効果
は添加量の増加と共に次第に緩慢となり、１６．００％
を超えて過剰添加してもほぼ飽和状態に近いものとなる
。その結果この元素の高価なことも絡めて経済性を損な
うことになる。従ってＮｉ添加量の上限を１６．００％
、下限を１１．００％とした。
Ｃｕ：Ｃｕはオーステナイト生成元素として作用し、ま
たオーステナイトステンレス鋼の冷間加工性向上にとっ
て重要な役割をする材料の軟質化に効果がある。このよ
うな効果は３．００％以上の添加で効果的であるが、４
．００％を超えた過剰添加は赤熱脆性をひきおこし、熱
間加工性を悪くする。従ってＣｕ添加量の上限を４．０
０％、下限を３．００％とした。
たオーステナイトステンレス鋼の冷間加工性向上にとっ
て重要な役割をする材料の軟質化に効果がある。このよ
うな効果は３．００％以上の添加で効果的であるが、４
．００％を超えた過剰添加は赤熱脆性をひきおこし、熱
間加工性を悪くする。従ってＣｕ添加量の上限を４．０
０％、下限を３．００％とした。
Ｎ：ＮはＣと同様オーステナイト生成元素であり、フェ
ライトや加工誘起マルテンサイトの生成を抑制するが、
固溶強化能が大きいので材料の軟質化にとって有害であ
り、０．０５％を超えた過剰添加は好ましくない。従っ
てＮ添加量の上限を０．０５％とした。
ライトや加工誘起マルテンサイトの生成を抑制するが、
固溶強化能が大きいので材料の軟質化にとって有害であ
り、０．０５％を超えた過剰添加は好ましくない。従っ
てＮ添加量の上限を０．０５％とした。
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。
（実施例）
（以下余白）
表１に示す本発明鋼（Ｎｏ、２〜Ｎｏ、６）及び比較鋼
（Ｎｏ、１およびＮ０９７〜Ｎｏ、１３）の各供試材を
用意した。Ｎｏ、１１は５ＵＳ３０４、Ｎｏ、１２は５
ＵＳ３０５、Ｎｏ、１３はＳＵＳＸＭ−７である。これ
ら供試材は、何れも高周波溶解による５ｋｇ鋼塊を熱間
圧延により板厚２ｍｍとし、これを１０５０℃で焼鈍後
、最高７０％まで冷間圧延したものを加工硬化性試験に
供した。また、冷間圧延により板厚０．８ｍｍとしたも
のを１０５０℃で焼鈍し、これを各種加工性試験に供し
た。結果を第１図、第２図及び表２に示す。なお、Ｎｉ
含量が１０％と少ないＮ０８１は、加工硬化性大きく、
また冷間加工により強い磁性を示す。Ｃｕ含量が４％を
超えるＮｏ、９及びＮｏ、１０は赤熱脆性により熱間圧
延割れを生ずる。
（Ｎｏ、１およびＮ０９７〜Ｎｏ、１３）の各供試材を
用意した。Ｎｏ、１１は５ＵＳ３０４、Ｎｏ、１２は５
ＵＳ３０５、Ｎｏ、１３はＳＵＳＸＭ−７である。これ
ら供試材は、何れも高周波溶解による５ｋｇ鋼塊を熱間
圧延により板厚２ｍｍとし、これを１０５０℃で焼鈍後
、最高７０％まで冷間圧延したものを加工硬化性試験に
供した。また、冷間圧延により板厚０．８ｍｍとしたも
のを１０５０℃で焼鈍し、これを各種加工性試験に供し
た。結果を第１図、第２図及び表２に示す。なお、Ｎｉ
含量が１０％と少ないＮ０８１は、加工硬化性大きく、
また冷間加工により強い磁性を示す。Ｃｕ含量が４％を
超えるＮｏ、９及びＮｏ、１０は赤熱脆性により熱間圧
延割れを生ずる。
加工硬化性（第１図）
第１図は供試材の加工硬化曲線で、本発明鋼は、実在鋼
種５ＵＳ３０４．３０５、ＸＭ−７等より加工硬化性が
小さく、またＮｉ増加と共にその度合を増すが、Ｎｉ含
有量１２％以上では緩慢となる。
種５ＵＳ３０４．３０５、ＸＭ−７等より加工硬化性が
小さく、またＮｉ増加と共にその度合を増すが、Ｎｉ含
有量１２％以上では緩慢となる。
磁性（第２図）
第２図は供試材の冷間加工率と磁性との関係図で、本発
明鋼では、冷間加工による磁性の変化は、実在鋼種５Ｕ
Ｓ３０４．３０５、ＸＭ−７等より少なく、Ｎｉ増加と
共にその度合を増し、１１％Ｎｉで実用上充分に非磁性
となり、更にＮｉ含有量１２％以上で完全非磁性となる
。
明鋼では、冷間加工による磁性の変化は、実在鋼種５Ｕ
Ｓ３０４．３０５、ＸＭ−７等より少なく、Ｎｉ増加と
共にその度合を増し、１１％Ｎｉで実用上充分に非磁性
となり、更にＮｉ含有量１２％以上で完全非磁性となる
。
（以下余白）
表２に示すように本発明鋼は、実在鋼種５ＵＳ３０４．
３０５、ＸＭ−７に比較し、軟質であり、また冷間加工
性、特に深絞り性に優れている。Ｎｉ増加と共にこの傾
向は強まるが１２％迄であり、それ以上ではほとんど変
らない。
３０５、ＸＭ−７に比較し、軟質であり、また冷間加工
性、特に深絞り性に優れている。Ｎｉ増加と共にこの傾
向は強まるが１２％迄であり、それ以上ではほとんど変
らない。
（発明の効果）
本発明のオーステナイトステンレス鋼は、極軟質非磁性
および強加工性等を得ることを目的として、適当量のＮ
ｉ、Ｃｕを添加したＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金である
。このＮｉおよびＣｕ添加量を限定した結果状のような
効果を挙げることができた。
および強加工性等を得ることを目的として、適当量のＮ
ｉ、Ｃｕを添加したＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｃｕ合金である
。このＮｉおよびＣｕ添加量を限定した結果状のような
効果を挙げることができた。
（イ）焼鈍材の硬さがＨＶ＝１１０〜１２０と非常に軟
質であり、またオーステナイト系ステンレス鋼実在鋼種
の何れよりも優れた冷間加工性、特に深絞り性を得るこ
とができた。
質であり、またオーステナイト系ステンレス鋼実在鋼種
の何れよりも優れた冷間加工性、特に深絞り性を得るこ
とができた。
（ロ）加工硬化性が小さく７０％冷間加工状態でもＨＶ
＝３３０付近と軟かく、また加工誘起マルテンサイトの
生成を充分に抑制させたのでこのような強加工の下でも
非磁性を維持することができた。
＝３３０付近と軟かく、また加工誘起マルテンサイトの
生成を充分に抑制させたのでこのような強加工の下でも
非磁性を維持することができた。
（ハ）電材、電子部品等、非磁性が求められ、１［つ強
い冷開成形加工が必要な用途に最適な性質が得られた。
い冷開成形加工が必要な用途に最適な性質が得られた。
第１図は、実施例における供試材の加工硬化曲線。第２
図は、実施例における供試材の冷間加圧率と磁性との関
係図である。
図は、実施例における供試材の冷間加圧率と磁性との関
係図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．００％以下
、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：
０．０３０％以下、Ｎｉ： １１．００〜１６．００％、Ｃｒ：１５．００〜２０．
００％、Ｃｕ：３．００〜４．００％、Ｎ：０．０５％
以下、残部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴
とする冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29251088A JPH02141556A (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29251088A JPH02141556A (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02141556A true JPH02141556A (ja) | 1990-05-30 |
Family
ID=17782750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29251088A Pending JPH02141556A (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02141556A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995002075A1 (fr) * | 1993-07-08 | 1995-01-19 | Asahi Seiko Co., Ltd. | Acier inoxydable pour pieces de monnaie et methode de fabrication de pieces de monnaie en acier inoxydable |
| JP2016050674A (ja) * | 2014-08-28 | 2016-04-11 | 中西金属工業株式会社 | 保護カバー、及び保護カバーを備えた軸受装置 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5528366A (en) * | 1978-08-21 | 1980-02-28 | Nippon Steel Corp | Nonmagnetic stainless steel for rivet and screw |
| JPS56169756A (en) * | 1980-06-02 | 1981-12-26 | Aichi Steel Works Ltd | Nonmagnetic stainless steel for cold forging |
| JPS5913028A (ja) * | 1982-07-14 | 1984-01-23 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPS59129731A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-26 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| JPS6360259A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Daido Steel Co Ltd | ボルトナツト用ステンレス鋼線材 |
-
1988
- 1988-11-21 JP JP29251088A patent/JPH02141556A/ja active Pending
Patent Citations (5)
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| US5614149A (en) * | 1993-07-08 | 1997-03-25 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Stainless steels for coins and method of producing coins of stainless steel |
| GB2285268B (en) * | 1993-07-08 | 1997-04-09 | Asahi Seiko Co Ltd | Stainless steels for gaming coins and method of producing gaming coins of stainless steel. |
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