JPH0387336A - 高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH0387336A JPH0387336A JP22156589A JP22156589A JPH0387336A JP H0387336 A JPH0387336 A JP H0387336A JP 22156589 A JP22156589 A JP 22156589A JP 22156589 A JP22156589 A JP 22156589A JP H0387336 A JPH0387336 A JP H0387336A
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Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高級洋食器用材として用いられる軽加工用の
非磁性オーステナイト系ステンレス鋼に関する。
非磁性オーステナイト系ステンレス鋼に関する。
オーステナイト系ステンレス鋼は、高強度、耐食性およ
び透磁率が低いという性質から、フェライト系ステンレ
ス鋼では満足されない用途に用いられる。この用途のう
ち電子部品テレビブラウン管の電子銃部品は、深絞りに
おいて冷間加工率80%の加工率と透磁率μm、O2以
下が要求される。このためオーステナイトを安定化する
Niを10〜13%含有する5O3305でも加工によ
る加工誘起マルテンサイトにより磁性を生じ、加工のま
までは満足されない。この問題に関して、5US305
をベースにしてオーステナイト安定化元素の影響につい
て、「非磁性深絞り用オーステナイト系ステンレス鋼N
SS305MIJ (日新製鋼技報NQ36p86〜9
1(1977))の研究がある。
び透磁率が低いという性質から、フェライト系ステンレ
ス鋼では満足されない用途に用いられる。この用途のう
ち電子部品テレビブラウン管の電子銃部品は、深絞りに
おいて冷間加工率80%の加工率と透磁率μm、O2以
下が要求される。このためオーステナイトを安定化する
Niを10〜13%含有する5O3305でも加工によ
る加工誘起マルテンサイトにより磁性を生じ、加工のま
までは満足されない。この問題に関して、5US305
をベースにしてオーステナイト安定化元素の影響につい
て、「非磁性深絞り用オーステナイト系ステンレス鋼N
SS305MIJ (日新製鋼技報NQ36p86〜9
1(1977))の研究がある。
従来洋食器材料としては、耐食性、装飾性の面からステ
ンレス鋼が多く用いられてきた。洋食器例えばスプーン
、フォーク類の加工は、比較的単純な打抜き、曲げ、冷
延などで約50%の冷間加工が加えられ、高級洋食器に
求められる非磁性の程度は、上記のような高級非磁性鋼
に求められる透磁率μm、02以下ではなく、弱磁性あ
るいは軟磁性と呼ばれる領域に近い透磁率μm、06以
下である。
ンレス鋼が多く用いられてきた。洋食器例えばスプーン
、フォーク類の加工は、比較的単純な打抜き、曲げ、冷
延などで約50%の冷間加工が加えられ、高級洋食器に
求められる非磁性の程度は、上記のような高級非磁性鋼
に求められる透磁率μm、02以下ではなく、弱磁性あ
るいは軟磁性と呼ばれる領域に近い透磁率μm、06以
下である。
しかし、Niを8.OO〜11.00%含有する5US
304でも、加工によって加工誘起マルテンサイトのた
め加工のままでは満足されず、加工後に焼鈍処理を行わ
ねばならず、それに付随してスケール除去のための酸洗
処理と表面仕上の工程が必要となる。このため高価なN
iの含有量が少なく、しかも加工による磁性の増加が小
さくて、加工後の後処理を必要としない前工程、省コス
トの高級洋食器用非磁性オーステナイト鋼が望まれる。
304でも、加工によって加工誘起マルテンサイトのた
め加工のままでは満足されず、加工後に焼鈍処理を行わ
ねばならず、それに付随してスケール除去のための酸洗
処理と表面仕上の工程が必要となる。このため高価なN
iの含有量が少なく、しかも加工による磁性の増加が小
さくて、加工後の後処理を必要としない前工程、省コス
トの高級洋食器用非磁性オーステナイト鋼が望まれる。
本発明は、焼鈍状態から50%の冷間加工を施した際、
透磁率μが1.02〜1.06を満足する前工程。
透磁率μが1.02〜1.06を満足する前工程。
省コストの高級洋食器用非磁性オーステナイト鋼を開発
することを目的とする。
することを目的とする。
本発明は、高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステン
レス鋼の前工程、省コストを課題とし、課題解決に関し
鋭意研究を行った。その結果5US304をベースとし
、Ni含有量を8.00〜9.00%に限定し、オース
テナイト安定化元素CuおよびMnの含有量をそれぞれ
3.0〜4.0%および0.70〜2.00%添加する
組成設計を行った結果、前記日新製鋼技報N1136(
1977) p 70に開示される式R=−232,9
+197.2(%C)+8.0(%Mn)+12.8(
%Ni)+5.7(%Cr)+ 158.7(%N)+
9.0(%Cu)で定義されるR値と50%冷間加工を
加えたときの透磁率μの関係が、R値が30未満では透
磁率が非磁性範囲μ≦1.06より大きくなり、40を
こえると高級非磁性鋼と同じくμ≦1.02の範囲にな
り、R値を30〜40の範囲に管理することにより50
%冷間加工しても目的とする透磁率μm、02〜1.0
6が得られることを知見した。
レス鋼の前工程、省コストを課題とし、課題解決に関し
鋭意研究を行った。その結果5US304をベースとし
、Ni含有量を8.00〜9.00%に限定し、オース
テナイト安定化元素CuおよびMnの含有量をそれぞれ
3.0〜4.0%および0.70〜2.00%添加する
組成設計を行った結果、前記日新製鋼技報N1136(
1977) p 70に開示される式R=−232,9
+197.2(%C)+8.0(%Mn)+12.8(
%Ni)+5.7(%Cr)+ 158.7(%N)+
9.0(%Cu)で定義されるR値と50%冷間加工を
加えたときの透磁率μの関係が、R値が30未満では透
磁率が非磁性範囲μ≦1.06より大きくなり、40を
こえると高級非磁性鋼と同じくμ≦1.02の範囲にな
り、R値を30〜40の範囲に管理することにより50
%冷間加工しても目的とする透磁率μm、02〜1.0
6が得られることを知見した。
本発明は、
C: 0.03〜0.08%
Si:51.00%
Mn : 0.70〜2.00%
P:≦0.040%
S :50.030%
Ni : 8.00〜9.00%
Cr : 18.0〜19.0%
Cu : 3,0−4.0%
N:50.06%
を含有し、残部がFeと不可避的不純物がらなり、かつ
次式によって計算されるR値が30〜4oのli!囲に
あるように組成を調整された50%冷間加工後の透磁率
μが1.02〜1.06を示すことを特徴とする。1″
五級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼を提
供する。
次式によって計算されるR値が30〜4oのli!囲に
あるように組成を調整された50%冷間加工後の透磁率
μが1.02〜1.06を示すことを特徴とする。1″
五級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼を提
供する。
R= −232,9+ 197.2(%C)+8.0(
%Mn)+12.8(%Ni)+5.7(%Cr) +
158.7(%N)+9.0(%Cu)次に1本発明
において鋼の組成の限定理由を述べる。
%Mn)+12.8(%Ni)+5.7(%Cr) +
158.7(%N)+9.0(%Cu)次に1本発明
において鋼の組成の限定理由を述べる。
CTCは鋼材の硬度を上げるので、加工性の而では低C
の方が望ましいが、強力なオーステナイト生成元素であ
り、その低減はオーステナイト相の安定性を低下し鋼中
のδフェライトと加工誘起マルテンサイトの生成をうな
がす。本発明では、特に高い加工性を要求される用途で
はないので、Cの含有量を工業的に安易に製造可能な0
.03〜0.08%の範囲とした。
の方が望ましいが、強力なオーステナイト生成元素であ
り、その低減はオーステナイト相の安定性を低下し鋼中
のδフェライトと加工誘起マルテンサイトの生成をうな
がす。本発明では、特に高い加工性を要求される用途で
はないので、Cの含有量を工業的に安易に製造可能な0
.03〜0.08%の範囲とした。
Si : Siは、強力な脱酸剤であり、加工性に有害
な酸素を除去するのに有効であるが、オーステナイト相
の安定性に関しては、含有量が多過ぎると、δフェライ
トが生成しやすくなり、マイナス面に働く。また、熱間
加工性も損なうなどの弊害が多いため、51.00%と
した。
な酸素を除去するのに有効であるが、オーステナイト相
の安定性に関しては、含有量が多過ぎると、δフェライ
トが生成しやすくなり、マイナス面に働く。また、熱間
加工性も損なうなどの弊害が多いため、51.00%と
した。
Mn : Mnは、オーステナイト相を安定にする元素
であり、計を含有することにより高価なNiの含有値を
下げることができるほか、鋼材の加工性向上にも寄与す
る。また、 Cu含有鋼では、熱間加工時の延性低下を
おぎなってやることができるが、−方、ステンレス鋼に
とって、もつとも重要な耐食性、耐酸化性をそこない、
含有量が多くなると加工硬化性が大きくなるなどの欠点
も生じるので、0670〜2.00%の範囲で含有させ
ることとした。
であり、計を含有することにより高価なNiの含有値を
下げることができるほか、鋼材の加工性向上にも寄与す
る。また、 Cu含有鋼では、熱間加工時の延性低下を
おぎなってやることができるが、−方、ステンレス鋼に
とって、もつとも重要な耐食性、耐酸化性をそこない、
含有量が多くなると加工硬化性が大きくなるなどの欠点
も生じるので、0670〜2.00%の範囲で含有させ
ることとした。
P:Pは、鋼材に対して有害であり、 50.040%
の値とした。
の値とした。
S:SもPと同様有害な元素であるが、通常硫化物とし
て固定されているので、50.030%の含有を許容し
た。
て固定されているので、50.030%の含有を許容し
た。
Ni : Niは、オーステナイト相の安定性を向上さ
せ、非磁性を保つオーステナイト系ステンレス鋼の基本
的な元素である。また、Niは圧造性に有効な元素であ
るが、資源的、経済的な理由、及び他の成分とのバラン
スから、8.00〜9.00%の範囲とした。
せ、非磁性を保つオーステナイト系ステンレス鋼の基本
的な元素である。また、Niは圧造性に有効な元素であ
るが、資源的、経済的な理由、及び他の成分とのバラン
スから、8.00〜9.00%の範囲とした。
Cr : C’rは、ステンレス鋼の耐食性を保障する
基本的な元素であり、耐食性、耐錆性の面から17%以
上の含有が必要である。しかし、フェライト生成元素で
あるため、多量に含有されるとオーステナイト相の安定
性を悪くし、δフェライトの発生をうながして非磁性を
低下させるなどの点から、その含有量には限界があり、
本発明では18.0〜19.0%の範囲とした。
基本的な元素であり、耐食性、耐錆性の面から17%以
上の含有が必要である。しかし、フェライト生成元素で
あるため、多量に含有されるとオーステナイト相の安定
性を悪くし、δフェライトの発生をうながして非磁性を
低下させるなどの点から、その含有量には限界があり、
本発明では18.0〜19.0%の範囲とした。
Cu : Niと同様にオーステナイト相を安定にし加
工誘起マルテンサイトの発生を抑制するのに役立つが、
同時に誘起されるマルテンサイトの強度を高め、加工硬
化特性を強化する。また、多量に含有すると鋼材の熱間
加工性を低下させるので、その面からも含有量に限界が
あり、3.0〜4.0%の範囲に限定する。
工誘起マルテンサイトの発生を抑制するのに役立つが、
同時に誘起されるマルテンサイトの強度を高め、加工硬
化特性を強化する。また、多量に含有すると鋼材の熱間
加工性を低下させるので、その面からも含有量に限界が
あり、3.0〜4.0%の範囲に限定する。
N:Nは、強力なオーステナイト生成元素であり、加工
誘起マルテンサイトの生成を抑制するので非磁性の面で
有効な元素である。ただし、あまり含有量が多くなると
変形抵抗が高くなり加工性の面から問題となるので、2
0.06%に設定した。
誘起マルテンサイトの生成を抑制するので非磁性の面で
有効な元素である。ただし、あまり含有量が多くなると
変形抵抗が高くなり加工性の面から問題となるので、2
0.06%に設定した。
なお、組成範囲は以上のように設定したが、本発明では
、各成分元素がオーステナイト相の安定性に与える影響
と、加工によって発生する磁性の関係を把握し、製品に
加工後の透磁率を非磁性の範囲に管理するために前記の
R値を用いた。目標とする透磁率の範囲がμm、02〜
1.06であるため。
、各成分元素がオーステナイト相の安定性に与える影響
と、加工によって発生する磁性の関係を把握し、製品に
加工後の透磁率を非磁性の範囲に管理するために前記の
R値を用いた。目標とする透磁率の範囲がμm、02〜
1.06であるため。
R値は、それに対応するR=30〜40の範囲とした9
〔発明の具体的開示〕 次に本発明を具体的に説明する。
〔発明の具体的開示〕 次に本発明を具体的に説明する。
オーステナイト系ステンレス鋼の磁性を左右する要因に
は、(1)I中のδフエライト量、及び(2)加工誘起
マルテンサイト量の2つがある。
は、(1)I中のδフエライト量、及び(2)加工誘起
マルテンサイト量の2つがある。
(1)の鋼中のδフエライト量は、鋼の組成と製造条件
により変化し、一般にオーステナイト相が安定な組成は
ど析出しにくいことがわかっている。
により変化し、一般にオーステナイト相が安定な組成は
ど析出しにくいことがわかっている。
δフェライトは、母材のオーステナイト相が常磁性体(
非磁性体)であるのに対し、強磁性体であるため、鋼中
のδフエライト存在量が多くなると非磁性の性質が失わ
れる。
非磁性体)であるのに対し、強磁性体であるため、鋼中
のδフエライト存在量が多くなると非磁性の性質が失わ
れる。
(2)の加工誘起マルテンサイト量は、鋼材の組成と加
工量により変化する量である。通常、δフェライトが存
在せず、焼鈍された状態にあるオーステナイト系ステン
レス鋼は非磁性であるが、加工により磁性を誘起する。
工量により変化する量である。通常、δフェライトが存
在せず、焼鈍された状態にあるオーステナイト系ステン
レス鋼は非磁性であるが、加工により磁性を誘起する。
これは、オーステナイト系ステンレス鋼が、状態図的に
準安定状態であり、加工によって常磁性(非磁性)のオ
ーステナイト相から強磁性の加工誘起マルテンサイト相
に変態するために生しる。そして、加工量が大きくなる
ほど、加工誘起マルテンサイト量を増大し磁性が強くな
る。
準安定状態であり、加工によって常磁性(非磁性)のオ
ーステナイト相から強磁性の加工誘起マルテンサイト相
に変態するために生しる。そして、加工量が大きくなる
ほど、加工誘起マルテンサイト量を増大し磁性が強くな
る。
以上の2つの要因は、ともに鋼中のオーステナイト相の
安定性に大きく依存しており5鋼の組成を制御すること
により、オーステナイト相の安定性を増すことで鋼の非
磁性を強めることができる。
安定性に大きく依存しており5鋼の組成を制御すること
により、オーステナイト相の安定性を増すことで鋼の非
磁性を強めることができる。
一般に、鋼中のオーステナイト相を安定にするには、N
i含有量を多くするのが有効な手段であるが、Niは高
価な材料であり、本発明が対象とする軽加工時のオース
テナイト系ステンレス鋼に多量に使用するのは省資源、
省コストの面から適切ではない。そのため、Niと同じ
くオーステナイト相を安定化させる働きのあるCu、
Mnの添加量を増すことにより、非磁性をひきだすよう
組成設計を行った。
i含有量を多くするのが有効な手段であるが、Niは高
価な材料であり、本発明が対象とする軽加工時のオース
テナイト系ステンレス鋼に多量に使用するのは省資源、
省コストの面から適切ではない。そのため、Niと同じ
くオーステナイト相を安定化させる働きのあるCu、
Mnの添加量を増すことにより、非磁性をひきだすよう
組成設計を行った。
さらに、各成分元素がオーステナイト相の安定性に与え
る影響と、加工によって発生する磁性の関係を把握し、
製品に加工後の透磁率を、非磁性の範囲に管理するため
、R値を用いた。このR値とは、前述の日新製鋼技報N
Q36(1977) p ’90の(2)式によって定
義されるものであり、加工による磁性の増加に対する成
分元素の抑制効果を重回帰分析より求めた結果得られた
ものである。具体的には、ある組成の鋼に冷間加工を行
なった時に透磁率が1.02を示すときの冷間加工率(
%)を示している。
る影響と、加工によって発生する磁性の関係を把握し、
製品に加工後の透磁率を、非磁性の範囲に管理するため
、R値を用いた。このR値とは、前述の日新製鋼技報N
Q36(1977) p ’90の(2)式によって定
義されるものであり、加工による磁性の増加に対する成
分元素の抑制効果を重回帰分析より求めた結果得られた
ものである。具体的には、ある組成の鋼に冷間加工を行
なった時に透磁率が1.02を示すときの冷間加工率(
%)を示している。
この数値が高いものほどオーステナイト相が安定であり
、非磁性が強いことを意味する。本発明では、このR値
の上限と下限を設定して本発明鋼が必要とする非磁性の
透磁率μを1.02〜1.06の範囲におさまるように
組成を管理する方法を採用した。
、非磁性が強いことを意味する。本発明では、このR値
の上限と下限を設定して本発明鋼が必要とする非磁性の
透磁率μを1.02〜1.06の範囲におさまるように
組成を管理する方法を採用した。
第1図は、各オーステナイト系ステンレス鋼のR値とそ
れらの各試料に50%の冷間加工を加えたときの透磁率
(μ)との関係を整理したものである。
れらの各試料に50%の冷間加工を加えたときの透磁率
(μ)との関係を整理したものである。
R値が、30未満では、透磁率が非磁性の範囲μ≦1.
06より大きくなり、40をこえると、高級非磁性鋼と
同じμ≦1.02の範囲になっている。これにより、R
値を、30〜40の範囲に管理することにより、目的と
する非磁性と加工度を得た。
06より大きくなり、40をこえると、高級非磁性鋼と
同じμ≦1.02の範囲になっている。これにより、R
値を、30〜40の範囲に管理することにより、目的と
する非磁性と加工度を得た。
表1に、本発明鋼と、比較鋼として5US304にCu
を添加して冷間加工性の向上を図った鋼種であるSUS
XM7(JIS4.−は捧としてG4303、線材とし
てG4308、線としてG4315等に規定されている
もの)と5US304および5US305の化学組成と
R値及び50%冷間加工後の透磁率μ値を示す。比較鋼
の5US304は通常の構造材、5US305はNi含
有量が高くオーステナイト相が安定で高級非磁性材とし
て用いられる。本発明鋼は50%冷間加工後の透磁率μ
が1.02〜1.06を満足することが分かる。
を添加して冷間加工性の向上を図った鋼種であるSUS
XM7(JIS4.−は捧としてG4303、線材とし
てG4308、線としてG4315等に規定されている
もの)と5US304および5US305の化学組成と
R値及び50%冷間加工後の透磁率μ値を示す。比較鋼
の5US304は通常の構造材、5US305はNi含
有量が高くオーステナイト相が安定で高級非磁性材とし
て用いられる。本発明鋼は50%冷間加工後の透磁率μ
が1.02〜1.06を満足することが分かる。
第2図は、本発明鋼と比較鋼の冷間圧延率(%)透磁率
(μ)の関係を示す。本発明鋼は、目標どおり、冷間圧
延率50%において透磁率μが1.06以下であり、
5US304に比較して磁化されにくく、5US305
のような高Ni1ilよりは若干おどる磁化特性を有し
ている。
(μ)の関係を示す。本発明鋼は、目標どおり、冷間圧
延率50%において透磁率μが1.06以下であり、
5US304に比較して磁化されにくく、5US305
のような高Ni1ilよりは若干おどる磁化特性を有し
ている。
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼において、鋼
材に要求される加工度と非磁性の関係を予測して組成を
管理するという方法をとっており、これまでになかった
ものである。また、本発明鋼を使用することにより、高
級洋食器などの軽加工用途の製品の加工において、前工
程、省資源、省コストをはかることができ、工業的に大
変有益である。
材に要求される加工度と非磁性の関係を予測して組成を
管理するという方法をとっており、これまでになかった
ものである。また、本発明鋼を使用することにより、高
級洋食器などの軽加工用途の製品の加工において、前工
程、省資源、省コストをはかることができ、工業的に大
変有益である。
第工図は各種オーステナイト系ステンレス鋼のR値と5
0%の冷間加工を加えた場合の透磁率(μ)との関係を
示す図。 第2図は本発明鋼と比較鋼(SUS304.5US30
5)の冷間圧延時の冷間圧延率(%)と透磁率(μ)と
の関係を示す図である。
0%の冷間加工を加えた場合の透磁率(μ)との関係を
示す図。 第2図は本発明鋼と比較鋼(SUS304.5US30
5)の冷間圧延時の冷間圧延率(%)と透磁率(μ)と
の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C:0.03〜0.08% Si:≦1.00% Mn:0.70〜2.00% P:≦0.040% S:≦0.030% Ni:8.00〜9.00% Cr:18.0〜19.0% Cu:3.0〜4.0% N:≦0.06% を含有し、残部がFeと不可避的不純物からなり、かつ
次式によって計算されるRの値が30〜40の範囲にあ
るように調整された組成を有する、50%冷間加工後の
透磁率μが1.02〜1.06を示すことを特徴とする
高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼。 R=−232.9+197.2(%C)+8.0(%M
n)+12.8(%Ni)+5.7(%Cr)+158
.7(%N)+9.0(%Cu)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22156589A JP2714987B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22156589A JP2714987B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0387336A true JPH0387336A (ja) | 1991-04-12 |
JP2714987B2 JP2714987B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=16768724
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22156589A Expired - Lifetime JP2714987B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 高級洋食器用非磁性オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2714987B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013163834A (ja) * | 2012-02-09 | 2013-08-22 | Nisshin Steel Co Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼製携帯型電子機器外装部材およびその製造方法 |
EP3239341A4 (en) * | 2014-12-26 | 2018-10-31 | Posco | Austenitic stainless steel having excellent flexibility |
-
1989
- 1989-08-30 JP JP22156589A patent/JP2714987B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013163834A (ja) * | 2012-02-09 | 2013-08-22 | Nisshin Steel Co Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼製携帯型電子機器外装部材およびその製造方法 |
EP3239341A4 (en) * | 2014-12-26 | 2018-10-31 | Posco | Austenitic stainless steel having excellent flexibility |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2714987B2 (ja) | 1998-02-16 |
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