JPH1046292A - 熱間加工性および耐食性に優れたフェライト系快削ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性および耐食性に優れたフェライト系快削ステンレス鋼Info
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- JPH1046292A JPH1046292A JP19748596A JP19748596A JPH1046292A JP H1046292 A JPH1046292 A JP H1046292A JP 19748596 A JP19748596 A JP 19748596A JP 19748596 A JP19748596 A JP 19748596A JP H1046292 A JPH1046292 A JP H1046292A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、ＳＵＳ４３０Ｆと比較して、大き
なコストアップを招くことなく耐食性を向上させ、同等
の被削性を確保しながら、かつ熱間加工性に優れた鋼種
の提供にある。 【解決手段】 Ｍｎ／Ｓ比とＣｒ量で表わされる因子を
制御して硫化物中のＭｎをＣｒに置換して耐食性向上を
図ると共に、硫化物組成の変化で若干被削性は低下する
が、Ｐｂ，Ｓｅの添加で補なえ、かつ熱間加工時の組織
をフェライト一相として十分な熱間加工性を確保したこ
と。
なコストアップを招くことなく耐食性を向上させ、同等
の被削性を確保しながら、かつ熱間加工性に優れた鋼種
の提供にある。 【解決手段】 Ｍｎ／Ｓ比とＣｒ量で表わされる因子を
制御して硫化物中のＭｎをＣｒに置換して耐食性向上を
図ると共に、硫化物組成の変化で若干被削性は低下する
が、Ｐｂ，Ｓｅの添加で補なえ、かつ熱間加工時の組織
をフェライト一相として十分な熱間加工性を確保したこ
と。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、切削加工を受ける
材料で、大きなコストアップを招くことなくＳＵＳ４３
０Ｆよりも格段に優れた耐食性を有する熱間加工性に優
れたフェライト系快削ステンレス鋼に関するものであ
る。
材料で、大きなコストアップを招くことなくＳＵＳ４３
０Ｆよりも格段に優れた耐食性を有する熱間加工性に優
れたフェライト系快削ステンレス鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、フェライト系快削ステンレス鋼
として、被削性を重視したＳＵＳ４３０Ｆ（１７Ｃｒ−
Ｓ添加）が広く用いられているが、鋼中に分散し快削性
を付与する硫化物が耐食性を低下させるため、発銹を強
度に嫌う精密部品等に対しては耐食性の改善が望まれて
いる。フェライト系ステンレス鋼の耐食性の向上には、
ＣｒやＭｏ添加量の増加が有効であるが、特にＭｏは稀
少金属であるため高価で、低コスト材を求める最近の風
潮から反している。またＣｒやＭｏの添加で基地の耐食
性は確かに上がるものの、硫化物自体の耐食性は変わら
ないため硫化物もしくはその周囲から激しく腐食する傾
向があった。この問題を解決するため、例えば特開平７
−１８８８６４号公報は、Ｍｎ／Ｓ比の制限および硫化
物系介在物の形状制御により耐食性の向上を図ってい
る。ところが、硫化物系介在物の組成は、一定の成分範
囲内で大きく変化し、この組成変化は、耐食性の向上を
もたらす一方、被削性に悪影響を及ぼし、熱間加工性も
悪化させる。このように、耐食性と被削性および熱間加
工性の両立は困難で解決されていなかった。
として、被削性を重視したＳＵＳ４３０Ｆ（１７Ｃｒ−
Ｓ添加）が広く用いられているが、鋼中に分散し快削性
を付与する硫化物が耐食性を低下させるため、発銹を強
度に嫌う精密部品等に対しては耐食性の改善が望まれて
いる。フェライト系ステンレス鋼の耐食性の向上には、
ＣｒやＭｏ添加量の増加が有効であるが、特にＭｏは稀
少金属であるため高価で、低コスト材を求める最近の風
潮から反している。またＣｒやＭｏの添加で基地の耐食
性は確かに上がるものの、硫化物自体の耐食性は変わら
ないため硫化物もしくはその周囲から激しく腐食する傾
向があった。この問題を解決するため、例えば特開平７
−１８８８６４号公報は、Ｍｎ／Ｓ比の制限および硫化
物系介在物の形状制御により耐食性の向上を図ってい
る。ところが、硫化物系介在物の組成は、一定の成分範
囲内で大きく変化し、この組成変化は、耐食性の向上を
もたらす一方、被削性に悪影響を及ぼし、熱間加工性も
悪化させる。このように、耐食性と被削性および熱間加
工性の両立は困難で解決されていなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＳＵＳ４３
０Ｆと比較して、大きなコストアップを招くことなく耐
食性を向上させ、同等の被削性を確保しながら、かつ熱
間加工性に優れた鋼種の提供を目的とする。
０Ｆと比較して、大きなコストアップを招くことなく耐
食性を向上させ、同等の被削性を確保しながら、かつ熱
間加工性に優れた鋼種の提供を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明者は硫化物の組成に着目して研究を行っ
た。この結果、硫化物組成は、フェライト系ステンレス
鋼に含有されるＭｎとＳの重量比によって大きく変化
し、またＭｎ／Ｓ比がある範囲内にあるときはＣｒ量に
よっても影響されることを見出した。ＳＵＳ４３０Ｆの
Ｍｎの上限は１．２５％になっているが、例えばＭｎが
１％含まれる場合、通常Ｍｎ／Ｓ比は３を超え、このと
き硫化物中に含まれる元素はほとんどＭｎとＳだけであ
る。ところが、Ｍｎ／Ｓ比を低下させると、この低下に
伴い、硫化物中のＭｎは漸減し、かわりにＣｒが増加す
る。そしてＭｎ／Ｓ比がおよそ２から１の間で、硫化物
組成は大きく変化し、ついに硫化物中のＣｒがＭｎを逆
転する。このとき、硫化物組成は、Ｍｎ／Ｓ比のみなら
ずＣｒ量によっても変化し、Ｍｎ／Ｓ比の低下およびＣ
ｒ量の増加に伴って硫化物中のＣｒが増えるという知見
を得た。このとき、耐食性は、硫化物組成の変化と連動
するかたちで変化し、硫化物中のＣｒがＭｎより多くな
る付近で、大幅に向上することを発見した。
めに、本発明者は硫化物の組成に着目して研究を行っ
た。この結果、硫化物組成は、フェライト系ステンレス
鋼に含有されるＭｎとＳの重量比によって大きく変化
し、またＭｎ／Ｓ比がある範囲内にあるときはＣｒ量に
よっても影響されることを見出した。ＳＵＳ４３０Ｆの
Ｍｎの上限は１．２５％になっているが、例えばＭｎが
１％含まれる場合、通常Ｍｎ／Ｓ比は３を超え、このと
き硫化物中に含まれる元素はほとんどＭｎとＳだけであ
る。ところが、Ｍｎ／Ｓ比を低下させると、この低下に
伴い、硫化物中のＭｎは漸減し、かわりにＣｒが増加す
る。そしてＭｎ／Ｓ比がおよそ２から１の間で、硫化物
組成は大きく変化し、ついに硫化物中のＣｒがＭｎを逆
転する。このとき、硫化物組成は、Ｍｎ／Ｓ比のみなら
ずＣｒ量によっても変化し、Ｍｎ／Ｓ比の低下およびＣ
ｒ量の増加に伴って硫化物中のＣｒが増えるという知見
を得た。このとき、耐食性は、硫化物組成の変化と連動
するかたちで変化し、硫化物中のＣｒがＭｎより多くな
る付近で、大幅に向上することを発見した。
【０００５】ところが、硫化物中のＣｒが増えると、ほ
とんどＭｎとＳだけからなる場合と比較して、硫化物は
熱間圧延等により延展しやすくなる傾向があることを見
出した。特に、硫化物組成が大きく変化する範囲で、展
伸度は急激に変化し、硫化物中のＣｒが増加するほど展
伸度は大きくなる。延展した硫化物系介在物は、延展し
ていないそれと比較して被削性向上に対する効果が小さ
い。特に細径の棒鋼および線材では、圧鍛比が大きいた
め、硫化物は延展しやすく、延展の度合が被削性を左右
する。すなわち硫化物中のＣｒが増えると耐食性は向上
するが、被削性がやや劣ってしまう問題点がある。この
問題は、耐食性に影響を与えない快削元素であるＰｂの
添加、または硫化物の球状化作用があるＳｅの添加によ
り解決できることが分かった。ただし、Ｐｂ等の添加
は、熱間加工性のさらなる悪化を引き起こす。ところ
が、本発明のように成分を調整することで、熱間圧延時
の組織がほぼフェライト一相になり、この結果、通常フ
ェライト相とオーステナイト相との間で生じやすい割れ
が軽減され、熱間加工性の向上が達成されることを見出
した。
とんどＭｎとＳだけからなる場合と比較して、硫化物は
熱間圧延等により延展しやすくなる傾向があることを見
出した。特に、硫化物組成が大きく変化する範囲で、展
伸度は急激に変化し、硫化物中のＣｒが増加するほど展
伸度は大きくなる。延展した硫化物系介在物は、延展し
ていないそれと比較して被削性向上に対する効果が小さ
い。特に細径の棒鋼および線材では、圧鍛比が大きいた
め、硫化物は延展しやすく、延展の度合が被削性を左右
する。すなわち硫化物中のＣｒが増えると耐食性は向上
するが、被削性がやや劣ってしまう問題点がある。この
問題は、耐食性に影響を与えない快削元素であるＰｂの
添加、または硫化物の球状化作用があるＳｅの添加によ
り解決できることが分かった。ただし、Ｐｂ等の添加
は、熱間加工性のさらなる悪化を引き起こす。ところ
が、本発明のように成分を調整することで、熱間圧延時
の組織がほぼフェライト一相になり、この結果、通常フ
ェライト相とオーステナイト相との間で生じやすい割れ
が軽減され、熱間加工性の向上が達成されることを見出
した。
【０００６】その発明の要旨とするところは、（１）重
量％で、Ｃ ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．２０〜１．
００％、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｓ ：０．０５〜０．
４５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１６．５０〜２
２．００％、Ｍｏ：１．００％未満、Ｎ ：０．０３％
以下、Ｏ ：０．００６〜０．０２０％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ下記式
（１）、（２）で表される範囲の値であることを特徴と
するフェライト系快削ステンレス鋼。 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・・・（２）
量％で、Ｃ ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．２０〜１．
００％、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｓ ：０．０５〜０．
４５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１６．５０〜２
２．００％、Ｍｏ：１．００％未満、Ｎ ：０．０３％
以下、Ｏ ：０．００６〜０．０２０％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ下記式
（１）、（２）で表される範囲の値であることを特徴と
するフェライト系快削ステンレス鋼。 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・・・（２）
【０００７】（２）重量％で、Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：０．２０〜１．００％、Ｍｎ：０．５０％以下、
Ｓ ：０．０５〜０．４５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃ
ｒ：１６．５０〜２２．００％、Ｍｏ：１．００％未
満、Ｎ ：０．０３％以下、Ｏ ：０．００６〜０．０
２０％を含有し、さらにＰｂ：０．０５〜０．３０％、
Ｓｅ：０．０５％以上のうち少なくとも１種を含有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ下記式
（１）、（２）で表される範囲の値であることを特徴と
するフェライト系快削ステンレス鋼。 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・・（１） Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・・・（２） である。
Ｓｉ：０．２０〜１．００％、Ｍｎ：０．５０％以下、
Ｓ ：０．０５〜０．４５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃ
ｒ：１６．５０〜２２．００％、Ｍｏ：１．００％未
満、Ｎ ：０．０３％以下、Ｏ ：０．００６〜０．０
２０％を含有し、さらにＰｂ：０．０５〜０．３０％、
Ｓｅ：０．０５％以上のうち少なくとも１種を含有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ下記式
（１）、（２）で表される範囲の値であることを特徴と
するフェライト系快削ステンレス鋼。 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・・（１） Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・・・（２） である。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の各成分元素の含有量の限
定理由を以下に示す。 Ｃ：０．０８重量％以下 Ｃは、基地に固溶されて硬さを上昇させ、また強力なオ
ーステナイト生成元素である。０．０８重量％を超える
と炭化物の析出量が増加し耐食性が劣化し、オーステナ
イト量が増加するため、上限を０．０８重量％とした。 Ｓｉ：０．２０〜１．００重量％ Ｓｉは、製鋼時に脱酸元素として添加されるが、多すぎ
ると靱性が低下し、少ないとその効果が得られないの
で、０．２０〜１．００重量％とした。
定理由を以下に示す。 Ｃ：０．０８重量％以下 Ｃは、基地に固溶されて硬さを上昇させ、また強力なオ
ーステナイト生成元素である。０．０８重量％を超える
と炭化物の析出量が増加し耐食性が劣化し、オーステナ
イト量が増加するため、上限を０．０８重量％とした。 Ｓｉ：０．２０〜１．００重量％ Ｓｉは、製鋼時に脱酸元素として添加されるが、多すぎ
ると靱性が低下し、少ないとその効果が得られないの
で、０．２０〜１．００重量％とした。
【０００９】Ｍｎ：０．５０重量％以下 Ｍｎは、快削鋼において、被削性向上に寄与する硫化物
系介在物を生成するために添加される。ＳＵＳ４３０Ｆ
には１．２５重量％まで添加されるが、本発明では耐食
性を劣化させないようにＭｎ／Ｓ比を規定するため、上
限を０．５０重量％にした。 Ｓ：０．０５〜０．４５重量％ Ｓは、被削性向上元素として極めて有効であるが、含有
量が０．０５重量％以下ではこの効果が十分発揮されな
い。０．４５重量％を超えて添加すると、添加量に見合
うだけの被削性向上効果が得られないうえ、熱間加工性
を劣化するので、０．０５〜０．４５重量％とした。
系介在物を生成するために添加される。ＳＵＳ４３０Ｆ
には１．２５重量％まで添加されるが、本発明では耐食
性を劣化させないようにＭｎ／Ｓ比を規定するため、上
限を０．５０重量％にした。 Ｓ：０．０５〜０．４５重量％ Ｓは、被削性向上元素として極めて有効であるが、含有
量が０．０５重量％以下ではこの効果が十分発揮されな
い。０．４５重量％を超えて添加すると、添加量に見合
うだけの被削性向上効果が得られないうえ、熱間加工性
を劣化するので、０．０５〜０．４５重量％とした。
【００１０】Ｎｉ：０．５０重量％以下 Ｎｉは、焼入性を向上するために添加する場合がある
が、０．５０重量％を超えると、熱間加工温度域でフェ
ライト相が不安定になり、熱間加工性を悪化するため、
上限を０．５０重量％にした。 Ｃｒ：１６．５０〜２２．００重量％ Ｃｒは、ステンレス鋼として必要な耐食性および耐酸化
性を確保するうえで必要な元素である。ＳＵＳ４３０Ｆ
では、Ｃｒの下限値は１６．００重量％であるが、本発
明では耐食性の向上に重点をおいているため、下限値を
１６．５０重量％とした。また、２２．００重量％を超
えると靱性の低下が著しいため、１６．５０〜２２．０
０重量％とした。
が、０．５０重量％を超えると、熱間加工温度域でフェ
ライト相が不安定になり、熱間加工性を悪化するため、
上限を０．５０重量％にした。 Ｃｒ：１６．５０〜２２．００重量％ Ｃｒは、ステンレス鋼として必要な耐食性および耐酸化
性を確保するうえで必要な元素である。ＳＵＳ４３０Ｆ
では、Ｃｒの下限値は１６．００重量％であるが、本発
明では耐食性の向上に重点をおいているため、下限値を
１６．５０重量％とした。また、２２．００重量％を超
えると靱性の低下が著しいため、１６．５０〜２２．０
０重量％とした。
【００１１】Ｍｏ：１．００重量％未満 Ｍｏは、耐食性を高める元素であるが、高価な元素であ
るため、１．００重量％未満とした。 Ｎ：０．０３重量％以下 Ｎは、Ｃと同様に強力なオーステナイト生成元素であ
り、０．０３重量％を超えると熱間加工温度域でフェラ
イト相が不安定となるため、上限を０．０３重量％とし
た。 Ｏ：０．００６〜０．０２０重量％ Ｏは、硫化物の形状に影響を与える元素であり、０．０
０６重量％以下では硫化物が小型になり切削に不向きな
形状となる。また、０．０２０重量％を超えると酸化物
が増加して被削性を阻害するため、０．００６０〜０．
０２０重量％とした。
るため、１．００重量％未満とした。 Ｎ：０．０３重量％以下 Ｎは、Ｃと同様に強力なオーステナイト生成元素であ
り、０．０３重量％を超えると熱間加工温度域でフェラ
イト相が不安定となるため、上限を０．０３重量％とし
た。 Ｏ：０．００６〜０．０２０重量％ Ｏは、硫化物の形状に影響を与える元素であり、０．０
０６重量％以下では硫化物が小型になり切削に不向きな
形状となる。また、０．０２０重量％を超えると酸化物
が増加して被削性を阻害するため、０．００６０〜０．
０２０重量％とした。
【００１２】Ｐｂ：０．０５〜０．３０重量％ Ｐｂは、耐食性を劣化させずに被削性を向上させる元素
であり、０．０５重量％以下ではこの効果が薄く、０．
３０重量％を超えて添加すると被削性向上効果は飽和し
しかも熱間加工性を害するようになるため、０．０５〜
０．３０重量％とした。 Ｓｅ：０．０５重量％以上 Ｓｅは、硫化物の形状を制御して被削性を向上させる元
素であるが、この効果を発揮するためには、０．０５重
量％以上の添加が必要であるため、下限を０．０５重量
％にした。
であり、０．０５重量％以下ではこの効果が薄く、０．
３０重量％を超えて添加すると被削性向上効果は飽和し
しかも熱間加工性を害するようになるため、０．０５〜
０．３０重量％とした。 Ｓｅ：０．０５重量％以上 Ｓｅは、硫化物の形状を制御して被削性を向上させる元
素であるが、この効果を発揮するためには、０．０５重
量％以上の添加が必要であるため、下限を０．０５重量
％にした。
【００１３】 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・・・・・・（１） 式（１）で表される値は、フェライト相の安定度を表す
指標であり、熱間加工性に影響を及ぼす。被削性確保の
ためＰｂを添加した場合熱間加工性は悪化するが、式
（１）で表される値を−２０以下に限定して熱間加工温
度域の組成をほぼフェライト一相とすることで、熱間加
工性の回復が可能となるため、Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋
０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉを−２
０以下に限定した。
指標であり、熱間加工性に影響を及ぼす。被削性確保の
ためＰｂを添加した場合熱間加工性は悪化するが、式
（１）で表される値を−２０以下に限定して熱間加工温
度域の組成をほぼフェライト一相とすることで、熱間加
工性の回復が可能となるため、Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋
０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉを−２
０以下に限定した。
【００１４】 Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・・・（２） 式（２）で表される値は、本発明で規定するＣｒの範囲
（１６．５０〜２２．００重量％）で硫化物の組成を決
定する因子であり、硫化物組成の変化は耐食性に大きな
影響を与える。式（１）の値が１．２を超えると、硫化
物中のＭｎがＣｒより多くなり耐食性を大きく劣化する
ため、Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）を１．２
以下に限定した。
（１６．５０〜２２．００重量％）で硫化物の組成を決
定する因子であり、硫化物組成の変化は耐食性に大きな
影響を与える。式（１）の値が１．２を超えると、硫化
物中のＭｎがＣｒより多くなり耐食性を大きく劣化する
ため、Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）を１．２
以下に限定した。
【００１５】
【実施例】以下に実施例について説明する。表１に示す
本発明鋼および比較鋼を真空溶解炉にて溶製した後、φ
１５またはφ２０棒鋼に鍛造し、８００℃で焼鈍後、各
種試験に供した。試験は、硫化物系介在物分析、耐食性
試験、被削性試験および熱間加工性試験を行った。 （１）硫化物系介在物分析 エネルギー分散型Ｘ線分析装置により硫化物系介在物の
組成を分析した。 （２）耐食性試験 相対湿度９０％の環境下で２０〜５０℃のサイクルを２
０回繰り返すサイクル湿潤試験を行い、このときの試験
片の外観から発銹程度をレイティングにより評価した。
レイティングは、発銹なしをＳ、やや発銹（発銹点の面
積率１０％以下）が見られるものをＡ、激しく発銹（面
積率１０％以上）が見られるものをＢとして評価した。 （３）被削性試験 ドリル穿孔性試験を行った。φ５の高速度鋼ドリルを用
いて、推力４１４Ｎ、周速１８．７ｍ／ｍｉｎで穿孔を
行い、深さ１０ｍｍ穿孔するときに要する時間で被削性
を評価した。
本発明鋼および比較鋼を真空溶解炉にて溶製した後、φ
１５またはφ２０棒鋼に鍛造し、８００℃で焼鈍後、各
種試験に供した。試験は、硫化物系介在物分析、耐食性
試験、被削性試験および熱間加工性試験を行った。 （１）硫化物系介在物分析 エネルギー分散型Ｘ線分析装置により硫化物系介在物の
組成を分析した。 （２）耐食性試験 相対湿度９０％の環境下で２０〜５０℃のサイクルを２
０回繰り返すサイクル湿潤試験を行い、このときの試験
片の外観から発銹程度をレイティングにより評価した。
レイティングは、発銹なしをＳ、やや発銹（発銹点の面
積率１０％以下）が見られるものをＡ、激しく発銹（面
積率１０％以上）が見られるものをＢとして評価した。 （３）被削性試験 ドリル穿孔性試験を行った。φ５の高速度鋼ドリルを用
いて、推力４１４Ｎ、周速１８．７ｍ／ｍｉｎで穿孔を
行い、深さ１０ｍｍ穿孔するときに要する時間で被削性
を評価した。
【００１６】（４）熱間加工性試験 グリーブル試験機により、熱間加工性試験を行った。熱
間加工性は、１１００℃における絞り値によって評価し
た。表１に示すように、式（２）の値が１．２以下の発
明鋼１〜７は、１．２を超える比較鋼８〜１１と異な
り、硫化物中のＭｎとＣｒが逆転してＣｒが多くなる。
それに伴い、耐食性が極めて優れるようになる。被削性
は若干悪くなるが、発明鋼６、７のようにＰｂまたはＳ
ｅの添加で改善される。式（１）の値が−２０を超える
比較鋼８、９、１２は、低い絞り値を示しているが、式
（１）の値を−２０以下にすることで発明鋼のように絞
り値の改善が見られる。
間加工性は、１１００℃における絞り値によって評価し
た。表１に示すように、式（２）の値が１．２以下の発
明鋼１〜７は、１．２を超える比較鋼８〜１１と異な
り、硫化物中のＭｎとＣｒが逆転してＣｒが多くなる。
それに伴い、耐食性が極めて優れるようになる。被削性
は若干悪くなるが、発明鋼６、７のようにＰｂまたはＳ
ｅの添加で改善される。式（１）の値が−２０を超える
比較鋼８、９、１２は、低い絞り値を示しているが、式
（１）の値を−２０以下にすることで発明鋼のように絞
り値の改善が見られる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、ＳＵ
Ｓ４３０Ｆよりも格段に優れた耐食性を有するフェライ
ト系快削ステンレス鋼を得ることができた。
Ｓ４３０Ｆよりも格段に優れた耐食性を有するフェライ
ト系快削ステンレス鋼を得ることができた。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：０．２０〜１．００％、 Ｍｎ：０．５０％以下、 Ｓ ：０．０５〜０．４５％、 Ｎｉ：０．５％以下、 Ｃｒ：１６．５０〜２２．００％、 Ｍｏ：１．００％未満、 Ｎ ：０．０３％以下、 Ｏ ：０．００６〜０．０２０％を含有し、 残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ下記式
（１）、（２）で表される範囲の値であることを特徴と
するフェライト系快削ステンレス鋼。 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・・・（２） - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：０．２０〜１．００％、 Ｍｎ：０．５０％以下、 Ｓ ：０．０５〜０．４５％、 Ｎｉ：０．５％以下、 Ｃｒ：１６．５０〜２２．００％、 Ｍｏ：１．００％未満、 Ｎ ：０．０３％以下、 Ｏ ：０．００６〜０．０２０％を含有し、 さらにＰｂ：０．０５〜０．３０％、Ｓｅ：０．０５％
以上のうち少なくとも１種を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなり、かつ下記式（１）、（２）で表
される範囲の値であることを特徴とするフェライト系快
削ステンレス鋼。 Ｎｉ＋２７Ｃ＋２３Ｎ＋０．１Ｍｎ−１．２（Ｃｒ＋Ｍｏ）−０．５Ｓｉ≦− ２０ ・・・・・・・・・・（１） Ｍｎ／Ｓ−０．１７（Ｃｒ−１６．５）≦１．２ ・・・・（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19748596A JPH1046292A (ja) | 1996-07-26 | 1996-07-26 | 熱間加工性および耐食性に優れたフェライト系快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19748596A JPH1046292A (ja) | 1996-07-26 | 1996-07-26 | 熱間加工性および耐食性に優れたフェライト系快削ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1046292A true JPH1046292A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16375264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19748596A Pending JPH1046292A (ja) | 1996-07-26 | 1996-07-26 | 熱間加工性および耐食性に優れたフェライト系快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1046292A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1288323A1 (de) * | 2001-09-04 | 2003-03-05 | Stahlwerk Ergste Westig GmbH | Kaltverformbarer korrosionsbeständiger Chromstahl |
| JP2006097039A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐食性、冷鍛性および熱間加工性に優れた快削ステンレス鋼 |
| US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| US7381369B2 (en) | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| JP2013104075A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 複相介在物を有する快削ステンレス鋼 |
-
1996
- 1996-07-26 JP JP19748596A patent/JPH1046292A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
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| JP2013104075A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 複相介在物を有する快削ステンレス鋼 |
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