JPS6360259A - ボルトナツト用ステンレス鋼線材 - Google Patents
ボルトナツト用ステンレス鋼線材Info
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- JPS6360259A JPS6360259A JP20293586A JP20293586A JPS6360259A JP S6360259 A JPS6360259 A JP S6360259A JP 20293586 A JP20293586 A JP 20293586A JP 20293586 A JP20293586 A JP 20293586A JP S6360259 A JPS6360259 A JP S6360259A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
及服五亘灼
（産業上の利用分野］
本発明は、冷間ヘディング性の高いボルトナツト用ステ
ンレス鋼線材に関する。
ンレス鋼線材に関する。
ステンレス鋼製のボルトやナツトを廉価に提供しようと
する場合、加工は冷間圧造、つまり冷間転造および冷間
ヘディングによることになる。 この用途に向ける材料としては、従来は主にＳＵＳＸＭ
７が使用されていた。 このステンレス鋼は、冷間加工性が高いことは有利であ
るが、価格の点からは競争力が強いとはいえず、いっそ
う廉価な材料に対する要望は根強いものがある。 また、この種のオーステナイト系ステンレス鋼は、非磁
性であるという特性を利用した用途に向けられることが
多いので、加工によって＠磁しないことが要求される。 （発明が解決しようとする問題点］ 本発明の目的は、常用のＳＵＳＸＭ７よりも廉価であっ
て、冷間圧造性とくにヘディング性はそれに劣ることな
く、かつ加工による着磁が問題にならないような、ボル
トナツト用のオーステナイト系ステンレス鋼線材を提供
することにある。 発明の構成 ［問題点を解決するための手段］ 本発明の冷間圧造性の高いボルトナツト用ステンレス鋼
線材は、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１゜０％以下、Ｍ
ｎ：２，０％以下、ＣＩＪ：１．０〜３．０％、Ｎｉ
：８．０〜１０．５％およびＣｒ：１８．０〜２０．
０％を含有し、残部が不純物およびＦｅからなる合金組
成を有する。 上記組成において、Ｃ：０．０２〜０．０４％、Ｓｉ
：０．２〜０．５％、Ｍｎ ：’１． ０〜２．０％
が好適であり、また不純物はＰ：０．０４５％以下、Ｓ
：０．０１０％以下が望ましい。 ［作 用］ 上記の合金成分の作用と、組成の限定理由はつぎのとお
りである。 Ｃ：０．０８％以下 低い方が加工性はよいが、あまり低くすると加工に伴う
透磁率上昇が無視できなくなるので、０．０２〜０．０
４％程度が最適である。 上限は、耐食性と加工性の観点から定めた。 Ｓｉ：１．０％以下 脱酸剤として必要であるが、加工性の低下を招くので、
上記限界内の含有但に止める。 好ましい範囲は０．２〜０．５％でおる。 Ｍｎ：２．０％以下 同じく脱酸剤であるが、加工性とくに冷間圧造性にとっ
ては好ましくないので、添加量は２．０％以下とする。 ただし、加工による着磁の防止のためには、１．０％
以上の存在が望ましい。 Ｃｕ ： １．０〜３．０％ 必要な冷間加工性を得るために１．０％以上加える。
一方で、多量に入ると熱間加工性が低下し、コスト高に
もなるから３．０％までにする。 Ｎｉ：８．０〜１０．５％ 圧造性、耐食性および着磁防止のため、８゜０％以上の
添加を要する。 上限１０．５％を超えて添加しても、
効果は飽和し、不経済になる。 Ｃｒ ：１８．０〜２０．０％ ステンレス鋼としての耐食性と、着磁しない性質を確保
するために１８．０％以上存在させるが、熱間加工性の
低下とコストの上昇を考えて、２０．０％までに止める
。 Ｐ ：０．０４５％以下、Ｓ：０．０１０％以下これ
らの不純物は低いほどよく、とくにＳは圧造性にとって
好ましくない成分でおるから、通常のステンレス鋼の許
容限度０．０３０％より低く抑えたい。 上記の組成の選択により、ステンレス鋼として必要な耐
食性と十分な強度をもち、冷間圧造による加工が容易で
あって、加工による着磁が実質上なく、しかも価格の低
廉なボルトナツト用ステンレス鋼線材が得られる。 ［実施例］ 表に示す合金組成（重量％、残余Ｆｅ ’）のオーステ
ナイト系ステンレス鋼を溶製し、線材圧延ののち、溶体
化処理した。 Ｎ（Ｉ ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ５ ０
．０１３ ０．４４ ０．６４ ０．０３２Ｓ
Ｃｕ Ｎｉ Ｃｒ 備 考
０．００１ ３．１１ ９．５２ １７．７１ ＳＵ
ＳＸＭ７溶体化処理俊の供試材ＮＱ１，２．３および５
から、直径６．ＯｓＸ高ざ１１．５ｍの試験片をくり、
それを種々の圧下率で据込試験して、ｆｌ ｎ Ｈｏ
／）−１ （Ｈｏは変形前の高さ、Ｈは変形後の高さ〕であられさ
れる歪と、応力との関係を測定した。 その結果を第１図に示す。 第１図のグラフから、本発明のステンレス鋼は、冷間圧
造性が５ＬＪＳ３０４より高く、ＳＬＩＳＸＭ７に近い
ことがわかる。 Ｎα４およびＮα５の試料は、ざらに酸洗、被膜加工お
よびスキンパスの工程をへてロッドまたはワイヤとし、
冷間圧造により、Ｎα４からは第２図に示す六角ボルト
を、またＮα４およびＮα５から第３図に示すソケット
ヘッドスクリューを、それぞれ冷間圧造により製造した
。 六角ボルトの各部について硬さを測定した結果を、ロッ
ドの引張強度とともに下に示す。 Ｎα ロッド引張強度 ボルト硬さ〔Ｈ□Ｃ〕ソケッ
トヘッドスクリューは、頭と軸の各部の透磁率を測定し
、塩水噴霧試験を行なった。 その結果を、ワイヤの引
張強度とともに下に示す。 Ｎα ワイヤ引張強度 透磁率〔μ〕 塩水噴霧（Ｎ
ｆｆｆ／ｍ２ ） 頭 軸 試 験
＊４ ６２ １．０５ １．０７
Ａ’５ ５Ｂ １．０３ １．０３
Ｂ＊Ｂ・・・赤錆少し発生、Ａ′・・・錆はほとん
どない。 加工による透磁率の増大も、許容限度（μ≦１．２０＞
をはるかに下回っており、耐食性は、本発明の材料の方
が、従来使用してきたＳＵＳＸＭ７よりもすぐれている
。 発明の効果 本発明のボルトナツト用ステンレス鋼線材は、冷間加工
性が高く、冷間ヘディングによるボルトナツトへの加工
が容易である。 もちろん、ステンレス鋼として十分な
耐食性をもち、強度もかなり高い。 オーステナイト系
ステンレス鋼の特性である低い透磁率は、冷間加工によ
っても実質上変化しないから、非磁性を要求される用途
に向けて差支えはない。 材料自体、従来常用のものより低価格でおることと、前
記の高い加工性が可能にする工具寿命の延長とがあいま
って、冷間圧造によるボルトナツトの製造コストを低減
することができる。
する場合、加工は冷間圧造、つまり冷間転造および冷間
ヘディングによることになる。 この用途に向ける材料としては、従来は主にＳＵＳＸＭ
７が使用されていた。 このステンレス鋼は、冷間加工性が高いことは有利であ
るが、価格の点からは競争力が強いとはいえず、いっそ
う廉価な材料に対する要望は根強いものがある。 また、この種のオーステナイト系ステンレス鋼は、非磁
性であるという特性を利用した用途に向けられることが
多いので、加工によって＠磁しないことが要求される。 （発明が解決しようとする問題点］ 本発明の目的は、常用のＳＵＳＸＭ７よりも廉価であっ
て、冷間圧造性とくにヘディング性はそれに劣ることな
く、かつ加工による着磁が問題にならないような、ボル
トナツト用のオーステナイト系ステンレス鋼線材を提供
することにある。 発明の構成 ［問題点を解決するための手段］ 本発明の冷間圧造性の高いボルトナツト用ステンレス鋼
線材は、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１゜０％以下、Ｍ
ｎ：２，０％以下、ＣＩＪ：１．０〜３．０％、Ｎｉ
：８．０〜１０．５％およびＣｒ：１８．０〜２０．
０％を含有し、残部が不純物およびＦｅからなる合金組
成を有する。 上記組成において、Ｃ：０．０２〜０．０４％、Ｓｉ
：０．２〜０．５％、Ｍｎ ：’１． ０〜２．０％
が好適であり、また不純物はＰ：０．０４５％以下、Ｓ
：０．０１０％以下が望ましい。 ［作 用］ 上記の合金成分の作用と、組成の限定理由はつぎのとお
りである。 Ｃ：０．０８％以下 低い方が加工性はよいが、あまり低くすると加工に伴う
透磁率上昇が無視できなくなるので、０．０２〜０．０
４％程度が最適である。 上限は、耐食性と加工性の観点から定めた。 Ｓｉ：１．０％以下 脱酸剤として必要であるが、加工性の低下を招くので、
上記限界内の含有但に止める。 好ましい範囲は０．２〜０．５％でおる。 Ｍｎ：２．０％以下 同じく脱酸剤であるが、加工性とくに冷間圧造性にとっ
ては好ましくないので、添加量は２．０％以下とする。 ただし、加工による着磁の防止のためには、１．０％
以上の存在が望ましい。 Ｃｕ ： １．０〜３．０％ 必要な冷間加工性を得るために１．０％以上加える。
一方で、多量に入ると熱間加工性が低下し、コスト高に
もなるから３．０％までにする。 Ｎｉ：８．０〜１０．５％ 圧造性、耐食性および着磁防止のため、８゜０％以上の
添加を要する。 上限１０．５％を超えて添加しても、
効果は飽和し、不経済になる。 Ｃｒ ：１８．０〜２０．０％ ステンレス鋼としての耐食性と、着磁しない性質を確保
するために１８．０％以上存在させるが、熱間加工性の
低下とコストの上昇を考えて、２０．０％までに止める
。 Ｐ ：０．０４５％以下、Ｓ：０．０１０％以下これ
らの不純物は低いほどよく、とくにＳは圧造性にとって
好ましくない成分でおるから、通常のステンレス鋼の許
容限度０．０３０％より低く抑えたい。 上記の組成の選択により、ステンレス鋼として必要な耐
食性と十分な強度をもち、冷間圧造による加工が容易で
あって、加工による着磁が実質上なく、しかも価格の低
廉なボルトナツト用ステンレス鋼線材が得られる。 ［実施例］ 表に示す合金組成（重量％、残余Ｆｅ ’）のオーステ
ナイト系ステンレス鋼を溶製し、線材圧延ののち、溶体
化処理した。 Ｎ（Ｉ ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ５ ０
．０１３ ０．４４ ０．６４ ０．０３２Ｓ
Ｃｕ Ｎｉ Ｃｒ 備 考
０．００１ ３．１１ ９．５２ １７．７１ ＳＵ
ＳＸＭ７溶体化処理俊の供試材ＮＱ１，２．３および５
から、直径６．ＯｓＸ高ざ１１．５ｍの試験片をくり、
それを種々の圧下率で据込試験して、ｆｌ ｎ Ｈｏ
／）−１ （Ｈｏは変形前の高さ、Ｈは変形後の高さ〕であられさ
れる歪と、応力との関係を測定した。 その結果を第１図に示す。 第１図のグラフから、本発明のステンレス鋼は、冷間圧
造性が５ＬＪＳ３０４より高く、ＳＬＩＳＸＭ７に近い
ことがわかる。 Ｎα４およびＮα５の試料は、ざらに酸洗、被膜加工お
よびスキンパスの工程をへてロッドまたはワイヤとし、
冷間圧造により、Ｎα４からは第２図に示す六角ボルト
を、またＮα４およびＮα５から第３図に示すソケット
ヘッドスクリューを、それぞれ冷間圧造により製造した
。 六角ボルトの各部について硬さを測定した結果を、ロッ
ドの引張強度とともに下に示す。 Ｎα ロッド引張強度 ボルト硬さ〔Ｈ□Ｃ〕ソケッ
トヘッドスクリューは、頭と軸の各部の透磁率を測定し
、塩水噴霧試験を行なった。 その結果を、ワイヤの引
張強度とともに下に示す。 Ｎα ワイヤ引張強度 透磁率〔μ〕 塩水噴霧（Ｎ
ｆｆｆ／ｍ２ ） 頭 軸 試 験
＊４ ６２ １．０５ １．０７
Ａ’５ ５Ｂ １．０３ １．０３
Ｂ＊Ｂ・・・赤錆少し発生、Ａ′・・・錆はほとん
どない。 加工による透磁率の増大も、許容限度（μ≦１．２０＞
をはるかに下回っており、耐食性は、本発明の材料の方
が、従来使用してきたＳＵＳＸＭ７よりもすぐれている
。 発明の効果 本発明のボルトナツト用ステンレス鋼線材は、冷間加工
性が高く、冷間ヘディングによるボルトナツトへの加工
が容易である。 もちろん、ステンレス鋼として十分な
耐食性をもち、強度もかなり高い。 オーステナイト系
ステンレス鋼の特性である低い透磁率は、冷間加工によ
っても実質上変化しないから、非磁性を要求される用途
に向けて差支えはない。 材料自体、従来常用のものより低価格でおることと、前
記の高い加工性が可能にする工具寿命の延長とがあいま
って、冷間圧造によるボルトナツトの製造コストを低減
することができる。
第１図は、本発明のボルトナツト用ステンレス鋼線材の
冷間加工性と、既知の材料と比較して示したグラフであ
る。 第２図および第３図は、本発明のステンレス鋼線材で製
作した、六角ボルトおよびソケットヘッドスクリューの
例を示す側面図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 第１１１ 歪ムＨｏ／Ｈ 第２図 Ｂ 第３図
冷間加工性と、既知の材料と比較して示したグラフであ
る。 第２図および第３図は、本発明のステンレス鋼線材で製
作した、六角ボルトおよびソケットヘッドスクリューの
例を示す側面図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 第１１１ 歪ムＨｏ／Ｈ 第２図 Ｂ 第３図
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｃｕ：１．０〜３．０％、Ｎｉ：８．
０〜１０．５％およびＣｒ：１８．０〜２０．０％を含
有し、残部が不純物およびＦｅからなる、冷間圧造性の
高いボルトナット用ステンレス鋼線材。 - （２）Ｃ：０．０２〜０．０４％、Ｓｉ：０．２〜０．
５％、Ｍｎ：１．０〜２．０％であって、Ｐ：０．０４
５％以下、Ｓ：０．０１０％以下である特許請求の範囲
第１項のボルトナット用ステンレス鋼線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20293586A JPS6360259A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | ボルトナツト用ステンレス鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20293586A JPS6360259A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | ボルトナツト用ステンレス鋼線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6360259A true JPS6360259A (ja) | 1988-03-16 |
Family
ID=16465595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20293586A Pending JPS6360259A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | ボルトナツト用ステンレス鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6360259A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02141556A (ja) * | 1988-11-21 | 1990-05-30 | Nippon Kinzoku Kogyo Kk | 冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
| JPH0693387A (ja) * | 1992-09-14 | 1994-04-05 | Kurimoto Ltd | ステンレス鋼製のｔ頭ボルトおよびその製造方法 |
| JPH06330923A (ja) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kurimoto Ltd | ステンレス鋼製のｔ頭ボルトおよびその製造方法 |
| WO2007020914A1 (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | National Institute For Materials Science | 冷間加工性に優れた高強度ステンレス鋼線及びその成形品 |
| JP2008063596A (ja) * | 2006-09-05 | 2008-03-21 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | トリミング性および冷間鍛造性に優れる安価な低磁性・中強度ステンレス鋼ボルト用線材、鋼線、およびボルト |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP20293586A patent/JPS6360259A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02141556A (ja) * | 1988-11-21 | 1990-05-30 | Nippon Kinzoku Kogyo Kk | 冷間加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
| JPH0693387A (ja) * | 1992-09-14 | 1994-04-05 | Kurimoto Ltd | ステンレス鋼製のｔ頭ボルトおよびその製造方法 |
| JPH06330923A (ja) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kurimoto Ltd | ステンレス鋼製のｔ頭ボルトおよびその製造方法 |
| WO2007020914A1 (ja) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | National Institute For Materials Science | 冷間加工性に優れた高強度ステンレス鋼線及びその成形品 |
| JP5273344B2 (ja) * | 2005-08-12 | 2013-08-28 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 冷間加工性に優れた高強度ステンレス鋼線及びその成形品 |
| JP2008063596A (ja) * | 2006-09-05 | 2008-03-21 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | トリミング性および冷間鍛造性に優れる安価な低磁性・中強度ステンレス鋼ボルト用線材、鋼線、およびボルト |
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