JP3380593B2 - 均一弱磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 - Google Patents
均一弱磁性ステンレス鋼板及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬貨やゲーム用メダル
等の素材として用いられ、また、それら硬貨等の自動識
別装置等に悪影響を与えないために、均一弱性性である
ことを要求される種類のステンレス鋼板及びその製造方
法に関する。
等の素材として用いられ、また、それら硬貨等の自動識
別装置等に悪影響を与えないために、均一弱性性である
ことを要求される種類のステンレス鋼板及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、遊技機用等のメダル用素材とし
て、ステンレス鋼が多用されるようになってきた。メダ
ル素材に求められるコイニング性に優れたステンレス鋼
として、従来は、フェライト系ステンレスが主流であっ
た。特公昭６０−８２８８にはコイン用ステンレス鋼と
してのフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が開示さ
れている。
て、ステンレス鋼が多用されるようになってきた。メダ
ル素材に求められるコイニング性に優れたステンレス鋼
として、従来は、フェライト系ステンレスが主流であっ
た。特公昭６０−８２８８にはコイン用ステンレス鋼と
してのフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が開示さ
れている。
【０００３】しかし、磁性を用いてコイン識別を行うコ
イン選別装置を通るコイン用としては、強磁性フェライ
ト系ステンレスは不適である。そこで、非磁性であるオ
ーステナイト系ステンレスのコイニング加工性等を改良
した新鋼種が提案されている（特開平４−６６６５
１）。また、オーステナイト中にフェライトを少量析出
させた弱磁性の二相系ステンレス鋼も提案されている。
イン選別装置を通るコイン用としては、強磁性フェライ
ト系ステンレスは不適である。そこで、非磁性であるオ
ーステナイト系ステンレスのコイニング加工性等を改良
した新鋼種が提案されている（特開平４−６６６５
１）。また、オーステナイト中にフェライトを少量析出
させた弱磁性の二相系ステンレス鋼も提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、オース
テナイトマトリックス中にフェライト相を適量・均一に
分散させることは容易ではない。そのような組織となる
よう組成を調整したインゴットを溶製しても、製造され
た板（圧延品）にフェライト相の異方性が強く表れるか
らである（図１参照）。そのため、磁性にも圧延異方性
が生じ、板から打ち抜いたコインの磁性が異なることと
なり、コイン識別上の問題が生じる。
テナイトマトリックス中にフェライト相を適量・均一に
分散させることは容易ではない。そのような組織となる
よう組成を調整したインゴットを溶製しても、製造され
た板（圧延品）にフェライト相の異方性が強く表れるか
らである（図１参照）。そのため、磁性にも圧延異方性
が生じ、板から打ち抜いたコインの磁性が異なることと
なり、コイン識別上の問題が生じる。
【０００５】本発明は、二相系ステンレス鋼の上述の問
題点を解決し、磁性の圧延異方性が極めて少ないコイニ
ング加工にも適したステンレス鋼板を提供することを目
的とする。
題点を解決し、磁性の圧延異方性が極めて少ないコイニ
ング加工にも適したステンレス鋼板を提供することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、均一分散し
たフェライト相を得るためには、造塊・圧延段階ではオ
ーステナイト単相組織の材料中に、圧延後にフェライト
相を現出させることが一つの手段として採用しうるとの
新たな着想の元、多くの実験を重ねることによって本発
明を完成させるに至った。
たフェライト相を得るためには、造塊・圧延段階ではオ
ーステナイト単相組織の材料中に、圧延後にフェライト
相を現出させることが一つの手段として採用しうるとの
新たな着想の元、多くの実験を重ねることによって本発
明を完成させるに至った。
【０００７】本発明のコイニング加工性に優れた均一弱
磁性ステンレス鋼板は、Ｃ：≦０．０３ｗ％、Ｎ：≦
０．０５ｗ％、Ｓｉ：≦２．０ｗ％、Ｍｎ：≦２．０ｗ
％、Ｎｉ：７〜１６ｗ％、Ｃｒ：１６〜２５ｗ％を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、 Ｎieq ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋２０Ｎ Ｃreq ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ＋１．５Ｔｉ で規定される等価Ｎi 量及び等価Ｃr 量が、 ０．８Ｃreq −６≦Ｎieq ≦１．１Ｃreq −９、 Ｎieq ≧−０．８９Ｃreq ＋２６．３ という条件を満たし、オーステナイトマトリックス中に
針状のフェライト相が３〜５ｖ％均一に分布しているこ
とを特徴とする。
磁性ステンレス鋼板は、Ｃ：≦０．０３ｗ％、Ｎ：≦
０．０５ｗ％、Ｓｉ：≦２．０ｗ％、Ｍｎ：≦２．０ｗ
％、Ｎｉ：７〜１６ｗ％、Ｃｒ：１６〜２５ｗ％を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、 Ｎieq ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋２０Ｎ Ｃreq ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ＋１．５Ｔｉ で規定される等価Ｎi 量及び等価Ｃr 量が、 ０．８Ｃreq −６≦Ｎieq ≦１．１Ｃreq −９、 Ｎieq ≧−０．８９Ｃreq ＋２６．３ という条件を満たし、オーステナイトマトリックス中に
針状のフェライト相が３〜５ｖ％均一に分布しているこ
とを特徴とする。
【０００８】本発明の均一弱磁性ステンレス鋼板の製造
方法は、上述の成分のステンレス鋼を、実質的な圧延加
工後に、１０００〜１１５０℃で加熱し材料をいったん
オーステナイト単相とし、次に、オーステナイト単相と
なった材料を、１３７５〜１４２５℃で加熱し、フェラ
イト相を析出させることを特徴とする。
方法は、上述の成分のステンレス鋼を、実質的な圧延加
工後に、１０００〜１１５０℃で加熱し材料をいったん
オーステナイト単相とし、次に、オーステナイト単相と
なった材料を、１３７５〜１４２５℃で加熱し、フェラ
イト相を析出させることを特徴とする。
【０００９】
【作用】通常のステンレス鋼板の製造では、溶解−鋳造
−熱間圧延−冷間圧延−焼鈍酸洗等の工程をとる。オー
ステナイト（γ）−フェライト（α）２相ステンレス鋼
を製造する時には、たとえば１１００℃の温度で状態図
上α＋γ領域に入る成分設計をする。しかし、このよう
にして製造した材料は図１に示すような圧延異方性をも
つ。圧延異方性の問題を解決するため発明者らが鋭意検
討を重ねた結果、いったん状態図のγループ領域で加熱
しγ単相として製造した材料を、γループ温度以上のα
＋γ領域で加熱することによって異方性のない材料が得
られることがわかった。このようにして得た材料は、図
２に示すようなオーステナイト相の結晶粒界に沿って針
状のフェライト相が均一に析出した異方性のない組織を
有する。
−熱間圧延−冷間圧延−焼鈍酸洗等の工程をとる。オー
ステナイト（γ）−フェライト（α）２相ステンレス鋼
を製造する時には、たとえば１１００℃の温度で状態図
上α＋γ領域に入る成分設計をする。しかし、このよう
にして製造した材料は図１に示すような圧延異方性をも
つ。圧延異方性の問題を解決するため発明者らが鋭意検
討を重ねた結果、いったん状態図のγループ領域で加熱
しγ単相として製造した材料を、γループ温度以上のα
＋γ領域で加熱することによって異方性のない材料が得
られることがわかった。このようにして得た材料は、図
２に示すようなオーステナイト相の結晶粒界に沿って針
状のフェライト相が均一に析出した異方性のない組織を
有する。
【００１０】本発明のステンレス鋼板は、オーステナイ
トマトリツクス中にフェライト相が針状に形成されてお
り、その量は３〜５０ｗ％である。そのため、コイニン
グ後においても、均一な弱磁性を保つ。また、Ｃ、Ｎの
含有量が低いため、硬度も低くコイニング性が良い。
トマトリツクス中にフェライト相が針状に形成されてお
り、その量は３〜５０ｗ％である。そのため、コイニン
グ後においても、均一な弱磁性を保つ。また、Ｃ、Ｎの
含有量が低いため、硬度も低くコイニング性が良い。
【００１１】本発明のステンレス鋼板における各成分の
作用と含有量限定の理由又は好ましい含有量及びその理
由は次のとおりである。
作用と含有量限定の理由又は好ましい含有量及びその理
由は次のとおりである。
【００１２】Ｎieq とＣreq との関係：基本的には、材
料の構成成分は、状態図上のγループにかかるものであ
ればよいが、適正なフェライト相の量を得るため、ま
た、マルテンサイト相を一定以下に抑えるため、以下
（図３参照）に示す制限がある。Ｎieq ≧０．８Ｃreq
−６とする。Ｎieq がこの値未満であると、フェライト
相の析出量が５０％を超えてしまい、弱磁性を保てなく
なるからである。
料の構成成分は、状態図上のγループにかかるものであ
ればよいが、適正なフェライト相の量を得るため、ま
た、マルテンサイト相を一定以下に抑えるため、以下
（図３参照）に示す制限がある。Ｎieq ≧０．８Ｃreq
−６とする。Ｎieq がこの値未満であると、フェライト
相の析出量が５０％を超えてしまい、弱磁性を保てなく
なるからである。
【００１３】Ｎieq ≦１．１Ｃreq −９とする。Ｎieq
がこの値を超えると、フェライト相が析出しないか、も
しくは、オーステナイト相が安定になるのでフェライト
相を析出させるのに必要な時間が非常に長くなって経済
的でないからである。Ｎieq ≧−０．８９Ｃreq ＋２
６．３とする。Ｎieq がこの値未満のとき、熱処理後に
既にマルテンサイトが多量に生成して材料の硬さが上昇
するため、コイニング性が劣化するからである。
がこの値を超えると、フェライト相が析出しないか、も
しくは、オーステナイト相が安定になるのでフェライト
相を析出させるのに必要な時間が非常に長くなって経済
的でないからである。Ｎieq ≧−０．８９Ｃreq ＋２
６．３とする。Ｎieq がこの値未満のとき、熱処理後に
既にマルテンサイトが多量に生成して材料の硬さが上昇
するため、コイニング性が劣化するからである。
【００１４】コイン用材としては、磁性の他に、コイニ
ング性を考慮して軟質であることが求められる。従来、
コイン用材を軟質にするための方法として、固溶強化元
素を極力低くすることが提案されているが、本発明では
従来より高温の熱処理を施すことにより、内部応力の解
放がさらに進み、軟質にすることもできるため、成分に
よる限定範囲を広くすることができる。また、本発明で
は、溶製後に脱Ｃ、脱Ｎすることもできるので、さらに
軟質な材料を得ることもできる。
ング性を考慮して軟質であることが求められる。従来、
コイン用材を軟質にするための方法として、固溶強化元
素を極力低くすることが提案されているが、本発明では
従来より高温の熱処理を施すことにより、内部応力の解
放がさらに進み、軟質にすることもできるため、成分に
よる限定範囲を広くすることができる。また、本発明で
は、溶製後に脱Ｃ、脱Ｎすることもできるので、さらに
軟質な材料を得ることもできる。
【００１５】Ｃ：≦０．０３ｗ％である。固溶強化によ
る硬さ上昇を許容でき、また、一般の溶製技術で安定し
て達成できる範囲だからである。やや製造技術上の困難
を伴うが、Ｃ：≦０．００５ｗ％が好ましい。コイン用
材の場合のコイニング性を向上させるためには、固溶強
化元素であるＣを低減することが好ましいからである。
製造方法の一例としての本発明の脱Ｃ熱処理によりこの
低減を達成しうる。
る硬さ上昇を許容でき、また、一般の溶製技術で安定し
て達成できる範囲だからである。やや製造技術上の困難
を伴うが、Ｃ：≦０．００５ｗ％が好ましい。コイン用
材の場合のコイニング性を向上させるためには、固溶強
化元素であるＣを低減することが好ましいからである。
製造方法の一例としての本発明の脱Ｃ熱処理によりこの
低減を達成しうる。
【００１６】Ｎ：≦０．０５ｗ％である。また、Ｎ：≦
０．０１５ｗ％が好ましい。上述のＣにおける場合と同
様である。
０．０１５ｗ％が好ましい。上述のＣにおける場合と同
様である。
【００１７】Ｓｉ：≦２．０ｗ％である。材料の軟質さ
の点からは低いほうが望ましい。しかし、Ｓｉは脱酸材
として製造上添加するのが一般的であり、２．０ｗ％ま
では許容できる。 Ｍｎ：≦２．０ｗ％以下である。材料の硬さの点から
は、特に制限はない。しかし、この値を超えてＭｎを含
有すると、材料の耐食性が劣化するので、２．０ｗ％を
上限とする。
の点からは低いほうが望ましい。しかし、Ｓｉは脱酸材
として製造上添加するのが一般的であり、２．０ｗ％ま
では許容できる。 Ｍｎ：≦２．０ｗ％以下である。材料の硬さの点から
は、特に制限はない。しかし、この値を超えてＭｎを含
有すると、材料の耐食性が劣化するので、２．０ｗ％を
上限とする。
【００１８】Ｎｉ：７〜１６ｗ％である。オーステナイ
ト相を得るために不可欠な元素であり、７％以上の添加
が必要である。一方、経済的観点から１６ｗ％以下とす
る。 Ｃｒ：１６〜２５ｗ％である。材料の耐食性を維持する
ために１６ｗ％以上必要である。硬さの上昇、加工性の
劣化、及び、経済性の観点から、上限は２５ｗ％とす
る。
ト相を得るために不可欠な元素であり、７％以上の添加
が必要である。一方、経済的観点から１６ｗ％以下とす
る。 Ｃｒ：１６〜２５ｗ％である。材料の耐食性を維持する
ために１６ｗ％以上必要である。硬さの上昇、加工性の
劣化、及び、経済性の観点から、上限は２５ｗ％とす
る。
【００１９】Ｍｏ：３．０ｗ％以下含有してもよい。材
料の耐食性が向上するからである。ただし、その効果が
飽和するのと経済的な観点から上限は３．０ｗ％とす
る。 Ｃｕ：３．０ｗ％以下含有してもよい。オーステナイト
生成元素であり、材料の硬さ及び加工硬化を低下させる
点で好ましい。しかし、熱間加工性が劣化するので、上
限は３．０ｗ％とする。
料の耐食性が向上するからである。ただし、その効果が
飽和するのと経済的な観点から上限は３．０ｗ％とす
る。 Ｃｕ：３．０ｗ％以下含有してもよい。オーステナイト
生成元素であり、材料の硬さ及び加工硬化を低下させる
点で好ましい。しかし、熱間加工性が劣化するので、上
限は３．０ｗ％とする。
【００２０】Ｔｉ：１．０ｗ％以下含有してもよい。Ｔ
ｉは結晶粒の微細化を図り、成形後の肌荒れを防止する
作用がある。しかし、１．０％より多く添加してもその
効果は飽和するため、１．０％以下とする。 Ｎｂ：１．０ｗ％以下含有してもよい。上述のＴｉにお
ける場合と同様である。
ｉは結晶粒の微細化を図り、成形後の肌荒れを防止する
作用がある。しかし、１．０％より多く添加してもその
効果は飽和するため、１．０％以下とする。 Ｎｂ：１．０ｗ％以下含有してもよい。上述のＴｉにお
ける場合と同様である。
【００２１】本発明の製造方法においては、オーステナ
イトマトリツクス中に均一なフェライト相を得るため
に、材料をいったんオーステナイト単相とする。この熱
処理（加熱）条件は、通常のオーステナイト鋼の製造条
件と同じで、例えば１０００〜１１５０℃である。素材
として市販のオーステナイト系ステンレス鋼を用いても
よい。次に、オーステナイト単相となった材料を、１３
７５〜１４２５℃で加熱し、フェライト相を析出させ
る。１３７５℃未満でもフェライト相は析出するが、長
時間の保持が必要となり経済的でない。また、１４２５
℃を超える高温は、材料が半溶融状態となるので採用で
きない。なお、温度の上限は、成分系によって融点が変
化するため多少下がる場合がある。
イトマトリツクス中に均一なフェライト相を得るため
に、材料をいったんオーステナイト単相とする。この熱
処理（加熱）条件は、通常のオーステナイト鋼の製造条
件と同じで、例えば１０００〜１１５０℃である。素材
として市販のオーステナイト系ステンレス鋼を用いても
よい。次に、オーステナイト単相となった材料を、１３
７５〜１４２５℃で加熱し、フェライト相を析出させ
る。１３７５℃未満でもフェライト相は析出するが、長
時間の保持が必要となり経済的でない。また、１４２５
℃を超える高温は、材料が半溶融状態となるので採用で
きない。なお、温度の上限は、成分系によって融点が変
化するため多少下がる場合がある。
【００２２】本発明の製造方法の熱処理は高温で行うた
め、材料が酸化するおそれが大いにある。低酸素ポテン
シャル雰囲気中、不活性ガス中、あるいは、還元雰囲気
中で処理することが望ましい。また、高温であるため材
料強度が著しく低下するため熱処理中は平坦な耐火物性
板の上にのせる、座屈しないためにガイドを設けるなど
の対策も適宜行うことが望ましい。
め、材料が酸化するおそれが大いにある。低酸素ポテン
シャル雰囲気中、不活性ガス中、あるいは、還元雰囲気
中で処理することが望ましい。また、高温であるため材
料強度が著しく低下するため熱処理中は平坦な耐火物性
板の上にのせる、座屈しないためにガイドを設けるなど
の対策も適宜行うことが望ましい。
【００２３】熱処理を露点０℃以下の水素雰囲気中で行
うと、材料中の脱Ｃ、脱Ｎが起こり、低Ｃ、Ｎ材を得る
ことができる。雰囲気中のＨは材料中のＣ、Ｎと反応し
てＣＨ4 、ＮＨ3 などのガスとして除去される。雰囲気
中の露点が十分に低くない場合には、材料表面に比較的
厚い酸化皮膜が生じ、脱Ｃ、脱Ｎ反応を妨害する。
うと、材料中の脱Ｃ、脱Ｎが起こり、低Ｃ、Ｎ材を得る
ことができる。雰囲気中のＨは材料中のＣ、Ｎと反応し
てＣＨ4 、ＮＨ3 などのガスとして除去される。雰囲気
中の露点が十分に低くない場合には、材料表面に比較的
厚い酸化皮膜が生じ、脱Ｃ、脱Ｎ反応を妨害する。
【００２４】本発明の製造方法の熱処理は、実質的な圧
延加工後に行われる。圧延加工前に熱処理を行うと、析
出したフェライト相に圧延異方性が生じてしまうからで
ある。ただし、そのような事態を招かない程度の圧下量
の圧延（例テンパー圧延）であれば、熱処理後に行って
もよい。なお、パンチングやコイニング加工をした後
に、熱処理を行ってもよい。
延加工後に行われる。圧延加工前に熱処理を行うと、析
出したフェライト相に圧延異方性が生じてしまうからで
ある。ただし、そのような事態を招かない程度の圧下量
の圧延（例テンパー圧延）であれば、熱処理後に行って
もよい。なお、パンチングやコイニング加工をした後
に、熱処理を行ってもよい。
【００２５】
【実施例】溶解−鋳造−熱間圧延−焼鈍酸洗−冷間圧延
の工程により製造した１．５mm厚の鋼板に１１００℃均
熱１min の焼鈍と酸洗を施し、オーステナイト単相とし
た後に、温度１３７５〜１４２５℃、保持時間３０〜１
２０min の熱処理を施した。熱処理にはプッシャー式加
熱炉を用い、平坦なアルミナ板上に材料をのせて行なっ
た。雰囲気は、Ａｒ及びＨ2 （Ｄ．Ｐ．５℃）、Ｈ2
（Ｄ．Ｐ．−５℃）とした。得られた鋼板の熱処理後の
フェライト量、組織形態及び硬さを測定した結果を表１
に示す。なお、フェライト量は、フェライトメーターに
よる指示値を示したものである。
の工程により製造した１．５mm厚の鋼板に１１００℃均
熱１min の焼鈍と酸洗を施し、オーステナイト単相とし
た後に、温度１３７５〜１４２５℃、保持時間３０〜１
２０min の熱処理を施した。熱処理にはプッシャー式加
熱炉を用い、平坦なアルミナ板上に材料をのせて行なっ
た。雰囲気は、Ａｒ及びＨ2 （Ｄ．Ｐ．５℃）、Ｈ2
（Ｄ．Ｐ．−５℃）とした。得られた鋼板の熱処理後の
フェライト量、組織形態及び硬さを測定した結果を表１
に示す。なお、フェライト量は、フェライトメーターに
よる指示値を示したものである。
【００２６】
【比較例】フエライト量約１０％となるよう成分調整
し、溶解−鋳造−熱間圧延−焼鈍酸洗−冷間圧延−焼鈍
酸洗の工程により１．５mm厚の鋼板を製造した。得られ
た鋼板に種々の熱処理を施した後のフェライト量、組織
形態及び硬さを測定した結果を表１に示す。なお、表中
の比較例６は本発明の熱処理を施していないものであ
る。
し、溶解−鋳造−熱間圧延−焼鈍酸洗−冷間圧延−焼鈍
酸洗の工程により１．５mm厚の鋼板を製造した。得られ
た鋼板に種々の熱処理を施した後のフェライト量、組織
形態及び硬さを測定した結果を表１に示す。なお、表中
の比較例６は本発明の熱処理を施していないものであ
る。
【００２７】
【表１】
【００２８】実施例１〜６はいずれも本発明請求項１の
条件を満足するものであり、圧延異方性のない針状のα
相組織が得られた。硬さもＨｖ１３５以下と柔らかくな
っている。熱処理後のＣ、Ｎ量については、熱処理雰囲
気がＡｒの実施例１あるいは露点＋５℃のＨ2 の実施例
２については、Ｃ、Ｎ量の低下は見られない。しかし、
露点−５℃のＨ2 雰囲気で処理した実施例３において
は、Ｃ量が０．０１６％から０．００３％へ、Ｎ量は
０．０３０％から０．０１０％へと大いに低減されてい
る。その結果、硬さもＨｖ１１０と極めて軟質になって
いる。また、実施例３のα量は、実施例１、２と比較し
て２倍と多量になっている。
条件を満足するものであり、圧延異方性のない針状のα
相組織が得られた。硬さもＨｖ１３５以下と柔らかくな
っている。熱処理後のＣ、Ｎ量については、熱処理雰囲
気がＡｒの実施例１あるいは露点＋５℃のＨ2 の実施例
２については、Ｃ、Ｎ量の低下は見られない。しかし、
露点−５℃のＨ2 雰囲気で処理した実施例３において
は、Ｃ量が０．０１６％から０．００３％へ、Ｎ量は
０．０３０％から０．０１０％へと大いに低減されてい
る。その結果、硬さもＨｖ１１０と極めて軟質になって
いる。また、実施例３のα量は、実施例１、２と比較し
て２倍と多量になっている。
【００２９】実施例４、５は、実施例１、２、３と較べ
て熱処理前のＣ、Ｎ量がかなり高いが、露点−５℃のＨ
2 雰囲気中での熱処理後には、実施例３と同程度まで
Ｃ、Ｎ量は低下している。実施例６は、オーステナイト
生成元素であるＣ、Ｎ量の大幅な低下により、フェライ
トの生成量が増加している。実施例７、８、９は、Ｃ
ｕ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂを添加したものである。熱処理後
には磁性、硬さともコイン用材料として適したものとな
っている。
て熱処理前のＣ、Ｎ量がかなり高いが、露点−５℃のＨ
2 雰囲気中での熱処理後には、実施例３と同程度まで
Ｃ、Ｎ量は低下している。実施例６は、オーステナイト
生成元素であるＣ、Ｎ量の大幅な低下により、フェライ
トの生成量が増加している。実施例７、８、９は、Ｃ
ｕ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂを添加したものである。熱処理後
には磁性、硬さともコイン用材料として適したものとな
っている。
【００３０】比較例１はＮieq が高すぎてオ−ステナイ
ト単相組織となっている。比較例２および３は、Ｃreq
、Ｎieq とも低く、マルテンサントが生成するため、
著しく磁性を帯び弱磁性が失なわれるとともに硬さも硬
くなっている。
ト単相組織となっている。比較例２および３は、Ｃreq
、Ｎieq とも低く、マルテンサントが生成するため、
著しく磁性を帯び弱磁性が失なわれるとともに硬さも硬
くなっている。
【００３１】比較例４は、熱処理温度を１３５０℃まで
下げると、１２０分間の保持でもフェライトは、わずか
２％しか生成せず、十分な磁性が得られないことを示し
ている。比較例５は、Ｃreq が高くフェライト相が多す
ぎ弱磁性が得られない。比較例６は、従来型の２相ステ
ンレス鋼であり、層状のフェライト相が存在するため磁
性の圧延異方性がみられるものである。
下げると、１２０分間の保持でもフェライトは、わずか
２％しか生成せず、十分な磁性が得られないことを示し
ている。比較例５は、Ｃreq が高くフェライト相が多す
ぎ弱磁性が得られない。比較例６は、従来型の２相ステ
ンレス鋼であり、層状のフェライト相が存在するため磁
性の圧延異方性がみられるものである。
【００３２】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の均一弱磁性ステンレス鋼板は以下の効果を発揮する。
針上のフェライト相が圧延方向とは無関係に均一に
分布しているので、磁気特性に圧延異方性がない。その
ため、磁気識別を行うコイン用材料等として好適であ
る。 硬度が低いのでコイニング性にも優れる。特
に、本発明の脱Ｃ，脱Ｎ熱処理等により製造される極低
Ｃ、Ｎ材は一層低硬度である。
の均一弱磁性ステンレス鋼板は以下の効果を発揮する。
針上のフェライト相が圧延方向とは無関係に均一に
分布しているので、磁気特性に圧延異方性がない。その
ため、磁気識別を行うコイン用材料等として好適であ
る。 硬度が低いのでコイニング性にも優れる。特
に、本発明の脱Ｃ，脱Ｎ熱処理等により製造される極低
Ｃ、Ｎ材は一層低硬度である。
【図１】フェライト相が均一に分散している本発明の実
施例（表１のＮｏ．４）のミクロ組織を示す写真であ
る。
施例（表１のＮｏ．４）のミクロ組織を示す写真であ
る。
【図２】フェライト相の圧延異方性がはっきりと表れて
い従来のステンレス鋼のミクロ組織を示す写真である。
い従来のステンレス鋼のミクロ組織を示す写真である。
【図３】本発明の均一弱磁性ステンレス鋼の、Ｎieq と
Ｃreq との関係を示す図である。
Ｃreq との関係を示す図である。
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(72)発明者 池上 雄二
神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号
日本冶金工業株式会社 研究開発本部
技術研究所内
(56)参考文献 特開 平４−272158（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−259385（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−64356（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 302
C22C 38/00 303
C21D 8/12
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ：≦０．０３ｗ％、Ｎ：≦０．０５ｗ
％，Ｓｉ：≦２．０ｗ％、Ｍｎ≦２．０ｗ％，Ｎｉ：７
〜１６ｗ％、Ｃｒ：１６〜２５ｗ％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり；かつ、 Ｎieq ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋２０Ｎ Ｃreq ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ＋１．５Ｔｉ で規定される等価Ｎi 量及び等価Ｃr 量が、 ０．８Ｃreq −６≦Ｎieq ≦１．１Ｃreq −９、 Ｎieq ≧−０．８９Ｃreq ＋２６．３ という条件を満たし； オーステナイトマトリックス中に針状のフェライト相が
３〜５０ｖ％均一に分布していることを特徴とするコイ
ニング加工性に優れた均一弱磁性ステンレス鋼板。 - 【請求項２】 Ｍｏ：≦３．０ｗ％、Ｃｕ：≦３．０ｗ
％、Ｔｉ：≦１．０ｗ％、Ｎｂ：≦１．０ｗ％、の１種
又は２種以上をさらに含有する請求項１記載の均一弱磁
性ステンレス鋼板。 - 【請求項３】 上記Ｃの含有量が０．００５ｗ％以下、
上記Ｎの含有量が０．０１５ｗ％以下である請求項２又
は３記載の均一弱磁性ステンレス鋼板。 - 【請求項４】 Ｃ：≦０．０３ｗ％、Ｎ：≦０．０５ｗ
％，Ｓｉ：≦２．０ｗ％、Ｍｎ≦２．０ｗ％，Ｎｉ：７
〜１６ｗ％、Ｃｒ：１６〜２５ｗ％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり；かつ、 Ｎieq ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ＋２０Ｎ Ｃreq ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ＋１．５Ｔｉ で規定される等価Ｎi 量及び等価Ｃr 量が、 ０．８Ｃreq −６≦Ｎieq ≦１．１Ｃreq −９、 Ｎieq ≧−０．８９Ｃreq ＋２６．３ という条件を満たし； オーステナイトマトリックス中に針状のフェライト相が
３〜５０ｖ％均一に分布しているコイニング加工性に優
れた均一弱磁性ステンレス鋼板の製造方法であ って、 実質的な圧延加工後に、１０００〜１１５０℃で加熱し
材料をいったんオーステナイト単相とし、次に、オース
テナイト単相となった材料を、１３７５〜１４２５℃で
加熱し、フェライト相を析出させることを特徴とする均
一弱磁性ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 上記１３７５〜１４２５℃で材料を加熱
する際に、露点０℃以下の水素雰囲気中において、脱
Ｃ、脱Ｎ熱処理を行うことを特徴とする請求項４記載の
均一弱磁性ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17086193A JP3380593B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 均一弱磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17086193A JP3380593B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 均一弱磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073408A JPH073408A (ja) | 1995-01-06 |
| JP3380593B2 true JP3380593B2 (ja) | 2003-02-24 |
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ID=15912677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17086193A Expired - Fee Related JP3380593B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 均一弱磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3380593B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100461351B1 (ko) * | 2002-07-30 | 2004-12-14 | 대우조선해양 주식회사 | 체결력과 고착방지성이 우수한 패스너 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP17086193A patent/JP3380593B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH073408A (ja) | 1995-01-06 |
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