JPH0633443B2 - 極軟質フエライト系ステレンス鋼 - Google Patents
極軟質フエライト系ステレンス鋼Info
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- JPH0633443B2 JPH0633443B2 JP61191435A JP19143586A JPH0633443B2 JP H0633443 B2 JPH0633443 B2 JP H0633443B2 JP 61191435 A JP61191435 A JP 61191435A JP 19143586 A JP19143586 A JP 19143586A JP H0633443 B2 JPH0633443 B2 JP H0633443B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は極軟質フエライト系ステンレス鋼に係り、得に
貨幣、メダル、ゲーム用コインもしくは鍵等の如く冷間
プレスにより精密な圧印加工が必要とされる各種製品の
素材として最適な極軟質フエライト系ステンレス鋼に関
する。
貨幣、メダル、ゲーム用コインもしくは鍵等の如く冷間
プレスにより精密な圧印加工が必要とされる各種製品の
素材として最適な極軟質フエライト系ステンレス鋼に関
する。
雑誌「Chromium Review」No.１ １９８３年４月号によ
れば１９７９年に全世界の１１７ケ国で新たに発行され
たコイン総量の５．５％以上はステンレス鋼が使用され
ているという。これはコイン製造上の経済性およびコイ
ンの流通に際しての耐久性の観点からステンレス鋼が見
直されていることを意味している。
れば１９７９年に全世界の１１７ケ国で新たに発行され
たコイン総量の５．５％以上はステンレス鋼が使用され
ているという。これはコイン製造上の経済性およびコイ
ンの流通に際しての耐久性の観点からステンレス鋼が見
直されていることを意味している。
ステンレス鋼コインは魅力的な光沢を有し、耐食性、耐
摩耗性がすぐれており、経済的な観点からも銅合金等の
他の材料と比較して有利性を持つているが、このコイン
への適用に当つて最大の問題点は、その硬さが硬いこと
にあり、そのためコイニング（圧印）時に大容量のプレ
ス能力が必要とされること、コイニング時のダイスの寿
命が短いこと等コイン製造上の種々の困難を伴うという
問題である。
摩耗性がすぐれており、経済的な観点からも銅合金等の
他の材料と比較して有利性を持つているが、このコイン
への適用に当つて最大の問題点は、その硬さが硬いこと
にあり、そのためコイニング（圧印）時に大容量のプレ
ス能力が必要とされること、コイニング時のダイスの寿
命が短いこと等コイン製造上の種々の困難を伴うという
問題である。
第１表最下段に最も古くからステンレス鋼を素材とする
コインの製造を行つているイタリアの１００リラコイン
の組成分析値を示し、第２表に該コイルに７５０℃５分
間の焼鈍を施し再結晶状態で測定した硬さHvを示した。
第１図は該コイルの圧印状況を示す表面形状であり、第
２図は７５％Cu−２５％Niを含む日本の１００円白銅貨
幣の圧印状況を示す表面形状である。第２表より明らか
なとおり、現用イタリアのコイン用ステンレス鋼は焼な
まし状態で硬さがHv１６３と硬質であり、第１図、第２
図の比較からも明らかな如く、イタリアのステンレス鋼
を素材とするコインは日本の白銅を素材とする１００円
貨幣よりも表面の模様の彫りが浅く不鮮明である。コイ
ンの彫りの深さは圧印用プレスの圧力を高めることによ
つて改善されるが、一方高価なダイスの寿命を短縮する
結果となり経済的に得策ではない。かくの如く、コイン
用素材としてステンレス鋼の種々の利点を十分に生かす
ために、先ずその硬質性を改善することが極めて重要で
あることが理解される。
コインの製造を行つているイタリアの１００リラコイン
の組成分析値を示し、第２表に該コイルに７５０℃５分
間の焼鈍を施し再結晶状態で測定した硬さHvを示した。
第１図は該コイルの圧印状況を示す表面形状であり、第
２図は７５％Cu−２５％Niを含む日本の１００円白銅貨
幣の圧印状況を示す表面形状である。第２表より明らか
なとおり、現用イタリアのコイン用ステンレス鋼は焼な
まし状態で硬さがHv１６３と硬質であり、第１図、第２
図の比較からも明らかな如く、イタリアのステンレス鋼
を素材とするコインは日本の白銅を素材とする１００円
貨幣よりも表面の模様の彫りが浅く不鮮明である。コイ
ンの彫りの深さは圧印用プレスの圧力を高めることによ
つて改善されるが、一方高価なダイスの寿命を短縮する
結果となり経済的に得策ではない。かくの如く、コイン
用素材としてステンレス鋼の種々の利点を十分に生かす
ために、先ずその硬質性を改善することが極めて重要で
あることが理解される。
従来コイン用ステンレス鋼として開示されたものに特開
昭５５−８９４３１がある。この発明の要旨とするとこ
ろは、１２〜１８％のCrを含むフエライト系ステンレス
鋼において、Cr以外の添加元素量を可能な限り低減した
ことと、素材の処理工程においてリジング性を改善する
ために、その熱延に際して熱延仕上温度を８００℃以下
とし、巻取温度を４５０℃以下に限定した点にある。し
かし、Cr以外の他の元素を低くすることは種々の問題が
あり、例えばＣ、Ｎ含有量を低減させることはコストの
上昇を招き、Siを低レベルに抑制することは脱酸不足を
生じコイン製造に重要な表面性状を劣化させることとな
る。またリジング性改善には熱延仕上温度、巻取温度を
低下させるのが有効であることは、特公昭４９−１５６
９６、特開昭５２−６６８１６、特公昭５８−５６０１
２等により公知の技術であるが、熱延材の巻取温度を４
５０℃以下の低温とすることはコイルの形状を極端に悪
くする結果となり、コイン用ステンレス鋼として致命的
欠陥となるおそれがある。
昭５５−８９４３１がある。この発明の要旨とするとこ
ろは、１２〜１８％のCrを含むフエライト系ステンレス
鋼において、Cr以外の添加元素量を可能な限り低減した
ことと、素材の処理工程においてリジング性を改善する
ために、その熱延に際して熱延仕上温度を８００℃以下
とし、巻取温度を４５０℃以下に限定した点にある。し
かし、Cr以外の他の元素を低くすることは種々の問題が
あり、例えばＣ、Ｎ含有量を低減させることはコストの
上昇を招き、Siを低レベルに抑制することは脱酸不足を
生じコイン製造に重要な表面性状を劣化させることとな
る。またリジング性改善には熱延仕上温度、巻取温度を
低下させるのが有効であることは、特公昭４９−１５６
９６、特開昭５２−６６８１６、特公昭５８−５６０１
２等により公知の技術であるが、熱延材の巻取温度を４
５０℃以下の低温とすることはコイルの形状を極端に悪
くする結果となり、コイン用ステンレス鋼として致命的
欠陥となるおそれがある。
本発明の目的はコイン用ステンレス鋼の如く冷間プレス
成形等によつて加工されるステンレス鋼の上記従来技術
の問題点を解決し、その最大の問題点である硬質性を改
善しHv１３０以下の極軟質フエライト系ステンレス鋼を
提供するにある。
成形等によつて加工されるステンレス鋼の上記従来技術
の問題点を解決し、その最大の問題点である硬質性を改
善しHv１３０以下の極軟質フエライト系ステンレス鋼を
提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、 重量比にてＣ：０．０３％未満 Ｓｉ：０．３０％以下 Ｍｎ：１．５％以下 Ｐ：０．０４％以下 Ｓ：０．１５％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｃｕ：０．５０％以下 Ｍｏ：０．４５％以下 Ｃｒ：１１．５〜２０％ Ｎ：０．０３％以下 を含有し、更にＴｉ：０．００５〜０．２０％、Ｎｂ：
０．００５〜０．２０％を複合添加し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成り、硬度がビツカース硬度スケ
ールで１３０以下であり圧印加工性に優れたことを特徴
とする極軟質フエライト系ステンレス鋼である。
０．００５〜０．２０％を複合添加し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成り、硬度がビツカース硬度スケ
ールで１３０以下であり圧印加工性に優れたことを特徴
とする極軟質フエライト系ステンレス鋼である。
本発明者らは、フエライト系ステンレス鋼の軟質化を図
るに当つて、先ずＣ、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Cr、Ni、Cu、M
o、Ｎの１０元素を種々のレベル含有する８７種類のフ
エライト系ステンレス鋼の成分元素濃度と、結晶粒径が
すべて２０〜３０μｍとほぼ一定のもとにおけるHv硬さ
との相関分析を行つた結果下記の(1)式を得ることがで
きた。
るに当つて、先ずＣ、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Cr、Ni、Cu、M
o、Ｎの１０元素を種々のレベル含有する８７種類のフ
エライト系ステンレス鋼の成分元素濃度と、結晶粒径が
すべて２０〜３０μｍとほぼ一定のもとにおけるHv硬さ
との相関分析を行つた結果下記の(1)式を得ることがで
きた。
Ｈｖ＝７３．３−１２．３(%C)＋２２．７(%Si)＋０．８(%Mn) ＋３６１(%P)-５５．１(%S)+２．９(%Cr)+２．６(%Ni) ＋９．８(%Ｃｕ)＋５．１(%Ｍｏ)＋３７０(%N)……(1) 上記式(1)からＳＵＳ４３０に代表される通常のフエラ
イト系ステンレス鋼に含まれる各元素の濃度レベルと上
記式(1)の係数の大きさからＨｖ硬さを低下させるため
には、特にフエライト系ステンレス鋼の主要元素として
Ｓｉ、Ｐ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎの５成分を規制すべきである
ことが判明した。
イト系ステンレス鋼に含まれる各元素の濃度レベルと上
記式(1)の係数の大きさからＨｖ硬さを低下させるため
には、特にフエライト系ステンレス鋼の主要元素として
Ｓｉ、Ｐ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎの５成分を規制すべきである
ことが判明した。
ところで一般にＣは硬さを増加させる元素であるが、上
記式(1)式ではむしろ負の係数を有している結果となつ
ている。この理由は、フエライト系ステンレス鋼の通常
の処理を経た後ではＣはＣｒ23Ｃ6等のＣｒ炭化物とし
て析出しており、そのためＣ元素本来の固溶硬化作用は
生せず、むしろ固溶硬化作用を与えるＣｒ濃度を実質的
に下げることを通じて軟化作用を与えることによるもの
と考えられる。
記式(1)式ではむしろ負の係数を有している結果となつ
ている。この理由は、フエライト系ステンレス鋼の通常
の処理を経た後ではＣはＣｒ23Ｃ6等のＣｒ炭化物とし
て析出しており、そのためＣ元素本来の固溶硬化作用は
生せず、むしろ固溶硬化作用を与えるＣｒ濃度を実質的
に下げることを通じて軟化作用を与えることによるもの
と考えられる。
本発明の上記の知見と、溶製時の経済性および素材の清
浄度と表面性状を考慮して上記要旨の如く組成範囲を限
定することにより、極めて軟質なフエライト系ステンレ
ス鋼を安価に工業生産し得ることを見出し、本発明を完
成したものである。
浄度と表面性状を考慮して上記要旨の如く組成範囲を限
定することにより、極めて軟質なフエライト系ステンレ
ス鋼を安価に工業生産し得ることを見出し、本発明を完
成したものである。
本発明によるフエライト系ステンレス鋼の成分限定理由
について説明する。
について説明する。
Ｃ： Ｃは上記の如く、硬さに対しては従来一般に考えられて
いた点とは逆に、Ｃｒ炭化物生成を通じて軟化作用をも
つことが明らかになつた。それ故Ｃは通常の添加レベル
においては硬さの観点から特に規制する必要はない。し
かし、一方貨幣に適用するに当つては約１５〜２０年と
される貨幣の流通寿命期間中の十分な耐食性を有するこ
とが要求される。
いた点とは逆に、Ｃｒ炭化物生成を通じて軟化作用をも
つことが明らかになつた。それ故Ｃは通常の添加レベル
においては硬さの観点から特に規制する必要はない。し
かし、一方貨幣に適用するに当つては約１５〜２０年と
される貨幣の流通寿命期間中の十分な耐食性を有するこ
とが要求される。
貨幣の耐食性に最も影響を及ぼすのは汗であると考えら
れている。
れている。
そこで耐食性の評価は下記のような孔食電位測定により
行う。
行う。
すなわち、１の水中に７ｇのNaCl、１ｇの尿素、４ｇ
の乳酸を含む人工汗溶液により、基準電極としてSCE
（飽和甘汞電極）を使用してアノード分極試験を行つ
た。測定は３５℃の前記人工汗溶液に試料を浸漬後SCE
による−５００mVで１０分間保持後、自然浸漬電位で更
に１０分間保持した後１分間当り２０ｍＶ宛電位を上げ
て１Ｖになるまで掃引した。かくして得られたアノード
分極曲線上で孔食の発生に伴つて急激な溶解を開始し溶
解電流度が１００μＡ／cm2に達する電位を孔食電位と
した。
の乳酸を含む人工汗溶液により、基準電極としてSCE
（飽和甘汞電極）を使用してアノード分極試験を行つ
た。測定は３５℃の前記人工汗溶液に試料を浸漬後SCE
による−５００mVで１０分間保持後、自然浸漬電位で更
に１０分間保持した後１分間当り２０ｍＶ宛電位を上げ
て１Ｖになるまで掃引した。かくして得られたアノード
分極曲線上で孔食の発生に伴つて急激な溶解を開始し溶
解電流度が１００μＡ／cm2に達する電位を孔食電位と
した。
良好な耐食性を得るという観点からＣ含有量は本発明に
おいて０．０３％未満に限定した。０．０３％未満に限
定することにより１７．５％Cr含有レベルで現用のイタ
リアコイン用ステンレス鋼よりも優れた耐食性が得られ
ることが判明した。
おいて０．０３％未満に限定した。０．０３％未満に限
定することにより１７．５％Cr含有レベルで現用のイタ
リアコイン用ステンレス鋼よりも優れた耐食性が得られ
ることが判明した。
Ｓｉ： Siは溶製時の脱酸のため必須の成分であるが、硬度上昇
作用が大きいために本発明ではSiを最小限に止め、その
上限を０．３０％に限定した。
作用が大きいために本発明ではSiを最小限に止め、その
上限を０．３０％に限定した。
Ｍｎ： 上記(1)式より明らかな如く、Mnは硬度を高める硬化が
小さく、１％の添加によつても硬度上昇はHvで１弱で、
特に厳しく規制する必要がないが、１．５％を越すと耐
食性を劣化させるので上限を１．５％に限定した。
小さく、１％の添加によつても硬度上昇はHvで１弱で、
特に厳しく規制する必要がないが、１．５％を越すと耐
食性を劣化させるので上限を１．５％に限定した。
Ｐ： Ｐは上記(1)式に示す如く硬さ上昇係数が３６１と非常
に大きいので極力低下することが好ましいが、脱酸の経
済性との兼ね合いで０．０４％以下に限定した。
に大きいので極力低下することが好ましいが、脱酸の経
済性との兼ね合いで０．０４％以下に限定した。
Ｓ： Ｓは上記(1)式では負の係数を有しており、硬さの低減
のために高濃度の添加が望ましいが、Ｓが０．１５％を
越えて過多となると耐食性を低下させるので上限を０．
１５％に限定した。
のために高濃度の添加が望ましいが、Ｓが０．１５％を
越えて過多となると耐食性を低下させるので上限を０．
１５％に限定した。
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ： 上記(1)式のNi、Cu、MoのHv上昇係数がそれぞれ２．
６、９．８、５．１であることを考慮してこれら３元素
のHv硬さの上昇の合計が約３以下になることを目安とし
て、Niは１．０％以下、Cuは０．０５％以下、Moは０．
４５％以下に限定した。
６、９．８、５．１であることを考慮してこれら３元素
のHv硬さの上昇の合計が約３以下になることを目安とし
て、Niは１．０％以下、Cuは０．０５％以下、Moは０．
４５％以下に限定した。
Ｃｒ： Crはフエライト系ステンレス鋼の耐食性を維持するため
に最も重要な元素であり、１１．５％未満では耐食性を
維持することができず、また２０％を越して過多になる
と熱間加工性が劣化するので１１．５〜２０％の範囲に
限定した。
に最も重要な元素であり、１１．５％未満では耐食性を
維持することができず、また２０％を越して過多になる
と熱間加工性が劣化するので１１．５〜２０％の範囲に
限定した。
Ｎ： Ｎは上記(1)式におけるHv上昇係数が３７０と最大であ
り低値とすることが望ましいが、本発明ではTi、Nbの適
当量を添加することによりＮを窒化物として固定したの
でコスト上昇を来さない０．０３％を上限とし０．０３
％以下に限定した。
り低値とすることが望ましいが、本発明ではTi、Nbの適
当量を添加することによりＮを窒化物として固定したの
でコスト上昇を来さない０．０３％を上限とし０．０３
％以下に限定した。
本発明鋼は上記Ｃ、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Ni、Cu、Mo、Cr、
Ｎの各成分を限定量含有するほかに更にTi、Nb、を同時
に含有するものであつて、これらのTi、Nbの限定理由は
次の如くである。
Ｎの各成分を限定量含有するほかに更にTi、Nb、を同時
に含有するものであつて、これらのTi、Nbの限定理由は
次の如くである。
Ti、Nb： 本発明におけるTi、Nbの作用は上記の如くHv硬さに最も
大きく影響するＮをその強力な窒化物成形作用によりTi
N、NbNとして固定化し、その固溶硬化作用を無害化する
ことにある。
大きく影響するＮをその強力な窒化物成形作用によりTi
N、NbNとして固定化し、その固溶硬化作用を無害化する
ことにある。
フエライト系ステンレス鋼においては、耐食性向上の目
的で０．２０〜０．６０％以下のTi、Nbの添加が行われ
ることがある。この範囲のTi、Nb量を含むフエライト系
ステンレス鋼について、上記式(1)を求めたのと同一手
法でHv硬さに対するこれら２元素の係数を求めた結果、
それぞれ＋１１．２、＋１７．２と算出され大きな硬化
作用を有することが判明した。しかし０．２％以下のT
i、Nbの添加の場合、原子パーセントでＮ量の約３倍以
下のTi、Nbの添加によつて実質的に固溶窒素を窒化物と
して固溶硬化作用を抑制することができ、かつ著しい硬
化作用を発揮する固溶Ti、Nbを無視できるレベルに保つ
ことができることが判明した。
的で０．２０〜０．６０％以下のTi、Nbの添加が行われ
ることがある。この範囲のTi、Nb量を含むフエライト系
ステンレス鋼について、上記式(1)を求めたのと同一手
法でHv硬さに対するこれら２元素の係数を求めた結果、
それぞれ＋１１．２、＋１７．２と算出され大きな硬化
作用を有することが判明した。しかし０．２％以下のT
i、Nbの添加の場合、原子パーセントでＮ量の約３倍以
下のTi、Nbの添加によつて実質的に固溶窒素を窒化物と
して固溶硬化作用を抑制することができ、かつ著しい硬
化作用を発揮する固溶Ti、Nbを無視できるレベルに保つ
ことができることが判明した。
またTiの添加は、溶製後の連続鋳造に際してタンデイツ
シユや浸漬管のノズル詰りを発生させ、また地疵の発生
頻度を高めるなどの問題点があるが、本発明ではＮは
０．０３％以下に限定しているのでTiを０．２０％以下
添加することにより、かかる障害も防止できるのでその
上限を０．０２％とした。
シユや浸漬管のノズル詰りを発生させ、また地疵の発生
頻度を高めるなどの問題点があるが、本発明ではＮは
０．０３％以下に限定しているのでTiを０．２０％以下
添加することにより、かかる障害も防止できるのでその
上限を０．０２％とした。
またTi、Nb添加の上記硬化は微量の添加量でも相応の効
果が期待できるが、実質的な効果を得るためには少なく
とも０．００５％を要するので、それぞれ０．００５〜
０．２０％の範囲に限定した。
果が期待できるが、実質的な効果を得るためには少なく
とも０．００５％を要するので、それぞれ０．００５〜
０．２０％の範囲に限定した。
上記各成分の限定要件を満し、部はＦｅおよび不可避的
不純物より成り、フエライト系ステンレス鋼は、その最
終の冷延焼鈍板のHv硬さで１３０以下を確保することが
可能であり、従来よりも著しく軟質のフエライト系ステ
ンレス鋼を得ることができた。
不純物より成り、フエライト系ステンレス鋼は、その最
終の冷延焼鈍板のHv硬さで１３０以下を確保することが
可能であり、従来よりも著しく軟質のフエライト系ステ
ンレス鋼を得ることができた。
第１表にて示す如きＡ〜Ｃの３種の本発明によるフエラ
イト系ステンレス鋼および比較鋼としてSUS４３０およ
びイタリアコイン用フエライト系ステンレス鋼と同質ス
テンレス鋼および低炭素、低窒素であるが、Ｔｉまたは
Ｎｂを単独に含むフエライト系ステンレス鋼の比較鋼Ｄ
〜Ｇをいずれも同様に高周波真空溶解炉で溶製し、それ
ぞれ３０ｋｇの鋼塊とした。
イト系ステンレス鋼および比較鋼としてSUS４３０およ
びイタリアコイン用フエライト系ステンレス鋼と同質ス
テンレス鋼および低炭素、低窒素であるが、Ｔｉまたは
Ｎｂを単独に含むフエライト系ステンレス鋼の比較鋼Ｄ
〜Ｇをいずれも同様に高周波真空溶解炉で溶製し、それ
ぞれ３０ｋｇの鋼塊とした。
これらの鋼塊をいずれも同一条件で１２５０℃に加熱後
熱間圧延を行い３mm厚の熱延板とした。その際の熱間圧
延仕上温度は８３０℃であつた。この熱延板を公知の方
法により焼なまし、冷間圧延、仕上焼なましを行い１．
２mm厚の冷延焼鈍鋼板を得た。
熱間圧延を行い３mm厚の熱延板とした。その際の熱間圧
延仕上温度は８３０℃であつた。この熱延板を公知の方
法により焼なまし、冷間圧延、仕上焼なましを行い１．
２mm厚の冷延焼鈍鋼板を得た。
一般にコイン材としては１．２〜２．７mm厚の材料が使
用されるが、上記各工程処理を経ても本発明鋼および比
較鋼はいずれもリジングに伴う表面性状の劣化は見られ
ず、その後のテストコインの試作にあつてもなんらのト
ラブルも発生しなかつた。従つてリジングに関して特別
な条件で工程処理する必要がないことが判明した。
用されるが、上記各工程処理を経ても本発明鋼および比
較鋼はいずれもリジングに伴う表面性状の劣化は見られ
ず、その後のテストコインの試作にあつてもなんらのト
ラブルも発生しなかつた。従つてリジングに関して特別
な条件で工程処理する必要がないことが判明した。
これらの各供試材についてＨｖ硬さ、降伏応力、引張強
さおよび伸びの機械的性質を測定した結果は第２表に示
すとおりである。第２表より明らかな如く、本発明鋼は
Hv硬さは１１５〜１２１の範囲であり、比較鋼SUS４３
０の１５７、イタリアコイン用ステンレス鋼の１６３よ
りも著しく軟質となつていることがわかる。従来からコ
イン用素材として広く使用されている白銅、黄銅、アル
ミニウム、ニツケルを比較材として、耐摩耗性、コイニ
ング性の比較試験を行つた。耐食性は上記の人工汗中の
孔食電位によつて評価した。
さおよび伸びの機械的性質を測定した結果は第２表に示
すとおりである。第２表より明らかな如く、本発明鋼は
Hv硬さは１１５〜１２１の範囲であり、比較鋼SUS４３
０の１５７、イタリアコイン用ステンレス鋼の１６３よ
りも著しく軟質となつていることがわかる。従来からコ
イン用素材として広く使用されている白銅、黄銅、アル
ミニウム、ニツケルを比較材として、耐摩耗性、コイニ
ング性の比較試験を行つた。耐食性は上記の人工汗中の
孔食電位によつて評価した。
また、耐摩耗試験は大越式耐摩耗試験機を用い、荷重
３．２kg、摩耗距離６６．６ｍ、摩耗速度０．５１ｍ／
ｓｅｃの条件で比摩耗量を測定した。
３．２kg、摩耗距離６６．６ｍ、摩耗速度０．５１ｍ／
ｓｅｃの条件で比摩耗量を測定した。
更にコイニング時の圧印力測定のために、本発明による
供試材Ａ，Ｂ，Ｃおよび各比較材から２５mmφのブラン
クを打抜き、これを圧縁による耳付け後、ダイス材質JJ
SG4404によるSKD１１を使用し圧印深さ２５０μｍの条
件でコインを作成し、周辺のばりの発生、模様の彫りの
状況から最適印力を測定した。
供試材Ａ，Ｂ，Ｃおよび各比較材から２５mmφのブラン
クを打抜き、これを圧縁による耳付け後、ダイス材質JJ
SG4404によるSKD１１を使用し圧印深さ２５０μｍの条
件でコインを作成し、周辺のばりの発生、模様の彫りの
状況から最適印力を測定した。
なお、比較材として使用した白銅は７５％Ｃｕ−２５％
Ｎｉ合金であり、黄銅は７０％Cu−３０％Zn合金であ
る。これら本発明鋼および比較材による耐食性、耐摩耗
性、最適圧印加によるコイニング性の比較試験は第３表
に示すとおりである。
Ｎｉ合金であり、黄銅は７０％Cu−３０％Zn合金であ
る。これら本発明鋼および比較材による耐食性、耐摩耗
性、最適圧印加によるコイニング性の比較試験は第３表
に示すとおりである。
第３表より明らかな如く、本発明によるフエライト系ス
テンレス鋼供試材Ａ，Ｂ，Ｃは他の比較材に比し次の如
きすぐれた特性を有している。すなわち、 （イ）耐食性に関しては、本発明鋼は比較材Ｄより優れ
ている。
テンレス鋼供試材Ａ，Ｂ，Ｃは他の比較材に比し次の如
きすぐれた特性を有している。すなわち、 （イ）耐食性に関しては、本発明鋼は比較材Ｄより優れ
ている。
（ロ）耐摩耗性については、本発明鋼は非鉄コイル材料
の比較材およびイタリアコイン用ステンレス鋼よりすぐ
れ、SUS４３０とほぼ同等である。
の比較材およびイタリアコイン用ステンレス鋼よりすぐ
れ、SUS４３０とほぼ同等である。
（ハ）コイン材等の冷間プレスによる圧印加工に最も重
要な特性である最適圧印力に関しては、本発明鋼は耳付
け後焼鈍を施さなくともSUS４３０、イタリアコイン用
ステンレス鋼等の他のフエライト系ステンレス鋼に比し
著しく低い値を示し、他の非鉄コイル材料の比較材に比
して黄銅、ニツケルよりすぐれ、白銅、アルミニウムの
域に迫る低値にて、コイル用等の冷間でプレス成形され
る用途に最適の材料であることを示している。これは第
１表および第２表にて明らかにした本発明鋼な極軟質に
よる結果である。
要な特性である最適圧印力に関しては、本発明鋼は耳付
け後焼鈍を施さなくともSUS４３０、イタリアコイン用
ステンレス鋼等の他のフエライト系ステンレス鋼に比し
著しく低い値を示し、他の非鉄コイル材料の比較材に比
して黄銅、ニツケルよりすぐれ、白銅、アルミニウムの
域に迫る低値にて、コイル用等の冷間でプレス成形され
る用途に最適の材料であることを示している。これは第
１表および第２表にて明らかにした本発明鋼な極軟質に
よる結果である。
本発明によるフエライト系ステンレス鋼は適正な成分組
成を有し、特に極軟質および高耐食性とする本発明の目
的からSi、Ｐ、Cu、Mo、Ｎを低減すると同時に、更にい
ずれも０．００５〜０．２０％のTi、Nbを添加すること
によりＮをTiNもしくはNbNとして固定し、その固溶硬化
作用を無害化する組成としたので次に如き効果を挙げる
ことができた。
成を有し、特に極軟質および高耐食性とする本発明の目
的からSi、Ｐ、Cu、Mo、Ｎを低減すると同時に、更にい
ずれも０．００５〜０．２０％のTi、Nbを添加すること
によりＮをTiNもしくはNbNとして固定し、その固溶硬化
作用を無害化する組成としたので次に如き効果を挙げる
ことができた。
（イ）硬さは極めて軟質であつて、Ｈｖ１１５〜１２１
を示し、その結果最適圧印力は極めて低い。
を示し、その結果最適圧印力は極めて低い。
（ロ）耐食性、摩耗性についてもすぐれている。
（ハ）冷延材の表面性状がすぐれている。
（ニ）製造コストが割安である。
（ホ）コイン材としてもイタリアコイン用フエライト系
ステンレス鋼よりすべての点ですぐれた最適材料であ
る。
ステンレス鋼よりすべての点ですぐれた最適材料であ
る。
第１図はフエライト系ステンレス鋼を使用するイタリア
１００リラ貨幣の表面および裏面形状の測定図、第２図
は７５％Cu−２５％Niの白銅を使用する日本の１００円
貨幣の表面および裏面形状の測定図、
１００リラ貨幣の表面および裏面形状の測定図、第２図
は７５％Cu−２５％Niの白銅を使用する日本の１００円
貨幣の表面および裏面形状の測定図、
Claims (1)
- 【請求項１】重量比にてＣ：０．０３％未満 Ｓｉ：０．３０％以下 Ｍｎ：１．５％以下 Ｐ：０．０４％以下 Ｓ：０．１５％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｃｕ：０．５０％以下 Ｍｏ：０．４５％以下 Ｃｒ：１１．５〜２０％ Ｎ：０．０３％以下 を含有し、更にＴｉ：０．００５〜０．２０％、Ｎｂ：
０．００５〜０．２０％を複合添加し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物より成り、硬度がビツカース硬度スケ
ールで１３０以下であり圧印加工性に優れたことを特徴
とする極軟質フエライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61191435A JPH0633443B2 (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | 極軟質フエライト系ステレンス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61191435A JPH0633443B2 (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | 極軟質フエライト系ステレンス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6347353A JPS6347353A (ja) | 1988-02-29 |
| JPH0633443B2 true JPH0633443B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=16274570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61191435A Expired - Fee Related JPH0633443B2 (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | 極軟質フエライト系ステレンス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633443B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5249019A (en) * | 1989-11-29 | 1993-09-28 | Mita Industrial Co., Ltd. | Feed roller for mixing and feeding a powder |
| TW290592B (ja) * | 1993-07-08 | 1996-11-11 | Asahi Seiko Co Ltd | |
| JP6878060B2 (ja) * | 2017-03-15 | 2021-05-26 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯 |
| JP6878061B2 (ja) * | 2017-03-15 | 2021-05-26 | 日鉄ステンレス株式会社 | Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3953201A (en) * | 1974-03-07 | 1976-04-27 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Ferritic stainless steel |
| JPS608288B2 (ja) * | 1978-12-27 | 1985-03-01 | 日新製鋼株式会社 | コイン用ステンレス鋼板の製造法 |
| JPS56158850A (en) * | 1980-05-13 | 1981-12-07 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Ferrite stainless steel with superior corrosion resistance, formability and weldability |
-
1986
- 1986-08-15 JP JP61191435A patent/JPH0633443B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6347353A (ja) | 1988-02-29 |
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