JPH062046A - 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH062046A JPH062046A JP16084692A JP16084692A JPH062046A JP H062046 A JPH062046 A JP H062046A JP 16084692 A JP16084692 A JP 16084692A JP 16084692 A JP16084692 A JP 16084692A JP H062046 A JPH062046 A JP H062046A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 表面性状に優れかつ、γ値の高いフェライト
系ステンレス鋼薄板を薄肉鋳片から製造することを目的
とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０
％、及びＮ：０．０３％以下を含有し、更にＮｉ：０．
３〜５．０％、更に必要に応じてＭｏ：０．１〜５．０
％，Ｃｕ：０．２〜１．０％，Ｔｉ：０．１〜１．０
％，Ａｌ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．１〜１．０
％，Ｖ：０．１〜１．０％の１種又は２種以上、または
更に必要に応じてＢ：０．０００３〜０．００３０％を
含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、γ
ｐ′（ガンマポテンシャル）≦０を満足するフェライト
系ステンレス鋼を連続鋳造して得た薄肉鋳片に脱スケー
ル後圧延率３０％以上の１段目冷間圧延と中間焼鈍後圧
延率４０％以上の２段目冷間圧延を施す。
系ステンレス鋼薄板を薄肉鋳片から製造することを目的
とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０
％、及びＮ：０．０３％以下を含有し、更にＮｉ：０．
３〜５．０％、更に必要に応じてＭｏ：０．１〜５．０
％，Ｃｕ：０．２〜１．０％，Ｔｉ：０．１〜１．０
％，Ａｌ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．１〜１．０
％，Ｖ：０．１〜１．０％の１種又は２種以上、または
更に必要に応じてＢ：０．０００３〜０．００３０％を
含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、γ
ｐ′（ガンマポテンシャル）≦０を満足するフェライト
系ステンレス鋼を連続鋳造して得た薄肉鋳片に脱スケー
ル後圧延率３０％以上の１段目冷間圧延と中間焼鈍後圧
延率４０％以上の２段目冷間圧延を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は表面性状が良く、かつγ
値の高いフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法に関
する。
値の高いフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来技術として、６０mm以下に薄肉鋳造
されたフェライト系ステンレス鋼鋳片からリジングやロ
ーピングなどの表面欠陥を改善した製品を得るために、
ツインベルト方式、ベルトキャスター方式などで鋳造し
た薄肉鋳片を熱間圧延し、その後焼鈍、冷間圧延、仕上
焼鈍する方法（特開昭６０−１８０６４８号公報）、或
いは上記薄肉鋳片を鋳造後９００〜１１５０℃の温度域
にて５分以上保熱し、つゞいて８００〜１１００℃の圧
延終了温度で熱間圧延し、その後常法に従い焼鈍、酸
洗、冷間圧延及び仕上焼鈍を施す方法（特開昭６２−１
３６５２６号公報）等が開示されている。
されたフェライト系ステンレス鋼鋳片からリジングやロ
ーピングなどの表面欠陥を改善した製品を得るために、
ツインベルト方式、ベルトキャスター方式などで鋳造し
た薄肉鋳片を熱間圧延し、その後焼鈍、冷間圧延、仕上
焼鈍する方法（特開昭６０−１８０６４８号公報）、或
いは上記薄肉鋳片を鋳造後９００〜１１５０℃の温度域
にて５分以上保熱し、つゞいて８００〜１１００℃の圧
延終了温度で熱間圧延し、その後常法に従い焼鈍、酸
洗、冷間圧延及び仕上焼鈍を施す方法（特開昭６２−１
３６５２６号公報）等が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
技術はいずれも薄肉鋳片の柱状晶粒径を熱間圧延によっ
て微細にすることをリジング特性の改善手段としている
ため、鋳片の厚さを６０mm以下に設定した薄肉鋳片を出
発材料として該材料を熱間圧延することを必要としてお
り、更に冷間圧延を行うために熱延板焼鈍が必要とな
る。
技術はいずれも薄肉鋳片の柱状晶粒径を熱間圧延によっ
て微細にすることをリジング特性の改善手段としている
ため、鋳片の厚さを６０mm以下に設定した薄肉鋳片を出
発材料として該材料を熱間圧延することを必要としてお
り、更に冷間圧延を行うために熱延板焼鈍が必要とな
る。
【０００４】この結果、最終製品厚に近い鋳片を鋳造す
るという薄肉鋳造技術の最も重要な効果が失われること
になる。本発明は鋳片厚を１０mm以下の薄い鋳片として
リジング特性を良好にする方法を提供することにより、
上記従来技術を改善するものである。
るという薄肉鋳造技術の最も重要な効果が失われること
になる。本発明は鋳片厚を１０mm以下の薄い鋳片として
リジング特性を良好にする方法を提供することにより、
上記従来技術を改善するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明はフェ
ライト系ステンレス鋼の化学成分に基づくガンマポテン
シャル（以下γｐ′と称す）を０％以下に限定すること
によって鋳片の靱性を向上せしめて熱延省略を可能に
し、更にリジングやローピング特性を向上するために２
段冷延法を採用したもので、その要旨は重量％で、Ｃ：
０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１０．０〜３５．０％、及びＮ：０．０３％以下
を含有し、更にＮｉ：０．３〜５．０％を、更に必要に
よりＭｏ：０．１〜５．０％，Ｃｕ：０．２〜１．０
％，Ｔｉ：０．１〜１．０％，Ａｌ：０．０５〜１．０
％，Ｎｂ：０．１〜１．０％，Ｖ：０．１〜１．０％の
１種又は２種以上を、また更に必要に応じてＢ：０．０
００３〜０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなり、かつ、 γｐ′＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を薄肉鋳片に連続
鋳造して巻取り、該鋳片の表面をデスケールした後、３
０％以上の１段目冷延を行い、更に中間焼鈍後４０％以
上の２段目冷延を行って所望の厚みにした後、最終焼鈍
を行うところにある。
ライト系ステンレス鋼の化学成分に基づくガンマポテン
シャル（以下γｐ′と称す）を０％以下に限定すること
によって鋳片の靱性を向上せしめて熱延省略を可能に
し、更にリジングやローピング特性を向上するために２
段冷延法を採用したもので、その要旨は重量％で、Ｃ：
０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１０．０〜３５．０％、及びＮ：０．０３％以下
を含有し、更にＮｉ：０．３〜５．０％を、更に必要に
よりＭｏ：０．１〜５．０％，Ｃｕ：０．２〜１．０
％，Ｔｉ：０．１〜１．０％，Ａｌ：０．０５〜１．０
％，Ｎｂ：０．１〜１．０％，Ｖ：０．１〜１．０％の
１種又は２種以上を、また更に必要に応じてＢ：０．０
００３〜０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなり、かつ、 γｐ′＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を薄肉鋳片に連続
鋳造して巻取り、該鋳片の表面をデスケールした後、３
０％以上の１段目冷延を行い、更に中間焼鈍後４０％以
上の２段目冷延を行って所望の厚みにした後、最終焼鈍
を行うところにある。
【０００６】以下、本発明を詳細に説明する。
【０００７】
【作用】先ず、本発明において、鋼の化学成分を上記の
ように限定した理由を説明する。Ｃは、鋼の加工性、靱
性に悪影響を及ぼすので、含有量を０．０３％以下とす
る。
ように限定した理由を説明する。Ｃは、鋼の加工性、靱
性に悪影響を及ぼすので、含有量を０．０３％以下とす
る。
【０００８】Ｓｉ，Ｍｎは鋼の脱酸剤として有効なの
で、それぞれ１．０％以下含有する。１％を超えると機
械的性質が劣化する。Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の
向上のため最低限１０．０％を必要とし、又３５％を超
すと靱性が劣化し、製造が極めて困難になるので１０〜
３５％をその範囲とする。
で、それぞれ１．０％以下含有する。１％を超えると機
械的性質が劣化する。Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の
向上のため最低限１０．０％を必要とし、又３５％を超
すと靱性が劣化し、製造が極めて困難になるので１０〜
３５％をその範囲とする。
【０００９】ＮはＣと同様に鋼の加工性、靱性を劣化せ
しめるので、含有量の上限を０．０３％とする。さら
に、靱性、耐食性、加工性等の特性をより向上させる場
合には、上記化学成分以外に、下記成分から適宜選んで
含有させる。高Ｃｒ材の靱性向上にはＮｉが有効である
が、その含有量が０．３％未満ではその特性がなくな
り、又５．０％を超えると高温域でガンマ（γ）が生成
して靱性を劣化し、又耐応力腐食性を劣化するので、
０．３〜５．０％の範囲とする。
しめるので、含有量の上限を０．０３％とする。さら
に、靱性、耐食性、加工性等の特性をより向上させる場
合には、上記化学成分以外に、下記成分から適宜選んで
含有させる。高Ｃｒ材の靱性向上にはＮｉが有効である
が、その含有量が０．３％未満ではその特性がなくな
り、又５．０％を超えると高温域でガンマ（γ）が生成
して靱性を劣化し、又耐応力腐食性を劣化するので、
０．３〜５．０％の範囲とする。
【００１０】耐食性の向上には、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ａ
ｌ，Ｎｂ，Ｖの添加が有効であり、１種又は２種以上選
んで含有させる。Ｍｏは耐食性を向上する顕著な効果を
有するので、０．１〜５．０％の範囲で含有させる。上
限を超えると加工性が劣化しコストアップとなる。Ｃｕ
は耐食性を向上せしめるため０．２〜１．０％の範囲で
含有させる。上限を超えると高温域でγが生成して靱性
を劣化する。
ｌ，Ｎｂ，Ｖの添加が有効であり、１種又は２種以上選
んで含有させる。Ｍｏは耐食性を向上する顕著な効果を
有するので、０．１〜５．０％の範囲で含有させる。上
限を超えると加工性が劣化しコストアップとなる。Ｃｕ
は耐食性を向上せしめるため０．２〜１．０％の範囲で
含有させる。上限を超えると高温域でγが生成して靱性
を劣化する。
【００１１】ＴｉはＮｂと同様耐粒界腐食性の向上とと
もにプレス性も向上するが、０．１％未満ではその特性
が得られず、又１．０％超ではこれらの特性が飽和し、
加工性が劣化する。ＡｌはＴｉと同様な特性を有するの
で０．０５〜１．０％の範囲で含有させる。
もにプレス性も向上するが、０．１％未満ではその特性
が得られず、又１．０％超ではこれらの特性が飽和し、
加工性が劣化する。ＡｌはＴｉと同様な特性を有するの
で０．０５〜１．０％の範囲で含有させる。
【００１２】ＮｂはＣ，Ｎと結合してＣｒ炭化物の粒界
析出を防止し耐粒界腐食性を向上する特性を有するが、
その含有量が０．１％未満では上記特性が得られず、又
１．０％を超えると上記特性が飽和する上に加工性が劣
化する。従って０．１〜１．０％をその範囲とする。Ｖ
はＴｉと同様な特性を有するので０．１〜１．０％の範
囲で含有させる。
析出を防止し耐粒界腐食性を向上する特性を有するが、
その含有量が０．１％未満では上記特性が得られず、又
１．０％を超えると上記特性が飽和する上に加工性が劣
化する。従って０．１〜１．０％をその範囲とする。Ｖ
はＴｉと同様な特性を有するので０．１〜１．０％の範
囲で含有させる。
【００１３】更に、熱間及び冷間加工での粒界割れ性を
向上するにはＢが有効であるが、０．０００３％未満で
はその特性が得られなく、又０．００３０％を超えると
特性が飽和するとともに熱間加工性が劣化する。従って
その含有範囲を０．０００３〜０．００３０％とする。
本発明では以上の化学成分を更に次式で示されるγｐ′
の値が０％以下になるように規制する。すなわち、 γｐ′＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ とすると、鋳片の冷却中にマルテンサイトが生成するこ
とを阻止して鋳片の靱性を改善することができるので、
冷間圧延性を大幅に向上することができる。
向上するにはＢが有効であるが、０．０００３％未満で
はその特性が得られなく、又０．００３０％を超えると
特性が飽和するとともに熱間加工性が劣化する。従って
その含有範囲を０．０００３〜０．００３０％とする。
本発明では以上の化学成分を更に次式で示されるγｐ′
の値が０％以下になるように規制する。すなわち、 γｐ′＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ とすると、鋳片の冷却中にマルテンサイトが生成するこ
とを阻止して鋳片の靱性を改善することができるので、
冷間圧延性を大幅に向上することができる。
【００１４】次に、本発明の主要な特徴である冷間圧延
条件について説明する。本発明者らはフェライト系ステ
ンレス鋼の１０mm以下厚の薄肉鋳片から１〜０．１mm厚
程度の製品を製造する場合、製品のリシング高さ及びγ
値の目標値をそれぞれ１０μｍ以下（この高さでは製品
として問題を生じない）、及び１．２０以上とし、これ
らの値を達成するべく最適の方法を検討した結果、薄肉
鋳片に直接２段冷間圧延を施すことが極めて有効である
ことが判明した。
条件について説明する。本発明者らはフェライト系ステ
ンレス鋼の１０mm以下厚の薄肉鋳片から１〜０．１mm厚
程度の製品を製造する場合、製品のリシング高さ及びγ
値の目標値をそれぞれ１０μｍ以下（この高さでは製品
として問題を生じない）、及び１．２０以上とし、これ
らの値を達成するべく最適の方法を検討した結果、薄肉
鋳片に直接２段冷間圧延を施すことが極めて有効である
ことが判明した。
【００１５】かゝる事実は以下の実験によって求めた。 化学成分：Ｃ：０．０１５％，Ｓｉ：０．５５％，Ｍ
ｎ：０．２４％，Ｐ：０．０２０％，Ｓ：０．００１
％，Ｎｉ：０．１５％，Ｃｒ：１９．０３％，Ｃｕ：
０．４０％，Ｎｂ：０．４８％，Ａｌ：０．００８％，
Ｎ：０．０１６６％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ、γｐ′＝−４６．３％に規制した溶鋼を双
ドラム式鋳造方法により３．０mm厚の鋳片を鋳造し、こ
の鋳片を硫酸で酸洗した後、圧延率を１０〜９０％に変
化した１段目冷間圧延を施して２．７〜０．３mm厚の圧
延板を形成し、次いで９５０℃、１分間の中間焼鈍を施
した後、ソルト・硝酸水溶液による電解酸洗を行い、圧
延率５０％の２段目冷間圧延を施し、１．３５〜０．１
５mmの薄手圧延板を形成した。続いて該圧延板に９００
℃、３０秒保定の最終焼鈍を施し、その後上記と同様の
電解酸洗を行い（Ａ工程）、得られた各製品のリジング
とγ値を測定した。
ｎ：０．２４％，Ｐ：０．０２０％，Ｓ：０．００１
％，Ｎｉ：０．１５％，Ｃｒ：１９．０３％，Ｃｕ：
０．４０％，Ｎｂ：０．４８％，Ａｌ：０．００８％，
Ｎ：０．０１６６％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ、γｐ′＝−４６．３％に規制した溶鋼を双
ドラム式鋳造方法により３．０mm厚の鋳片を鋳造し、こ
の鋳片を硫酸で酸洗した後、圧延率を１０〜９０％に変
化した１段目冷間圧延を施して２．７〜０．３mm厚の圧
延板を形成し、次いで９５０℃、１分間の中間焼鈍を施
した後、ソルト・硝酸水溶液による電解酸洗を行い、圧
延率５０％の２段目冷間圧延を施し、１．３５〜０．１
５mmの薄手圧延板を形成した。続いて該圧延板に９００
℃、３０秒保定の最終焼鈍を施し、その後上記と同様の
電解酸洗を行い（Ａ工程）、得られた各製品のリジング
とγ値を測定した。
【００１６】次に１段目冷間圧延の圧延率を５０％と一
定にし、２段目冷間圧延の圧延率を５〜９０％に変化し
て圧延した以外は全て上記と同様の条件で各製品を得て
（Ｂ工程）、そのリジングとγ値を測定した。以上の各
工程で得られたリジングとγ値をそれぞれまとめて図１
と図２に示した。
定にし、２段目冷間圧延の圧延率を５〜９０％に変化し
て圧延した以外は全て上記と同様の条件で各製品を得て
（Ｂ工程）、そのリジングとγ値を測定した。以上の各
工程で得られたリジングとγ値をそれぞれまとめて図１
と図２に示した。
【００１７】図１に示すように製品に影響を与えないリ
ジング高さは１０μｍ程度なので、この値以下になる１
段目の圧延率は３０％以上（Ａ工程）、２段目の圧延率
は４０％以上（Ｂ工程）であり、深絞りのプレスが可能
となるγ値はほゞ１．２なので、この値以上になる１段
目の圧延率は２０％以上（Ａ工程）、２段目の圧延率は
３０％以上（Ｂ工程）である。
ジング高さは１０μｍ程度なので、この値以下になる１
段目の圧延率は３０％以上（Ａ工程）、２段目の圧延率
は４０％以上（Ｂ工程）であり、深絞りのプレスが可能
となるγ値はほゞ１．２なので、この値以上になる１段
目の圧延率は２０％以上（Ａ工程）、２段目の圧延率は
３０％以上（Ｂ工程）である。
【００１８】従って、上記両特性を満足する冷間圧延率
は１段目冷間圧延において３０％以上、２段目冷間圧延
において４０％以上であることが確認された。すなわ
ち、薄肉鋳造法で得られた鋳片に冷間圧延率３０％以上
の１段目圧延を施すことで鋳片組織を破壊し、更に中間
焼鈍後に冷間圧延率４０％以上の２段目圧延を施すこと
で、該圧延鋳片のコロニーの破壊と整粒化を行うことに
より上記の優れた両特性を得ることができた。
は１段目冷間圧延において３０％以上、２段目冷間圧延
において４０％以上であることが確認された。すなわ
ち、薄肉鋳造法で得られた鋳片に冷間圧延率３０％以上
の１段目圧延を施すことで鋳片組織を破壊し、更に中間
焼鈍後に冷間圧延率４０％以上の２段目圧延を施すこと
で、該圧延鋳片のコロニーの破壊と整粒化を行うことに
より上記の優れた両特性を得ることができた。
【００１９】なお、中間焼鈍は９００〜１０００℃の温
度範囲で行うのが好ましい。
度範囲で行うのが好ましい。
【００２０】
【実施例】表１に示す化学成分を有するフェライト系ス
テンレス鋼の溶鋼を双ドラム式鋳造装置の湯溜り部に注
湯し、板厚３．０mmの薄肉鋳片を鋳造して、試験No．
１，２，３，４，５，８，９の場合は８５０℃で、また
No．６，７，１０，１１の場合は６００℃で巻取った。
次いでこれらのコイルをショットブラストと硫酸酸洗の
組合せでデスケールし、表２で示す条件で冷間圧延を施
した。
テンレス鋼の溶鋼を双ドラム式鋳造装置の湯溜り部に注
湯し、板厚３．０mmの薄肉鋳片を鋳造して、試験No．
１，２，３，４，５，８，９の場合は８５０℃で、また
No．６，７，１０，１１の場合は６００℃で巻取った。
次いでこれらのコイルをショットブラストと硫酸酸洗の
組合せでデスケールし、表２で示す条件で冷間圧延を施
した。
【００２１】１段目冷延と２段目冷延との間における焼
鈍と酸洗の条件はそれぞれ９７０℃及びソルト＋硝酸電
解処理であり、最終焼鈍と酸洗の条件は９３０℃及びソ
ルト＋硝酸電解処理である。
鈍と酸洗の条件はそれぞれ９７０℃及びソルト＋硝酸電
解処理であり、最終焼鈍と酸洗の条件は９３０℃及びソ
ルト＋硝酸電解処理である。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】上記の工程で得られた製品のリジングとγ
値を表１に示す。本発明例のNo．１〜８はリジングがそ
の目標値１０μｍ以下を、またγ値がその目標値１．２
０以上をそれぞれ示したのに対し、比較例のNo．９は１
段目圧延の圧延率が低く、No．１０は２段目圧延の冷延
率が低くてリジングが共に不良であり、No．１１は１段
目、及び２段目圧延の圧延率が低くて、リジング及びγ
値が共に不良であった。
値を表１に示す。本発明例のNo．１〜８はリジングがそ
の目標値１０μｍ以下を、またγ値がその目標値１．２
０以上をそれぞれ示したのに対し、比較例のNo．９は１
段目圧延の圧延率が低く、No．１０は２段目圧延の冷延
率が低くてリジングが共に不良であり、No．１１は１段
目、及び２段目圧延の圧延率が低くて、リジング及びγ
値が共に不良であった。
【００２５】
【発明の効果】本願発明は前述した如く、薄帯鋳造法で
得られたフェライト系ステンレス鋼鋳片から表面性状の
特に優れた深絞り製品を製造することができるので、そ
の工業的効果は甚大である。
得られたフェライト系ステンレス鋼鋳片から表面性状の
特に優れた深絞り製品を製造することができるので、そ
の工業的効果は甚大である。
【図１】薄肉鋳片の２段圧延における冷間圧延率とリジ
ングとの関係を示す図である。
ングとの関係を示す図である。
【図２】薄肉鋳片の２段圧延における冷間圧延率とγ値
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．
０％、及びＮ：０．０３％以下を含有し、更に、 γｐ′＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ
％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３
Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を薄肉鋳片に連続
して巻取り、該鋳片の表面をデスケールした後、３０％
以上の１段目冷延を行い、更に中間焼鈍後４０％以上の
２段目冷延を行って所望の厚みにした後、最終焼鈍を行
うことを特徴とする表面性状と深絞り性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項２】 更にＮｉを０．３〜５．０重量％含む請
求項１記載の表面性状と深絞り性の優れたフェライト系
ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項３】 更に重量％でＭｏ：０．１〜５．０％，
Ｃｕ：０．２〜１．０％，Ｔｉ：０．１〜１．０％，Ａ
ｌ：０．０５〜１．０％，Ｎｂ：０．１〜１．０％およ
びＶ：０．１〜１．０％の１種または２種以上含む請求
項１および２記載の表面性状と深絞り性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項４】 更にＢを０．０００３〜０．００３０重
量％含む請求項１，２および３記載の表面性状と深絞り
性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
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| JP4160846A JP3067892B2 (ja) | 1992-06-19 | 1992-06-19 | 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
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| JPH062046A true JPH062046A (ja) | 1994-01-11 |
| JP3067892B2 JP3067892B2 (ja) | 2000-07-24 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP4160846A Expired - Fee Related JP3067892B2 (ja) | 1992-06-19 | 1992-06-19 | 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3067892B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0953155A (ja) * | 1995-08-14 | 1997-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と表面性状に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
| WO1999007909A1 (fr) * | 1997-08-05 | 1999-02-18 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque d'acier inoxydable ferritique ayant une grande aptitude a l'emboutissage profond et une grande resistance au striage et procede de fabrication |
| KR101239496B1 (ko) * | 2009-08-21 | 2013-03-05 | 주식회사 포스코 | 자동차 브레이크용 저니켈 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
| US8470237B2 (en) * | 2006-05-09 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Stainless steel excellent in corrosion resistance, ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion and formability, and ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion |
-
1992
- 1992-06-19 JP JP4160846A patent/JP3067892B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JPH0953155A (ja) * | 1995-08-14 | 1997-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と表面性状に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
| WO1999007909A1 (fr) * | 1997-08-05 | 1999-02-18 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque d'acier inoxydable ferritique ayant une grande aptitude a l'emboutissage profond et une grande resistance au striage et procede de fabrication |
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| KR101239496B1 (ko) * | 2009-08-21 | 2013-03-05 | 주식회사 포스코 | 자동차 브레이크용 저니켈 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
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|---|---|
| JP3067892B2 (ja) | 2000-07-24 |
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