JP3137754B2 - 深絞り性の極めて優れた冷延鋼板の効率的な製造方法 - Google Patents
深絞り性の極めて優れた冷延鋼板の効率的な製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車用外板などで特に
深絞り性が必要とされる用途に適した極めて優れた深絞
り性を有する極低炭素冷延鋼板を製造する方法に係わ
る。
深絞り性が必要とされる用途に適した極めて優れた深絞
り性を有する極低炭素冷延鋼板を製造する方法に係わ
る。
【０００２】
【従来の技術】深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法と
して、２回冷延−焼鈍法が知られている。この技術の例
としては１、２回目の冷延率を詳細に規定した特開平３
−９７８１２号公報記載の技術がある。しかし、この技
術では製品の全長に渡る品質については何等考慮されて
いない。また、より深絞り性に有利な集合組織を形成す
るための熱延条件については何等記載がない。
して、２回冷延−焼鈍法が知られている。この技術の例
としては１、２回目の冷延率を詳細に規定した特開平３
−９７８１２号公報記載の技術がある。しかし、この技
術では製品の全長に渡る品質については何等考慮されて
いない。また、より深絞り性に有利な集合組織を形成す
るための熱延条件については何等記載がない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような観
点に鑑み、深絞り性の極めて優れた冷延鋼板を効率的に
製造する方法を提供するものである。
点に鑑み、深絞り性の極めて優れた冷延鋼板を効率的に
製造する方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは深絞り性の
極めて優れた冷延鋼板を製造すべく、高純度鋼を用い、
２回冷延−焼鈍法を詳細に検討した結果、１回目の焼鈍
後の集合組織が極めて重要であることを明らかにした。
すなわち、１回目の焼鈍後に｛１１１｝方位の集合組織
の集積度を極限までに高めることにより、２回目の冷延
−焼鈍後にて極めて高いランクフォード値を得ることが
できる。そのためには、熱延時の仕上〜冷却〜巻取り条
件を厳格に規定することが重要である。また、これによ
り鋼帯の長手方向の材質バラツキを最低限に抑えること
ができる。本発明はこのような課題に対して、特定成分
の高純度鋼を特定の熱延、特に仕上圧延条件、〜巻取り
の条件を規定し、さらに冷延率、焼鈍条件を規定するこ
とにより深絞り性の極めて優れた冷延鋼板を効率的に製
造する方法を提供するものである。
極めて優れた冷延鋼板を製造すべく、高純度鋼を用い、
２回冷延−焼鈍法を詳細に検討した結果、１回目の焼鈍
後の集合組織が極めて重要であることを明らかにした。
すなわち、１回目の焼鈍後に｛１１１｝方位の集合組織
の集積度を極限までに高めることにより、２回目の冷延
−焼鈍後にて極めて高いランクフォード値を得ることが
できる。そのためには、熱延時の仕上〜冷却〜巻取り条
件を厳格に規定することが重要である。また、これによ
り鋼帯の長手方向の材質バラツキを最低限に抑えること
ができる。本発明はこのような課題に対して、特定成分
の高純度鋼を特定の熱延、特に仕上圧延条件、〜巻取り
の条件を規定し、さらに冷延率、焼鈍条件を規定するこ
とにより深絞り性の極めて優れた冷延鋼板を効率的に製
造する方法を提供するものである。
【０００５】その骨子とするところは、 ｍａｓｓ％で Ｃ ：０．００３％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．４％ Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００４％以下、 Ｂ ：０．０００１〜０．００１％を含有し、 かつＴｉ：０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．００２〜
０．０４％以下の内、１種または２種を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、１２００℃
以下に加熱後熱延するにあたり、粗仕上厚みを５０ｍｍ
以上として、下記式で示される有効歪（εｅｆｆ）を５
０％以上とり、８８０〜９５０℃の温度で仕上圧延を終
了した後、１ｓ以内に冷却を開始し、平均速度２０℃／
ｓ以上で８３０℃以下まで冷却を行い、続いて６８０〜
８００℃の温度で巻取り、熱延鋼帯とする。続いて、圧
下率７０〜８５％で１回目の冷延を行い、さらに連続焼
鈍ラインで８４０〜９００℃の温度で１回目の焼鈍を行
い、鋼帯とする。続いて、圧下率５０％以上でかつ全圧
下率が８５％以上で２回目の冷延を行い、さらに連続焼
鈍ラインで８４０〜９００℃の温度で２回目の焼鈍を行
なうことを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板の製造
方法 εｅｆｆ＝｛最終パス圧下率(%）｝+ １／２｛最終１段
前パス圧下率(%) ｝＋１／４｛最終２段前圧下率(%) ｝
０．０４％以下の内、１種または２種を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、１２００℃
以下に加熱後熱延するにあたり、粗仕上厚みを５０ｍｍ
以上として、下記式で示される有効歪（εｅｆｆ）を５
０％以上とり、８８０〜９５０℃の温度で仕上圧延を終
了した後、１ｓ以内に冷却を開始し、平均速度２０℃／
ｓ以上で８３０℃以下まで冷却を行い、続いて６８０〜
８００℃の温度で巻取り、熱延鋼帯とする。続いて、圧
下率７０〜８５％で１回目の冷延を行い、さらに連続焼
鈍ラインで８４０〜９００℃の温度で１回目の焼鈍を行
い、鋼帯とする。続いて、圧下率５０％以上でかつ全圧
下率が８５％以上で２回目の冷延を行い、さらに連続焼
鈍ラインで８４０〜９００℃の温度で２回目の焼鈍を行
なうことを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板の製造
方法 εｅｆｆ＝｛最終パス圧下率(%）｝+ １／２｛最終１段
前パス圧下率(%) ｝＋１／４｛最終２段前圧下率(%) ｝
【０００６】
【作用】以下に各要件の作用および数値限定理由につい
て述べる。 Ｃ：Ｃは侵入型固溶元素でランクフォード値が高い集合
組織形成に有害とされている。従って、通常の極低炭素
鋼よりも極力低下させる必要がある。そのためには０．
００３％以下とする。 Ｎ：Ｎも侵入型固溶元素であり、Ｃと同様の理由から、
０．００４％以下に限定する。 Ｓｉ：置換型固溶元素であり０．１％を超えると鋼を硬
化して延性を低下させる。 Ｍｎ：置換型固溶元素であり、０．４％を超えると鋼を
硬化して延性を低下させる。しかし、鋼中のＳとＭｎＳ
を形成し、Ｓによる熱間脆性を避ける作用があるので、
０．０５％以上は添加する。 Ｓ：０．０５％を超えるとＭｎＳとなり有害介在物が増
加し、延性を低下させる。 Ａｌ：Ａｌは脱酸に必要な元素である。しかし、０．０
６％を超えると介在物が増加し、鋼の延性を害する。 Ｐ：Ｐは置換型固溶元素であり、０．０５％を超えると
鋼を硬化して延性を低下させる。
て述べる。 Ｃ：Ｃは侵入型固溶元素でランクフォード値が高い集合
組織形成に有害とされている。従って、通常の極低炭素
鋼よりも極力低下させる必要がある。そのためには０．
００３％以下とする。 Ｎ：Ｎも侵入型固溶元素であり、Ｃと同様の理由から、
０．００４％以下に限定する。 Ｓｉ：置換型固溶元素であり０．１％を超えると鋼を硬
化して延性を低下させる。 Ｍｎ：置換型固溶元素であり、０．４％を超えると鋼を
硬化して延性を低下させる。しかし、鋼中のＳとＭｎＳ
を形成し、Ｓによる熱間脆性を避ける作用があるので、
０．０５％以上は添加する。 Ｓ：０．０５％を超えるとＭｎＳとなり有害介在物が増
加し、延性を低下させる。 Ａｌ：Ａｌは脱酸に必要な元素である。しかし、０．０
６％を超えると介在物が増加し、鋼の延性を害する。 Ｐ：Ｐは置換型固溶元素であり、０．０５％を超えると
鋼を硬化して延性を低下させる。
【０００７】Ｔｉ：ランクフォード値に不利な集合組織
を形成する固溶Ｎ，ＣをＴｉＮ，ＴｉＣとして固定す
る。０．０２％未満ではその効果がなく、０．１％を超
える添加ではこれらの炭窒化物が増加し、延性が低下す
る。 Ｎｂ：Ｔｉと同様にＮｂＣとして、固溶Ｃを固定する。
また、熱延板の細粒化にも寄与する。０．００２％未満
ではその効果がなく、０．０４％を超える添加では炭窒
化物が増加し、鋼の延性を害する。 Ｂ：Ｂは２次加工性向上のために添加する。０．０００
１％未満ではその効果がなく、０．００１％を超えると
固溶Ｂの悪影響によりランクフォード値を劣化させる。
を形成する固溶Ｎ，ＣをＴｉＮ，ＴｉＣとして固定す
る。０．０２％未満ではその効果がなく、０．１％を超
える添加ではこれらの炭窒化物が増加し、延性が低下す
る。 Ｎｂ：Ｔｉと同様にＮｂＣとして、固溶Ｃを固定する。
また、熱延板の細粒化にも寄与する。０．００２％未満
ではその効果がなく、０．０４％を超える添加では炭窒
化物が増加し、鋼の延性を害する。 Ｂ：Ｂは２次加工性向上のために添加する。０．０００
１％未満ではその効果がなく、０．００１％を超えると
固溶Ｂの悪影響によりランクフォード値を劣化させる。
【０００８】続いて、熱延条件について詳述する。 加熱温度：１２００℃以下とする。この温度以上ではγ
粒が粗大化しすぎ、その後の圧延で熱延板粒径を均一に
細粒化するのが難しい。また、種々の炭窒化物等の析出
物を溶解させ、後の熱延工程での析出、粗大化処理を困
難にする。 粗仕上厚さ：５０ｍｍ以上とする。これにより仕上圧延
での圧延率を高め、種々の炭窒化物等のひずみ誘起析出
を促進し、粗大化させる。 εｅｆｆ：本発明では前述したような高純度鋼のため、
通常の圧延では熱延板の粒径が細粒に成りにくい。そこ
で、仕上圧延の圧下率、特に後段３パスの圧下率を規定
することにより熱延板の粒径を細粒化する。
粒が粗大化しすぎ、その後の圧延で熱延板粒径を均一に
細粒化するのが難しい。また、種々の炭窒化物等の析出
物を溶解させ、後の熱延工程での析出、粗大化処理を困
難にする。 粗仕上厚さ：５０ｍｍ以上とする。これにより仕上圧延
での圧延率を高め、種々の炭窒化物等のひずみ誘起析出
を促進し、粗大化させる。 εｅｆｆ：本発明では前述したような高純度鋼のため、
通常の圧延では熱延板の粒径が細粒に成りにくい。そこ
で、仕上圧延の圧下率、特に後段３パスの圧下率を規定
することにより熱延板の粒径を細粒化する。
【０００９】仕上温度：８８０〜９５０℃とする。下限
値未満では一部α域圧延にかかる場合があり、延性、ラ
ンクフォード値が劣化する。上限値を超えると熱延板の
結晶粒が粗大化するためにランクフォード値が劣化す
る。 圧延後の冷却条件：圧延後の熱延板の結晶粒を成長させ
ないように、１秒以内に冷却を開始し、平均２０℃／ｓ
以上で８３０℃以下まで冷却する。この条件をはずすと
結晶が粗大化し、ランクフォード値が低下する。
値未満では一部α域圧延にかかる場合があり、延性、ラ
ンクフォード値が劣化する。上限値を超えると熱延板の
結晶粒が粗大化するためにランクフォード値が劣化す
る。 圧延後の冷却条件：圧延後の熱延板の結晶粒を成長させ
ないように、１秒以内に冷却を開始し、平均２０℃／ｓ
以上で８３０℃以下まで冷却する。この条件をはずすと
結晶が粗大化し、ランクフォード値が低下する。
【００１０】巻取温度：巻取後の保温効果で炭窒化物の
析出の促進および粗大化する。そこで、６８０〜８００
℃とする。下限値未満では効果がなく、上限値を超える
と結晶粒が成長し、粗大化する。 １回目の冷延率：７０％〜８５％とする。１回目の焼鈍
後にランクフォード値向上に有利な集合組織を形成させ
るために、７０％以上は必要である。上限値は現状工業
的に生産できる値とした。
析出の促進および粗大化する。そこで、６８０〜８００
℃とする。下限値未満では効果がなく、上限値を超える
と結晶粒が成長し、粗大化する。 １回目の冷延率：７０％〜８５％とする。１回目の焼鈍
後にランクフォード値向上に有利な集合組織を形成させ
るために、７０％以上は必要である。上限値は現状工業
的に生産できる値とした。
【００１１】１回目の焼鈍温度：８４０〜９００℃とす
る。高ランクフォード値とするためには８４０℃以上は
必要である。上限値を超えるとγ域にかかり、延性が低
下する。 ２回目の冷延率：５０％以上とする。下限値未満では集
合組織の形成が弱く、ランクフォード値が低下する。上
限値は要求される板厚による。 ２回目の焼鈍温度：８４０〜９００℃とする。高ランク
フォード値とするためには８４０℃以上は必要である。
上限値を超えるとγ域にかかり延性が低下する。
る。高ランクフォード値とするためには８４０℃以上は
必要である。上限値を超えるとγ域にかかり、延性が低
下する。 ２回目の冷延率：５０％以上とする。下限値未満では集
合組織の形成が弱く、ランクフォード値が低下する。上
限値は要求される板厚による。 ２回目の焼鈍温度：８４０〜９００℃とする。高ランク
フォード値とするためには８４０℃以上は必要である。
上限値を超えるとγ域にかかり延性が低下する。
【００１２】
【実施例】表１に示す成分の鋼を転炉にて溶製し連続鋳
造にてスラブとした。この際、ＲＨ真空脱ガス装置を用
いた。表１においてＡ，Ｂは本発明に従った鋼である。
Ｃ，Ｄ，Ｅは下線部において本発明と異なる。この鋼を
表２及び表３に示す熱延、１回目の冷延、１回目の焼
鈍、２回目の冷延、２回目の焼鈍条件にて処理を行い各
コイルの代表部分を材質試験に供した。引張試験はＪＩ
Ｓ Ｚ ２２０１記載の５号試験片を用い、ＪＩＳ Ｚ
２２４１記載の方法に従って行なった。深絞り性の指
標であるランクフォード値は面内平均の値である。
造にてスラブとした。この際、ＲＨ真空脱ガス装置を用
いた。表１においてＡ，Ｂは本発明に従った鋼である。
Ｃ，Ｄ，Ｅは下線部において本発明と異なる。この鋼を
表２及び表３に示す熱延、１回目の冷延、１回目の焼
鈍、２回目の冷延、２回目の焼鈍条件にて処理を行い各
コイルの代表部分を材質試験に供した。引張試験はＪＩ
Ｓ Ｚ ２２０１記載の５号試験片を用い、ＪＩＳ Ｚ
２２４１記載の方法に従って行なった。深絞り性の指
標であるランクフォード値は面内平均の値である。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】表２及び３において、Ｎｏ．１，２，１
３，１４，１５，１６，１７は本発明に従ったものであ
る。いずれも深絞り性の指標であるランクフォード値は
３．０以上で極めて優れている。一方、比較鋼において
は下線部が本発明と異なっており、本発明鋼と比較して
ランクフォード値が低下している。図１に本発明鋼のＮ
ｏ．１と比較鋼Ｎｏ．７のコイル長手方向のランクフォ
ード値の分布を示す。本発明鋼は比較鋼よりもランクフ
ォード値が優れ、かつ材質バラツキが少ない。これによ
り、本発明により深絞り性の極めて優れた冷延鋼板が高
歩留まりで生産が可能である。
３，１４，１５，１６，１７は本発明に従ったものであ
る。いずれも深絞り性の指標であるランクフォード値は
３．０以上で極めて優れている。一方、比較鋼において
は下線部が本発明と異なっており、本発明鋼と比較して
ランクフォード値が低下している。図１に本発明鋼のＮ
ｏ．１と比較鋼Ｎｏ．７のコイル長手方向のランクフォ
ード値の分布を示す。本発明鋼は比較鋼よりもランクフ
ォード値が優れ、かつ材質バラツキが少ない。これによ
り、本発明により深絞り性の極めて優れた冷延鋼板が高
歩留まりで生産が可能である。
【００１７】
【発明の効果】本発明により深絞り性に優れた冷延鋼板
を効率的に生産できる。これにより、自動車用部材、電
気製品用部材等がより複雑な形状の加工が可能となり、
デザインにも自由度がでてくる等、産業界に及ぼす貢献
度は大きい。
を効率的に生産できる。これにより、自動車用部材、電
気製品用部材等がより複雑な形状の加工が可能となり、
デザインにも自由度がでてくる等、産業界に及ぼす貢献
度は大きい。
【図１】実施例に用いたコイル長手方向の材質分布を示
す図表である。
す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−170618（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−52229（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−97813（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/48,8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 ｍａｓｓ％で Ｃ ：０．００３％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．４％ Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００４％以下、 Ｂ ：０．０００１〜０．００１％を含有し、 かつＴｉ：０．０２〜０．１％、Ｎｂ：０．００２〜
０．０４％以下の内、１種または２種を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、１２００℃
以下に加熱後熱延するにあたり、粗仕上厚みを５０ｍｍ
以上として、下記式で示される有効歪（εｅｆｆ）を５
０％以上とり、８８０〜９５０℃の温度で仕上圧延を終
了した後、１ｓ以内に冷却を開始し、平均速度２０℃／
ｓ以上で８３０℃以下まで冷却を行い、続いて６８０〜
８００℃の温度で巻取り、熱延鋼帯とする。続いて、圧
下率７０〜８５％で１回目の冷延を行い、さらに連続焼
鈍ラインで８４０〜９００℃の温度で１回目の焼鈍を行
い、鋼帯とする。続いて、圧下率５０％以上でかつ全圧
下率が８５％以上で２回目の冷延を行い、さらに連続焼
鈍ラインで８４０〜９００℃の温度で２回目の焼鈍を行
なうことを特徴とする深絞り性の優れた冷延鋼板の製造
方法 εｅｆｆ＝｛最終パス圧下率(%）｝+ １／２｛最終１段
前パス圧下率(%) ｝＋１／４｛最終２段前圧下率(%) ｝
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04221381A JP3137754B2 (ja) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | 深絞り性の極めて優れた冷延鋼板の効率的な製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04221381A JP3137754B2 (ja) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | 深絞り性の極めて優れた冷延鋼板の効率的な製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0665647A JPH0665647A (ja) | 1994-03-08 |
| JP3137754B2 true JP3137754B2 (ja) | 2001-02-26 |
Family
ID=16765893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04221381A Expired - Lifetime JP3137754B2 (ja) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | 深絞り性の極めて優れた冷延鋼板の効率的な製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3137754B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6457106B1 (en) | 1997-07-22 | 2002-09-24 | Nec Corporation | Shared memory control system and shared memory control method |
| WO2005045083A1 (ja) * | 2003-11-05 | 2005-05-19 | Nippon Steel Corporation | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0767247A4 (en) * | 1995-02-23 | 1999-11-24 | Nippon Steel Corp | COLD ROLLED STEEL SHEET AND FIRE-SMOOTHED GALVANIZED STEEL SHEET WITH EXCELLENT SMOOTH WORKABILITY, AND METHOD FOR PRODUCING THE SHEET |
| EP1136575A4 (en) * | 1999-08-10 | 2008-04-23 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR PRODUCING COLD LAMINATED STEEL STRIPS |
-
1992
- 1992-08-20 JP JP04221381A patent/JP3137754B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6457106B1 (en) | 1997-07-22 | 2002-09-24 | Nec Corporation | Shared memory control system and shared memory control method |
| WO2005045083A1 (ja) * | 2003-11-05 | 2005-05-19 | Nippon Steel Corporation | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
| CN100532612C (zh) * | 2003-11-05 | 2009-08-26 | 新日本制铁株式会社 | 表面性状、成形性和加工性优良的薄钢板及其制造方法 |
| US9017492B2 (en) | 2003-11-05 | 2015-04-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Thin gauge steel sheet excellent in surface conditions, formability, and workability and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0665647A (ja) | 1994-03-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20001128 |