JPS63243226A - 耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS63243226A JPS63243226A JP7820887A JP7820887A JPS63243226A JP S63243226 A JPS63243226 A JP S63243226A JP 7820887 A JP7820887 A JP 7820887A JP 7820887 A JP7820887 A JP 7820887A JP S63243226 A JPS63243226 A JP S63243226A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐２次加工脆性に侵れた超深絞り用冷′ｇ鋼板
の製造方法に関し、内外パネル等の自動車鋼板の製造分
野で利用される。
の製造方法に関し、内外パネル等の自動車鋼板の製造分
野で利用される。
連続焼鈍法による超深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法
は、従来数多く提案されている。例えばＣ５００１％の
極低炭素材ベースにおいては、Ｎｂ、Ｂ添加では特開昭
５８−８４９２９、Ｂ単独添加では特開昭５８−４８６
３６、Ｔｉ、Ｎｂ添加では特開昭５９−３１８２７、更
にＴ１、Ｎｂ、Ｂ添加では特開昭５９−３８３３７等が
開示されている。
は、従来数多く提案されている。例えばＣ５００１％の
極低炭素材ベースにおいては、Ｎｂ、Ｂ添加では特開昭
５８−８４９２９、Ｂ単独添加では特開昭５８−４８６
３６、Ｔｉ、Ｎｂ添加では特開昭５９−３１８２７、更
にＴ１、Ｎｂ、Ｂ添加では特開昭５９−３８３３７等が
開示されている。
いずれも、Ｔｉ、ＮｂおよびＢは炭窒化物形成元素とし
て固溶Ｎを調整するために用いられている。
て固溶Ｎを調整するために用いられている。
特に、Ｔ１は炭窒化物形成元素として、Ｎｂは炭化物形
成元素として、更にＢは窒化物形成元素として作用する
。
成元素として、更にＢは窒化物形成元素として作用する
。
従って上記の方法によれば、Ｔ１）ＮｂおよびＢを適量
添加することによって、固溶Ｃ，Ｎ量を調整することが
できろ。しか１７ながら、極低炭素鋼をベースに固溶Ｃ
１固溶Ｎがほとんど存在しない程度に抑えた超深絞り用
鋼板においても、焼鈍後の調質圧延により降伏点、伸び
を劣化させろことがあり、問題となっていた。
添加することによって、固溶Ｃ，Ｎ量を調整することが
できろ。しか１７ながら、極低炭素鋼をベースに固溶Ｃ
１固溶Ｎがほとんど存在しない程度に抑えた超深絞り用
鋼板においても、焼鈍後の調質圧延により降伏点、伸び
を劣化させろことがあり、問題となっていた。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、超深
絞り性を得るために低降伏点、高延性、高７値および高
Ｗ値を確保できる耐２次加工脆性に擾れた超深絞り用冷
延鋼板の製造方法を提供するにある。
絞り性を得るために低降伏点、高延性、高７値および高
Ｗ値を確保できる耐２次加工脆性に擾れた超深絞り用冷
延鋼板の製造方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の上
記の目的は次の２発明によって達成されろ。
記の目的は次の２発明によって達成されろ。
第１発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、
重量比にて
Ｃ： ０．００８％以下
Ｓｉ：０．１０％以下
Ｍｎ：１．２０％息下
Ｐ ： ０．０３〜０．１４％
Ａ Ｉ ： ０．０１〜０ １０％
Ｔ ｉ ： （４，ＯＯＣ（％）＋３．４３Ｎ（％
）｝〜０．０６％Ｎｂ：０．００５〜００４０％ Ｎ：８０ｐｐｍ以下 を含有し、更にＳｂ： ０．００５〜０．０２％、Ｂ：
２〜３０ ｐｐ＋ａのうちから選ばれた１種または２
種を含有し残部はＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼
を熱間圧延および冷間圧延を行う段階と、前記圧延後板
面粗度調整を行う段階と、前記粗度調整後７００℃以上
の温度で連続焼鈍を行う段階と、を有して成ることを特
徴とする耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の
製造方法である。
）｝〜０．０６％Ｎｂ：０．００５〜００４０％ Ｎ：８０ｐｐｍ以下 を含有し、更にＳｂ： ０．００５〜０．０２％、Ｂ：
２〜３０ ｐｐ＋ａのうちから選ばれた１種または２
種を含有し残部はＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼
を熱間圧延および冷間圧延を行う段階と、前記圧延後板
面粗度調整を行う段階と、前記粗度調整後７００℃以上
の温度で連続焼鈍を行う段階と、を有して成ることを特
徴とする耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の
製造方法である。
第２発明の要旨とするところは、第１発明と同一成分の
鋼を第１発明と同一の工程後に伸び率０．５％以下の調
質圧延を行う段階を有して成る乙とを特徴とする耐２次
加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法である
。
鋼を第１発明と同一の工程後に伸び率０．５％以下の調
質圧延を行う段階を有して成る乙とを特徴とする耐２次
加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法である
。
本発明を行うにあたっては、下記の点に注目した。
（イ） 調質圧延を実施すると単純に伸び率に比例して
降伏点は上昇し呻びは低下する。
降伏点は上昇し呻びは低下する。
（ロ）降伏点伸び消去の目的からの調質圧延は不要であ
る。
る。
（ハ）板面粗度調整は焼鈍前に実施する。
（ニ）超深絞り性を得るために極低炭素鋼をベースとし
、降伏伸びを発生させないために鋼中の固溶Ｃ１固溶Ｎ
を完全に炭窒化物として固着させろ。
、降伏伸びを発生させないために鋼中の固溶Ｃ１固溶Ｎ
を完全に炭窒化物として固着させろ。
（ホ）固溶Ｃ１固溶Ｎを完全に固着させると耐２次加工
脆性が劣化する。
脆性が劣化する。
（へ） ２次加工脆性を抑制するためにＳｂ、Ｂを添加
する。
する。
（ト）固溶Ｃ１固溶Ｎを完全に固着させろための炭窒化
物形成元素としてＮｂ、Ｔ−の１）１ｍを選択する必要
がある。
物形成元素としてＮｂ、Ｔ−の１）１ｍを選択する必要
がある。
超深絞り用鋼板としては、極低炭素鋼を炭窒化物形成元
素であるＴｉ、Ｎｂを単独あるいは複合添加することに
より、高Ｔ値、高７値、高延性、低降伏点が得られるこ
とが知られている。
素であるＴｉ、Ｎｂを単独あるいは複合添加することに
より、高Ｔ値、高７値、高延性、低降伏点が得られるこ
とが知られている。
しかし、Ｔｉ単独添加鋼では８！織的性質の面内異方性
が大きく、特に４５度方向の特性が劣る欠点がある。一
方、Ｎｂ単独添加鋼は窒化物形成能が劣るので、窒素を
ＡＮＮとして析出させるため熱延時７００℃以上の高温
巻取を必要とするほか、冷延前の脱スケール工程での能
力低下、コイル長手方向の材質の変動（熱延コイルの両
端と中間部）が大きい等の欠点を有し、また再結晶潤度
が高く高温焼鈍を必要とする。
が大きく、特に４５度方向の特性が劣る欠点がある。一
方、Ｎｂ単独添加鋼は窒化物形成能が劣るので、窒素を
ＡＮＮとして析出させるため熱延時７００℃以上の高温
巻取を必要とするほか、冷延前の脱スケール工程での能
力低下、コイル長手方向の材質の変動（熱延コイルの両
端と中間部）が大きい等の欠点を有し、また再結晶潤度
が高く高温焼鈍を必要とする。
更に、極低炭素ｎＩＺま固溶Ｃ，Ｎが完全に炭化物とし
て固着されている場合、Ｐの粒界偏析を生じ、２次加工
脆性が劣化する欠点も有している。
て固着されている場合、Ｐの粒界偏析を生じ、２次加工
脆性が劣化する欠点も有している。
本発明者はこれらの欠点を解決するために研究を重ねた
結果、Ｔｉ、Ｎｂ９合添加により、Ｔｉ、Ｎｂ単独添加
鋼の欠点を克服すると共に、Ｓｂ、Ｂの単独もしくは複
合添加により耐２次加工脆性を改善し、更１こ冷間圧延
後に板面粗度調整を施すことにまり調質圧延の省略が可
能となり、延性、降伏点の劣化を防止□した超深絞り用
高張力冷延鋼板の製造方法を見出した。
結果、Ｔｉ、Ｎｂ９合添加により、Ｔｉ、Ｎｂ単独添加
鋼の欠点を克服すると共に、Ｓｂ、Ｂの単独もしくは複
合添加により耐２次加工脆性を改善し、更１こ冷間圧延
後に板面粗度調整を施すことにまり調質圧延の省略が可
能となり、延性、降伏点の劣化を防止□した超深絞り用
高張力冷延鋼板の製造方法を見出した。
次に本発明の成分限定理由を説明する。
Ｃ：
Ｃが増加するとＴｉＣ析出物が多くなり、結晶粒の成長
を阻害し、Ｔ値の低下、降伏点の上昇、伸びの低下を招
くので、超深絞り用鋼板の観点から、Ｃは０．００８％
以下に限定した。
を阻害し、Ｔ値の低下、降伏点の上昇、伸びの低下を招
くので、超深絞り用鋼板の観点から、Ｃは０．００８％
以下に限定した。
Ｓｌ、Ｍｎ、Ｐ：
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐは強化元素として用いるが、いずれも多
量に添加するとＴ値の低下、延性の低下をもたらすので
それぞれの上限を０１０％、１２０％、０１４％とした
。またＰは、００３％未満では高張力鋼板として強度下
ｇとなるのでＰの下限は００３％とした。
量に添加するとＴ値の低下、延性の低下をもたらすので
それぞれの上限を０１０％、１２０％、０１４％とした
。またＰは、００３％未満では高張力鋼板として強度下
ｇとなるのでＰの下限は００３％とした。
Ａ ｌ ：
ＡＮはＴ■添加前の溶鋼脱酸剤として添加するが、０１
０％未満では脱酸が不十分となり、Ｔｉが脱酸剤として
作用するためＴ１の歩留が著しく低下する。
０％未満では脱酸が不十分となり、Ｔｉが脱酸剤として
作用するためＴ１の歩留が著しく低下する。
一方、０１０％を越すとＡＩ、０３介在物が増加し加工
性を損なうのでＡＩは０．１０〜０１０％の範囲に限定
した。
性を損なうのでＡＩは０．１０〜０１０％の範囲に限定
した。
Ｔ １ ：
Ｔ１はＣ，Ｎを固定するので、添加量はＣ，Ｎ量との関
係で決まり、高７値を得るｔこめには冷間圧延前のフェ
ライト地を純化させておく必要があり、原子量論的にＣ
，Ｎと等値以上のＴｉを必要とするのでＴｉの下限は（
４，００Ｇ（％）＋３．４３Ｎ（％））とする。一方、
Ｔ１が０．０６％を越すと材質が硬化するのみならず、
Ｔ１０系に起因するスリーパー等の欠陥が増加するため
、上限を００６％とした。
係で決まり、高７値を得るｔこめには冷間圧延前のフェ
ライト地を純化させておく必要があり、原子量論的にＣ
，Ｎと等値以上のＴｉを必要とするのでＴｉの下限は（
４，００Ｇ（％）＋３．４３Ｎ（％））とする。一方、
Ｔ１が０．０６％を越すと材質が硬化するのみならず、
Ｔ１０系に起因するスリーパー等の欠陥が増加するため
、上限を００６％とした。
Ｎ ｂ ：
Ｎｂは熱延時にフェライト粒の微細化効果を有する元素
であり、微量添加により、延性をあまり劣化させない範
囲で、熱延板フェライト粒を微細化させ（１）０：１万
位の発達を抑制し、これにより４５度方向の特性を改善
し、面内異方性を小さくする効果がある。Ｎｂが０．０
０５％未満ではその効果がなく、０．０４０％を越すと
熱延時のフェライト粒微細化効果が過度となり延性を劣
化するので、Ｎｂは０００５〜００４０％の範囲とした
。
であり、微量添加により、延性をあまり劣化させない範
囲で、熱延板フェライト粒を微細化させ（１）０：１万
位の発達を抑制し、これにより４５度方向の特性を改善
し、面内異方性を小さくする効果がある。Ｎｂが０．０
０５％未満ではその効果がなく、０．０４０％を越すと
熱延時のフェライト粒微細化効果が過度となり延性を劣
化するので、Ｎｂは０００５〜００４０％の範囲とした
。
５ｂＸＢ：
Ｓｂ、Ｂは微量添加により耐２次加工脆性を改善するこ
とを′Ａ験を重ねろことにより見出しｔこ。ｓｂ、Ｂは
粒界に偏析しやすい元素であり、焼鈍冷却中に生じろＰ
の粒界偏析を抑制することによりＰの偏析に比べ相対的
に粒界強度を上げる効果を有するものと推定される。ｓ
ｂが０．００５％未満、あるいはＢが２ ｐｐｍ未満で
は耐２次加工脆性の改善効果が小さく、Ｓｂが０．０２
％を越え、あるいはＢが３０ ｐｐｍを越えても、その
効果が飽和しコストアップを招くだけであるのでｓｂは
０．００５〜００２０％、Ｂは２〜３０ｐｐｍの範囲に
限定した。
とを′Ａ験を重ねろことにより見出しｔこ。ｓｂ、Ｂは
粒界に偏析しやすい元素であり、焼鈍冷却中に生じろＰ
の粒界偏析を抑制することによりＰの偏析に比べ相対的
に粒界強度を上げる効果を有するものと推定される。ｓ
ｂが０．００５％未満、あるいはＢが２ ｐｐｍ未満で
は耐２次加工脆性の改善効果が小さく、Ｓｂが０．０２
％を越え、あるいはＢが３０ ｐｐｍを越えても、その
効果が飽和しコストアップを招くだけであるのでｓｂは
０．００５〜００２０％、Ｂは２〜３０ｐｐｍの範囲に
限定した。
上記の如き限定成分を有する鋳片を熱間圧延、脱スケー
ルおよび冷間圧延を実施し、続いて最終製品に要求され
る板面粗度調整を行う。
ルおよび冷間圧延を実施し、続いて最終製品に要求され
る板面粗度調整を行う。
板面粗度は、使用側のプレス成形性、塗装性、防錆油保
持性等を確保するために冷延鋼板に要求される品質項目
である。板面粗度は予め設定された粗度が施されたロー
ルで圧延することにより冷延鋼板に転写される。この板
面粗度調整プロセスは、本発明の重要な構成要件であっ
て、後工程におげろ調質圧延の省略あるいはごく軽度の
調質圧延の実施のために必須の要件である。
持性等を確保するために冷延鋼板に要求される品質項目
である。板面粗度は予め設定された粗度が施されたロー
ルで圧延することにより冷延鋼板に転写される。この板
面粗度調整プロセスは、本発明の重要な構成要件であっ
て、後工程におげろ調質圧延の省略あるいはごく軽度の
調質圧延の実施のために必須の要件である。
板面粗度調整後、７００℃以上の温度で連続焼鈍を行う
。焼鈍温度は良好な加工性を得るために高い方が望まし
く、７００℃未満では十分な粒成長が行われず、本発明
の意図する超深絞り用鋼板は得られない。
。焼鈍温度は良好な加工性を得るために高い方が望まし
く、７００℃未満では十分な粒成長が行われず、本発明
の意図する超深絞り用鋼板は得られない。
焼鈍後は調整圧延を行わないことを原則とするが、厳し
い平坦度を要求される場合は伸び率０５％以下の軽度の
調質圧延を施す。後記のＡ鋼、Ｂ鋼について、伸び率を
変えて調質圧延を行い、降伏点、延性を調査し、その結
果を第１図に示した。
い平坦度を要求される場合は伸び率０５％以下の軽度の
調質圧延を施す。後記のＡ鋼、Ｂ鋼について、伸び率を
変えて調質圧延を行い、降伏点、延性を調査し、その結
果を第１図に示した。
軽度の調質圧延における伸び率は第１図から低降伏点、
高延性を得るため０５％以下に限定した。
高延性を得るため０５％以下に限定した。
第１表に成分を示した供試鋼を仕上温度９０ｏ℃で板厚
３５胴に熱間圧延し、本発明鋼は５４０℃で、比較鋼は
７００℃で巻取った。次に、酸洗後０７鴫に冷間圧延を
施し、スキンパスミルで板面粗度調節を行った後、連続
焼鈍ラインで本発明鋼は８００℃Ｘ ３０ ｓｅｃ、比
較鋼は８３０℃Ｘ ３０ ｓｅｃで行った。焼純後、鋼
Ａ、Ｂについては０５％、１０％の呻び率の調質圧延を
施し、他の鉤は調質圧延を省略した。
３５胴に熱間圧延し、本発明鋼は５４０℃で、比較鋼は
７００℃で巻取った。次に、酸洗後０７鴫に冷間圧延を
施し、スキンパスミルで板面粗度調節を行った後、連続
焼鈍ラインで本発明鋼は８００℃Ｘ ３０ ｓｅｃ、比
較鋼は８３０℃Ｘ ３０ ｓｅｃで行った。焼純後、鋼
Ａ、Ｂについては０５％、１０％の呻び率の調質圧延を
施し、他の鉤は調質圧延を省略した。
このようにして得られた冷延鋼板について材料試験を行
い、その結果を第２表に示した。
い、その結果を第２表に示した。
第２表から本発明鋼は比較鋼に比して、高ｒ値、高π値
、高延性、低降伏点等の優れた特性を有していることが
明らかである。
、高延性、低降伏点等の優れた特性を有していることが
明らかである。
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、限定成分の
鋼、特に限定量のＳｂ、Ｂを含有した鋼を、熱延および
冷延後、板面粗度調整を行い、続いて７００℃以上の温
度で連続焼鈍を実施し、調質圧延を省略あるいは伸び率
０５％以下の調質圧延を実施することによって低降伏点
、高延性、高７値および高π値を確保し、耐２次加工脆
性に侵れた超深絞り用冷延鋼板を製造することができた
。
鋼、特に限定量のＳｂ、Ｂを含有した鋼を、熱延および
冷延後、板面粗度調整を行い、続いて７００℃以上の温
度で連続焼鈍を実施し、調質圧延を省略あるいは伸び率
０５％以下の調質圧延を実施することによって低降伏点
、高延性、高７値および高π値を確保し、耐２次加工脆
性に侵れた超深絞り用冷延鋼板を製造することができた
。
第１図は調質圧延伸び率と降伏点および延性との関係を
示す相関図である。
示す相関図である。
Claims (2)
- （１）重量比にて Ｃ：０．００８％以下 Ｓｉ：０．１０％以下 Ｍｎ：１．２０％以下 Ｐ：０．０３〜０．１４％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ｔｉ：｛４．００Ｃ（％）＋３．４３Ｎ（％）｝〜０．
０６％Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％ Ｎ：８０ｐｐｍ以下 を含有し、更にＳｂ：０．００５〜０．０２％、Ｂ：２
〜３０ｐｐｍのうちから選ばれた１種または２種を含有
し残部はＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼を熱間圧
延および冷間圧延を行う段階と、前記圧延後板面粗度調
整を行う段階と、前記粗度調整後７００℃以上の温度で
連続焼鈍を行う段階と、を有して成ることを特徴とする
耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法
。 - （２）重量比にて Ｃ：０．００８％以下 Ｓｉ：０．１０％以下 Ｍｎ：１．２０％以下 Ｐ：０．０３〜０．１４％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ｔｉ：｛４．００Ｃ（％）＋３．４３Ｎ（％）｝〜０．
０６％Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％ Ｎ：８０ｐｐｍ以下 を含有し、更にＳｂ：０．００５〜０．０２％、Ｂ：２
〜３０ｐｐｍのうちから選ばれた１種または２種を含有
し残部はＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼を熱間圧
延および冷間圧延を行う段階と、前記圧延後板面粗度調
整を行う段階と、前記粗度調整後７００℃以上の温度で
連続焼鈍を行う段階と、前記連続焼鈍後伸び率０．５％
以下の調質圧延を行う段階と、を有して成ることを特徴
とする耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7820887A JPS63243226A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7820887A JPS63243226A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63243226A true JPS63243226A (ja) | 1988-10-11 |
Family
ID=13655619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7820887A Pending JPS63243226A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63243226A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63310924A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-19 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい極薄鋼板の製造方法 |
| JPH02163346A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| US7806998B2 (en) * | 2002-06-28 | 2010-10-05 | Posco | Method of manufacturing super formable high strength steel sheet |
| EP1929059A4 (en) * | 2005-08-25 | 2012-06-13 | Posco | STEEL PLATE FOR GALVANIZING WITH EXCELLENT WORKABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| WO2020196293A1 (ja) * | 2019-03-22 | 2020-10-01 | 日本製鉄株式会社 | 熱延コイルの製造装置及び製造方法 |
-
1987
- 1987-03-31 JP JP7820887A patent/JPS63243226A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2020196293A1 (ja) * | 2019-03-22 | 2020-10-01 | 日本製鉄株式会社 | 熱延コイルの製造装置及び製造方法 |
| JPWO2020196293A1 (ja) * | 2019-03-22 | 2021-10-21 | 日本製鉄株式会社 | 熱延コイルの製造装置及び製造方法 |
| CN113597348A (zh) * | 2019-03-22 | 2021-11-02 | 日本制铁株式会社 | 热轧卷板的制造装置及制造方法 |
| US11697144B2 (en) | 2019-03-22 | 2023-07-11 | Nippon Steel Corporation | Manufacturing apparatus and manufacturing method of hot-rolled coil |
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