CN113597348A - 热轧卷板的制造装置及制造方法 - Google Patents

Abstract

当在热轧工序中利用芯棒卷取热轧钢板来制造卷板时，提高卷板中的热轧钢板的平坦度。芯棒在轴向的侧视时具有轴向的中央部与两端部相比突出的凸形状。对于作为芯棒的中央部的周长与自该中央部离开预定距离的位置的周长之差的周长差，周长差相对于中央部的周长的比优选为0.0002～0.012。凸形状可以是梯形形状或多次函数的形状。

Description

热轧卷板的制造装置及制造方法

技术领域

(相关申请的相互参照)

本申请基于2019年3月22日在日本国提出了申请的特愿2019-054469号主张优先权，将其内容引用于此。

本发明涉及在热轧工序中利用芯棒卷取热轧钢板来制造卷板的制造装置及制造方法。

背景技术

在热轧工序中，精轧后的热轧钢板在被输出辊道从精轧机输送至卷取机期间被冷却装置冷却至预定温度，之后卷取于卷取机(芯棒)，被制造为卷板(热轧卷板)。

像上述那样制造的卷板一旦以预定的卷取温度卷取之后，被输送到卷板库(coilyard)，在冷却到常温之后向使用者出货或者向下一个工序输送。此时，若为了对出货或者输送到下一个工序的卷板进行加工而开卷，则存在热轧钢板的平坦度较差的情况。在该情况下，热轧钢板的通板性较差而蜿蜒曲折，或者加工、轧制产生挤压等问题，因此需要矫正其形状。然而，由于在卷板的状态下不清楚热轧钢板的形状(平坦度)，因此具有在现状下以不良的平坦度无法直接出货的平坦度规格的卷板不论其形状好坏，都要输送到精整工序进行矫正，但在该情况下花费成本。因此，为了仅将形状较差的热轧钢板输送到精整工序，要求预先将卷取为卷板的状态的热轧钢板的平坦度纠正为基准值以内的平坦度。此外，开发一种像这样削减精整工序中的形状矫正通板的技术特别是在以热定型化为目标的传统轧机、小型轧机、薄板坯工艺中是很重要的技术。

作为预测热轧钢板的形状的方法，例如在专利文献1中公开了一种这样的方法：将热轧钢板(金属板)的残余应力分离为在压曲时变换为波形状的应力成分和在压曲后也残留于热轧钢板的应力成分，使用变换为波形状的应力成分预测热轧钢板的形状。此外，在该形状预测方法中，由于利用例如在卷取于卷取机时对热轧钢板作用的张力等矫正在精轧后产生的热轧钢板的波形状，因此最终卷取时的热轧钢板的宽度方向温度分布作为残余应力产生。并且，基于这样预测的形状的预测结果，通过利用例如边缘加热器、边缘掩模控制宽度方向温度分布，谋求提高热轧钢板的平坦度。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特许第4262142号公报

发明内容

发明要解决的问题

然而，本发明人等在对热轧工序后的钢板形状进行了详细的调查之后发现，在像专利文献1所公开的那样仅使用由热轧钢板的温度分布引起的残余应力(伸长应变差)来预测形状的情况下，存在无法阐明的平坦度恶化。而且也发现，在仅基于该形状预测结果控制宽度方向温度分布的情况下，不能充分地提高热轧钢板的平坦度。因而，提高热轧钢板的平坦度存在改善的余地。

本发明即是鉴于上述情况而完成的，其目的在于，当在热轧工序中利用芯棒卷取热轧钢板来制造卷板时提高卷板中的热轧钢板的平坦度。

用于解决问题的方案

为了解决上述问题，本发明人等进行了深入研究，其结果阐明热轧工序后的热轧钢板的平坦度恶化的机理，具体而言发现，平坦度恶化是温度因素与卷紧因素这两个因素组合而发生的。第一个温度因素是这样的因素：由于即将卷取于卷取机(芯棒)之前的热轧钢板的宽度方向的不均匀温度分布而产生热应变，该热应变成为伸长应变差(残余应变)。第二个卷紧因素是这样的因素：由于例如在精轧后的热轧钢板中产生的凸起而在卷取于卷取机(芯棒)时对热轧钢板作用的张力在宽度方向上不均匀地分布，进而由于不均匀张力分布的卷紧，使卷板的内周部塑性变形而产生塑性应变，该塑性应变成为伸长应变差(残余应变)。

对于两个因素中的第一个温度因素，例如在上述的专利文献1中公开的形状预测方法是一个例子，以往被考虑为平坦度恶化的因素，研究了其对策。另一方面，对于第二个卷紧因素，本发明人等新发现由在冷轧工艺中产生的卷紧引起的变形在热轧工艺中也会产生。

而且，在本发明人等对由卷紧因素引起的平坦度恶化进一步深入研究的情况下发现了这样的内容：由于在卷板内周部对热轧钢板作用的不均匀张力分布，使对卷取机的芯棒作用的压缩应力也在宽度方向上不均匀地分布，该芯棒的直径缩小量在宽度方向上变得不均匀。具体而言，芯棒的宽度方向中央部的直径缩小量变大，宽度方向端部的直径缩小量变小。而且，卷取于这样变形的芯棒的热轧钢板在宽度方向上产生周长差，该热轧钢板的平坦度恶化。

本发明即是基于该见解而完成的，是在热轧工序中利用芯棒卷取热轧钢板来制造卷板的装置，其特征在于，所述芯棒在轴向的侧视时具有轴向的中央部与两端部相比突出的凸形状。

在像上述那样利用芯棒卷取热轧钢板时，即使在该芯棒的直径缩小量在宽度方向上变得不均匀的情况下，在本发明中，由于预计到该不均匀的直径缩小量而预先将芯棒做成凸形状，因此也能够使卷紧后的芯棒成为在宽度方向上均匀的直径。因而，能够抑制卷取于芯棒的热轧钢板产生宽度方向的周长差，从而提高热轧钢板的平坦度。

在所述热轧卷板的制造装置中，对于作为所述中央部的周长与自该中央部离开预定距离的位置的周长之差的周长差，所述周长差相对于所述中央部的周长的比可以为0.0002～0.012。此外，所述周长差相对于所述中央部的周长的比也可以为0.002～0.008。

此外，在所述热轧卷板的制造装置中，所述凸形状可以是梯形形状或多次函数的形状。

并且，另一个观点的本发明是使用所述制造装置的热轧卷板的制造方法，其特征在于，利用所述芯棒卷取未相变或正在相变的热轧钢板或者相变完成后的700℃以上的热轧钢板，来制造卷板。

发明的效果

根据本发明，由于预计到由卷紧因素引起的芯棒的宽度方向上的不均匀的直径缩小量而预先将芯棒做成凸形状，因此能够使卷紧后的芯棒成为在宽度方向上均匀的直径。因而，能够抑制卷取于芯棒的热轧钢板产生宽度方向的周长差，从而提高热轧钢板的平坦度。

附图说明

图1是表示热轧设备的精轧机之后的结构的概略的说明图。

图2是表示卷取机的结构的概略的说明图。

图3是表示芯棒的结构的概略的、轴向的剖视时的说明图。

图4是表示芯棒的结构的概略的、与轴线正交的方向的剖视时的说明图。

图5是示出表示耳波的程度的陡度的定义的说明图。

图6是说明由卷紧因素引起的平坦度恶化的机理的概念图。

图7是说明由卷紧因素引起的平坦度恶化的机理的概念图，图7的(a)示出对芯棒的宽度方向端部作用的压缩应力(零)，图7的(b)示出对宽度方向端部和中央部之间作用的压缩应力(图中的箭头)，图7的(c)示出对宽度方向中央部作用的压缩应力(图中的箭头)。

图8是表示由压缩应力引起芯棒扇形体变形的情形的说明图。

图9是表示由压缩应力引起芯棒变形的情形的说明图。

图10是表示本实施方式的芯棒的结构的概略的说明图。

图11是表示本实施方式的芯棒的凸形状的说明图。

图12是表示热轧钢板的中波的陡度相对于周长差比的图表。

图13是表示热轧钢板的耳波的陡度相对于周长差比的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明的实施方式进行说明。此外，在本说明书和附图中，对于具有实质上相同的功能结构的要素，通过标注相同的附图标记而省略重复说明。

＜热轧设备＞

首先，对本发明的热轧设备的结构进行说明。图1是表示热轧设备1的精轧机2之后的结构的概略的说明图。

在热轧设备1中，在热轧钢板H的输送方向上依次设有用于将从加热炉(未图示)排出且由粗轧机(未图示)轧制后的钢板H连续轧制成预定厚度的精轧机2、用于将精轧后的钢板H(以下是热轧钢板H)冷却至预定温度的冷却装置3、以及用于卷取冷却后的热轧钢板H的卷取机4。在精轧机2和卷取机4之间设有用于输送热轧钢板H的输出辊道5。而且，由精轧机2轧制后的热轧钢板H当在输出辊道5上输送的过程中由冷却装置3进行了冷却，之后卷取于卷取机4而被制造为卷板C。

另外，在热轧设备1的精轧机2和冷却装置3之间设有板厚仪6，该板厚仪6用于测量由精轧机2轧制后的热轧钢板H的板厚。板厚仪6能够测量热轧钢板H的宽度方向的板厚分布，从而测量该热轧钢板H的凸起。

图2是表示卷取机4的结构的概略的说明图。另外，图2的例子示出卷取机4的卷取作业开始的状态。卷取机4具有夹送辊10、滑槽11、芯棒12以及外卷辊13。

在卷取机4中，利用夹送辊10使热轧钢板H向芯棒12的方向弯曲，通过滑槽11。在此，在热轧钢板H的顶端到达芯棒12之前，外卷辊13变为闭合(与芯棒12接触)，在彼此以与钢板速度相比增速了几％的速度旋转的同时待机。而且，在热轧钢板H到达芯棒12和外卷辊13时，利用这些芯棒12和外卷辊13夹入并卷取热轧钢板H。芯棒12能够像后述那样利用缸部24使其直径扩大和缩小，当在卷板C中热轧钢板H卷取了预定匝数时开始扩大，在扩大的力与卷板C卷紧的力平衡的情况下停止直径的扩大，外卷辊13变为打开，自卷板C分离。

图3和图4是表示芯棒12的结构的概略的说明图。如图3所示，芯棒12是扇形体式的构件，具有芯棒扇形体20、楔块21、滑杆22以及楔块轴23。由这些构成构件中的滑杆22和楔块轴23构成缸部24。成为通过利用该缸部24使楔块21滑动而使芯棒扇形体20沿着楔块轴23所带有的梯度在半径方向上向扩大方向或缩小方向滑动的构造。

此外，如图4所示，芯棒12在扇形体凸缘部25与楔块颚部26之间具有间隙A，成为在旋转时在离心力的作用下间隙A消失而鼓起的机构。另外，扇形体－楔块部27具备芯棒扇形体20和楔块21的一组，由四组扇形体－楔块部27构成芯棒12。

＜平坦度恶化的机理＞

本发明在利用以上的结构的热轧设备制造的卷板中提高热轧钢板的平坦度。热轧钢板的卷取温度根据材质的不同而不同，但在约100℃～800℃的范围内，利用热轧设备制造的卷板被输送到卷板库并冷却至常温，之后开卷。在本发明中提高的平坦度是将该卷板开卷而得到的热轧钢板的平坦度(更详细而言是像后述那样取决于卷紧因素的热轧钢板的平坦度)，在该情况下，在热轧钢板的宽度方向端部产生被称作耳波的波状的面外变形。在此，在许多热轧钢板中发生的平坦度恶化是耳波，本发明意图改善该耳波。

另外，图5是示出表示耳波的程度的陡度的定义的说明图。将热轧钢板的宽度方向端部的波高度H除以波的节距L并设为100倍，用百分比表示陡度λ。此外，使用伸长应变差Δε利用下述算式(1)表示陡度λ。另外，该陡度的定义也应用于在热轧钢板的宽度方向中央部产生的中波。

[数式1]

然后，本发明人等进行深入研究，阐明了热轧工序后的热轧钢板的平坦度恶化的机理。即，明确了平坦度恶化是由于以下两个因素组合而发生的：由热轧钢板的宽度方向的不均匀温度分布而产生热应变的温度因素；由在卷取机卷取时产生的宽度方向的不均匀张力分布的卷紧导致卷板内周部塑性变形的卷紧因素。以下，对这两个因素进行说明。

(温度因素)

对由第一个温度因素引起的平坦度恶化进行说明。在即将卷取于卷取机之前的热轧钢板，由宽度方向的不均匀温度分布而产生热应变。该热应变成为伸长应变差(残余应变)，成为热轧钢板的平坦度恶化(形状恶化)。

由温度因素引起的平坦度恶化以往是已知的，例如在上述的专利文献1、公知文献(2004年9月日本钢铁协会第148次秋季演讲大会“热轧钢板冷却后的平坦度预测方法的研究”明石等)等中公开。即，由精轧机精轧后的热轧钢板当在输出辊道上输送的过程中由冷却装置进行冷却时，由宽度方向的不均匀温度分布而产生伸长应变差。然而，在热轧钢板通过下夹送辊的前后，通过以下的矫正作用使该伸长应变差大致变为0。例如即将卷取之前的由卷取机赋予了张力的状态的热轧钢板在即将到达下夹送辊之前以通板方向曲率半径无限大的方式通板，但在通过时在被下夹送辊赋予张力的同时卷绕(面接触)，因此强制地以下夹送辊半径施加弯曲变形，在通过后通过又成为通板方向曲率半径无限大而进行矫正。而且，在该卷取时的热轧钢板的宽度方向温度分布在卷板开卷时下降到常温时，热轧钢板产生伸长应变差，平坦度恶化。

(卷紧因素)

对由第二个卷紧因素引起的平坦度恶化进行说明。例如由于在精轧后的热轧钢板产生的凸起，使在卷取于卷取机时对热轧钢板作用的张力在宽度方向上不均匀地分布，由于该不均匀张力分布的卷紧，使卷板的内周部塑性变形而产生塑性应变。该塑性应变成为伸长应变差(残余应变)，成为热轧钢板的平坦度恶化(形状恶化)。

接着，使用图6和图7详细地说明由卷紧因素引起的平坦度恶化的机理。具体而言，由于下述(A)～(D)的现象发生平坦度恶化。另外，在图6和图7中，附图标记T表示拉伸应力，附图标记S表示压缩应力。此外，在图7中，图7的(a)示出对芯棒的宽度方向端部作用的压缩应力(零)，图7的(b)示出对宽度方向端部和中央部之间作用的压缩应力(图中的箭头)，图7的(c)示出对宽度方向中央部作用的压缩应力(图中的箭头)。

(A)首先，在利用卷取机4以一定张力卷取热轧钢板H时，如图6和图7所示对卷板C的表面的热轧钢板H作用拉伸应力T，但对芯棒12附近的卷板C的内周部的热轧钢板H作用压缩应力S。

(B)此外，通常的热轧钢板H具有宽度方向中央部成为凸形这样的凸起。当在具有这样的凸起的热轧钢板H上还重叠卷绕具有凸起的其他热轧钢板H时，内侧的热轧钢板H的中央部与外侧的热轧钢板H的中央部接触。因此，在卷板C的内周部，与宽度方向端部相比对宽度方向中央部作用更大的压缩应力S。

(C)在实际作业中，芯棒12以待机直径等待热轧钢板H被输送，在热轧钢板H卷绕预定匝数时进一步扩大(过度扩大)。而且，在欲使芯棒12扩大的缸部24的推力与来自卷板C的表面压力平衡的时刻其扩大停止，芯棒12保持恒定直径。然而，实际上，由于热轧钢板H的卷取时的张力、热轧钢板H的板厚、热轧钢板H之间的摩擦力等的影响，使卷紧力变得过大，缸部24的推力无法抵抗，芯棒12的直径从卷紧完成的时刻开始逐渐缩小。由于这样的芯棒12的直径缩小，而成为卷板C的内周部的热轧钢板H不得不承受原本芯棒12应承受的压缩的卷紧力的状况。

(D)在以上那样的现象重叠时，在卷板C的内周部、特别是在宽度方向中央部处通板方向(圆周方向)的压缩应力S变大，作为其结果，对芯棒12的表面作用的径向的压缩应力S变大。如图4所示，芯棒12具有四个芯棒扇形体20(扇形体－楔块部27)，但如图7所示对这些芯棒扇形体20均等地作用径向的压缩应力S。这样的话，如图8所示芯棒扇形体20成为悬臂梁的状态，因此该芯棒扇形体20变形(图中的虚线)，不能均匀地承受径向的压缩应力S。并且，如图7所示，对于在径向上产生的压缩应力S，与在宽度方向中央部相比在宽度方向端部变小，因此对于芯棒扇形体20的挠曲量，也是与在宽度方向中央部相比在宽度方向端部变小。其结果，如图9所示，在外观上芯棒12在宽度方向上产生几何学上的周长差，对于该芯棒12的直径，与宽度方向端部相比宽度方向中央部较小。然后，热轧钢板H以卷板状卷取于这样变形的状态的芯棒12。由于该卷取是热状态下的作业，因此在宽度方向中央部发生压缩塑性变形、相变塑性变形、蠕变变形，从而形状被冻结。这样，热轧钢板H发生平坦度恶化(耳波)。

＜本实施方式的平坦度提高方法＞

以上是热轧钢板的平坦度恶化的机理，本发明人等发现平坦度恶化是温度因素与卷紧因素组合而发生的。在此，像上述那样，由温度因素引起的平坦度恶化以往是已知的，也研究了其对策。具体而言，通过使用例如设置于精轧机前的边缘加热器、设置于冷却装置的边缘掩模控制为宽度方向温度分均匀，从而能够提高热轧钢板的平坦度。因此，在本发明中，提高了由于卷紧因素而恶化的热轧钢板的平坦度。

像上述那样，由于卷紧因素，使芯棒在宽度方向上产生周长差。因此，本发明人等通过预先对芯棒赋予凸形状的轮廓而减小由卷紧因素引起的周长差。而且，通过这样减小芯棒的周长差，从而在卷取于该芯棒的卷板的内周部提高热轧钢板的平坦度。具体而言，通过将芯棒做成凸形状，特意地使热轧钢板的宽度方向中央部产生中波，由此改善耳波，提高热轧钢板的平坦度。另外，卷板的内周部是距热轧钢板的顶端200m的范围，是以往热轧钢板的平坦度恶化的范围。在实际作业中在经验上，卷取成卷板的热轧钢板的形状在距其顶端200m以上的范围内变平坦。推测其原因在于，在热轧钢板的顶端到达芯棒时在该热轧钢板产生张力，形状被矫正。

图10是表示本实施方式的芯棒的结构的概略的说明图。芯棒在轴向的侧视时具有宽度方向中央部与两端部相比突出的凸形状。此外，在图10中图示了决定该凸形状的轮廓的参数基准半径r_c、评价半径r_e、半径差Δr。基准半径r_c是宽度方向中央部(基准位置)的半径。评价半径r_e是距中央部500mm的位置(评价位置)的半径。半径差Δr是基准半径r_c与评价半径r_e之差(Δr＝r_c-r_e)。而且，在图10的例子中，凸形状是梯形形状，在侧视时从中央部到250mm的位置的部分是平坦的，直径从该250mm的位置朝向端部缩小。另外，本发明的自中央部离开预定距离的位置即评价位置是自中央部离开500mm的位置。

另外，如图11所示，凸形状不限定于梯形形状，也可以是例如二次函数的形状、三次函数的形状、四次函数的形状。图11的横轴表示距宽度方向中央部的位置。纵轴是距宽度方向中央部的预定位置的半径r与评价半径r_e之差(r-r_e)相对于半径差Δr的比，具体而言是用(r-r_e)/Δr计算的无量纲半径差。

本发明人等在决定该凸形状的具体的轮廓的过程中进行了实验。在本实验中，板厚为3mm，板宽为1200mm，利用芯棒将没有凸起的平的热轧钢板卷取成卷板状。此时，卷取时的张力设为20MP，匝数设为100匝。而且，将芯棒的凸形状设为梯形形状，使作为其周长差比的Δr/r_c在0.0002＜Δr/r_c＜0.08的范围内变动并测量热轧钢板的代表点处的陡度。芯棒的周长差比是将基准位置(宽度方向中央部)的周长与评价位置(500mm位置)的周长之差除以基准位置的周长而得到的，具体而言周长与半径处于比例关系，因此用Δr/r_c来计算。此外，芯棒的周长差比也可以说是热轧钢板的伸长应变差的比。

图12是表示热轧钢板的中波的陡度相对于周长差比的图表。图12的横轴表示周长差比。纵轴表示在卷板的最内周在热轧钢板产生的中波的陡度。可知随着周长差比从0.0002变为0.08，中波的陡度从0.8％增加到16％。因而，在增大芯棒的周长差比时，能够增大在热轧钢板产生的中波，结果能够改善耳波，提高热轧钢板的平坦度。

图13是表示热轧钢板的耳波的陡度相对于周长差比的图表。图13的横轴表示周长差比。纵轴表示在卷板的最内周在热轧钢板产生的耳波的陡度。在此，在像以往那样周长差比为0(零)的情况下，根据至此的实际成果，在热轧钢板产生的耳波的陡度成为3％。在图13中，周长差比为0(零)的情况下的耳波陡度也显示为3％。另一方面，作为产品的热轧钢板可以说充分平坦化的陡度成为2％以下。因此，为了使陡度处为-2％～2％的范围，根据图13的图表，周长比差Δr/r_c设为0.0002＜Δr/r_c＜0.012(图中的阴影部分)则较佳。另外，周长差比0.0002与耳波陡度2％对应，周长差比0.012与耳波陡度-2％对应。

此外，从优选使作为产品的热轧钢板更加平坦化的观点出发，例如为了使陡度处于-1.8％～1.8％的范围，根据图13的图表，周长比差Δr/r_c可以设为0.001＜Δr/r_c＜0.010，更优选的是，为了使陡度处于-1.5％～1.5％的范围，也可以设为0.002＜Δr/r_c＜0.008。

并且，本发明人等确认这样的内容：凸形状不像本实验这样限于梯形形状，即便是其他的二次函数的形状、三次函数的形状、四次函数的形状，在将周长比差Δr/r_c设为0.0002＜Δr/r_c＜0.012时，也能够享有与上述效果同样的效果。

另外，像上述那样，平坦度恶化的因素除了卷紧因素之外也存在温度因素，但在本实验中，以例如使用边缘加热器、边缘掩模来改善由该温度因素引起的平坦度恶化作为前提。

像以上那样，在将芯棒做成凸形状时，能够提高热轧钢板的平坦度，并且在将周长比差Δr/r_c设为0.0002＜Δr/r_c＜0.012时，能够使热轧钢板的平坦度处于-2％～2％的范围内，从而进一步提高热轧钢板的平坦度。而且，能够将平坦度提高到无需将卷板输送到精整工序来矫正形状的水平，其结果，能够使制造成本低廉化，并且能够使制造期间稳定化并缩短化。此外，也能够抑制在精整工序中在热轧钢板的表面产生的缺陷，从而提高产品的成品率。

＜作为对象的热轧钢板＞

上述的本发明的平坦度提高方法在利用芯棒卷取的热轧钢板未相变或正在相变的情况下特别有用。例如在相变结束之后卷取热轧钢板时，该热轧钢板的形状不会恶化为卷取时以上。另一方面，若卷取于芯棒的热轧钢板未相变或正在相变，则存在该热轧钢板进一步变形的可能性。在这一点上，在像本发明这样预先将芯棒做成凸形状时，即使热轧钢板未相变或正在相变，也能够提高该热轧钢板的平坦度。

此外，例如在相变完成后在700℃以上的高温下卷取热轧钢板时，由于蠕变现象，有时该热轧钢板会变形。因而，本发明的平坦度提高方法在这样的高温卷取时发生蠕变现象的情况下也是有用的。

此外，应用本发明的平坦度提高方法的热轧钢板的尺寸没有特别的限定，但例如对于板厚为1.4mm～6.0mm、板宽为600mm～1800mm的热轧钢板是有用的。

以上，对本发明的实施方式进行了说明，但本发明不限定于该例子。显然的是，只要是本领域技术人员，就能够在权利要求书所记载的技术思想的范畴内想到各种变更例或修改例，可了解到这些当然也属于本发明的保护范围。

产业上的可利用性

本发明当在热轧工序中利用芯棒卷取热轧钢板来制造卷板时是有用的。

附图标记说明

1、热轧设备；2、精轧机；3、冷却装置；4、卷取机；5、输出辊道；6、板厚仪；10、夹送辊；11、滑槽；12、芯棒；13、外卷辊；20、芯棒扇形体；21、楔块；22、滑杆；23、楔块轴；24、缸部；25、扇形体凸缘部；26、楔块颚部；27、扇形体－楔块部；C、卷板；H、热轧钢板。

Claims (5)

1.一种热轧卷板的制造装置，其在热轧工序中利用芯棒卷取热轧钢板来制造卷板，其特征在于，

所述芯棒在轴向的侧视时具有轴向的中央部与两端部相比突出的凸形状。

2.根据权利要求1所述的热轧卷板的制造装置，其特征在于，

对于作为所述中央部的周长与自该中央部离开预定距离的位置的周长之差的周长差，

所述周长差相对于所述中央部的周长的比为0.0002～0.012。

3.根据权利要求2所述的热轧卷板的制造装置，其特征在于，

所述周长差相对于所述中央部的周长的比为0.002～0.008。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的热轧卷板的制造装置，其特征在于，

所述凸形状是梯形形状或多次函数的形状。

5.一种热轧卷板的制造方法，其使用权利要求1～4中任一项所述的制造装置，其特征在于，

利用所述芯棒卷取未相变或正在相变的热轧钢板或者相变完成后的700℃以上的热轧钢板，来制造卷板。

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