JPWO2017213167A1 - グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法 - Google Patents

グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JPWO2017213167A1
JPWO2017213167A1 JP2018521748A JP2018521748A JPWO2017213167A1 JP WO2017213167 A1 JPWO2017213167 A1 JP WO2017213167A1 JP 2018521748 A JP2018521748 A JP 2018521748A JP 2018521748 A JP2018521748 A JP 2018521748A JP WO2017213167 A1 JPWO2017213167 A1 JP WO2017213167A1
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
graphite sheet
graphite
less
processed
processed material
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2018521748A
Other languages
English (en)
Inventor
篤 多々見
篤 多々見
村上　睦明
睦明 村上
正満 立花
正満 立花
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kaneka Corp
Original Assignee
Kaneka Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kaneka Corp filed Critical Kaneka Corp
Publication of JPWO2017213167A1 publication Critical patent/JPWO2017213167A1/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
    • C01B32/20—Graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
    • C01B32/20—Graphite
    • C01B32/205—Preparation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
    • C01B32/20—Graphite
    • C01B32/21—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2002/00—Crystal-structural characteristics
    • C01P2002/60—Compounds characterised by their crystallite size
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2004/00—Particle morphology
    • C01P2004/20—Particle morphology extending in two dimensions, e.g. plate-like
    • C01P2004/24—Nanoplates, i.e. plate-like particles with a thickness from 1-100 nanometer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/10—Solid density
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/32—Thermal properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/40—Electric properties

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

高品質なグラファイトからなり、切断加工しても、切断面が滑らかなグラファイトシート加工物を実現することを目的として、本発明のグラファイトシート加工物は、厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であり、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下であり、線幅が４００μｍ未満である。

Description

本発明は、グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法に関する。
グラファイトシートは電気伝導度が高く、耐熱性、熱伝導性に優れ、かつヤング率も非常に高いことから電極、配線、センサ、振動板、反射板、放熱材などへの応用に期待されている。
このグラファイトシートは、使用目的に応じて、カッター、トリミングカッター、レーザー、ウォーターカッターなどにより容易に形状を加工できることが要求される。しかしながら、グラファイトシートが薄膜である場合、カッターなどにより切断しようとすると切断面にてバリが出やすい。このため、グラファイトシートの精密な加工が非常に難しかった。このバリが発生すると抵抗値などが変わるため配線材料としての使用が難しく、センサなどでは特性が安定しないなど問題となる。バリが入るとそこから破断がおきやすいため、加工、使用時における不具合の原因となる。さらに加工やデバイスを作製プロセスなどでバリの端面部分からグラファイトの粉が落ちやすくなり、不良品を出す原因ともなりうる。このような背景から、配線、センサ、その他電子材料として使用できるような高品質のグラファイトからなり、かつカッター、トリミングカッター、レーザー、ウォーターカッターなどで容易に加工できるようなグラファイトシートが熱望されていた。
従来のグラファイトシートを加工する方法としてグラファイトシートに剥離フィルムを貼って打ち抜く方法がある(例えば特許文献１)。しかし、特許文献１に開示された技術では、グラファイトシートの厚さが薄くなると剥離フィルムをはがすことが非常に難しいため実用に供し得ない。
また、他の従来技術として、グラファイトシートに金属をめっきして加工する方法がある（例えば特許文献２）。しかし、特許文献２に開示された技術では、金属を使いたくない場合は、後に金属を除く工程が必要になる。
また、さらに他の従来技術として、膨張黒鉛を加工する方法（例えば特許文献３）もある。しかし、膨張黒鉛は厚さが薄くすると強度が弱くなるという問題がある。このため、特許文献３に開示された技術は、配線、センサ、振動板などのようにグラファイトシートの膜厚が非常に薄く、高品質のシートを加工する場合に問題があった。
また、引用文献４には、高いキャリア移動度特性を有し、銅配線を上回る耐電流密度特性を有するグラファイトシート、及び該グラファイトを部分的に除去することにより形成されたグラファイト配線材料が開示されている。しかし、特にグラファイトからなる微細配線が形成された配線基板では、配線端面に欠陥（凸凹）があると、大電流を流した場合、欠陥部分に負荷がかかり断線するおそれがあるという課題が残されている。
特開２０１４−３１２８７号公報 特許第４４９０５０６号明細書 特許第５２１０８４２号明細書 国際公開第２０１５／０４５６４１号パンフレット
本発明の一態様は、前記の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、配線、センサ、振動板、反射板その他電子材料として使用できるような高品質なグラファイトからなり、カッター、トリミングカッター、レーザー、ウォーターカッターなどにより切断加工しても、切断面が滑らかなグラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法を提供することにある。
上記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るグラファイトシート加工物は、グラファイトシートからなり、厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、少なくとも一部に線状構造を有しており、前記線状構造において、線幅が４００μｍ未満であり、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下であるグラファイトシート加工物であり、前記グラファイトシートは、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、フィルム前記グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であり、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下であり、前記線幅が４００μｍ未満であることを特徴とするグラファイトシート加工物であることを特徴としている。
また、上記の課題を解決するために、本発明の他の態様に係るグラファイトシート加工物の製造方法は、上述のグラファイトシート加工物の製造方法であって、高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２４００℃以上の温度で熱処理してグラファイトシートを得ることを特徴としている。
本発明のこれら態様によれば、配線、センサ、振動板、反射板その他電子材料として使用できるような高品質なグラファイトからなり、カッター、トリミングカッター、レーザー、ウォーターカッターなどにより切断加工しても、切断面が滑らかなグラファイトシート加工物を実現することができる。
上述のとおり、高いキャリア移動度特性を有し、銅配線を上回る耐電流密度特性を有するグラファイトシートを配線材料として使用する技術が開発されてきた。しかし、グラファイトシートを切断加工して配線材料を作成した場合であっても、例えば、基板上に線幅が極めて小さい（線幅１μｍ以上４００μｍ以下）微細配線が形成された回路配線基板では、グラファイトの切断面に欠陥（凸凹）が存在すると、電流の大きさによっては欠陥部分に負荷がかかり断線する課題が残されていることを本願発明者らは独自に見出した。このような、切断加工する際のグラファイトの切断面に関わる課題は、本願発明が属する技術分野においてこれまで全く認識されなかった課題であり、新規な課題であるといえる。そこで、本願発明者らは、微細配線が形成された回路配線基板に適したグラファイトシート加工物を目指して鋭意開発した。
その結果、特定の特性を有し、かつ所定の寸法としたグラファイトシートを用いることによりことにより、配線、センサ、振動板、反射板その他電子材料（特に上記微細配線の材料）として使用できる程高品質であり、カッター、トリミングカッター、レーザー、ウォーターカッターなどにより切断加工しても、切断面が滑らかなグラファイトシート加工物を開発することに成功した。グラファイトシートの厚さ、グラファイトシート内部のグラファイト層の配向、グラファイトシート内部の平均結晶粒径、フィルム面に対し交差する切断面でのバリの大きさ、及び線幅を所定の数値とすることにより、上述した課題を解決し得るという新規知見を見出し、本願発明を完成させた。
本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、カッター、トリミングカッター、レーザー、ウォーターカッターなどにより切断加工された加工物であり、次の（１）〜（５）を満たすものであれば、特に限定されない。（１）厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下である。（２）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認される（グラファイトシート内部のグラファイト層の配向）。（３）グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下である。（４）切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下である。（５）線幅が４００μｍ未満である。
まず、本発明の一実施形態に係るグラファイトシートの厚さは、１０ｎｍ以上２０μｍ以下である（上記（１））。これらの膜厚はセンサ、配線、振動板、反射板等の用途に好適に用いられる。この膜厚は、使用する用途に応じ調整してもよい。この膜厚領域でバリが発生しにくくなる理由としては以下のように考えられる。
すなわち、高分子焼成法によるグラファイトシート製造において、グラファイト化反応は、次のように進むと考えられる。まず、高分子炭素化シートの最表面層にてグラファイト構造が形成され、次いで、シート内部へ向かってグラファイト構造が成長すると考えられている。それゆえ、グラファイトシートの膜厚が厚くなると、グラファイト化反応途中で炭化シート内部のグラファイト層構造が乱れ、空洞や欠損ができやすくなる。反対にグラファイトシートの膜厚が薄くなれば、シート表面のグラファイト層構造が整った状態を維持して内部までグラファイト反応が進行し、その結果シート全体に整ったグラファイト構造ができやすい。グラファイトシートを切断したとき、グラファイト層構造が整わず乱れた部分が存在すると、該乱れた部分を基点としてバリが発生しやすくなり、切断端面からグラファイトの粉が落ちる原因ともなりうる。このような理由から、グラファイトシートの膜厚は、１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、３０ｎｍ以上１５μｍ以下であることが好ましく、５０ｎｍ以上９．６μｍ以下であることがさらに好ましい。
本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物のグラファイトシート内部のグラファイト層の配向は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、特定することができる。すなわち、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認される（上記（２））。走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察にて、グラファイト層に縦または斜めに配向した部分が存在する場合、その部分が基点となって裂けやすく、バリの発生する原因となりやすい。このような観点から、グラファイト層は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０%以上連続もしくは不連続なグラファイトの層が確認できる配向性を有することが好ましく、さらに、水平方向に９５%以上連続もしくは不連続なグラファイトの層が確認できる配向性を有することが最も好ましい。
本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物のグラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径は、０．３５μｍ以上２５μｍ以下である（上記（３））。グラファイトシートは、外部から切断しようする力が加わると、脆性破壊という現象を起こしながら切断される。これはグラファイトの結晶粒界に微小な亀裂が生じ、それが結晶粒界を伝播することによるものである。ここで、切断した際にグラファイトシート内部のグラファイトの結晶粒径に大きな差があるとバリが発生しやすくなる。結晶粒径が大きくなりすぎると切断の際に大きなバリが発生する原因になる。また、結晶粒径が小さくなりすぎるとバリは発生しにくくなるが、切断端面からグラファイトの細かい粉が落ちやすくなる原因にもなりうる。そのため、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径がある一定の範囲内であることが好ましい。このような観点から、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径は０．３５μｍ以上２５μｍ以下であることが好ましく、０．３５μｍ以上２０μｍ以下であることがより好ましく、０．４μｍ以上１５μｍ以下であることが最も好ましい。
本発明の一実施形態で用いられるグラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径を測定する方法は、チャネリングコントラスト法、Electron Back Scatter Diffraction Patterns (EBSD) 法などにより得られた結晶解析画像を元に、線分法、または測定装置に付属のソフトウエアを利用した算出法などを適宜組み合わせた方法が挙げられる。
本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、グラファイトシート面に対し交差する切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下である（上記（４））。切断面でのバリは、グラファイトシート加工物を配線等の精密な部品に適用した場合、非常に問題となりうる。大電流を流した場合、バリの入った部分のグラファイトの抵抗が高くなるため、その部分が集中的にジュール加熱されて昇華が進み、グラファイトが破断しやすくなる。また、センサなどに使用する場合、所定の大きさに切断できなければ測定値に誤差が生じやすい。そのため、バリは小さいほど好ましい。なお、本発明の一実施形態ではバリを１ｍｍ以上の不規則な端面の凹凸と定義する。以上の観点から、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の切断面でのバリの大きさは、グラファイトシート加工物の線幅に対して１５％以下であり、１２％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、５％以下であることが特に好ましい。また、切断面でのバリの大きさは、上限について、５０μｍ未満であり、４０μｍ以下であることがより好ましく、３０μｍ以下であることがさらに好ましく、１０μｍ以下であることが特に好ましい。また、バリの大きさの下限については、１μｍ以上であることが好ましく、５μｍ以上であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、少なくとも一部に線状構造を含み、その線状構造の線幅が４００μｍ未満である（上記（５））。すなわち、線幅４００μｍ未満の微細配線が形成された回路配線基板に関わる上記課題は、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の上記（１）〜（４）により解決される。本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の線幅は、回路配線基板に流す電流の大きさ等にもよるが、上限については、好ましくは３００μｍ未満であり、より好ましくは２００μｍ未満であり、さらに好ましくは１００μｍ未満であり、特に好ましくは５０μｍ未満である。また、線幅の下限については、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上である。
なお、グラファイトシート加工物の切断面でのバリの大きさは、グラファイトシートの種類（物性）および切断加工の方法に依存し、グラファイトシート加工物の線幅とは無関係である。それゆえ、グラファイトシート加工物の線幅が同じ場合であっても、例えばカッターによる切断によって生じたバリとレーザー加工による切断によって生じたバリとでは、バリの大きさが異なる場合がある。また、線幅が互いに異なった２つのグラファイトシート加工物（例えば、線幅４００μｍのグラファイトシート加工物ｖｓ線幅２０００μｍ（２ｍｍ）のグラファイトシート加工物）であっても、グラファイトシートおよび切断加工の方法が同じであれば、切断面のバリは、２つのグラファイトシート加工物間で大きく異なることはなく、略同じである。
また、本実施形態に係るグラファイトシート加工物では、線幅が３００μｍ以上４００μｍ未満である場合、バリの大きさは１０μｍ以上５０μｍ未満であることが好ましい。また、線幅が１００μｍ以上３００μｍ未満である場合、バリの大きさは５μｍ以上３０μｍ未満であることが好ましい。また、線幅が１０μｍ以上１００μｍ未満である場合、バリの大きさは１μｍ以上１０μｍ未満であることが好ましい。
また、本実施形態は、以下の特徴を有するグラファイトシート加工物をも包含する。
厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であり、切断面でのバリの大きさが５０μｍ未満であり、線幅が４００μｍ未満であるグラファイトシート加工物（１）。グラファイトシート加工物（１）では、切断面でのバリの大きさは、上限について、５０μｍ未満であり、４０μｍ以下であることがより好ましく、３０μｍ以下であることがさらに好ましく、１０μｍ以下であることが特に好ましい。また、バリの大きさの下限については、１μｍ以上であることが好ましく、５μｍ以上であることが好ましい。また、グラファイトシート加工物（１）では、前記線幅は、上限については、好ましくは３００μｍ未満であり、より好ましくは２００μｍ未満であり、さらに好ましくは１００μｍ未満であり、特に好ましくは５０μｍ未満である。また、線幅の下限については、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上である。また、切断面でのバリの大きさは、線幅に対して１５％以下であり、１２％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、５％以下であることが特に好ましい。
厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であり、線幅が３００μｍ以上４００μｍ未満である場合、切断面でのバリの大きさは１０μｍ以上５０μｍ未満であり、線幅が１００μｍ以上３００μｍ未満である場合、切断面でのバリの大きさは５μｍ以上３０μｍ未満であり、線幅が１０μｍ以上１００μｍ未満である場合、切断面でのバリの大きさは１μｍ以上１０μｍ未満であるグラファイトシート加工物（２）。
厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であり、線幅が３００μｍ以上４００μｍ未満である場合、切断面でのバリの大きさが線幅に対して２．５％を超え１６．７％以下であり、線幅が１００μｍ以上３００μｍ未満である場合、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１．６６％を超え３０％以下であり、線幅が１０μｍ以上１００μｍ未満である場合、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１％を超えるグラファイトシート加工物（３）。
本発明の一実施形態で用いられるグラファイトシートの密度は、１．８０ｇ／ｃｍ３以上２．２６ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。グラファイトシート内部に欠損や空洞が入り密度が低下すると、切断した際にその欠損や空洞を基点としてバリが出やすくなる。このような観点から、グラファイトの密度は１．８０ｇ／ｃｍ３以上、さらには１．８５ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましく、１．９９／ｃｍ３以上であることは最も好ましい。
本発明の一実施形態で用いられるグラファイトシートの熱伝導率は、７００Ｗ／ｍＫ以上であることが好ましい。近年の電子機器の省スペース化、高性能化に伴い、集積回路から発生する熱を筐体全体に広げる材料が必要とされていることから、銅（４００Ｗ／ｍＫ）と同等以上の熱伝導率が求められる。このような観点から、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、熱伝導性が高いほど好ましく、好ましくは７５０Ｗ／ｍＫ以上、より好ましくは８００Ｗ／ｍＫ以上、最も好ましくは１０００Ｗ／ｍＫ以上である。
本発明の一実施形態で用いられるグラファイトシートの電気伝導度は、５０００Ｓ／ｃｍ以上であることが好ましい。グラファイトシート加工物を配線材料として用いる場合、電気伝導度は、高ければ高いほど好ましい。このような観点から、グラファイトシート加工物の電気伝導度は、好ましくは５０００Ｓ／ｃｍ以上、さらに好ましくは６０００Ｓ／ｃｍ以上、最も好ましくは７０００Ｓ／ｃｍ以上であり、８０００Ｓ／ｃｍ以上であっても問題ない。
本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、高熱伝導性膜であり、炭素純度も高く、化学的に安定であり、耐熱性も非常に高く、高真空、高温下においてもアウトガスの心配もない。しかも、大面積の膜として得る事が可能であり、機械的な強度も優れているという特徴がある。
＜高分子原料＞
本発明の一実施形態に係るグラファイトシートの作製に好ましく用いられる高分子原料は、芳香族高分子である。この芳香族高分子としては、ポリアミド、ポリイミド、ポリキノキサリン、ポリパラフェニレンビニレン、ポリオキサジアゾール、ポリベンズイミダゾール、ポリベンズオキサゾール、ポリベンズチアゾール、ポリキナゾリンジオン、ポリベンゾオキサジノン、ポリキナゾロン、ベンズイミダゾベンゾフェナントロリンラダーポリマー、およびこれらの誘導体から選択される少なくとも一種であることが好ましい。これらの高分子原料からなるフィルムは公知の製造方法で製造すればよい。特に好ましい高分子原料として芳香族ポリイミド、ポリパラフェニレンビニレン、ポリパラフェニレンオキサジアゾールを例示する事ができる。特に、芳香族ポリイミドが好ましく、中でも以下に記載する酸二無水物（特に芳香族酸二無水物）とジアミン（特に芳香族ジアミン）とからポリアミド酸を経て作製される芳香族ポリイミドは、本発明の一実施形態で用いるグラファイトシート作製のための高分子原料として特に好ましい。
前記芳香族ポリイミドの合成に用いられ得る酸二無水物としては、ピロメリット酸無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、１，２，５，６−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，２’，３，３’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、２，２−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）プロパン二無水物、３，４，９，１０−ペリレンテトラカルボン酸二無水物、ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）プロパン二無水物、１，１−ビス（２，３−ジカルボキシフェニル）エタン二無水物、１，１−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）エタン二無水物、ビス（２，３−ジカルボキシフェニル）メタン二無水物、ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）エタン二無水物、オキシジフタル酸二無水物、ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）スルホン二無水物、p−フェニレンビス（トリメリット酸モノエステル酸無水物）、エチレンビス（トリメリット酸モノエステル酸無水物）、ビスフェノールＡビス（トリメリット酸モノエステル酸無水物）、およびそれらの類似物を含み、それらを単独または任意の割合の混合物で用いることができる。非常に剛直な高分子構造を持つほどポリイミドフィルムの配向性が高くなること、さらには入手性の観点から、ピロメリット酸無水物、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物が特に好ましい。
前記芳香族ポリイミドの合成に用いられ得るジアミンとしては、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、p−フェニレンジアミン、４，４’−ジアミノジフェニルプロパン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、ベンジジン、３，３’−ジクロロベンジジン、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，３’−ジアミノジフェニルスルホン、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジアミノジフェニルエーテル、３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、１，５−ジアミノナフタレン、４，４’−ジアミノジフェニルジエチルシラン、４，４’−ジアミノジフェニルシラン、４，４’−ジアミノジフェニルエチルホスフィンオキシド、４，４’−ジアミノジフェニルＮ−メチルアミン、４，４’−ジアミノジフェニルＮ−フェニルアミン、１，４−ジアミノベンゼン（p−フェニレンジアミン）、１，３−ジアミノベンゼン、１，２−ジアミノベンゼンおよびそれらの類似物を含み、それらを単独でまたは任意の割合の混合物で用いることができる。さらにポリイミドフィルムの配向性を高くすること、入手性の観点から、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、p−フェニレンジアミンを原料に用いて合成されることが特に好ましい。
前記酸二無水物及びジアミンからポリアミド酸の調製方法は、公知の方法を用いることができ、芳香族酸二無水物の少なくとも１種とジアミンの少なくとも１種を有機溶媒中に溶解させ、得られたポリアミド酸有機溶媒溶液を、制御された温度条件下で、上記酸二無水物とジアミンとの重合が完了するまで撹拌することによって製造される。これらのポリアミド酸溶液は通常５〜３５ｗｔ％、好ましくは１０〜３０ｗｔ％の濃度で得られる。この範囲の濃度である場合に適当な分子量と溶液粘度を得る事が出来る。前記原料溶液中の酸二無水物とは実質的に等モル量にすることが好ましく、モル比は、例えば、１．５:１〜１:１．５、好ましくは１．２:１〜１:１．２、より好ましくは１．１:１〜１:１．１である。
＜高分子原料の合成、製膜＞
前記高分子原料からなるフィルムは、前記高分子原料又はその合成原料から公知の手法によって製造できる。例えば、前記ポリイミドの製造方法としては、前駆体であるポリアミド酸を加熱でイミド転化する熱キュア法、ポリアミド酸に無水酢酸等の酸無水物に代表される脱水剤や、ピコリン、キノリン、イソキノリン、ピリジン等の第３級アミン類をイミド化促進剤として用い、イミド転化するケミカルキュア法があるが、そのいずれを用いても良い。得られるフィルムの線膨張係数が小さく、弾性率が高く、複屈折率が大きくなりやすく、フィルムの焼成中に張力をかけたとしても破損することなく、品質の良い炭素膜を得ることができるという点からケミカルキュア法が好ましく、グラファイトシートの熱伝導率の向上の面でも優れている。前記ポリイミドフィルムは、上記ポリイミド前駆体であるポリアミド酸の有機溶剤溶液をエンドレスベルト、ステンレスドラムなどの支持体上に流延し、乾燥・イミド化させることにより製造される。具体的には、ケミカルキュア法によるフィルムの製造法は以下のようになる。ポリアミド酸溶液に化学量論以上の脱水剤と触媒量のイミド化促進剤を加え支持板やＰＥＴ等の有機フィルム、ドラム又はエンドレスベルト等の支持体上に流延又は塗布して膜状とし、有機溶媒を蒸発させることにより自己支持性を有する膜を得る。これを更に加熱して乾燥させつつイミド化させてポリイミドフィルムを得る。加熱の際の温度は、１５０℃から５５０℃の範囲の温度が好ましい。さらに、ポリイミドの製造工程中に、収縮を防止するためにフィルムを固定したり、延伸したりする工程を含む事が好ましい。これは、分子構造およびその高次構造が制御されたフィルムを用いる事で炭素膜への転化がより容易に進行する、と言う事によるものである。すなわち、グラファイト化反応をスムーズに進行させるためにはグラファイト前駆体中の炭素分子が再配列する必要があるが、配向性にすぐれたポリイミドではその再配列が最小で済むために、低温でもグラファイトへの転化が進み易いと推測される。
本発明の一実施形態で用いられるグラファイトシートは、厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下の範囲である。この範囲の厚さのグラファイトシートを得るためには、芳香族ポリイミドの場合、原料となる高分子フィルムの厚さは２０ｎｍから５０μｍの範囲である事が好ましい。これは、最終的に得られる炭素膜の厚さは、一般に出発高分子フィルムの厚みによっているためであり、炭素化、グラファイト化の過程で得られるグラファイトシートの厚さが、原料となる高分子フィルムの厚さの約１／２になるためである。
次に、本発明の一実施形態に係るグラファイトシートの製造方法について説明する。本発明の一実施形態で用いるグラファイトシートは、所定の高分子原料を用い、不活性ガス雰囲気下、２４００℃以上で熱処理して製造できる。
＜炭素化・グラファイト化＞
本発明の一実施形態では、出発物質である高分子フィルムを、不活性ガス中、あるいは真空中にて予備加熱し、炭素化を行う。不活性ガスは、窒素、アルゴンあるいはアルゴンと窒素との混合ガスが好ましく用いられる。予備加熱は、通常１０００℃程度で行う。予備加熱温度までの昇温速度は特に限定されないが、例えば５〜１５℃/分である。予備加熱の段階では出発物質である高分子フィルムの配向性が失われない様に、フィルムの破壊が起きない程度の膜面に垂直方向の圧力を加える事が有効である。
上記の方法で炭素化されたフィルムを高温炉内にセットし、グラファイト化を行なう。炭素化フィルムのセットは、冷間静水圧プレス材（ＣＩＰ材）やグラッシーカーボン製の基板に挟んで行う事が好ましい。グラファイト化を２４００℃以上で行うことによって、得られるグラファイトシートの膜面方向の熱伝導率を５００Ｗ／ｍＫ以上にすることができる。
ここで、グラファイトの平均結晶粒径を制御するため、２４００℃での保持時間を好ましくは３時間以上、より好ましくは４時間以上、最も好ましくは５時間以上とすることが好ましい。この温度領域からグラファイト化が徐々に進行すると共にフィルムが伸張するため、グラファイト化初期段階で焼成時間を長くすることが平均結晶粒径を制御しつつ、グラファイトシート内部も同等にグラファイト化が進行するという観点からも好ましい。保持時間が長すぎるとグラファイトシートの作製時間が長くなるため、保持時間は、好ましくは８時間以内、さらに好ましくは７時間以内とする。
グラファイト化における最高温度としては、好ましくは２４００℃以上、さらに好ましくは２６００℃以上、より好ましくは２８００℃以上、最も好ましくは２９００℃以上である。得られたグラファイトシートをアニーリングの形で再熱処理しても良い。この様な高温を作り出すには、通常、グラファイトヒーターに直接電流を流し、そのジュール熱を利用して加熱を行なう。グラファイト化は不活性ガス中で行なうが、不活性ガスとしてはアルゴンが最も適当であり、アルゴンに少量のヘリウムを加えても良い。処理温度は高ければ高いほど良質のグラファイトに転化出来、例えば３７００℃以下、特に、３６００℃以下または３５００℃以下であっても、優れたグラファイトシートが得られる。
前記予備加熱温度から当該熱処理最高温度までの昇温速度は、例えば１〜２５℃/分とできる。当該熱処理最高温度での保持時間は、例えば、１０分以上、好ましくは３０分以上であり、１時間以上であってもよい。保持時間の上限は特に限定されないが、通常、１０時間、特に５時間程度としてもよい。温度３０００℃以上で熱処理してグラファイト化する場合、高温炉内の雰囲気は前記不活性ガスによって加圧されているのが好ましい。熱処理温度が高いと膜表面から炭素の昇華が始まり、グラファイトシート表面の穴、われの拡大と薄膜化などの劣化現象が生じるが、加圧することによってこの様な劣化現象を防止でき、優れたグラファイトシートを得ることができる。不活性ガスによる高温炉の雰囲気圧力（ゲージ圧）は、例えば、０．０５ＭＰａ以上、好ましくは０．１０ＭＰａ以上、さらに好ましくは０．１４ＭＰａ以上である。この雰囲気圧力の上限は特に限定されないが、例えば、２ＭＰａ、特に１．８ＭＰａ程度であってもよい。熱処理後は、例えば３０〜５０℃／分の速度で降湿すれば良い。
＜グラファイト加工方法＞
本発明の一実施形態にかかるグラファイトシート加工物は、グラファイトシートをフィルム面に対し交差する方向に切断加工することにより製造される。グラファイトシートの切断加工は、特に限定はされないが、はさみ、カッター、トリミングカッター、ウォータージェットカッター、レーザーカッター、超音波カッター、ウォータージェット及びレーザーの複合カッターなどを適宜単独もしくは組み合わせて行ってもよい。また、グラファイトシートも適宜単層、あるいは積層させて切断加工してもよい。
〔まとめ〕
以上のように、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物は、グラファイトシートからなり、厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、少なくとも一部に線状構造を有しており、前記線状構造において、線幅が４００μｍ未満であり、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下であるグラファイトシート加工物であり、前記グラファイトシートは、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、前記グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であることを特徴とするグラファイトシート加工物であることを特徴とする。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記切断面でのバリの大きさが５０μｍ未満であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記厚さは、３０ｎｍ以上１５μｍ以下であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記厚さは、５０ｎｍ以上９．６μｍ以下であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９５％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認されることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記平均結晶粒径は、０．３５μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記平均結晶粒径は、０．４μｍ以上１５μｍ以下であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記切断面でのバリの大きさは、４０μｍ未満であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、前記切断面でのバリの大きさは、３０μｍ未満であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、グラファイトシートの密度は、１．８０ｇ／ｃｍ３以上２．２６ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、グラファイトシートの熱伝導率は、７００Ｗ／ｍＫ以上であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物では、グラファイトシートの電気伝導度は、５０００Ｓ／ｃｍ以上であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法は、上述のグラファイトシート加工物の製造方法であって、高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２４００℃以上の温度で熱処理してグラファイトシートを得ることを特徴としている。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２４００℃以上の温度で３時間以上保持することが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２９００℃以上の温度で３時間以上保持することが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記高分子フィルムを構成する高分子は、ポリアミド、ポリイミド、ポリキノキサリン、ポリパラフェニレン、ポリオキサジアゾール、ポリベンズイミダゾール、ポリベンズオキサゾール、ポリベンズチアゾール、ポリキナゾリンジオン、ポリベンゾオキサジノン、ポリキナゾロン、ベンズイミダゾベンゾフェナントロリンラダーポリマーおよびこれらの誘導体から選択される少なくとも一種であることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記高分子フィルムを構成する高分子は、芳香族ポリイミドであることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記高分子フィルムを構成する高分子は、ピロメリット酸無水物、及び３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物のいずれか、または両方を原料として得られる芳香族ポリイミドであることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記高分子フィルムを構成する高分子は、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、及びp−フェニレンジアミンのいずれか、または両方を原料として得られる芳香族ポリイミドであることが好ましい。
また、本発明の一実施形態に係るグラファイトシート加工物の製造方法では、前記グラファイトシートを、はさみ、カッター、トリミングカッター、ウォータージェットカッター、レーザーカッター、超音波カッター、並びにウォータージェット及びレーザーの複合カッターの少なくとも１種を用いて切断加工することが好ましい。
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
以下実施例を示し、本発明の実施形態についてさらに詳しく説明する。もちろん、本発明はこれら実施例によって限定されるものではなく、細部については様々な態様が可能であることはいうまでもない。
（物性測定方法）
＜膜厚＞
原料であるポリイミドフィルム、並びにグラファイトシートの厚さは、測定精度の問題、およびフィルム(シート)の測定場所によって±５％程度の誤差があった。そのため、得られたシートの１０点平均の厚さを本実施例における試料の厚さとした。
〈グラファイトシートのＳＥＭ断面観察〉
作製したグラファイトシートを５ｍｍ角程度に切断し、断面観察用の台座にカーボンテープで固定した後、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）（(株)日立ハイテクノロジーサービス製「SU8000」）を用いて測定した。切断面を３００００倍まで拡大し、切断面を撮影した。そのＳＥＭ断面写真を元に膜断面全体の面積を算出した後、グラファイト層が１０度以上ずれている部分の面積を水平でない部分の面積として算出した。得られた結果を以下の式に代入して、グラファイト層の水平度合いを算出した。
（膜断面全体の面積−水平でない部分の面積）／膜断面全体の面積×１００＝グラファイト層の水平度合い
＜グラファイトの平均結晶粒径の算出＞
グラファイトの平均結晶粒径は、チャネリングコントラスト法により得られた結晶解析画像を元に測定された。
作製したグラファイトシート（多層グラフェン）を導電性の両面テープを用いて、ＳＥＭ測定用冶具に固定し、ＳＥＭ（日立ハイテクノロジー社製、４７００）を使用して測定した。測定サンプル表面の結晶状態が観測しにくい場合はセロハンテープでグラファイトシート表面を剥離した後測定した。なお、測定設定は以下のような条件で実施した。プローブ電流：Ｈｉｇｈ、焦点モード：ノーマル、ＷＤ：８．０ｍｍ、コンデンサーレンズ１：３．０（チェック）、コンデンサーレンズ２（チェック）、焦点深度 １．０、ステージ傾斜５〜７．５°、加速電圧：３．０〜５．０ｋＶ、エミッション：２０μＡ、検出器、ＳＥ検出器。
また、結晶粒径は、ＳＥＭ画像を元に線分法を用いた算出法により測定した。具体的には、ＳＥＭ画像から、結晶粒径の写真を赤ペンにより粒界をはっきりさせた後、２０本線を引き、その線と結晶粒界の交わる交点を数え、実寸の写真の寸法を交点の数で割ることにより算出した。
＜バリの測定＞
切断したグラファイトシートの切断面を光学顕微鏡により観察、写真撮影した。そして、切断面を基準として凹凸が一番大きな部分の大きさを定規により測定し算出した。より具体的には、写真撮影された顕微鏡画像の基準となる寸法の表示バーから、バリの大きさを算出した。
＜密度＞
作製したグラファイトシートの密度は、ヘリウムガス置換式密度計(島津製作所(株)製「AccuPycII1340」)によりグラファイトシートの体積を測定し、質量を別途測定し、密度（ｇ／ｃｍ３）＝質量（ｇ）／体積（ｃｍ３）の式から算出した。なお、この方法により測定可能なグラファイトシートは５００ｎｍ以上の厚さの試料であり、厚さ５００ｎｍ未満のグラファイトシートの密度測定は、この測定手法では誤差が大きすぎて不可能であった。
＜熱伝導率測定＞
グラファイトシートの熱拡散率は、周期加熱法による熱拡散率測定装置（アルバック理工(株)製「LaserPit」）を用いて、２０℃、真空下(１０−２Ｐａ程度)、１０Ｈｚの周波数を用いて測定した。これはレーザー加熱の点から一定距離だけ離れた点に熱電対を取り付け、その温度変化を測定する方法である。ここで熱伝導率（Ｗ/ｍＫ）は、熱拡散率（ｍ２／ｓ）と密度（ｋｇ／ｍ３）と比熱（７９８ｋＪ／（ｋｇ・Ｋ））とを掛け合わせることによって算出した。この装置ではグラファイトシートの厚さが１μｍ以上の場合は熱拡散率の測定が可能であった。しかし、グラファイトシートの厚さが１μｍ以下の場合では熱電対の設置が難しく、設置する際の導電性接着剤の影響により測定誤差が大きくなり、正確な測定は不可能であった。
そこで、第二の熱拡散率測定方法として、周期加熱放射測温法（(株)ＢＥＴＨＥＬ製「サーモアナライザーＴＡ３」）を用いて測定を行った。これは周期加熱をレーザーにより行い、温度測定を放射温度計により行う装置である。測定時にグラファイトシートに熱電対をつける必要がなく、グラファイトシートの厚さが１μｍ以下である場合でも正確な測定が可能である。両装置の測定値の信頼性を確認するために、幾つかの試料については両方の装置で測定を行い、その数値が一致する事を確認した。
＜電気伝導度測定＞
グラファイトシートの電気伝導度の測定はファン・デル・ボー法によって行った。この方法は薄膜状の試料の電気伝導度を測定するのに最も適した方法である。この手法の特徴は、任意の形状の薄膜状の試料端部の任意の４点に電極をとり測定を行うことが出来る事であり、試料の厚さが均一であれば正確な測定が行える点である。本実施例においては、５ｍｍ角に切断したグラファイトシートを用い、それぞれの4つの角(稜)に銀ペースト電極を取り付けて行った。測定は(株)東洋テクニカ製、「比抵抗/DC&ACホール測定システム、ResiTest8300」を用いて行った。
（製造例１）
ピロメリット酸無水物と４，４’−ジアミノジフェニルエーテルとをモル比で１／１の割合で合成したポリアミド酸の１８質量%のＤＭＦ溶液１００ｇに無水酢酸２０ｇとイソキノリン１０ｇからなる硬化剤を０℃にて混合、攪拌し、遠心分離による脱泡の後、アルミ箔上に流延塗布し、さらに厚みゲージを用いて厚さ調整を行い、フィルムを調製した。その後、このフィルムを１００℃、２５０℃、３００℃、４００℃と順次加熱し、５０μｍから１μｍの範囲の厚さの異なるポリイミドフィルム（高分子試料Ａ）を調製した。１μｍ〜２０ｎｍの範囲の均一な厚さの高分子フィルムはこの様な方法では作製が困難であるため、スピンコーターを用いて、アミド酸溶液の濃度、回転数を変えることで厚さの異なる何種類かのフィルムを作製した。
（製造例２）
ピロメリット酸無水物とｐ−フェニレンジアミンとを原料として用いて高分子試料Ｂを調製したこと以外は、前記製造例１と同様にしてポリイミドフィルムを作製した。また、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレンジアミンとを原料として用いて高分子試料Ｃを調製したこと以外は、製造例１と同様にしてポリイミドフィルムを作製した。
（実施例１〜８）
製造例１にて作製した厚さが異なる８種類のポリイミドフィルム（高分子試料Ａ、厚み２５．０μｍ、１０．０μｍ、７．５μｍ、２．５μｍ、１．４μｍ、０．８μｍ、０．３μｍ、０．２μｍの８種、面積１０×１０ｃｍ２）を、電気炉を用いて窒素ガス中にて、１０℃／分の速度で１０００℃まで昇温し、１０００℃で１時間保って予備処理した。得られた炭素化シートを円筒状のグラファイトヒーターの内部にセットし、２０℃／分の昇温速度で２４００℃まで上げ、３時間保持した。その後２０℃／分の昇温速度で３０００℃のまで昇温した。この温度で３０分間保持し、その後４０℃／分の速度で降温し、グラファイトシートを作製した。処理はアルゴン雰囲気で０．１０ＭＰａ（１.０ｋｇ／ｃｍ２）の加圧下で行った。得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＳＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（実施例１Ａ）
実施例１にて得られたグラファイトシートを２×２０ｍｍの大きさで切断した。そして、切断したグラファイトシートを、厚み０．５ｍｍ、φ２０ｍｍ（中央にφ２ｍｍの穴）のアルミナ基板における中央の穴上に載せて、銀ペースト（藤倉化成(株)社製、ドータイトＤ−５５０）で固定した。ＹＶＯ4レーザーマーカー（ＫＥＹＥＮＣＥ社製 ＭＤ−Ｖ９９００、波長１０６４ｎｍ）を用いて、線幅２００μｍ、長さ１０００μｍに加工することによりグラファイトシート加工物を作製した。グラファイトシートの切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（実施例２Ａ、３Ａ、及び５Ａ）
各実施例について、実施例２、３、５にて得られたグラファイトシートを使用したこと以外、実施例１Ａと同様の方法で、グラファイトシート加工物を作製した。グラファイトシートの切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（実施例３Ｂ）
実施例３にて得られたグラファイトシートを２×２０ｍｍの大きさで切断した。そして、切断したグラファイトシートを、厚み０．５ｍｍ、φ２０ｍｍ（穴２ｍｍ）のアルミナ基板上における中央の穴上に載せて、銀ペースト（藤倉化成(株)社製、ドータイトＤ−５５０）で固定した。そして、このグラファイトシートをＵＶ−ＹＡＧレーザー加工機（ＥＳＩ社製、モデルＧｅｍｓｔｏｎｅ）で波長３４３ｎｍ、線幅３０μｍ、長さ１５０μｍに加工することによりグラファイトシート加工物を作製した。グラファイトシートの切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（実施例５Ｂ）
実施例５にて得られたグラファイトシートを使用したこと以外、実施例３Ｂと同様の方法で、グラファイトシート加工物を作製した。グラファイトシートの切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（実施例９〜１１）
製造例１にて作製した厚さ２．５μｍのポリイミドフィルムについて、最高処理温度を２８００℃、２６００℃、２４００℃としたこと以外は、実施例１〜８と同様の処理をしてグラファイトシートを作製した。得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＳＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（実施例１２、及び１３）
厚さの異なる８種類のポリイミド（高分子試料Ａ）を高分子試料Ｂ（厚さ９．０μｍ）、及び高分子試料Ｃ（厚さ８．０μｍ）としたこと以外は、実施例１〜８と同様の条件でグラファイトシートを作製した。得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＳＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（比較例１）
製造例１にて作製した厚さ２．５μｍのポリイミドフィルム（高分子試料Ａ、面積１０×１０ｃｍ２）を、電気炉を用いて窒素ガス中にて、１０℃／分の速度で１０００℃まで昇温し、１０００℃で１時間保って予備処理した。次に得られた炭素化シートを円筒状のグラファイトヒーターの内部にセットし、２０℃/分の昇温速度で２２００℃まで上げ、そこで３時間保持した。処理はアルゴン雰囲気で０．１０ＭＰａ（１.０ｋｇ／ｃｍ２）の加圧下で行った。その後加熱を停止し、室温まで冷却した後、厚さの異なるフィルムを作製した。比較例１にて得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（比較例２）
製造例１にて作製した厚さ２．５μｍのポリイミドフィルム（高分子試料Ａ、面積１０×１０ｃｍ２）を、電気炉を用いて窒素ガス中にて、１０℃／分の速度で１０００℃まで昇温し、１０００℃で１時間保って予備処理した。次に得られた炭素化シートを円筒状のグラファイトヒーターの内部にセットし、２０℃／分の昇温速度で２４００℃まで上げ、そこで０．５時間保持した。その後４０℃／分の速度で降温し、グラファイトシートを作製した。処理はアルゴン雰囲気で０．１０ＭＰａ（１.０ｋｇ／ｃｍ２）の加圧下で行った。比較例２にて得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＳＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（比較例３）
２４００℃での保持時間を１時間としたこと以外は、比較例２と同様にしてグラファイトシートを作製した。得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＳＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（比較例４）
２４００℃での保持時間を２時間としたこと以外は、比較例２と同様にしてグラファイトシートを作製した。得られたグラファイトシートの厚さ、グラファイトシートのＳＥＭ断面写真から得られた黒鉛水平度合い、平均結晶粒径、密度、熱伝導率、電気伝導率、切断可否、端面バリ、グラファイトシート加工物の線幅、及びグラファイトシート加工物の線幅に対するバリの大きさを表１にまとめた。
（グラファイトシート切断実験）
実施例１から１３、および比較例１から４にて作製した各種グラファイトシートを、カッターを用いて線幅２ｍｍ（２０００μｍ）、長さ１０ｃｍの矩形状に１０回切り出し、８回以上バリや破損がなければ合格とした。また、ここでいうバリとは切断後の端面における不規則な凹凸であり、その大きさが５０μｍ以上とする。結果を表１にまとめた。この実験結果から、実施例１〜８にて作製したグラファイトシートでは、バリが発生しにくくなっていることが分かる。これに対して、比較例１から４にて作製したグラファイトシートは、破断、われなどが出やすくなるということが明らかになった。
また、実施例１Ａ、２Ａ、３Ａ、及び５Ａのようにグラファイトシートを線幅２００μｍにレーザー加工した場合、何れのグラファイトシート加工物もバリの大きさが５０μｍ未満となっており、バリが発生しにくくなっていることがわかる。
さらに、実施例３Ｂ及び５Ｂのようにグラファイトシートを線幅３０μｍにレーザー加工した場合、何れのグラファイトシート加工物もバリが２μｍ以下であり、バリが発生しにくくきれいに加工されていることがわかる。
以上のことから、厚み１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察で水平方向に９０％以上連続もしくは不連続なグラファイトの層からなり、グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が５μｍ以上５０μｍ以下とすることによって、切断時のバリを５０μｍ未満にすることができた。
Figure 2017213167
 本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。
本発明は、電極、配線、センサ、振動板、反射板、放熱材に利用することができる。

Claims (20)

  1. グラファイトシートからなり、
    厚さが１０ｎｍ以上２０μｍ以下であり、
    少なくとも一部に線状構造を有しており、
    前記線状構造において、線幅が４００μｍ未満であり、切断面でのバリの大きさが線幅に対して１５％以下であるグラファイトシート加工物であり、
    前記グラファイトシートは、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９０％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認され、
    前記グラファイトシート内部のグラファイトの平均結晶粒径が０．３５μｍ以上２５μｍ以下であることを特徴とするグラファイトシート加工物。
  2. 前記切断面でのバリの大きさが５０μｍ未満であることを特徴とする請求項１に記載のグラファイトシート加工物。
  3. 前記厚さは、３０ｎｍ以上１５μｍ以下であることを特徴とする請求項１または２に記載のグラファイトシート加工物。
  4. 前記厚さは、５０ｎｍ以上９．６μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  5. 走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による断面観察により、水平方向に９５％以上連続的もしくは不連続的なグラファイト層が確認されることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  6. 前記平均結晶粒径は、０．３５μｍ以上２０μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  7. 前記平均結晶粒径は、０．４μｍ以上１５μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  8. 前記切断面でのバリの大きさは、４０μｍ未満であることを特徴とする請求項１〜７の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  9. 前記切断面でのバリの大きさは、３０μｍ未満であることを特徴とする請求項１〜８の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  10. グラファイトシートの密度は、１．８０ｇ／ｃｍ３以上２．２６ｇ／ｃｍ３以下であることを特徴とする請求項１〜９の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  11. グラファイトシートの熱伝導率は、７００Ｗ／ｍＫ以上であることを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  12. グラファイトシートの電気伝導度は、５０００Ｓ／ｃｍ以上であることを特徴とする請求項１〜１１の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物。
  13. 請求項１〜１２の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物の製造方法であって、
    高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２４００℃以上の温度で熱処理してグラファイトシートを得ることを特徴とするグラファイトシート加工物の製造方法。
  14. 前記高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２４００℃以上の温度で３時間以上保持することを特徴とする請求項１３に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
  15. 前記高分子フィルムを、不活性ガス雰囲気下にて、２９００℃以上の温度で３時間以上保持することを特徴とする請求項１３に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
  16. 前記高分子フィルムを構成する高分子は、ポリアミド、ポリイミド、ポリキノキサリン、ポリパラフェニレン、ポリオキサジアゾール、ポリベンズイミダゾール、ポリベンズオキサゾール、ポリベンズチアゾール、ポリキナゾリンジオン、ポリベンゾオキサジノン、ポリキナゾロン、ベンズイミダゾベンゾフェナントロリンラダーポリマーおよびこれらの誘導体から選択される少なくとも一種であることを特徴とする請求項１３〜１５の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
  17. 前記高分子フィルムを構成する高分子は、芳香族ポリイミドであることを特徴とする請求項１３〜１６の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
  18. 前記高分子フィルムを構成する高分子は、ピロメリット酸無水物、及び３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物のいずれか、または両方を原料として得られる芳香族ポリイミドであることを特徴とする請求項１３〜１７の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
  19. 前記高分子フィルムを構成する高分子は、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、及びp−フェニレンジアミンのいずれか、または両方を原料として得られる芳香族ポリイミドであることを特徴とする請求項１３〜１８の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
  20. 前記グラファイトシートを、はさみ、カッター、トリミングカッター、ウォータージェットカッター、レーザーカッター、超音波カッター、並びにウォータージェット及びレーザーの複合カッターの少なくとも１種を用いて切断加工することを特徴とする請求項１３〜１９の何れか１項に記載のグラファイトシート加工物の製造方法。
JP2018521748A 2016-06-07 2017-06-07 グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法 Pending JPWO2017213167A1 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016113819 2016-06-07
JP2016113819 2016-06-07
PCT/JP2017/021073 WO2017213167A1 (ja) 2016-06-07 2017-06-07 グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPWO2017213167A1 true JPWO2017213167A1 (ja) 2019-03-07

Family

ID=60578813

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018521748A Pending JPWO2017213167A1 (ja) 2016-06-07 2017-06-07 グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10988384B2 (ja)
EP (1) EP3466878A4 (ja)
JP (1) JPWO2017213167A1 (ja)
CN (1) CN109311676B (ja)
WO (1) WO2017213167A1 (ja)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6896873B2 (ja) * 2017-09-29 2021-06-30 株式会社カネカ 加工グラファイト積層体、その製造方法および加工グラファイト積層体用レーザー切断装置
JP2021073157A (ja) * 2018-03-09 2021-05-13 株式会社カネカ グラファイト薄膜及び、その製造方法
JP7140822B2 (ja) * 2018-03-09 2022-09-21 株式会社カネカ 配線回路、その製造方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011093745A (ja) * 2009-10-30 2011-05-12 Nagano Prefecture 炭素部材の形成方法
JP2014031287A (ja) * 2012-08-02 2014-02-20 Akechi Ceramics Co Ltd 膨張黒鉛シートの加工方法
WO2015045641A1 (ja) * 2013-09-26 2015-04-02 株式会社カネカ グラファイトシート、その製造方法、配線用積層板、グラファイト配線材料、および配線板の製造方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL159079C (ja) 1973-02-23
JP3741304B2 (ja) * 1998-11-05 2006-02-01 富士写真フイルム株式会社 平版印刷版
US6324195B1 (en) * 1999-01-13 2001-11-27 Kaneka Corporation Laser processing of a thin film
KR100642923B1 (ko) 2002-06-18 2006-11-03 도요탄소 가부시키가이샤 가요성을 갖는 고순도 팽창 흑연시트와 그 제조방법, 및상기 시트를 이용한 카본 도가니의 내층
CN1826288A (zh) 2003-09-02 2006-08-30 株式会社钟化 薄膜状石墨及其制造方法
US7964299B2 (en) * 2005-10-18 2011-06-21 Enerdel, Inc. Method of recycling a battery
JP2008288285A (ja) * 2007-05-15 2008-11-27 Sharp Corp 積層基板の切断方法、半導体装置の製造方法、半導体装置、発光装置及びバックライト装置
JP4490506B1 (ja) 2009-06-26 2010-06-30 尚義 永田 積層シート及びその製造方法、加工方法
JP5283195B2 (ja) * 2010-09-07 2013-09-04 シーシーエス株式会社 Ｌｅｄ配線基板及び光照射装置
JP2012227743A (ja) * 2011-04-20 2012-11-15 Panasonic Corp 携帯無線機
JP6229533B2 (ja) * 2013-06-24 2017-11-15 日本ゼオン株式会社 グラビア塗工装置
CN104445158B (zh) * 2014-10-23 2016-05-04 江阴碳谷科技有限公司 石墨烯剥离装置、石墨烯生产系统及生产石墨烯的方法
KR101610284B1 (ko) * 2014-12-24 2016-04-07 주식회사 포스코 절단설 제거 장치 및 절단설 제거 방법
EP3330744A4 (en) * 2015-07-30 2019-05-22 Kaneka Corporation GRAPHITE LAYER FOR A BEAM SENSOR, RADIATOR SENSOR ELECTRODE AND RADIATOR SENSOR
JP6781171B2 (ja) * 2016-01-29 2020-11-04 株式会社カネカ 黒鉛膜及び黒鉛テープ

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011093745A (ja) * 2009-10-30 2011-05-12 Nagano Prefecture 炭素部材の形成方法
JP2014031287A (ja) * 2012-08-02 2014-02-20 Akechi Ceramics Co Ltd 膨張黒鉛シートの加工方法
WO2015045641A1 (ja) * 2013-09-26 2015-04-02 株式会社カネカ グラファイトシート、その製造方法、配線用積層板、グラファイト配線材料、および配線板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20190300373A1 (en) 2019-10-03
CN109311676B (zh) 2022-03-25
CN109311676A (zh) 2019-02-05
US10988384B2 (en) 2021-04-27
EP3466878A1 (en) 2019-04-10
WO2017213167A1 (ja) 2017-12-14
EP3466878A4 (en) 2020-01-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6517146B2 (ja) グラファイト積層体
JP6406760B2 (ja) グラファイトシート、その製造方法、配線用積層板、グラファイト配線材料、および配線板の製造方法
JP6303046B2 (ja) グラファイトフィルムの製造方法
JP6781171B2 (ja) 黒鉛膜及び黒鉛テープ
WO2005111165A1 (ja) 接着フィルムの製造方法
JPWO2017213167A1 (ja) グラファイトシート加工物、及びグラファイトシート加工物の製造方法
JPS61264028A (ja) 寸法安定なポリイミドフイルム及びその製法
JP2007320775A (ja) グラファイトフィルムおよびグラファイトフィルムの製造方法
JP2010234556A (ja) グラファイト・ポリイミド積層体
WO2023008033A1 (ja) グラファイトシート用のポリイミドフィルム、グラファイトシートおよびそれらの製造方法
WO2022080314A1 (ja) 複層ポリイミドフィルム、金属張積層板、及び複層ポリイミドフィルムの製造方法
US11945912B2 (en) Polyimide film comprising omnidirectional polymer chain, method for manufacturing same, and graphite sheet manufactured using same
JP5361852B2 (ja) フィルム状グラファイトとその製造方法
JP2010168281A (ja) フィルム状グラファイトとその製造方法
JPWO2018070476A1 (ja) グラファイトフィルムの製造方法
JP2010024389A (ja) ポリイミド構造体、その製造方法および積層フィルム、デバイス構造体
JP4131367B2 (ja) フレキシブルプリント配線板用ベースフィルムおよびその製造方法
JP4657649B2 (ja) グラファイトフィルムの製造方法
WO2021049218A1 (ja) 表層多孔質グラファイトシート
JP4967494B2 (ja) 耐熱性ポリイミド金属積層板の製造方法
JP5460569B2 (ja) フィルム状グラファイトとその製造方法
JP2008254937A (ja) 目的とする形状の炭素質フィルムを得るための製造方法
JP2013151429A (ja) フィルム状グラファイトの製造方法
JP5196344B2 (ja) ポリイミドフィルムの接着性を向上させる方法
JP2010132557A (ja) フィルム状グラファイトとその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20181102

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20181102

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20190820

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20191009

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20200303

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20200403

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20200630

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20200803

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20210126