JPWO2013176095A1 - ショットブラスト用研削材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
また、上記特許文献2は、非晶質のブラスト用の研削材が開示されている。しかし、特許文献2に開示された、研削材のFe濃度は5質量%であり、Fe濃度が高い研削材については検討がなされてない。
(1)請求項1に記載のショットブラスト用研削材は、Fe、Si、Ca、Al、Mg及びMnを含み、
非晶質な連続相を有し、
全体100質量%に対して、FeとSiとCaとを、各々FeO換算、SiO2換算又はCaO換算による合計含有量が50.0質量%以上であるとともに、
FeをFeO換算で6.0質量%以上35.0質量%以下、SiをSiO2換算で15.0質量%以上35.0質量%以下、CaをCaO換算で10.0質量%以上35.0質量%以下含有することを要旨とする。
(3)請求項3に記載のショットブラスト用研削材は、請求項1又は2に記載のショットブラスト用研削材において、全体100質量%に対して、MnをMnO換算で2.0質量%以上20.0質量%以下含有することを要旨とする。
(4)請求項4に記載のショットブラスト用研削材は、請求項1乃至3のうちのいずれかに記載のショットブラスト用研削材において、Tiを含み、
全体100質量%に対して、TiをTiO2換算で0.01質量%以上10.0質量%以下含有することを要旨とする。
(5)請求項5に記載のショットブラスト用研削材は、請求項1乃至4のうちのいずれかに記載のショットブラスト用研削材において、Crを含み、
全体100質量%に対して、CrをCr2O3換算で0.5質量%以上5.0質量%以下含有することを要旨とする。
(6)請求項6に記載のショットブラスト用研削材は、請求項1乃至5のうちのいずれかに記載のショットブラスト用研削材において、溶融スラグを風砕して得られたスラグ粒子であることを要旨とする。
(8)請求項8に記載のショットブラスト用研削材は、請求項6又は7に記載のショットブラスト用研削材において、溶融スラグは、成分調整材として廃ガラス及び/又は珪砂を含むことを要旨とする。
(9)請求項9に記載のショットブラスト用研削材は、請求項8に記載のショットブラスト用研削材において、廃ガラスが、自動車用ガラスであることを要旨とする。
(10)請求項10に記載のショットブラスト用研削材の製造方法は、請求項6又は7に記載のショットブラスト用研削材の製造方法であって、
前記溶融スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
前記スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、前記スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
前記スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とするショットブラスト用研削材の製造方法。
(11)請求項11に記載のショットブラスト用研削材の製造方法は、請求項8又は9に記載のショットブラスト用研削材の製造方法であって、
電気炉スラグに、廃ガラス及び/又は珪砂を成分調整材として添加する成分調整工程と、
前記成分調整工程を経て得られた溶融スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
前記スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、前記スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
前記スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを要旨とする。
また、このようなショットブラスト用研削材を連続的に製造でき、更には、小さなスペースで製造できる。そして、風砕スラグを下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、スラグ粒を冷却する冷却工程を有することで、平面方向に大きなスペースを使用する必要がなく、小さなスペースでショットブラスト用研削材を安定して製造できる。
[1]ショットブラスト用研削材
本発明のショットブラスト用研削材は、Fe、Si、Ca、Al、Mg及びMnを含み、
非晶質な連続相を有し、
全体100質量%に対して、FeとSiとCaとを、各々FeO換算、SiO2換算又はCaO換算による合計含有量が50.0質量%以上であるとともに、
FeをFeO換算で6.0質量%以上35.0質量%以下、SiをSiO2換算で15.0質量%以上35.0質量%以下、CaをCaO換算で10.0質量%以上35.0質量%以下含有することを特徴とする。
一方、非晶質な連続相を有さない形態としては、図1(c)が例示される。即ち、結晶質な連続相3(微細結晶が集合されてなる多結晶相)を有する形態が挙げられる。この形態では、結晶相として連続相3の一部に、他部よりも粗大な結晶となって析出された粗大結晶4が認められる場合が多い。また、この形態においても、スピネル結晶などの結晶相2が析出されている場合がある。
更に、本ショットブラスト用研削材全体を100質量%とした場合に、Fe、Si及びCaは、各々FeO換算、SiO2換算又はCaO換算による合計含有量において50.0質量%以上含有される。
一方、FeのFeO換算含有量が35.0質量%を越えると、圧壊強度のばらつきを小さくすることが困難となる傾向にあるとともに、高い圧壊強度を十分に維持することが困難となる傾向にある。具体的には、粒径2.0mmにおける圧壊強度を20kgf以上に維持することが困難となる傾向にある。
このFeのFeO換算含有量は、7.0質量%以上32.0質量%以下が好ましく、8.0質量%以上30.0質量%以下がより好ましく、9.0質量%以上28.0質量%以下が更に好ましく、10.0質量%以上26.0質量%以下が特に好ましい。
このSiのSiO2換算含有量は、15.0質量%以上34.0質量%以下が好ましく、16.0質量%以上33.0質量%以下がより好ましく、16.0質量%以上32.0質量%以下が更に好ましく、17.0質量%以上30.0質量%以下がより更に好ましく、18.0質量%以上30.0質量%以下が特に好ましく、20.0質量%を超えて30.0質量%以下がより特に好ましく、21.0質量%以上29.0質量%以下がとりわけ好ましい。
このCaのCaO換算含有量は、11.0質量%以上34.0質量%以下が好ましく、12.0質量%以上33.0質量%以下がより好ましく、13.0質量%以上32.0質量%以下が更に好ましく、15.0質量%以上31.0質量%以下が特に好ましい。
これらFe、Si及びCaの各々の上記酸化物換算による合計含有量は、50.0質量%以上95.0質量%以下が好ましく、53.0質量%以上90.0質量%以下がより好ましく、54.0質量%以上85.0質量%以下が更に好ましく、55.0質量%以上80.0質量%以下が特に好ましい。
上記Alは、Al2O3換算で3質量%以上25質量%であることが好ましい。AlのAl2O3換算含有量は3.0質量%未満であってもショットブラスト用研削材として問題はないと考えられるものの、実際にはAl2O3換算含有量が3.0質量%未満となるようなスラグがほとんど得られない。一方、AlのAl2O3換算含有量が25.0質量%を超えると、溶融状態におけるスラグの粘度が大きく風砕によって粒状化することが困難となる傾向にある。また、スラグの融点が高くなる傾向にもあり好ましくない。
このAlのAl2O3換算含有量は、3.0質量%以上25.0質量%以下が好ましく、4.0質量%以上23.0質量%以下がより好ましく、5.0質量%以上20.0質量%以下が更に好ましく、5.0質量%以上18.0質量%以下が特に好ましく、5.5質量%以上18.0質量%以下がより更に好ましく、6.0質量%以上17.0質量%以下が特に好ましく、6.0質量%以上16.5質量%以下がより特に好ましく、6.5質量%以上16.5質量%以下がとりわけ好ましい。
このMgのMgO換算含有量は、1.0質量%以上20.0質量%以下が好ましく、2.0質量%以上17.0質量%以下がより好ましく、3.0質量%以上13.0質量%以下が更に好ましく、3.0質量%以上10.0質量%以下が特に好ましい。
このMnのMnO換算含有量は、2.0質量%以上20.0質量%以下が好ましく、3.0質量%以上18.0質量%以下がより好ましく、4.0質量%以上15.0質量%以下が更に好ましく、5.0質量%以上13.0質量%以下が特に好ましい。
更に、FeのFeO換算含有量に対するMnのMnO換算含有量の比(MnO換算含有量/FeO換算含有量)は、0.26以上1.50以下であることが好ましい。この範囲では風砕されたスラグ粒子がより球形に近い形状として得られる。この比は、0.28以上1.00以下であることがより好ましく、0.30以上0.90以下であることが特に好ましい。
このTiのTiO2換算含有量は、0.1質量%以上10.0質量%以下が好ましく、0.1質量%以上8.0質量%以下がより好ましく、0.3質量%以上4.0質量%以下が更に好ましく、0.4質量%以上1.0質量%以下が特に好ましい。
更に、FeのFeO換算含有量に対するTiのTiO2換算含有量の比(TiO2換算含有量/FeO換算含有量)は、0.02以上0.10以下であることが好ましい。この範囲では風砕されたスラグ粒子がより球形に近い形状として得られる。この比は、0.02以上0.09以下であることがより好ましく、0.02以上0.08以下であることが特に好ましい。
また、CaのCaO換算含有量に対するTiのTiO2換算含有量の比(TiO2換算含有量/CaO換算含有量)は、0.04以上0.13以下であることが好ましい。この範囲では風砕されたスラグ粒子がより球形に近い形状として得られる。この比は、0.04以上0.10以下であることがより好ましく、0.04以上0.09以下であることが特に好ましい。
上記他の成分のなかでは、MnとともにCrが含まれることが好ましい。Crが含まれることによって研削材が緻密化されるものと考えられ、研削材としての特性において有利に機能される。Crは、Cr2O3換算で0.5質量%以上5.0質量%であることが好ましい。この範囲では、Crを含むことによる効果をより効果的に得ることができる。
このCrのCr2O3換算含有量は、1.0質量%以上4.0質量%以下が好ましく、1.2質量%以上3.7質量%以下がより好ましく、1.3質量%以上3.5質量%以下が更に好ましい。
更に、研削材粒子1粒の圧壊強度は、直径2mm以上の粒子において、18kgf(176.4N)以上、更には、20kgf(196N)以上{特に30〜70kgf(294〜686N)、更には45〜60kgf(441〜588N)}とすることができる。尚、例えば、直径1mm以上の粒子においては7kgf(68.6N)以上{特に7〜15kgf(68.6〜147N)、更には8〜13kgf(78.4〜127.4N)}とすることができる。尚、上記圧壊強度は1kgfが9.8Nと換算される。
本方法(1)は、本ショットブラスト用研削材の製造方法であって、
溶融スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とする。
また、本方法(2)は、本ショットブラスト用研削材の製造方法であって、
電気炉スラグに、廃ガラス及び/又は珪砂を成分調整材として添加する成分調整工程と、
成分調整工程を経て得られた溶融スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とする。
また、廃ガラス全体100質量%に対して、SiのSiO2換算含有量と、NaのNa2O換算含有量と、は合計で50.0質量%以上(通常、90.0質量%以下)であることが好ましく、60.0〜90.0質量%であることがより好ましく、70.0〜85.0質量%であることが更に好ましい。とりわけ、廃ガラス全体100質量%に対して、SiのSiO2換算含有量は50.0質量%以上(通常、80.0質量%以下)であることが好ましく、55.0〜80.0質量%であることがより好ましく、60.0〜75.0質量%であることが更に好ましい。
また、各ノズルの中心部に対する角度α(図3参照)も特に限定されないが、溶融スラグの落下方向(通常、地面に対して垂直方向)に対して、通常、5〜45度の角度であり、15〜35度が好ましく、20〜30度がより好ましい。この範囲であれば、溶融スラグを風砕し易い。また、風砕されたスラグ粒子の上方へのハネ上がりを防止でき、更に、まだ高温状態にあるスラグ粒子同士がくっつくことを抑制し易い。
また、上記気体の放出量は特に限定されないが、落下されるスラグ粒子の量及び粒子径等によって適宜とすることが好ましいが、例えば、溶融スラグ量が60分あたりに2000〜4000kg(更には2500〜3000kg)であれば気体放出量は60分あたりに600〜6000キロリットル(より好ましくは800〜4000キロリットル、更に好ましくは1250〜3500キロリットル)とすることが好ましい。また、風砕に用いる上記気体の種類は特に限定されず、各種の気体を用いることができるが、装置を簡便な構造とするために空気を用いることが好ましい。
この冷却工程によれば、スラグ粒子の外表面部は冷却されても、芯部までは冷却されない状態で、スラグ粒子を脱水搬送工程へ送ることができる。即ち、通常、本発明で用いるスラグの熱伝導率は0.3〜2.0W/(m・K)程度である。従って、過度な冷却によってスラグ粒子が崩壊されることなく、また、過度に長い放冷工程を要したり、再熱処理工程を要したりといった製造方法の複雑化や装置の大型化などを招かない。
更に、水にスラグ粒子を落下させる方法では、チャンバー内に水を貯留するためにチャンバー下端を閉じる必要があり、製造をバッチ式で行うこととなる。これに対して、本方法では、チャンバーを開放した状態で使用でき、連続的に研削材を製造でき、高い製造効率を発揮できる(図2参照)。特に連続稼働されている製鋼施設等においては、スラグを保管するコストを削減できる等のメリットがある。
磨砕工程(整粒工程)は、脱水搬送工程を経て得られたスラグ粒子同士を擦り合わせる工程である。この磨砕工程を行うことにより、十分に冷却される前に複数のスラグ粒子同士が連結されてなる等した異形スラグ粒子をより球形状に近い形へ成形することができる。即ち、異形スラグ粒子の連結部から粒子状に分割されて正常な粒形に成形することができる。例えば、針状、ウィスカー状及びなみだ形のスラグ粒子を磨砕することで、完成品のスラグ粒子の形状をより球形状に近づけることができる。
上記分別工程は、脱水搬送工程の後、磨砕工程を備える場合には磨砕工程の後、に設けることができる工程であり、得られたスラグ粒子から目的とする形状及び/又は粒径のスラグ粒子を分別する工程である。この工程では、通常、篩を用いて分別される。
また、前記のように脱水搬送手段130が、後半部分に脱水機能を備えず、搬送機能を備える搬送部位を備える場合、この搬送部位は平面方向へスラグ粒子を搬送するものであってもよいが、上下方向へ搬送するものとすることができる。即ち、例えば、バケットコンベア134等が挙げられる。これにより更に省スペース化を達することができる。
このウェッジワイヤスクリーン132に用いるウェッジワイヤ131の形態は特に限定されないが、目的とするスラグ粒子201の平均粒径が5mm以下である場合には、0.1〜4.0mm(好ましくは0.1〜1.0mm、更に好ましくは0.2〜0.5mm)のスクリーン間隔であるウェッジワイヤ131を用いることが好ましい。後工程で磨砕工程(整粒工程)を行わなくともより球形状に近いスラグ粒子201を得やすいからである。
[1]ショットブラスト用研削材の製造
図2に示すショットブラスト用研削材製造装置100であって、図3に示す風砕手段120近傍構造を有する装置を用いて、ショットブラスト用研削材201を製造した。
図2に示すショットブラスト用研削材製造装置100は、風砕手段110と、冷却手段120と、脱水搬送手段130と、回収容器141と、を備える。更に、風砕手段110の前手段として溶融スラグ貯留手段(タンディッシュ)150を備える。また、この製造装置100は、そのほぼ全体が地下ピット内に配設されている(地下配設により作動音の外部漏出を抑制できる)。
上記風砕手段(リングノズル)110は、45本のノズル111が中心部方向に向けて放射状に配列されたリングノズル(全形直径30cm)からなる。各ノズルの角度α(図3参照)は各々26〜27度に設定されている。
(1)実験例1−6、実験例12−16
上記[1]のショットブラスト用研削材製造装置100を用い、電気炉で得られた製鋼スラグを原料として用いてショットブラスト用研削材を以下のようにして製造した。
即ち、電気炉で得られた熔解されたままの溶融スラグ200、を上記[1]の製造装置100のタンディッシュ150内へ約3トン投入した。
溶融スラグ200は、タンディッシュ150の底部の開口部から流下されてチャンバー121内に供給され、その後、リングノズル110の中心部を通過した。リングノズル110からは16kgf/cm2の気体放出圧力で空気を放出させた。これにより、リングノズル110内を通過する溶融スラグ200は風砕により粒子形状となってチャンバー121内を落下した。チャンバー121内では、空冷により風砕スラグ201の冷却を行った。
上記[1]のショットブラスト用研削材製造装置100を用い、電気炉で得られた熔解されたままの製鋼スラグに、珪砂(全体100質量%に対してSiをSiO2換算で93.1質量%、AlをAl2O3換算で1.8質量%含有)を、製鋼スラグ10トンに対して0.845トンの割合となるように添加して、溶融スラグ200を得た(珪砂を用いて成分調整を行った)。
この珪砂を用いて成分調整を行った溶融スラグを用いた以外は、他の実験例と同様にしてショットブラスト用研削材の製造を行った。
上記[1]のショットブラスト用研削材製造装置100を用い、電気炉で得られた熔解されたままの製鋼スラグに、自動車のスクラップ時に排出された廃ガラスを製鋼スラグ10トンに対して1トンの割合となるように添加して、溶融スラグ200を得た(自動車用廃ガラスを用いて成分調整を行った)。尚、添加した自動車用廃ガラスのうち、ガラス部分のみの部分は成分分析の結果、自動車用廃ガラス全体100質量%に対して、SiをSiO2換算で67.7質量%、NaをNa2O換算で12.6質量%、AlをAl2O3換算で2.0質量%、CaをCaO換算で9.5質量%含有していた。
この自動車用廃ガラスを用いて成分調整を行った溶融スラグを用いた以外は、他の実験例と同様にしてショットブラスト用研削材の製造を行った。
表1の「Mn/Fe」は、MnO換算含有量/FeO換算含有量を表す。
表1の「Ti/Fe」は、TiO2換算含有量/FeO換算含有量を表す。
表1の「Ti/Ca」は、TiO2換算含有量/CaO換算含有量を表す。
(1)成分分析
実験例1−16で、得られた各ショットブラスト用研削材を、振動ミルにより粉砕し、得られた粉末を圧粉成形した試料を、多元素同時蛍光X線分析装置(株式会社リガク製、「サイマルティックス10型」)を用いて成分分析し、その結果を表1に示した。
実験例1−16で、得られた各ショットブラスト用研削材から、JIS Z0312における3.(b)に定義された「ショット」に分類される研削材粒子であって、形状が球状のものをピックアップして、且つ、粒径が実測2mm(デジタルノギスを用いた粒径測定において2.0mm±0.1mm)である研削材粒子を選択した。更に、その研削材粒子の中から、無作為に選択した10個の研削材粒子の圧壊強度(各1粒の研削材粒子に荷重を負荷して圧壊したときの荷重値)を、各々圧壊強度測定計(東京衡機製造所製、形式「アムスラー型万能材料試験機 AU−30」)を用いて測定した後、得られた各10点のデータの平均値を算出し、表1に示した。
実験例1−16で、得られた各ショットブラスト用研削材から、JIS Z0312における3.(b)に定義された「ショット」に分類される研削材粒子であって、形状が球状のものをピックアップして、且つ、粒径が実測2mm(デジタルノギスを用いた粒径測定において2.0mm±0.1mm)である研削材粒子を選択した。更に、その研削材粒子の中から、無作為に選択した10個の研削材粒子のビッカース硬さを、各々ビッカース硬度計(株式会社明石製作所製、形式「MVK」)を用いて測定(JIS Z2244に準拠)した後、得られた各10点のデータの平均値を算出し、表1に示した。
得られた各ショットブラスト用研削材から、JIS Z0312における3.(b)に定義された「ショット」に分類される研削材粒子であって、形状が球状のものをピックアップして、且つ、粒径が実測2mm(デジタルノギスを用いた粒径測定において2.0mm±0.1mm)である研削材粒子を選択した。更に、その研削材粒子の中から、無作為に選択した10個の研削材粒子を切断し、その表面を研磨した。得られた研磨面を、光学顕微鏡により500倍に拡大して観察し、非晶質な連続相の有無を確認した。その結果、10個の試料の全てに非晶質な連続相が認められた実験例には、表1の「非晶質連続層」の欄に「○」を示した。一方、10個の試料のうち1個でも非晶質な連続相が認められなかった実験例には、表1の「非晶質連続層」の欄に「×」を示した。
100;ショットブラスト用研削材製造装置、
110;風砕手段(リングノズル)、111;ノズル、
120;冷却手段、121;チャンバー、122;円筒部分、123;先窄まり部、124;放水手段、125;放水ノズル、126;スチールコンベア、
130;脱水搬送手段、131;ウェッジワイヤ、132;ウェッジワイヤスクリーン、133;振動発生手段(振動発生装置)、
140;バケットコンベア、141;回収容器、
150;溶融スラグ貯留手段(タンディッシュ)、151;溶融スラグ貯留手段の開口部、152;加熱手段(バーナー)、
200;溶融スラグ、201;スラグ粒子(ショットブラスト用研削材)。
(8)請求項8に記載のショットブラスト用研削材は、請求項6又は7に記載のショットブラスト用研削材において、溶融スラグは、成分調整材として廃ガラス及び/又は珪砂を含むことを要旨とする。
(9)請求項9に記載のショットブラスト用研削材は、請求項8に記載のショットブラスト用研削材において、廃ガラスが、自動車用ガラスであることを要旨とする。
(10)請求項10に記載のショットブラスト用研削材の製造方法は、請求項6又は7に記載のショットブラスト用研削材の製造方法であって、
前記溶融スラグ又は前記電気炉スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
前記スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、前記スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
前記スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とするショットブラスト用研削材の製造方法。
(11)請求項11に記載のショットブラスト用研削材の製造方法は、請求項8又は9に記載のショットブラスト用研削材の製造方法であって、
前記溶融スラグ又は前記電気炉スラグに、廃ガラス及び/又は珪砂を成分調整材として添加する成分調整工程と、
前記成分調整工程を経て得られた溶融スラグ又は電気炉スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
前記スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、前記スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
前記スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを要旨とする。
本方法(1)は、本ショットブラスト用研削材の製造方法であって、
溶融スラグ又は電気炉スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とする。
また、本方法(2)は、本ショットブラスト用研削材の製造方法であって、
溶融スラグ又は電気炉スラグに、廃ガラス及び/又は珪砂を成分調整材として添加する成分調整工程と、
成分調整工程を経て得られた溶融スラグ又は電気炉スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とする。
Claims (11)
- Fe、Si、Ca、Al、Mg及びMnを含み、
非晶質な連続相を有し、
全体100質量%に対して、FeとSiとCaとを、各々FeO換算、SiO2換算又はCaO換算による合計含有量が50.0質量%以上であるとともに、
FeをFeO換算で6.0質量%以上35.0質量%以下、SiをSiO2換算で15.0質量%以上35.0質量%以下、CaをCaO換算で10.0質量%以上35.0質量%以下含有することを特徴とするショットブラスト用研削材。 - 全体100質量%に対して、AlをAl2O3換算で3.0質量%以上25.0質量%以下含有する請求項1に記載のショットブラスト用研削材。
- 全体100質量%に対して、MnをMnO換算で2.0質量%以上20.0質量%以下含有する請求項1又は2に記載のショットブラスト用研削材。
- Tiを含み、
全体100質量%に対して、TiをTiO2換算で0.01質量%以上10.0質量%以下含有する請求項1乃至3のうちのいずれかに記載のショットブラスト用研削材。 - Crを含み、
全体100質量%に対して、CrをCr2O3換算で0.5質量%以上5.0質量%以下含有する請求項1乃至4のうちのいずれかに記載のショットブラスト用研削材。 - 溶融スラグを風砕して得られたスラグ粒子である請求項1乃至5のうちのいずれかに記載のショットブラスト用研削材。
- 前記溶融スラグは、電気炉スラグである請求項6に記載のショットブラスト用研削材。
- 前記溶融スラグは、成分調整材として廃ガラス及び/又は珪砂を含む請求項6又は7に記載のショットブラスト用研削材。
- 前記廃ガラスは、自動車用ガラスである請求項8に記載のショットブラスト用研削材。
- 請求項6又は7に記載のショットブラスト用研削材の製造方法であって、
前記溶融スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
前記スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、前記スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
前記スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とするショットブラスト用研削材の製造方法。 - 請求項8又は9に記載のショットブラスト用研削材の製造方法であって、
電気炉スラグに、廃ガラス及び/又は珪砂を成分調整材として添加する成分調整工程と、
前記成分調整工程を経て得られた溶融スラグを風砕してスラグ粒子を形成する風砕工程と、
前記スラグ粒子を下方へ落下させながら、又は、下方へ落下させた後、水を吹き付けて、前記スラグ粒子を冷却する冷却工程と、
前記スラグ粒子を搬送しながら脱水する脱水搬送工程と、を備えることを特徴とするショットブラスト用研削材の製造方法。
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