JPWO2013122025A1 - 反射フィルム - Google Patents
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Abstract
Description
白色フィルムは、原理上、拡散反射が支配的であるため、強い正反射が求められる用途には、適当でない。その理由は、光拡散し過ぎてしまい照明デザインの設計上、輝度を必要とする箇所に光を導くことができず、光損失が大きく、照明デザイン性も劣ってしまうからである。従来から正反射性向上の対策として、表面の平坦化があるが、大きな改善効果には至ってはいない。一方、鏡面反射フィルムは、正反射が殆どであり、拡散性向上の対策として、表面の粗面化があるが、マット感(白っぽさ)がでやすく、質感としての光沢感が失われる問題がある。中でも、金属蒸着フィルムは、錆やクラックなどが問題で成形には不向きな問題があった。また、導光板や拡散素子等の光学的に厚い層と多層フィルムを隣接させて、光源から放たれた光を光学的に厚い層へ導き、高い反射率を提供する提案がなされているが、面に一様な光伝搬を目的とした導光板の設計であり、伝搬距離が長く、光吸収による光損失が起こる。面外に光を取り出すために、非常に煩雑な光学設計が必要とされる(特許文献5)。
(1)樹脂Aからなる層(A層)と樹脂Bからなる層(B層)が、交互に200層以上積層された第1の部位と以下の(I)〜(III)の条件のうち、少なくとも1つを満足する樹脂Cからなる第2の部位が、厚み方向に積層配置されており、当該積層配置されたフィルムの第1の部位側から入射した光に対する波長400〜700nmの相対平均反射率が70%以上であり、正反射成分の反射率が、前記波長400〜700nmの相対平均反射率の10%以上であることを特徴とする反射フィルム。
(I)第2の部位における空隙率が5%〜90%である
(II)第2の部位における無機粒子の含有量が、5質量%〜50質量%である
(III)第2の部位における有機粒子の含有量が、3質量%〜45質量%である
(2)2枚の反射フィルムにおいて前記第1の部位と第2の部位とが重ね合わさるように配置した際の60℃、24hr、荷重2MPaのエージング処理前後での第1の部位の表面粗さRaの変化率が、100%未満である(1)に記載の反射フィルム。
(3)前記積層配置される第1の部位と第2の部位との間に透明層が設けられてなり、当該透明層の屈折率が空気または、当該透明層と接する第1の部位と第2の部位のそれぞれの界面を形成する層の屈折率以下の屈折率であり、その厚みが0.5μm以上10μm以下となる透明接着層を含んでなる(1)〜(3)のいずれかに記載の反射フィルム。
(4)第1の部位側表面から入射した光の反射率が、第2の部位側表面から入射した光の反射率の値以上となる波長帯域が可視光線領域に存在する(1)〜(3)のいずれかに記載の反射フィルム。
(5)積層配置される界面における第1の部位の表面粗さが20nm以下であり、第2の部位の表面粗さが35nm以下である(1)〜(4)のいずれかに記載の反射フィルム。(6)前記第2の部位が、3層構造であり内層が拡散反射層であって表層厚みが5μm以上である(1)から(5)のいずれかに記載の反射フィルム。
(7)前記第1の部位の一方の最表層の厚みが5μm以上である(1)〜(6)のいずれかに記載の反射フィルム。
(8)前記樹脂Aが、ポリエチレンテレフタレート、またはポリエチレンナフタレートを含んでなる(1)〜(7)のいずれかに記載の反射フィルム。
(9)前記樹脂Aまたは前記樹脂Bが、デカリン酸共重合ポリエステルである(1)〜(8)のいずれかに記載の反射フィルム。
(10)前記樹脂Cが、ポリエチレンテレフタレートおよび/または共重合ポリエチレンテレフタレートを含んでなる(1)〜(9)のいずれかに記載の反射フィルム。
(11)第1の部位の反射帯域400〜700nmの波長範囲における反射率が、第2の部位の反射帯域400〜700nmの波長範囲における反射率以上である第1の部位と第2の部位とを用いてなる(1)〜(10)のいずれかに記載の反射フィルム。
(12)明度L*(SCE)が、22以上70以下である(1)〜(11)のいずれかに記載の反射フィルム。
(14)(1)〜(13)のいずれかの反射フィルムを用いた液晶ディスプレイ用反射板。
(15)LED光源、反射フィルム、導光板、光拡散シート、プリズムシートから構成されたLCDバックライトシステムであって、LED光源からの青色発光スペクトルの波長での光の入射角30度以上90度未満における絶対反射率が95%以上である(1)〜(13)のいずれかに記載の反射フィルムを用いたLCDバックライトシステム。
(I)第2の部位における空隙率が5%〜90%である
(II)第2の部位における無機粒子の重量濃度が、5質量%〜50質量%である
(III)第2の部位における有機粒子の重量濃度が、3質量%〜45質量%である
本発明に好適に用いられる樹脂A,Bとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ(4−メチルペンテン−1)、ポリアセタールなどの鎖状ポリオレフィン、ノルボルネン類の開環メタセシス重合,付加重合,他のオレフィン類との付加共重合体である脂環族ポリオレフィン、ポリ乳酸、ポリブチルサクシネートなどの生分解性ポリマー、ナイロン6、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン66などのポリアミド、アラミド、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、ポリビニルブチラール、エチレン酢酸ビニルコポリマー、ポリアセタール、ポリグルコール酸、ポリスチレン、スチレンアクリロニトリルコポリマー、スチレン共重合ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボーネート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−2,6−ナフタレートなどのポリエステル、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテルエーテルケトン、変性ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアリレート、4フッ化エチレン樹脂、3フッ化エチレン樹脂、3フッ化塩化エチレン樹脂、4フッ化エチレン−6フッ化プロピレン共重合体、ポリフッ化ビニリデンなどを用いることができる。この中で、押出成形が良く、強度・耐熱性・透明性および汎用性の観点から、特にポリエステルを用いることが好ましい。これらは、ホモポリマーでも共重合ポリマー、さらには混合物であってもよい。
(I)空隙率が5%〜90%である
(II)無機粒子の重量濃度が、5質量%〜50質量%である
(III)有機粒子の重量濃度が、3質量%〜45質量%である
本発明の第2の部位となる白色フィルムの内部に存在する空隙率とは、第2の部位となる白色フィルムの断面SEM(走査型電子顕微鏡)観察したときに確認される視野における第2の部位のフィルム領域に対するその内部の空隙領域の面積比に100を乗じた値である。従って、条件(I)を満足する層が、少なくとも1つは、存在しなければならない。ここでの空隙とは、種々の製造方法により形成されることができるものであり、白色フィルム内部に形成された孔のことである。
すなわち、透明層は、図1(b)において、第1の部位の表面1−1と第2の部位の表面2−1が向かい合った関係にあり、その間に空気または、樹脂からなる透明層30が介在する。透明層の屈折率は、空気、第1の部位の表面1−1層と第2の部位の表面2−1層の屈折率以下であることが好ましい。
R=R1+(1−R1)・R2 ・・・(1)式
R=R2+(1−R2)・R1 ・・・(2)式
すなわち、反射率の相乗効果とは、(1)または(2)式の右辺の第2項が、正の値をとることである。さらに、光の相乗効果について、分光反射率曲線を用いて説明する。実施例9の反射率の相乗効果を例に詳しく説明する。実施例9の反射フィルムを構成する第1の部位の分光反射率曲線40、第2の部位の分光反射率曲線41、第1の部位側から光を入射したときの実施例9の分光反射率曲線42を図7(a)に示す。第1の部位単体の反射率が高い領域である波長450〜550nm近傍で、実施例9の反射フィルムでは、反射率の相乗効果を確認できる。
一方、反射率の相乗効果が得られていない例として、比較例3の反射フィルムの分光反射率曲線44、第1の部位単体の分光反射率曲線45、及び第2の部位単体の分光反射率曲線46を図8に示す。反射フィルムの反射率は、構成している第2の部位となる白フィルムの反射率より低いことが分かる。
(1)第1の部位の層厚み、積層数、積層構造
反射フィルムの第1の部位となる積層フィルムの層構成は、ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、透過型電子顕微鏡(TEM)観察により求めた。すなわち、透過型電子顕微鏡H−7100FA型((株)日立製作所製)を用い、加速電圧75kVの条件でフィルムの断面を10000〜40000倍に拡大観察し、断面写真を撮影、層構成および各層厚みを測定した。尚、場合によっては、コントラストを高く得るために、公知のRuO4やOsO4などを使用した染色技術を用いた。
フィルム幅方向中央部からサンプルを切り出し、第2の部位となる白色フィルムの厚み方向とフィルム幅方向(TD方向)の切削断面をミクロトームにて作製した。次いで、切り出し面を電界放出型走査型電子顕微鏡JSM−6700F((株)Jeol製)を用いて、倍率2000〜10000倍で、層構成、有機粒子、無機粒子の分散径、および空隙状況を観察した。
反射フィルムのフィルム幅方向中央部から5cm四方のサンプルを切り出した。次いで、日立ハイテクノロジーズ製 分光光度計(U−4100 Spectrophotomater)を用いて、入射角度φ=10度における相対反射率を測定した。付属の積分球の内壁は、硫酸バリウムであり、標準板は、酸化アルミニウムである。測定波長は、250nm〜1750nm、スリットは5nm(可視)/自動制御(赤外)とし、ゲインは2と設定し、走査速度を600nm/分で測定した。次いで、波長範囲400〜700nmの平均反射率Raveを求めた。なお、光照射面を積層フィルム側とした。また、単色を呈する反射フィルムについては、波長範囲450〜550nmの相対平均反射率Raveについても求めた。
i)正反射成分の反射率
上記(3)と同じ装置を用いて、付属の角度可変絶対反射率装置(20-60°)P/N134-0115(改)を設置することにより、角度可変絶対反射率の測定を行った。測定条件は、(3)項と同様とし、入射角度20°と反射角度20°におけるP波およびS波の波長区間250〜1750nmの絶対反射率測定を行った。なお、光源マスクサイズやサンプルサイズは装置マニュアルに従い変更した。P波とS波における波長区間400nm〜700nmにおける絶対平均反射率Rave(20°)[入射角度20°:400nm≦λ≦700nm]を求め、下記(1)式により、(3)項のRaveとの比を正反射成分の反射率とした。
ii)角度可変の絶対反射率
上記i)項と同様にして、入射角度40度、60度の反射フィルムの絶対反射率を測定した。反射率は、各波長のP波とS波の反射率の平均値を採用した。本発明では、入射角度が30度以上90度未満の代表値として、60度の値を採用し、波長450±30nm、または波長550nm±30nmの波長範囲における絶対反射率の最大値を求めた。
反射率の相乗効果については、反射フィルムの相対平均反射率が、反射フィルムを構成する第1の部位となる積層フィルム、及び第2の部位となる白色フィルムの相対平均反射率と比較して、その大小に基いて、以下の基準で評価した。金属調を呈するものは、波長400〜700nmの相対平均反射率を採用し、単色を呈するものは、波長450〜550nmの平均反射率を採用した。
○(良):積層フィルム単体、及び白フィルム単体より反射率が上回る。
△(可):積層フィルム単体、及び白フィルム単体と比べて、反射率が同等、もしくは2%以内の差で下回る。
×(不可):積層フィルム単体、及び白フィルム単体と比べて、反射率が2%超える差で下回る。
ポリエステルを溶解し不活性粒子は溶解させない溶媒を選択し、不活性粒子をポリエステルから遠心分離し、粒子の全体重量に対する比率(重量%)をもって粒子濃度とした。
フィルム幅方向の中央部から、長手4.0×幅3.5cmの寸法に切り出したものをサンプルとし、第1の部位となる積層フィルム、および第2の部位となる白フィルムのそれぞれの表面粗さを測定した。表面粗さ(中心線平均粗さRa)は、小坂研究所製の3次元粗さ計SE−3AKを用いて測定した。測定条件を以下に示す。Z.magnIcatIon:20000、Y.drIve.pItch:10μm、X.magnIcatIon:200、X.drIve:100μm/s、X.mesure length:2000μm
(7)空隙率の測定
(2)項により得られた撮影倍率5000倍の画像をパソコン内部へ取り込んだ。次に、画像処理ソフトImage-Pro Plus ver.4(販売元 プラネトロン(株))を用いて、このファイルを開き、樹脂部と空隙部について、ソフト付属の2値化処理を自動で行った。
2枚の反射フィルムの第1の部位の面と第2の部位の面を合わせた状態における60℃、24hr、荷重2MPaのエージング処理前後での第1の部位の光沢度の変化率をもとに、以下の基準により評価した。変化率は、エージング前後の光沢度の差をエージング前の光沢度で除した値に100を乗じて求めた。
○(良):光沢度の低下率が5%未満
△(可):光沢度の低下率が5%以上10%未満
×(不可):光沢度の低下率が10%以上。
金型の形状は、四角柱であり、型の凸高さは、底辺の1辺が10cm、高さ5cmとした。バイエル・ニーブリング社製HDVF超高圧成形機SAMK400(代理店ミノグループ)を用いて、成形テストを行った。成形条件は、フィルム温度で220℃、圧力10MPa、金温度70℃とした。成形性の評価は以下の基準で判断した。
○(良):成形後、しわ・フィルム破れなく色目も変化なし
△(可):成形後、しわ、または色目の変化、少しあり
×(不可):成形後、しわ、フィルム破れ・ひび、色変化あり。
2枚の拡散反射成分が制御された反射フィルムの第1の部位の面と第2の部位の面を合わせた状態における60℃、24hr、荷重2MPaのエージング処理前後において、(6)項に従い、測定したRaの差を、エージング前のRaで除し、100を乗じることにより、その変化率を求めた。
デジタル変角光沢度計UGV−5D(スガ試験機製)を用いて、60°の入射角・反射角における光沢度を測定した。なお、本発明の反射フィルムにおける第1の部位の表面は、高光沢であるため、1/10減光フィルタを設置し、測定を行った。照射側面が、第1の部位の面とした。JIS K7105に準拠。
反射フィルムの幅方向中央部から5cm×5cmで切り出し、コニカミノルタ(株)製CM−3600dを用いて、測定径φ8mmのターゲットマスク(CM−A106)条件下で、正反射光を除去したSCE方式および正反射光を含めたSCI方式でそれぞれ、明度L*値を測定し、n数5の平均値を求めた。なお、白色校正板、およびゼロ校正ボックスは下記のものを用いて校正を行った。なお、測色値の計算に用いる光源はD65を選択した。白色校正板 :CM−A103
ゼロ校正ボックス:CM−A104。
図5の(b)の構成の拡散板26を拡散シートに変更し、プリズムシートの上になるように配置して、輝度測定を実施した。具体的には、サンプルとなる反射フィルム幅方向中央部の位置から長手方向158mm×幅方向203mmサイズで切り出した。次いで、評価用9.7インチのエッジライト型バックライトユニット(アップル社製iPad2)を利用し、内蔵の反射フィルムを本発明の反射フィルムに置きかえて評価を行った。60分間点灯して光源を安定させたのちに、EYESCALE−3((株)アイ・システムを用い、付属のCCDカメラをバックライト表面から45cmの地点にバックライト面に対して正面となるように設置し、GAIN3、SPEED 1/100の条件で面全体の正面輝度(cd/m2)を測定した。測定個所は、発光面を40×30マスに分割し、中央部の10×10マス領域において、最大となる輝度値を採用した。輝度向上率は、測定した最大の正面輝度をブランク状態の正面輝度の最大値で割り、100を乗じることにより求めた。
○(良):輝度向上
△(可):輝度同等
×(不可):輝度低下。
(13)項で用いたEYESCALE−3((株)アイ・システムにより、x、y値も輝度と同時にデータを採取した。中央部の10×10マス領域において、色度x、y、それぞれの最大値と最小値の差をΔx、Δyとして、求めた。
透明接着層の屈折率は、JIS K7142(1996)A法に従って測定した。透明接着層は、予め各実施例において、第1の部位となる積層フィルムと第2の部位となる白フィルムを貼り合わせる条件と同じ条件で、透明接着層を100μm厚みのポリエステルフィルム上にメタバーで塗布後、硬化処理することにより、固化させた透明接着層を2cm四方のサンプルサイズに切り出した。これをアッべの屈折率計(アタゴ社製NAR−4T)にて、その屈折率を評価した。
樹脂Aとして、以下のものを準備した。
(樹脂A−1)テレフタル酸ジメチル100重量部、エチレングリコール60重量部の混合物に、テレフタル酸ジメチル量に対して酢酸マグネシウム0.09重量部、三酸化アンチモン0.03重量部を添加して、常法により加熱昇温してエステル交換反応を行う。次いで、該エステル交換反応生成物に、テレフタル酸ジメチル量に対して、リン酸85%水溶液0.020重量部を添加した後、重縮合反応層に移行する。さらに、加熱昇温しながら反応系を徐々に減圧して1mmHgの減圧下、290℃で常法により重縮合反応を行い、IV=0.61のポリエチレンテレフタレートを得た。
(樹脂A−2)
IV=0.57のナフタレン2,6-ジカルボン酸ジメチルエステル(NDC)とエチレングリコール(EG)を常法により重縮合して得らえたIV=0.43のポリエチレンナフタレート。
(樹脂A―3)
IV=0.73 スピログリコール(SPG 10モル%)を共重合したポリエチレンナフタレート。
(樹脂A−4)
IV=0.58のデカリン酸成分を5モル%共重合したポリエチレンナフタレート。
(樹脂B−1)IV=0.72シクロヘキサンジメタノール(CHDM 30モル%)を共重合したポリエチレンテレフタレート。
(樹脂B−2)樹脂A−1と樹脂B−1を1:3で混合した共重合ポリエチレンテレフタレート。
(樹脂B−3)IV=0.73 スピログリコール(SPG 30モル%)、シクロヘキサンジカルボン酸(CHDA 20モル%)を共重合したポリエチレンテレフタレート。(樹脂B−4)IV=0.63 テレフタル酸(TPA 50モル%)を共重合したポリエチレンナフタレート。
(樹脂B−4)IV=0.63 デカリン酸(2,6-デカヒドロナフタレンジカルボン酸ジメチル)成分10モル%、シクロヘキサンジカルボン酸成分20モル%、スピログリコール成分20モル%を共重合したポリエチレンテレフタレート。
(樹脂B−5) IV=0.64 イソフタル酸成分17モル%共重合したポリエチレンテレフタレート。
(易接着I)
粒径80nmのコロイダルシリカ5重量部に対して、下記組成のアクリル・ウレタン共重合樹脂および架橋剤125重量部の水系塗剤
「組成」
アクリル・ウレタン共重合樹脂(A):アクリル・ウレタン共重合樹脂アニオン性水分散体(山南合成化学製“サンナロン”WG−353(試作品))。アクリル樹脂成分/ウレタン樹脂成分(ポリカーボネート系)の固形分重量比が12/23、トリエチルアミンを2重量部用いて水分散体化。
オキサゾリン化合物(B):
オキサゾリン含有ポリマー水系分散体
カルボジイミド化合物(C):
カルボジイミド水系架橋剤
ポリチオフェン樹脂(D):
ポリエチレンジオキシチオフェン
固形分重量比:
(A)/(B)/(C)/(D)=100重量部/30重量部/30重量部/8重量部。
第1の部位と第2の部位を貼り合わせるための透明接着層の材料として以下のウエットコーティング法により接着剤(I)、(IV)〜(VI)を用いて透明接着層を形成したものとドライラミネート法により粘着剤(II)、(III)を用いて透明接着層を形成したものを用いた。なお、接着剤(IV)〜(VI)について、ラミネート後、80℃・2分間の条件でエージング処理し、その後、接着剤(V)と(VI)については、600mJ/cm2の条件で紫外線照射を行い、硬化させた。なお、塗布厚み3〜20μmにより用いるメタバーを#6〜40まで変更させた。
ポリエステル樹脂/エポキシ樹脂(A)
=70/30混合溶液(AD76P1東洋モートン株式会社製)100重量部
イソシアネート(B) (CAT10 東洋モートン株式会社製)10重量部
溶剤(トルエン/メチルエチルケトン=1/1(重量比)混合溶媒)にて、固形分率が32重量%となるように溶解し、調整した。これを用いて透明接着層(I)を作製した。
屈折率は1.55であった。
巴川製紙製アクリル系粘着剤TD06Aを用いた。これを厚み25μmとなるようにドライラミネートし透明接着層(II)を作製した。屈折率は1.5であった。
綜研化学社製光学粘着剤SK−1478を用いた。これを厚み25μmとなるようにドライラミネートし透明接着層(III)を作製した。
屈折率は1.48であった。
主剤A 高松油脂社製ポリエステル樹脂(ペスレジンS-180)
硬化剤B 住化バイエルウレタン社製イソシアネート(N3300)
溶剤C MEK
A/B/C=65/13/22の重量部の割合で上記溶剤を混合し、調整しこれを用いて透明接着層(IV)を作製した。屈折率は1.59であった。
主剤A 新中村化学社製アクリル(B100H)
硬化剤B BASF社製光開始剤(IR184)
溶剤C MEK
A/B/C=61/3/36の重量部の割合で上記溶剤を混合し、調整しこれを用いて透明接着層(V)を作製した。屈折率は1.53であった。
主剤A 東亜合成社製アクリル(アロニックスM-215)
硬化剤B BASF社製光開始剤(IR184)
溶剤C MEK
A/B/C=59/3/38の重量部の割合で上記溶剤を混合し、調整し、これを用いて透明接着層(VI)を作製した。屈折率は1.5であった。
次に第2の部位となる白色フィルムとして、以下のものを準備した。
公知のL/D=45の二軸押押出機によるコンパウンドにより、平均粒径0.3μmのルチル型酸化チタン粒子を、(樹脂A−1)に50重量%含有させたポリエチレンテレフタレートのペレットをマスターペレット1とした。
次に、上記マスターペレット1を、さらに、数平均粒径0.3μmの粒子の酸化チタンの重量濃度が、15重量%となるように、希釈し、さらに、平均粒径4μmの凝集シリカ、0.08重量%となるようなポリエチレンテレフタレートのペレットをマスターペレット2とした。
上記マスターペレット2を、180℃で3時間乾燥し、ベント式二軸混練押出機に供給し、280℃で溶融した。そのポリマを、高精度濾過した後、T型ダイへ送り込み、ダイリップよりシート状にして押出した後、静電印加キャスト法を用意して30℃のキャスティングドラムに巻き付けて冷却固化し、未延伸フィルムを作った。この未延伸フィルムを長手方向に、85℃で3.3倍に延伸し、次いで幅方向に90〜100℃の温度で3.5倍に延伸した後に220℃の熱処理温度で熱固定し、幅方向に6%の弛緩処理を施して、厚さ50μmの白色フィルムAを得た。
マスターペレット1において、粒子の酸化チタンの含有量が、15質量%となるように希釈したポリエチレンテレフタレートのペレットを180℃で3時間乾燥し、ベント式二軸混練押出機1に供給し、280℃で溶融した(ポリマA)。さらに、もう一台の押出機2を用意し、数平均粒径2.5μmの凝集シリカを0.04質量%含有するポリエチレンテレフタレートのペレットを、マスターペレット3とし、180℃で3時間乾燥し、押出機に供給して280℃で溶融した(ポリマB)。この二つのポリマを、それぞれ高精度濾過した後、矩形積層部を備えた3層合流ブロックにて、拡散反射層となる基層部にポリマAを、両面表層部にポリマBがくるように積層し、T型ダイへ送り込み、ダイリップよりシート状にして押出した後、静電印加キャスト法を用意して30℃のキャスティングドラムに巻き付けて冷却固化し、未延伸フィルムを作った。この未延伸フィルムを長手方向に、85℃で3.3倍に延伸し、次いで幅方向に90〜100℃の温度で3.5倍に延伸した後に220℃の熱処理温度で熱固定し、幅方向に6%の弛緩処理を施して、厚さ60μmの3層積層構造の白色フィルムBを得た。表層厚みは、5μmであった。
公知のL/D=45の二軸押出機によるコンパウンドにより、ノルボルネン−エチレンコポリマー(シクロオレフィンコポリマー)20質量%、シクロヘキサンジメタノール30モル%含んだ共重合ポリエチレンテレフタレート(樹脂B−1) 20質量%、ポリエチレンテレフタレート(樹脂A−1) 60質量%を、溶融混練により、有機粒子が含有したポリエステルのマスターペレット4を作製した。
公知のL/D=45の二軸押出機によるコンパウンドにより、ノルボルネン−エチレンコポリマー(シクロオレフィンコポリマー)12質量%、平均粒径0.6μmの硫酸バリウムを18質量%、イソフタル酸17モル%含んだ共重合ポリエチレンテレフタレート(樹脂B−5)15質量%、ポリエチレンテレフタレート(樹脂A−1)55重量%を溶融混練により、有機と無機粒子が含有したポリエステルのマスターペレット5を作製した。このマスターペレット5を、基層部のポリマAとして用いた。マスターペレット3を表層部のポリマBとして用いた。
公知のL/D=45の二軸押出機によるコンパウンドにより、ノルボルネン−エチレンコポリマー(シクロオレフィンコポリマー)12質量%、平均粒径0.3μmの酸化チタンを18質量%、シクロヘキサンジメタノール30モル%含んだ共重合ポリエチレンテレフタレート(樹脂B−1)9質量%、ポリエチレンテレフタレート(樹脂A−1)58質量%、相溶化剤3質量%を添加し、溶融混練により有機と無機粒子を含有したポリエステルのマスターペレット6を作製した。このマスターペレット6をポリマAとして基層部に用いた。
白フィルムDの有機と無機粒子を含有したポリエステルのマスターペレット5と同様のものを用いて、ポリマAとして、基層部に用いた。
なお、各実施例、比較例で用いた樹脂は表1−2〜1−4に記載の通りの組み合わせとした。
(第1の部位となる積層フィルムの製膜)
樹脂A−2を180℃、3時間の真空乾燥後、一方、樹脂B−3を100℃の窒素下の乾燥後、それぞれ閉鎖系の搬送ラインにて、2台の二軸押出機に投入し、それぞれ290℃と280℃の押出温度で溶融させて、混練した。なお、ホッパー下部には、窒素パージを行った。次いで、2つのベント孔で、その真空圧を0.1kPa以下で真空ベントにより、オリゴマーや不純物などの異物を除去した。また、二軸押出機への供給原料とスクリュー回転数の比であるQ/Nsを、それぞれ、2と1.5に設定した。それぞれ、濾過精度6μmのFSSタイプのリーフディスクフィルタを10枚介した後、ギアポンプにて吐出比(積層比)が熱可塑性樹脂A/熱可塑性樹脂B=1/1になるように計量しながら、特許4552936号記載の積層装置と同じ方法で801層積層装置にて合流させて、厚み方向に交互に801層積層された積層体とした。但し、層厚み分布は、特開2011−129110公報〔0034〕〜〔0036〕に記載した、A層、B層それぞれについて、図3に記した3つの傾斜構造を有する積層体とし、最表層を厚膜層とした。一つの傾斜構造には、A層とB層が交互に267層積層されており、積層フィルムの両表面近傍が、最も層厚みが薄くなるように、3つの傾斜構造を配置する設計とした。また、3つの傾斜構造において、A層、もしくはB層の傾斜構造の薄膜層の設計において、最大層厚み/最小厚みの比である傾斜度を2.8とするスリット設計を採用した。次いで、該積層体をTダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで8kVの静電印可電圧をかけながら、表面温度が25℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。この未延伸フィルムを、縦延伸機で145℃、フイルム長手方向に3.2倍の延伸を行い、コロナ処理を施し、#4のメタバーで易接着層Iを片面に付与した。次いで、両端部をクリップで把持するテンターに導き150℃、フイルム幅方向に3.4倍横延伸した後、次いで240℃の熱処理を施し、150℃で約3%のフイルム幅方向に弛緩処理を実施し、厚み100μmの積層フィルムを得た。得られた積層フィルムの層厚み分布は、A層、およびB層それぞれについて、3つの傾斜構造を含んでおり、薄膜層について、表層側から267層番目まで、A層およびB層とも表層側から層厚みが単調増加していく傾斜構造を有していた。フィルム厚み方向中央部の残りの267層分についても、同様に傾斜構造を有していた。また、表層の厚膜層は、5μmであった。光沢感をもった第1の部位となる積層フィルムを得ることができた。分光光度計による相対反射率は、波長400〜700nmの範囲において均一であり、相対平均反射率が100%であり、金属調を呈する無色の銀白色であった。
得られた第1の部位となる積層フィルムと、白色フィルムCを、ロールラミネーターを用いた貼り合わせを行った。透明接着層(I)を用いて、グラビアコーターにより、積層フィルムの非易接着面側に塗布し、ロールニップにより、白色フィルムと貼りあわせを行い、次いで、溶剤を乾燥除去するために、70℃の熱風オーブンの中を通過し、ロール上に巻き取られ、反射フィルムを得た。透明接着層の厚みは、4μmであり、得られた反射フィルムは、非常に可視光領域の反射率が高く、完全な鏡面であり、一方、波長400nm以下の紫外線領域においては、殆ど反射しないフィルムであった。得られたフィルムを、60℃の弛緩処理をしても、巻き芯と表層で、光沢度の変化もなく、積層フィルム側に凹凸は見られなかった。2枚貼り合わせたことにより、相対平均反射率が101%となり、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になった。表1−1、表1−2に特性を示した。
樹脂A―2を樹脂A−3へ変更し、熱処理温度を、220℃に下げる以外は、実施例1と同様にして、反射フィルムを得た。得られたフィルムは、無色の鏡面であり、かつ成形性に優れた反射フィルムであった。積層フィルムの相対平均反射率は、98%であった。2枚貼り合わせたことにより、相対平均反射率が99%となり、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になっていた。
実施例2の樹脂から樹脂A−1と樹脂B−1へ変更し、2台の二軸押出機に投入し、280℃で溶融させて、混練した。次いで、実施例1と同様にして、未延伸フィルムを得た。この未延伸フィルムを、縦延伸機で95℃、フイルム長手方向に3.2倍の延伸を行い、コロナ処理を施し、#4のメタバーで易接着層Iを片面に付与した。次いで、両端部をクリップで把持するテンターに導き110℃、フイルム幅方向に3.5倍横延伸した後、次いで230℃の熱処理を施し、150℃で約3%のフイルム幅方向に弛緩処理を実施し、厚み100μmの積層フィルムを得た。得られた積層フィルムの層厚み分布は、A層、およびB層それぞれについて、図3に記した3つの傾斜構造を含んでおり、薄膜層について、表層側から267層番目まで、A層およびB層とも表層側から層厚みが単調増加していく傾斜構造を有していた。フィルム厚み方向中央部の残りの267層分についても、同様に傾斜構造を有していた。また、表層の厚膜層は、5μmであった。光沢感をもった第1の部位となる積層フィルムを得ることができた。分光光度計による相対反射率は、波長400〜700nmの範囲において均一であり、相対平均反射率50%の金属調を呈する無色であった。さらに、実施例1と同様にして、反射フィルムを得た。2枚貼り合わせたことにより、相対平均反射率が、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になっていた。
樹脂A−2と樹脂B−4を用いて実施例1と同様にして、未延伸フィルムを得た。次いで、縦延伸機をパスし、コロナ処理を施し、#4のメタバーで易接着層Iを片面に付与した。次いで、両端部をクリップで把持するテンターに導き150℃、フイルム幅方向に5倍横延伸した後、次いで160℃の熱処理を施し、150℃で約3%のフイルム幅方向に弛緩処理を実施し、厚み100μmの一軸延伸配向の積層フィルムを得た。分光光度計による相対反射率は、波長400〜700nmの範囲において均一であり、相対平均反射率52%の金属調を呈する無色であった。さらに、実施例1と同様にして、反射フィルムを得た。2枚貼り合わせたことにより、平均反射率が、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になっていた。積層フィルムの異方性が強いため、成形性で不十分な点がみられた。
表1−2の記載に従い、原料を変更する以外は、実施例3と同様にして、第1の部位となる厚み100μmの積層フィルムを得た。積層フィルムの相対平均反射率は、70%で波長400〜800nmにおいて均一な反射率をもつため金属調を呈する無色であった。さらに、第1の部位となる積層フィルムを、製膜後にパンチング加工により、φ300μm、空隙率35%、孔の間隔100μmの加工を行った。パンチング加工後の平均反射率は、45%であった。また、孔が空いているため、(II)ドライラミネート法による粘着剤(OCA)を用いて、白色フィルムと貼り合わせることによって反射フィルムを作製した。図6に示したデザイン性に優れ、かつ反射率の効率が高まったフィルムが得られた。2枚貼り合わせたことにより、相対平均反射率が、パンチング加工後の積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になっていた。
表1−2の記載に従い、原料を変更する以外は、実施例3と同様にして、第1の部位となる厚み100μmの積層フィルムを得た。実施例6の積層フィルムの相対平均反射率は、37%であり、実施例7の相対平均反射率は、70%であった。得られた反射フィルムは、実施例1と同様なラミネート方法で2枚貼り合わせたことにより、相対平均反射率が、それぞれ、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になっていた。また、実施例7は、白色フィルムに無機粒子を用いているため、成形性で不十分な点がみられた。
表1−2の記載に従い、原料を変更する以外は、実施例6と同様にして、第1の部位となる厚み100μmの積層フィルムを得た。比較例3では、巻き取り後のエージング処理において、白色フィルムAの表面粗さが転写した。比較例3では、第1の部位となる積層フィルムと第2の部位となる積層フィルムの対向する界面が粗れているため、得られた反射フィルムは、2枚貼り合わせたことによる相対平均反射率の向上が、見られなかった。すなわち、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以下になっていた。図8に反射率の特性を示した。
表1−2の記載に従い、原料を変更する以外は、実施例5と同様にして、第1の部位となる積層フィルムを得た。比較例1は、白色フィルムAを実施例5と同様にして、ラミネートを行った。巻き取り工程後、60℃の弛緩処理後、白色フィルムAの表面粗さが、反対面の積層フィルム側に転写してしまい、表面の光沢が、巻き芯部では、低減していた。第1の部位となる積層フィルムと第2の部位となる積層フィルムの界面が粗れているため、得られた反射フィルムは、2枚貼り合わせたことにより、平均反射率が、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以下になっていた。
樹脂A−1と樹脂B−2の原料を用いて、実施例3と同様にして積層フィルムを作製し、これを反射フィルムとした。通常の透明フィルムに比べて光沢感はあるが、反射率が34%と低く、照明用途などの反射材としては、利用できるものではなかった。
(第1の部位となる積層フィルムの製膜)
表1−3の記載に従い、原料を変更する以外は、実施例1と同様にして、第1の部位となる厚み100μmの積層フィルムを得た。最表層部の厚みは、5μmであった。得られた積層フィルムは、波長400〜800nmに渡って均一に反射しており、その相対平均反射率は97%であり、金属調を呈するものであった。
得られた第1の部位となる積層フィルムと貼り合わせる白色フィルムD、E,Fを、準備した。透明接着層(III)を積層フィルムの非易接着面側に貼り合わせて、ロールニップにより、白色フィルムと貼り合わせを行い、反射フィルムを得た。透明接着層の厚みは25μmであり、得られた反射フィルムは、非常に可視光領域の反射率が高く、完全な鏡面であった。一方、波長400nm以下の紫外線領域においては、殆ど反射しないフィルムであった。表面が平坦な白フィルムD、Eを用いて得られた反射フィルムを60℃の弛緩処理をしても、ロール巻き芯と表層で光沢度の変化もなく、積層フィルム側に凹凸は見られなかった。白色フィルムFを用いて得られた反射フィルムは、表面が、白フィルムの表面の凹凸が大きいため、特に2枚貼り合わせたことによる相対平均反射率の相乗効果が明確に確認できなかった。実施例9と実施例10については、反射率が98%以上となり、積層フィルムと白色フィルム個々の反射率以上になった。表1−1、表1−3にこれらの特性を示した。
表1−3の記載に従い、原料を変更し、801層積層装置から491層積層装置へ変更する以外は、実施例3と同様にして、第1の部位となる厚み52μmの積層フィルムを得た。最表層部の厚みは、5μmであった。積層フィルムの平均反射率は、59%であり、青緑から青に色付いた玉虫色の単色調であった。反射波長帯域は、波長450〜550nmである狭帯域な干渉反射フィルムであった。得られた積層フィルムの層厚み分布は、表層からフィルム厚み方向中央部に向かって層厚みが厚くなる傾斜構造が、表裏対象に2つ存在する傾斜構造からなるものであった。装置の傾斜度は、1.4とするスリット設計を採用した。
得られた第1の部位となる積層フィルムと貼り合わせる白色フィルムD、E,Fを、準備し、実施例9〜11と同様にして、反射フィルムを得た。波長400〜700nmの相対平均反射率については、いずれの反射フィルムも元の白フィルムより低下しているが、波長450〜550mの反射帯域においては、反射率の相乗効果が見られる。表1−1、表1−3、図7にこれらの分光反射特性を示した。
第1の部位となる積層フィルムの最表層の厚みを1μmとする以外は、実施例14と同様の方法で、積層フィルムを得た。次いで白フィルムFを貼り合わせて反射フィルムを得た。白フィルムFの表面の凹凸が大きいため、積層フィルム側に凹凸が転写し外観不良となり、かつその反射率の相乗効果も全く見られなかった。表1−1、表1−3にこれらの特性を示した。
実施例5で得られた第1の部位となる積層フィルム(パンチング加工なし)の最表層厚みを1μmと変更し、表1−3に従って白フィルムDとの貼り合わせによる反射フィルムを得た。白フィルムDの表面が平坦であるため外観は特に問題なかった。が、白フィルムの相対平均反射率98%以下であり、反射率の相乗効果は得られなかった。表1−1、表1−3にこれらの特性を示した。
積層フィルムの樹脂Aを、平均粒径0.6μmの凝集シリカ0.32重量%添加したポリエチレンテレフタレートとする以外は、実施例15と同様にして100μm厚みの積層フィルムを得た。実施例15の第1の部位の積層フィルムに比べて、マット感があり、平均反射率は68%と低く、その表面も粗いものであった。次いで、同様の方法にて、白色フィルムDと貼り合わせ反射フィルムを得た。白フィルムDの表面が平坦であるため外観は特に問題なかったが、白フィルムの相対平均反射率98%に比べて、95%と大幅に低下する結果となった。表1−1、表1−3に特性を示した。
実施例6で得た第1の部位となる積層フィルムと白色フィルムDを貼り合わせて、反射フィルムを得た。白フィルムDの表面が平坦であるため外観は特に問題なかったが、白フィルムの相対平均反射率98%に比べて、第1の部位となる相対平均反射率が大きく低いために光の差し戻り効果が大きく、相対平均反射率は94%と大幅に低下する結果となった。表1−1、表1−3に特性を示した。
実施例9〜11、及び実施例12〜14に用いた第1の部位となる積層フィルムのみの反射フィルムは、それぞれ、平均反射率97%、59%であった。正反射性が強く、拡散性が全くない反射フィルムであった。表1−1、表1−3、図7に特性を示した。
ここでは、実施例9の第1の部位の積層フィルムと第2の部の白色フィルムDと同じフィルムを用いて、透明接着層(IV)を介して貼り合わせ、透明接着層(IV)の厚みよる反射率の相乗効果の検討を行った。実施例18〜20の相対平均反射率が98%以上であるため、反射率の相乗効果は全てに確認でき、特に透明接着層の厚みが3μmと薄い実施例18が、最も効果的であることが分かった。表1−1、表1−4に特性を示した。
ここでは、実施例12の第1の部位の積層フィルムと第2の部の白色フィルムDと同じフィルムを用いて、透明接着層(IV)〜(VI)または、空気を介して貼り合わせ、透明接着層の屈折率による反射率の相乗効果の検討を行った。屈折率が1.59の実施例23の反射フィルムが最も反射率の相乗効果が大きいことが分かった。第1の部位の積層フィルムは、単色調のため、本効果は、反射帯域である波長450〜550nmの相対平均反射率において、明瞭に確認できた。なお、実施例24では、透明層を空気としたため、透明接着剤を用いることなく、第1の部位と第2の部位を重ねて配置した反射フィルムとした。評価結果は、表1−1、表1−4に記載した。
表1−4に記載の原料に変更する以外は、実施例12と同様にして第1の部位となる積層フィルムを得た。次いで、白色フィルムDと貼り合わせを実施した。外観、および反射率の相乗効果も確認でき、良好な反射フィルムであった。評価結果を表1−1、表1−4に記載した。
表1−4に記載の原料に変更する以外は、実施例9と同様にして、第1の部位となる積層フィルムを得た。次いで、白色フィルムDと貼り合わせを実施した。外観、成形性および反射率の相乗効果も高く、良好な反射フィルムであった。評価結果は、表1−1、表1−4に記載した。
実施例25と同じ原料を用いて、第1の部位の積層フィルムについては、実施例12と同様にして、樹脂A−1と樹脂B−5を、それぞれ、2台の二軸押出機に投入し、280℃で溶融させて、混練した。次いで、491層積層装置(フィードブロック)で交互積層され、491層の積層流として流路内部を流れ、ピール(合流器 2層複合α/β)のα層の流路へ送り込んだ。一方、第3の押出機を準備し、第2の部位となる白色フィルムDの基層部となるマスターペレット5を投入し、溶融させて、混練した。次いで、ピノールのβ層の流路へ送り込み、α層から第1の部位となる積層流とβ層から第2の部位となるポリマーアロイの樹脂流とをピノール内部で合流させて、溶融一体成形された状態で、口金リップからシート状に押し出され、未延伸フィルムを得た。
走査型電子顕微鏡で断面を確認したところ、第1の部位の最表層を5μmの厚膜層としたため、第1の部位側の積層界面は平坦であり、また、従来の透明接着層に相当する箇所が同一樹脂であるため、界面が存在しない構造であることを確認した。第2の部位での拡散反射が、先の後工程により設けられる透明接着層から漏れることを防止できているため、十分に反射率の相乗効果を確認することができた。また、成形性、外観とも問題なく良好な結果が得られた。表1−1、表1−4に特性を示した。
ここでは、主にLCDバックライトシステムの反射板としての性能をもつ白色フィルムD,E,Fを輝度の基準値として、本願発明である実施例9〜14、15〜17の反射フィルム、および比較例5〜7の反射フィルムを用いたときの輝度向上率を調べた。
実施例12の反射フィルムに用いられた第2の部位となる積層フィルムと同様にして、厚みのみ90μmと変更した積層フィルムを製膜した。この積層フィルムの反射帯域は、波長700nm〜900nmを反射する狭帯域干渉反射フィルムであった。次いで、同様にして白フィルムと貼り合わせて輝度評価を行った。光の入射角度30〜60度において、波長450±30nm範囲における反射フィルムの絶対反射率は、95%未満であった。また、輝度の向上は確認できず、また、ディスプレイの色目も色づいていて反射フィルムとしては利用できないものであった。
1−1:第2の部位と対向している第1の部位の表面
1−2:第1の部位のもう一方の表面(反射フィルムの表面)
2:第2の部位(白色フィルム)
2−1:第1の部位と対向している第2の部位の表面
2−2:第2の部位のもう一方の表面(反射フィルムの表面)
3:反射フィルム
4:光源からの光
5:正反射
6:拡散反射
7:積層装置
71:スリット板
72:スリット板
73:スリット板
8:合流器
9:接続管
10:口金
11:スリット板71によって形成された層厚みの傾斜構造
12:スリット板72によって形成された層厚みの傾斜構造
13:スリット板73によって形成された層厚みの傾斜構造
11L:スリット板71の流出口からの樹脂流路
12L:スリット板72の流出口からの樹脂流路
13L:スリット板73の流出口からの樹脂流路
11M:スリット板71の流出口に連通し、再合流器によって配置された樹脂流路
12M:スリット板72の流出口に連通し、合流器によって配置された樹脂流路
13M:スリット板73の流出口に連通し、合流器によって配置された樹脂流路
14 :樹脂流路の幅方向長さ
15 :口金の流入口部でのフィルム幅方向の長さ
16 :口金流入口部での流路の断面
17 :口金リップのフィルム幅方向長さ
18 :層の並び順
19 :層厚み
20 :厚膜層の厚みを示す点
21 :樹脂Aの層厚み分布
22 :樹脂Bの層厚み分布
23 :LED光源
24 :プリズムシート
25 :拡散シート
26 :拡散板
27 :蛍光管
28 :導光板
29 :パンチング孔加工による反射フィルムの例
30 :透明接着層(透明層)
40 :実施例9の反射フィルムを構成する第1の部位の分光反射率曲線
41 :実施例9の反射フィルムを構成する第2の部位の分光反射率曲線
42 :実施例9の反射フィルムの第1の部位側から光を入射したときの分光反射率曲線43 :実施例9の反射フィルムの第2の部位側から光を入射したときの分光反射率曲線44 :比較例3の反射フィルムの第1の部位側から光を入射したときの分光反射率曲線45 :比較例3の反射フィルムを構成する第1の部位単体の分光反射率曲線
46 :比較例3の反射フィルムを構成する第2の部位単体の分光反射率曲線
47 :実施例9の積層フィルム単体の入射角度20度の絶対反射率曲線
48 :実施例9の積層フィルム単体の入射角度40度の絶対反射率曲線
49 :実施例9の積層フィルム単体の入射角度60度の絶対反射率曲線
50 :一般的な白色LED照明光の強度分布(絶対反射率曲線)
Claims (15)
- 樹脂Aからなる層(A層)と樹脂Bからなる層(B層)が、交互に200層以上積層された第1の部位と以下の(I)〜(III)の条件うち、少なくとも1つを満足する樹脂Cからなる第2の部位が、厚み方向に積層配置されており、当該積層配置されたフィルムの第1の部位側から入射した光に対する波長400〜700nmの相対平均反射率が70%以上であり、正反射成分の反射率が、前記波長400〜700nmの相対平均反射率の10%以上であることを特徴とする反射フィルム。
(I)第2の部位における空隙率が5%〜90%である
(II)第2の部位における無機粒子の含有量が、5質量%〜50質量%である
(III)第2の部位における有機粒子の含有量が、3質量%〜45質量%である - 2枚の反射フィルムにおいて前記第1の部位と第2の部位とが重ね合わさるように配置した際の60℃、24hr、荷重2MPaのエージング処理前後での第1の部位の表面粗さRaの変化率が、100%未満である請求項1に記載の反射フィルム。
- 前記積層配置される第1の部位と第2の部位との間に透明層が設けられてなり、当該透明層の屈折率が空気または、当該透明層と接する第1の部位と第2の部位のそれぞれの界面を形成する層の屈折率以下の屈折率であり、その厚みが0.5μm以上10μm以下となる透明接着層を含んでなる請求項1に記載の反射フィルム。
- 第1の部位側表面から入射した光の反射率が、第2の部位側表面から入射した光の反射率の値以上となる波長帯域が可視光線領域に存在する請求項1に記載の反射フィルム。
- 積層配置される界面における第1の部位の表面粗さが20nm以下であり、第2の部位の表面粗さが35nm以下である請求項1に記載の反射フィルム。
- 前記第2の部位が、3層構造であり内層が拡散反射層であって表層厚みが5μm以上である請求項1に記載の反射フィルム。
- 前記第1の部位の一方の最表層の厚みが5μm以上である請求項1に記載の反射フィルム。
- 前記樹脂Aが、ポリエチレンテレフタレート、またはポリエチレンナフタレートを含んでなる請求項1に記載の反射フィルム。
- 前記樹脂Aまたは前記樹脂Bが、デカリン酸共重合ポリエステルである請求項1に記載の反射フィルム。
- 前記樹脂Cが、ポリエチレンテレフタレートおよび/または共重合ポリエチレンテレフタレートを含んでなる請求項1に記載の反射フィルム。
- 第1の部位の反射帯域400〜700nmの波長範囲における反射率が、第2の部位の反射帯域400〜700nmの波長範囲における反射率以上である第1の部位と第2の部位とを用いてなる請求項1に記載の反射フィルム。
- 明度L*(SCE)が、22以上70以下である請求項1に記載の反射フィルム。
- 光の入射角度が30度以上90度未満の条件で波長450nm±30nm、波長550nm±30nmのいずれかの波長範囲において、絶対反射率が95%以上である請求項1に記載の反射フィルム。
- 請求項1に記載の反射フィルムを用いた液晶ディスプレイ用反射板。
- LED光源、反射フィルム、導光板、光拡散シート、プリズムシートから構成されたLCDバックライトシステムであって、LED光源からの青色発光スペクトルの波長での光の入射角30度以上90度未満における絶対反射率が95%以上である請求項1に記載の反射フィルムを用いたLCDバックライトシステム。
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