JP2007003764A - 反射フィルム - Google Patents

Abstract

【課題】反射率曲線の欠陥であるノコギリ状の振動を低減させることで、面内光学むらがなく、光学設計し易い高品質な反射フィルムを提供することを課題とし、特に、可視光領域での反射性能を必要とするスクリーン用途では、面内色むらが少ない高品位な反射フィルムを提供することを課題とする。

【解決手段】少なくとも２種類の熱可塑性樹脂が厚み方向に交互に３０層以上積層され、波長２５０〜２６００ｎｍにおいて反射率が３０％以上の波長範囲で反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値が５以下である反射フィルム。
【選択図】なし

Description

本発明は、自由に反射帯域を選択できる反射フィルムに関するものであり、さらに詳しくは、光源からの光をレンズにより拡大投影されるスクリーン用反射フィルムに関するものである。

従来から、画像をスクリーンに拡大投影する手段として、プロジェクターが利用されている。プロジェクターの種類は、液晶プロジェクター、ＤＬＰ（Ｄｉｇｉｔａｌ Ｌｉｇｈｔ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ）プロジェクター、ＣＲＴプロジェクターなどに分類される。一般的には、光源からの光が液晶パネルを透過し、この液晶パネル上の画像をレンズを用いてスクリーン上に拡大投影する液晶プロジェクターが知られている。最近では、光源に狭帯域三原色光源、例えばＲＧＢ各色の狭帯域光を発するレーザー発振器を使用し、液晶パネルの代わりにグレーティングライトバルブ（ＧＬＶ：Ｇｒａｔｉｎｇ Ｌｉｇｈｔ Ｖａｌｖｅ）を用いてＲＧＢ各色の光束を空間的に変調するプロジェクターも開発されている。その他、ＤＬＰ方式の光源にＬＥＤ（Ｌｉｇｈｔ Ｅｍｉｔｔｉｎｇ Ｄｉｏｄｅ）を利用するプロジェクターなども研究開発されている。

これらのプロジェクターに対して、画像を拡大投影して表示するスクリーンには大別して透過型と反射型の２つの方式がある。リア投射方式は、スクリーン背後のプロジェクター（リアプロジェクター）から照射される画像光を透過光とし、その透過光の投影画像を見るものであり、フロント投射方式は、スクリーン前方のプロジェクター（フロントプロジェクター）から照射される画像光を反射し、その反射光により投影画像を見るものである。従来から、この透過型、反射型のいずれにしても、蛍光灯の光などの映像に関係ない光（外光）があると、スクリーンに映りこんでしまい、コントラストの低下を引き起こすという問題があった。

近年、スクリーンに投影する画像光に対応する波長領域光は反射し、画像光と異なる波長領域光を吸収する選択吸収層を設けることにより、入射光のうち、画像光を低減させることなく外光のみ大幅に低減することができ、明光下においても高コントラスト、高輝度の画像を表示することができるスクリーンが提案されている。（特許文献１〜２）このスクリーンは、光吸収性を有するスクリーン基板上に、スパッタ蒸着により高屈折率層と低屈折率層を交互に積層した光学多層膜からなる反射体と、反射光を散乱する光拡散体と、保護膜が順次形成されてなるもので、投影光を構成するＲＧＢ三原色の光のみ反射し、それ以外の光を透過してスクリーン基板に吸収させることで、外光にかかわらず高コントラストの映像を表示できるようになっている。しかしながら、この無機材料を用いたスクリーンでは、収納時に繰り返し行われる巻き返し作業などによるクラックや傷が発生し易く、さらには、スパッタ蒸着による高コスト化、大型化の限界などの問題があった。

一方、これらの問題を解決するスクリーンの反射体として、無機材料でなく、熱可塑性樹脂からなる多層に積層したフィルムを用いる方法が提案されている。（特許文献３）しかしながら、この選択的に特定の波長を反射する多層に積層されたフィルム（例えば、特許文献４〜６）は、従来からフイルムの厚み方向の積層精度などの問題により、反射率曲線の波形にノコギリ状の振動が見られる。これを、ここでは、反射率曲線の欠陥、もしくは、特定波長光の抜けと称す。また、フイルムの切り出し位置により、そのノコギリ状の振動の形状が異なるという反射率曲線の再現性が得難いという問題があった。これらが原因で、反射フィルムの反射帯域が可視光領域であるとフイルム面内に色むらが発生し易く、特に、このＲ、Ｇ、Ｂの狭帯域、全てに反射性能をもつスクリーン用反射体は、スペクトラムの欠陥が、助長されて顕著に色むらが確認される問題があった。
特開２００４−１０１５５８号公報（第２頁） 特開２００４−１６３８０６号公報（第２頁） 特願２００４−１７３７１３号公報（第２項） 特開平３−４１４０１号公報（第２頁） 特開平４−２９５８０４号公報（第２頁） 特表平９−５０６８３７号公報（第２頁）

本発明は、上記した従来技術の問題点に鑑み、反射率曲線の欠陥であるノコギリ状の振動を低減させることで、光学設計し易く、特に、可視光領域での反射性能を必要とするスクリーン用途では、面内色むらが少ない高品位な反射フィルムを提供することを課題とする。

上記課題を解決するため、本発明の反射フィルムは、少なくとも２種類の熱可塑性樹脂が厚み方向に交互に３０層以上積層され、波長２５０〜２６００ｎｍにおいて反射率が３０％以上の波長範囲で反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値が５以下であることを特徴とする。

本発明の反射フィルムは、ノイズの少ない反射率曲線を有し、さらにはフイルム面内でも反射率曲線が比較的一定であるなどの光学的なむらが少ない、高品質な反射フィルムを提供するものであり、特にプロジェクタースクリーン用途に好適な反射フィルムを提供するものである。光学的むらが少ないため、可視光領域において反射特性が要求される場合には、本発明の反射フィルムは面内における色むらが小さいと言う効果を奏する。また、可視光領域以外で反射特性が要求される場合においても、要求される波長領域で面内での反射率曲線むらが小さく、その欠陥も少ないと言う効果を奏するものである。

以下に、本発明の詳細を説明する。

本発明の反射フィルムは、少なくとも２種類の熱可塑性樹脂層が厚み方向に交互に積層した構造を有することが重要である。かかる積層構造とすることにより、反射波長および反射率を制御することができる。例えば、３種類の熱可塑性樹脂Ａ、Ｂ及びＣからなる場合には、ランダムな層構成でもよいが、反射率を高くする観点から、Ａ（ＢＣ）_ｎＡ、Ａ（ＢＡＣ）_ｎＡ（ｎは自然数）などの規則的な配列で積層されていることが好ましい。また、製造コスト、光学設計上の簡便さの観点からは、２種類の熱可塑性樹脂が、Ａ（ＢＡ）_ｎの様に交互に積層された構造を採用することが好ましい。

積層構造による反射率の制御は、干渉反射の原理を利用したものである。干渉反射とは、異なる媒質、すなわち屈折率が異なる薄い層を多数重ね、その境の面の反射光が互いに干渉し、強め合う現象である。例えば、２種の熱可塑性樹脂Ａ，Ｂを交互に多数重ねた多層膜について、膜の表面に対し垂直に光を入射したとき、積層の界面では、次の条件を満たす波長λ（ｎｍ）の光が反射する。
２・（ｎ_Ａ・ｄ_Ａ＋ｎ_Ｂ・ｄ_Ｂ）＝ｎλ・・・式（１）
ここで、
ｎ_Ａ：熱可塑性樹脂Ａの屈折率
ｎ_Ｂ：熱可塑性樹脂Ｂの屈折率
ｄ_Ａ（ｎｍ）：熱可塑性樹脂Ａの層の厚み
ｄ_Ｂ（ｎｍ）：熱可塑性樹脂Ｂの層の厚み
ｎ：反射の次数を表す自然数
である。従って反射波長λは、熱可塑性樹脂Ａ，Ｂの選択や層厚みの調整により、任意に設定することができる。

積層構造を構成する各層の層厚みは、各層を構成する熱可塑性樹脂の屈折率に応じて設定すると良い。例えば、後述するような例示における、積層構造を形成する熱可塑性樹脂の屈折率はおよそ１．４〜１．７の範囲にあり、この場合の各層の厚みは、光干渉を利用し易くする観点から３０〜６５０ｎｍの範囲の値に設定することが好ましい。より好ましくは、５０〜２５０ｎｍである。

積層のパターンとしては例えば、反射帯域が狭い特性を示す場合は、厚み方向の樹脂Ａの層厚みと樹脂Ｂの層厚みが一定である周期構造を作るものと、反射帯域が広い特性を示す場合は、樹脂Ａの層厚みと樹脂Ｂの層厚みが一定の割合いで変化する傾斜構造を作るものとがある。

狭帯域な反射フィルムを得る積層構成としては、狭帯域で高い反射率を得る観点から、樹脂Ａの層厚みと樹脂Ｂの層厚みを一定として、Ａ（ＢＡ）nの構成を有し、積層数を３０以上とすることが重要である。より好ましくは、１００以上、さらに好ましくは２００以上である。また、樹脂層ＡとＢの面内屈折率の差は、高い反射率を得る観点から０．０５以上であることが好ましく、より好ましくは、０．０８以上である。なお、ここでの面内屈折率とは、本発明の反射フィルムと同じ製膜条件で、樹脂Ａ、もしくは、樹脂Ｂのみで製膜された単膜フィルムを公知のAbbeの屈折率計で測定したときの、フイルムのＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向の屈折率とＴＤ（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向の屈折率の平均値のことである。また、熱可塑性樹脂Ａ，Ｂの層厚みは、所望の反射波長に応じて上記（１）式から決定されればよい。

広帯域な反射フィルムを得る積層構成としては、例えば、所望の波長領域にわたり、上記式（１）に従い反射波長λに対応する層厚みｄ_A、ｄ_B等を、それぞれ単調増加もしくは単調減少と連続的に変化する層厚み分布とするとよい。厚み方向の層厚みの傾斜構造としては、例えば、等差数列、等比数列の関係を採用することができる。その傾斜度合いは、熱可塑性樹脂ＡとＢの屈折率差に依存するが、例えば、熱可塑性樹脂ＡとＢの面内屈折率差が０．０８である場合、基準の反射波長λから連続的にある反射波長λ’まで高い反射率を維持するためには、熱可塑性樹脂Ａの最小厚み層に対する最大厚み層の比である傾斜度合いは、０．５以上であることが好ましい。より好ましくは、０．７以上である。なお、反射波長λ’は、傾斜度合いが決定されれば、層数により調整することができる。また、熱可塑性樹脂Ｂについても同様である。

本発明の反射フィルムの積層数は、反射波長帯域の長さと位置、さらには最大反射率が所望の値となるように調整する。反射帯域が１００ｎｍ以下の狭帯域反射フィルムでは、その積層数が、３０以上であることが必要である。高い反射率を得る観点からは、１００層以上が好ましく、より好ましくは、２００層以上である。また、反射帯域が１００ｎｍ以上の広帯域反射フィルムでは、４００層以上が好ましく、より好ましくは８００層以上である。

積層構造を形成する熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ乳酸、ポリ（４−メチルペンテン−１）、ポリフッ化ビニリデン、環状ポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリビニルアルコール、ナイロン６、１１、１２、６６などのポリアミド、ポリスチレン、ポリカーボーネート、ポリエステル、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルイミドなどを用いることができる。これらは、ホモポリマーでも共重合ポリマーであってもよい。

これらのうち透明性などの点で、環状ポリオレフィン、ポリ（４−メチルペンテン−１）、ポリカーボーネート、ポリエステル、ポリメチルメタクリレート、ポリスチレン等が好ましく、耐熱性、寸法安定性、コスト面からは特にポリエステルが好ましい。

ポリエステルは、芳香族ジカルボン酸または脂肪族ジカルボン酸とジオールとを主たる構成成分とする単量体からの重合により得られる。

芳香族ジカルボン酸としては例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４′−ジフェニルジカルボン酸、４，４′−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４′−ジフェニルスルホンジカルボン酸等を挙げることができる。脂肪族ジカルボン酸としては例えば、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等を挙げることができる。中でも好ましくはテレフタル酸と２，６−ナフタレンジカルボン酸を挙げることができる。酸成分は１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、さらにヒドロキシ安息香酸等のオキシ酸等を一部共重合してもよい。

また、ジオール成分としては例えば、エチレングリコール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２−ビス（４−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を挙げることができる。中でもエチレングリコールを好ましく採用できる。ジオール成分は１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

特にポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレートおよびその重合体、ポリエチレンナフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンナフタレートおよびその共重合体、さらにはポリヘキサメチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリヘキサメチレンナフタレートおよびその共重合体等を挙げることができ、特にポリエチレンテレフタレートとその共重合体が好ましい。

また、少なくとも２種類の熱可塑性樹脂の組み合わせとしては、成形性及び高反射率を達成する観点から、ポリエチレンテレフタレートを含んでなる層とシクロヘキサンジメタノール、アジピン酸、セバシン酸、イソフタル酸、などを共重合したポリエステルを含んでなる層とで構成されることが好ましい。その共重合量は、アジピン酸、セバシン酸、イソフタル酸などの場合は、５〜６０ｍｏｌ％が好ましく、特に、光学性能の観点から、シクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステルを用いることが最も好ましい。その場合は、シクロヘキサンジメタノールの共重合量が１５〜４０ｍｏｌ％であるエチレンテレフタレート重縮合体であることが最も好ましい。

本発明の反射フィルムは、波長２５０〜２６００ｎｍにおける最大反射率が、反射部材の観点から５０％以上であることが好ましく、より好ましくは７０％以上、さらに好ましくは９０％以上であることが好ましい。特に、スクリーン用途の場合は、画像の輝度およびコントラストを上げる観点から、ＲＧＢに相当する反射帯域、それぞれでの最大反射率が９０％以上であることが好ましい。プロジェクター用スクリーンに用いる反射フィルムのＲＧＢに相当する反射帯域とは、Ｒが６００ｎｍ以上７００ｎｍ未満、Ｇが５００ｎｍ以上６００ｎｍ未満、Ｂが４００ｎｍ以上５００ｎｍ未満の帯域のことを意味する。より好ましくはプロジェクター光を構成するＲ（６４２ｎｍ±２５ｎｍ）、Ｇ（５３２ｎｍ±２５ｎｍ）、Ｂ（４５７ｎｍ±２５ｎｍ）の近傍の三原色帯域のこと言う。プロジェクター用スクリーンは、Ｒ、Ｇ、Ｂ、それぞれの帯域を反射する狭帯域反射フィルム３枚で構成することができる。あるいは、ＲＧＢの帯域のみ、高い反射率を有する広帯域反射フィルム１枚でも構成することができる。ここでのプロジェクター光は、ＬＥＤ光であっても、液晶フィルターを透過した光であっても良い。なお、これら三原色帯域を反射するフィルムの光源側の最表層には、スクリーンの視野角が広がる観点から、拡散フィルムが貼り合わされていることが好ましい。拡散フィルムのヘーズは、８０％以上、かつ異方拡散性能を有しているものが好ましい。また、その反対面には、スクリーンのコントラストを向上させる観点からＲＧＢ帯域光以外の光を吸収する黒体層が隣接していることが好ましい。

本発明の反射フィルムは、波長２５０〜２６００ｎｍにおいて、反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値が５以下であることが必要である。但し、２階の微分を行う波長範囲は、反射率が３０％以上の波長範囲である。反射率が３０％以下の波長範囲では、光源や回折格子などの測定装置側の問題、あるいはサンプルの裏面からの反射が原因で反射率曲線にノイズが発生し易い。この事と本発明とを区別するためには、反射率が３０％以上ある波長範囲で微分を行うことが必要である。最大値が５を越えると、急峻な反射率曲線の変化が存在するため、その波長での反射率は、光学性能の欠陥に繋がる。この光学性能の欠陥は、鋭意検討した結果、反射フイルムの厚み方向の離散的な層厚み分布に起因するものであると考えられる。層厚み分布の標準偏差およびその層厚みむらが大きければ、このノイズ上の欠陥が大きく、その数も多くなり、反射率曲線の形状がノコギリ状のギザギザ感のある反射率曲線になる。また、層厚みむらが大きければ、フイルム面内の位置に依存して、反射率曲線の形状、反射波長などが異なる反射率曲線のむらが発生し易い。このような観点から、反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値は、３以下であることがより好ましい。特に、本発明の反射フィルムが、可視光領域で反射性能を有する場合、色むらとなって目視でむらが確認できる。この場合は、面内の色むらを少なくする必要があるため、波長４００〜７００ｎｍの範囲における反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値が３以下であることが好ましい。ここでの反射率曲線とは、公知の分光光度計により得られる分光反射特性のことであり、標準板としては、酸化アルミニウムを用いる。また、反射率曲線反射率曲線の２階微分とは、波長間隔Δλが１（ｎｍ）の時の反射率の変化の割合を、さらに、同様の操作を繰り返して、この値の変化の割合を求めた値のことである。一般的には、反射率曲線の２次の導関数ともいう。但し、本発明の反射フィルムが、傾斜構造を有する広帯域な反射フィルムである場合は、狭帯域な反射フィルムに比べて、反射率が３０％を越える波長帯域が長くなるためにノイズの発生領域も長くなる。そのため、この場合の反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値は、４以下であることが好ましい。

反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値が５以下を実現させる層構造の態様としては、層厚みむらを±２０％以下とすることで達成される。より好ましくは、±１０％以下が好ましい。ここでの層厚みむらとは、例えば、積層のパターンが、周期構造を作るものでは、反射フィルムの厚み方向断面において、ＴＥＭ断面写真から得られる同種の熱可塑性樹脂の層厚みの最大値と最小値の差を平均の層厚みで除し、１００を乗じた値のことである。傾斜構造を作るものでは、ＴＥＭ断面写真から得られる層番号と層厚みの関係のグラフプロットを最小二乗法により線形近似した直線を平均傾斜型層厚み分布の基準とする。次に各層番号毎の層厚みと基準値との差をその基準値で除し、１００を乗じることにより、各層番号毎での傾斜型層厚みむらを求める。さらに、これらの値のうち、最大値を層厚みむらとする。但し、表層部は、積層乱れを起こしやすいため、積層数が１００以上では、表層部２０層は評価の対象外とし、積層数が１００未満であると、表層部１０層を評価の対象外とする。また、層厚みむらを調整する手段としては、熱可塑性樹脂Ａ，Ｂの樹脂粘度、押出温度、フィードブロックから口金までのポリマー流路の形状を調整することにより達成される。特に、好ましい態様としては、例えば、熱可塑性樹脂Ａ，Ｂの粘度は、共に剪断速度１００(1/S)で、かつ、フイルム製膜時の押出温度条件で４０００poise以下であり、かつ、Ａ，Ｂの樹脂粘度差は、１５００poise以下であることが好ましい。また、フィードブロックから口金までのポリマー流路の断面形状としては、層厚みむらを少なくする観点から、角型が好ましい。さらに、ポリマー流路中での積層乱れを防止する観点から、フィードブロック後にピノールを設置することが特に好ましい。

また、本発明の反射フィルムの２階微分の極大値と極小値において、これらの絶対値のうち、２を越える極大値と極小値の数が、合わせて２０個以下であることが好ましい。極大値と極小値の数が合わせて２０個を越えると、欠陥が多くなるため、ノコギリ状の反射率曲線となり、光学性能の低下、さらには面内の反射率曲線のむらに繋がる観点から、より好ましくは１５個以下である。特に、本発明の反射フィルムが、可視光領域で反射性能を有する場合では、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの範囲における２階微分の極大値と極小値において、これらの絶対値のうち、２を越える極大値と極小値の数が、合わせて２０個以下であることが面内の色むらを発生させない観点からより好ましい。より好ましくは、１０個以下である。但し、本発明の反射フィルムが、傾斜構造を有する広帯域な反射フィルムである場合は、２階微分の絶対値の最大値の場合と同様に、狭帯域な反射フィルムに比べて、反射率が３０％を越える波長帯域が長くなるためにノイズの発生領域も長くなる。そのため、この場合も、２を越える極大値と極小値の数が、１５以下であることが好ましい。

ここで、反射率曲線の欠陥の特徴について反射率曲線を用いて説明する。図１に反射率曲線の欠陥が大きく、数が多いものと、共に少ない本発明の反射率曲線との一例を示す。波長４００〜７００ｎｍの範囲において、前者は、２階微分の絶対値の最大値が５以上あり、極大・極小の絶対値の数も２０以上あるノコギリ状の欠陥がある反射率曲線である。一方、後者の本発明の反射率曲線は、絶対値の最大値が３以下であり、かつ、極大・極小値の絶対値も全て２以下である光学設計し易い均一な反射率曲線である。このように、一目瞭然で本発明の反射率曲線は、欠陥が少ないことが分かる。

また、本発明の反射フィルムの２階微分の極大値と極小値の絶対値のうち、２を越える極大値と極小値の数が、合わせて２０個以下となるように調整する手段としては、熱可塑性樹脂Ａ，Ｂの樹脂粘度、押出温度、フィードブロックから口金までのポリマー流路の形状、反射フィルムに添加する粒子の粒径や濃度の調整、さらには、反射フィルムの後加工で、エンボス、またはカレンダリング処理などを施すことにより達成される。

本発明の反射フィルムの内部ヘーズは、３％以下であることが好ましい。内部ヘーズが３％以上であると、干渉反射現象が発現し難くなり、反射率が低下する。より好ましくは、２％以下である。本発明の内部ヘーズとは、フイルム表面の凹凸に起因したヘーズ成分ではなく、フィルム内部の散乱因子により発生したヘーズのことである。フィルム内部の散乱因子とは、屈折率が異なる層の界面、外部添加された粒子などのことである。具体的には、石英セル内の1,2,3,4テトラヒドロナフタレンテトラリン溶液に浸した状態で測定することで内部ヘーズを測定することができる。その達成手段は、熱可塑性樹脂に添加する粒子の粒径・濃度を調整することにより達成することができる。好ましい態様としては、粒径が２μｍ以下、粒子濃度が、０．０５重量％以下であることが好ましい。ここでの重量％とは、粒子添加をおこなったマトリックス樹脂中の粒子濃度を意味する。算出方法は、粒子の重量を熱可塑性樹脂の重量で除し、１００を乗じることにより求められる。

また、本発明の反射フィルムの外部ヘーズは、５％以上であることが好ましい。外部ヘーズが５％未満であると、正反射特性が強くなるため、層厚みむらが悪いとフィルム面内での層厚みむらに起因する反射率曲線の欠陥がそのまま反映され易い。しかしながら、外部ヘーズが５％以上であると、反射フィルム表面での拡散反射により、反射光の波長強度分布が平均化され、反射率曲線の欠陥が見かけ上、発現し難くなる。そのため、外部ヘーズは、１０％以上であることが好ましい。さらに、好ましくは２０％以上である。ここでの外部ヘーズとは、フイルム表面の凹凸に起因して発生する光散乱によるヘーズのことである。なお、外部ヘーズは、ＪＩＳ Ｋ７１０５（１９８１）に準拠した測定方法で得られたヘーズ値から本発明で定義した内部ヘーズ値を差し引いた値である。

また、その達成手段は、最表層内の粒径・粒子濃度を調整するか、もしくは、エンボス処理により、反射フィルムの表面形状を変化させることで達成することができる。前者の好ましい態様としては、最表層内の粒子濃度は、０．２重量％以上であり、粒径は１μｍ以上あることが好ましい。また、後者の好ましい態様としては、エンボスロールの溝深さが０．０９ｍｍ以上であり、かつ、線圧３０ｋｇ／ｃｍ²以上、ロール温度が反射フィルムのガラス転移点温度以上、融点以下の温度でエンボス処理することが好ましい。

本発明の反射フイルムは、巻き特性が良好となるような適度な滑り性を必要とし、さらに、表面での拡散反射により反射率曲線の欠陥を少なくする観点から、最大高さＲｍａｘが１７００ｎｍ以上あることが好ましい。より好ましくは、３０００ｎｍ以上が好ましい。ここで、Ｒｍａｘとは、最大高さの事である。

その達成手段は、外部ヘーズと同様に、最表層内の粒径・粒子濃度を調整するか、もしくは、エンボス処理により、反射フィルムの表面形状を変化させることで達成することができる。

本発明の反射フィルムを達成する具体的な態様を以下に記す。

本発明の多層積層されている反射フィルムの製造方法は、例えば、(AB）n・Aの積層フィルムの場合、A層に対応する押出機AとB層に対応する押出機Bの２台から供給され、それぞれの流路からのポリマーが、マルチマニホールドダイやフィードブロックやスクエアミキサーやスタティックミキサーを用いて積層された溶融体をＴ型口金等を用いてシート状に溶融押出し、その後、キャスティングドラム上で冷却固化して未延伸フィルムを得る方法で得られる。スクエアミキサーとは、断面形状が長方形の流路を通過したポリマーが、四角状の流路に２分割され、この分岐されたポリマーを、再度、上下に積層されるように合わさる合流部を備えた公知の筒体のことである。この工程を繰り返すことにより、何層もの積層体を得ることができる。例えば、２種の樹脂でＡ／Ｂ／Ａ３層の積層体が、１度の分岐・合流を行うと５層の積層体になる。このような場合、積層数は、（初期の層数−１）×２のｎ乗＋１で表現できる。但し、ｎは、１度の分岐・合流をｎ回、繰り返すことを意味する。例えば、２０１層の積層フィルムを２回（２段とも言う）、スクエアミキサー内を通過させると、８０１層の積層体となる。また、スクエアミキサーの分配比は、通常、１：１の等しい断面積をもつ流路で等分配で分岐されるため、同じ積層構造が周期的に形成される。初期の積層体の構造が傾斜構造であるならば、分配比を非等分配とすることで、スクエアミキサー通過後のポリマー積層体も連続した傾斜構造を維持することができる。初期の傾斜構造は、フィードブロックの内部のスリットの間隙や長さを調整することにより達成される。また、これらの積層構造の最表層に押出機Ｃから供給される樹脂をピノールを用いて合流させ、カバー層を形成することも、内部の積層を乱さない観点から好ましい。この最表層のみ粒子を添加することで、反射性能を低下させることなく、光拡散性と易滑性を付与することができる。

特に、本発明に用いる積層装置としては、厚み方向の積層精度を高くする観点からフィードブロックのみを用いることが好ましい。また、熱可塑性樹脂ＡとＢの積層比（Ａ／Ｂ）は、反射率を高くする観点から０．８〜３が好ましい。より好ましくは、１〜２である。さらに、この未延伸フィルムを樹脂組成物のガラス転移点（Ｔｇ）以上の温度で延伸する方法などで得ることもできる。この際の延伸の方法は、少なくとも一方向に延伸されていることが、熱寸法安定性の観点から好ましい。特に、公知の２軸延伸法で２軸延伸されていることが好ましい。公知の２軸延伸法とは、長手方向に延伸した後に幅方向に延伸する方法、幅方向に延伸した後に長手方向に延伸する方法で行えばよく、長手方向の延伸、幅方向の延伸を複数回組み合わせて行なってもよい。例えば、ポリエステルから構成された延伸フィルムの場合、延伸温度及び延伸倍率はいくらであっても良いが、通常のポリエステルフィルムの場合、延伸温度は８０℃以上１３０℃以下であり、延伸倍率は２倍以上７倍以下が好ましい。次いで、この延伸されたフィルムを熱処理する。この熱処理は、延伸温度より高く、融点より低い温度で行うのが一般的である。通常のポリエステルの場合、１３０℃ないし２５０℃の範囲で行うのが好ましいが、熱収縮率を抑える観点から２００℃乃至２４０℃の範囲で行うのがより好ましい。さらに、フィルムの熱寸法安定性を付与するために２〜１０％程度の弛緩熱処理を施すことも好ましい。本発明の反射フィルムの厚みは、各層厚みと総積層数の兼ね合いから決定され、通常、５μｍ〜２００μｍである。また、本発明の反射フィルム中には、各種添加剤、例えば、酸化防止剤、耐熱安定剤、易滑剤、顔料、染料、耐電防止剤、充填剤、核剤などが、その特性を低下させない程度に添加されていても良い。特に易滑剤は、すべり性を付与する観点から添加することが好ましい。易滑剤としては、有機、無機滑材に大別ができる。その形状としては、凝集粒子、真球状粒子、数珠状粒子、コンペイト状粒子、鱗片状粒子などの形状粒子を使うことができる。また、その材質としては、無機系としては、酸化珪素、炭酸カルシウム、酸化チタン、アルミナ、ジルコニア、珪酸アルミニウム、マイカ、クレー、タルク、硫酸バリウム等を、有機系としては、ポリイミド系樹脂、オレフィンあるいは変性オレフィン系樹脂、架橋ないし無架橋ポリスチレン系樹脂、架橋ないし無架橋アクリル樹脂、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂等の樹脂、また有機滑材としてステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、フマール酸アミドなどの各種アミド化合物を挙げることができる。特に、本発明の反射フィルムでは、従来の易滑性能以外に光拡散性を付与し、スペクトラムの欠陥を発現し難くする観点から、粒子の平均粒径は、１μ以上で、粒子濃度が０．１重量％以上であることが好ましい。より好ましくは、２μ以上で、粒子濃度が０．２重量％以上である。粒子種については、コスト及び反射率の高さの観点から、凝集シリカが好ましい。

本発明の反射フィルムは、厚み方向の層厚み分布を均一化し、反射率曲線の欠陥を少なくする観点から、構成する樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）以上融点（Ｔｍ）以下の温度でカレンダリング処理をすることが好ましい。例えば、ポリエステルの場合は、１００℃以上２００℃未満で、線圧３０ｋｇ／ｃｍ以上の条件でカレンダリングすることが好ましい。より好ましくは、１２０℃以上１８０℃未満で、線圧１００ｋｇ／ｃｍ以上である。その際のロール材質は均一に圧力をかけられる観点から、上ロールは表面粗度が０．１ＳのＨＣｒメッキロール、下ロールは、超硬質ゴムロールであることが効果的である。ここでの線圧とは、油圧方式などでロールへかける荷重をロールの面長で割った値のことである。

また、カレンダリングに用いるロールの少なくとも一方のロールの表面粗度Ｒが１Ｓ以上であることが好ましい。光拡散性を付与し、面内むらを発現させ難くする観点から、より好ましくは、３．２Ｓ以上、さらに好ましくは、１２．５Ｓ以上である。さらに、ロール表面が、エンボス処理されたロールを用いることも好ましい。この場合のエンボスパターンは、フイルム表面に光拡散性を付与し、反射率曲線の欠陥を発現させ難くする観点から、微粒面＃３５０、１０００、さらにサンドブラスト加工の６０番などを用いたものでも良い。各種エンボスパターンのロールの溝深さは、０．００９ｍｍ以上であることが好ましい。より好ましくは、０．０３ｍｍ以上である。

また、本発明の反射フィルムは、１ｍ^２内の色差むらΔｘ、Δｙが、共に０．３以下であることが好ましい。但し、ここでの反射フィルムは、主に狭帯域な反射フィルムの事である。０．３以上であると、面内色むらが目視で認識でき、フイルム品質面の問題となることがある。１ｍ^２内の色差むらΔｘ、Δｙは、共に０．１５以下であることがより好ましい。ここでの、色差むらΔｘとは、本発明の反射フィルムの１ｍ^２内を２０×２０の格子状に分割し、各升目毎の色座標ｘのうち、すなわち４００個のうち、その最大値と最小値の差のことである。また、Δｙについても同様である。色座標ｘを求める方法は、各升目について分光光度計により波長３８０〜７８０ｎｍを５ｎｍ間隔で測定した分光反射分布からＪＩＳ Ｚ８７２２に準拠して求めることができる。なお、ここでの光源は、ＣＩＥで定める標準の光であるＤ６５である。

さらに、本発明の反射フィルムのうち、ＲＧＢに相当する反射帯域、Ｒが６００ｎｍ以上７００ｎｍ未満、Ｇが５００ｎｍ以上６００ｎｍ未満、Ｂが４００ｎｍ以上５００ｎｍ未満の帯域に、それぞれの反射波長を有する狭帯域反射フイルム３枚を粘着剤を介して貼り合わされるか、もしくは、ＲＧＢの帯域に反射性能を有する広帯域な反射フィルム１枚を用いて構成されるフロント式プロジェクター用スクリーンの１ｍ^２内の色差むらΔｘ、Δｙは、共に０．０１５以下であることが好ましい。外観上の問題である面内色むらを少なくする観点から、より好ましくは０．００７以下である。なお、狭帯域な反射フィルムに比べて色差むらが小さい理由は、広帯域な反射フィルムは、可視領域全般に反射特性を持つためにＪＩＳ Ｚ８７２２に準拠した色計算上では、数値変化が少なくなったからである。

以下、本発明の反射フィルムを実施例を用いて説明する。

［物性の測定方法ならびに効果の評価方法］
特性値の評価方法ならびに効果の評価方法は次の通りである。

（１）積層厚み、積層数、積層構造
フィルムの層構成は、ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、電子顕微鏡観察により求めた。すなわち、透過型電子顕微鏡ＨＵ−１２型（（株）日立製作所製）を用い、フィルムの断面を１００００〜４００００倍に拡大観察し、断面写真を撮影、層構成および各層厚みを測定した。尚、場合によっては、コントラストを高く得るために、公知のＲｕＯ_４やＯｓＯ_４などを使用した染色技術を用いても良い。

（２）反射率、反射率の２階微分反射率曲線
日立製作所製 分光光度計（Ｕ−３４１０ Ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｍａｔｅｒ）にφ６０積分球１３０−０６３２（（株）日立製作所）および１０°傾斜スペーサーを取り付け反射率を測定した。バンドパスは２ｎｍ／ｓｅｒｖｏとし、ゲインは３と設定し、２５０ｎｍ〜２６００ｎｍの範囲を１２０ｎｍ／ｍｉｎ．の走査速度で測定した。また、反射率を基準化するため、標準反射板として装置付属の酸化アルミニウム板を用い、サンプル測定時は、裏面からの反射による干渉をなくすために、マジックインキで黒塗りした。最大反射率は、波長２５０〜２６００ｎｍにおける反射率曲線の最大値のことであり、その波長を反射波長とした。また、出力データは、１ｎｍステップ毎に採取した。

次いで、波長２５０〜２６００ｎｍにおける反射率データをＥｘｃｅｌ２０００のワークシート上で、波長間隔Δλが１（ｎｍ）での反射率の変化の割合ΔＲ／Δλ（＝１）（１階の微分曲線）を求め、さらに同様の操作を繰り返して、反射率曲線の２階の微分を求めた。

（３）内部ヘーズ、外部ヘーズ
フィルム幅方向の中央部から、長手４．０×幅３．５ｃｍの寸法に切り出したものをサンプルとし、ヘイズメータ(スガ試験機製ＨＧＭ−２ＤＰ(Ｃ光用))を用いて反射フィルムの全体ヘーズを測定した。内部ヘーズは、サンプルを石英セル内に入れ、1,2,3,4テトラヒドロナフタレンテトラリン溶液に浸した状態で測定した。この場合のキャリブレーションは、溶液と石英セルのみで実施した。外部ヘーズは、全体ヘーズから内部ヘーズを差し引くことにより求めた。なお、反射フィルムに拡散面がある場合は、光入射を拡散面側から行った。

（４）表面粗さ
フィルム幅方向の中央部から、長手方向４．０ｃｍ×幅方向３．５ｃｍの寸法に切り出したものをサンプルとし、表面粗さ（最大高さＲｍａｘ）は、小坂研究所製の３次元粗さ計ＳＥ−３ＡＫを用いて測定した。Ｙ軸ピッチ間隔１０μｍ、Ｘ軸走査距離２ｍｍ、走査速度０．１ｍｍ／ｓの条件で測定した。

（５）層厚みむら
（１）項で得られた約４万倍のＴＥＭ写真画像を、CanonScanD123Uを用いて画像サイズ720dpiで取り込んだ。画像をビットマップファイル（BMP）でパーソナルコンピューターに保存し、次に、画像処理ソフト Image-Pro Plus ver.4（販売元 プラネトロン（株））を用いて、このＢＭＰファイルを開き、画像解析を行った。画像解析処理は、垂直シックプロファイルモードで、厚み方向位置と幅方向の２本のライン間で挟まれた領域の平均明るさとの関係を、数値データとして読み取った。表計算ソフト（Excel2000）を用いて、位置（ｎｍ）と明るさのデータに対してサンプリングステップ６（間引き６）でデータ採用した後に、３点移動平均の数値処理を施した。さらに、この得られた周期的に明るさが変化するデータを微分し、ＶＢＡプログラムにより、その微分曲線の極大値と極小値を読み込み、隣り合うこれらの間隔を１層の層厚みとして層厚みを算出した。この操作を写真毎に行い、全ての層の層厚みを算出した。但し、表層から２０層は、評価の対象外とした。周期構造の場合は、（２）式に示すように層厚みの最大値と最小値の差を平均層厚みで除し、１００を乗じることにより層厚みむらを算出した。傾斜構造の場合は、得られた層厚み分布に対して、最小二乗法により線形近似し、各層番号での平均層厚みを求めた。各層番号での層厚みむらを求め、その最大値を傾斜型の層厚みむらとした。
層厚みむら（％）＝（層厚みの最大値−層厚みの最小値）／平均層厚み・・・・（２）式
写真間でコントラストが異なるなどの問題がある場合は、写真毎に算出された層厚みむらの最小値を層厚みむらとした。

（６）反射フィルムのΔｘ、Δｙ色差むら
サンプルの反射光のスペクトラムＲ（λ）は、測定方法（２）項記載の分光光度計を用いて測定した値を用いた。次に、国際照明委員会(CIE)で定めるＤ６５光Ｓ（λ）、およびXYZ表示系の等色関数の値 ｘ（λ）、ｙ（λ）、ｚ（λ）を用いて三刺激値Ｘ、Ｙ、Ｚを求め、これらの値から、さらに、サンプルの色座標ｘ、ｙを求めた。計算に用いた式は、ＪＩＳ Ｚ８７２２の５．３．７、８に記載の（３）式、及び（４）式を用いた。なお、波長間隔Δλは、５ｎｍで計算した。本発明の反射フィルム１ｍ^２内を２０×２０の格子状に分割し、各升目での色座標x、およびyの値を求め、それぞれの最大値と最小値の差からΔｘ、Δyを求めた。

（７）スクリーンの目視観察、及びΔｘ、Δｙ色差むら評価
Ｒ，Ｇ，Ｂの狭帯域に反射率曲線をもつ反射フィルム３枚をアクリル系粘着材を介して、ラミネート機を用いて貼り合わせ、プロジェクター用スクリーンを作製した。また、Ｒ、Ｇ、Ｂの狭帯域に反射率曲線を有する広帯域反射フィルムは、１枚でプロジェクター用スクリーンとした。次に、これを黒の厚紙上に貼り合わせ、光源側となる反対面に拡散フイルムを貼り合わせた。このスクリーンに、光源：Victor LX-D3000、プロジェクター：Nicon HYPERIMAGER HI-3000を用いて、白色光を照射した。白色光は、パソコンとプロジェクターを接続し、Windowsプログラムのアクセサリフォルダにあるソフトウェア：ペイントの色編集機能を用いて、RGBの色数(0,0,0)を設定することにより得た。スクリーン内の面内色むらの評価は、スクリーン１ｍ^２を測定カメラ：3CCD color video camera DXC-390(Sony製)を用いて画像に取り込み、輝度解析装置：Eye Scale-3の輝度、色度測定モードでスクリーン内を２０×２０点分割し、解析を行った。測定したx,yから、色差むらΔｘ、Δｙを求めた。測定系の配置は、スクリーンの面直方向の中心線上に光源およびカメラを配置する構成とした。
［実施例１］
熱可塑性樹脂Ａとして、ポリエチレンテレフタレートを用い、また熱可塑性樹脂ＢとしてＰＥＴ／Ｇ（シクロヘキサンジメタノール成分２０ｍｏｌ％を共重合したポリエチレンテレフタレート）の共重合体を用いた（熱可塑性樹脂Ａ，Ｂ、共に無粒子）。熱可塑性樹脂ＡおよびＢは、それぞれの押出機にて２８０℃で溶融させ、メッシュ上の金網フィルタを介した後、ギアポンプにて吐出比が熱可塑性樹脂Ａ組成物／熱可塑性樹脂Ｂ組成物＝２／１になるように計量しながら、２０１層のフィードブロックにて合流させて、厚み方向に交互に積層された積層体とした。その内訳は、熱可塑性樹脂Ａが１０１層、熱可塑性樹脂Ｂが１００層からなる厚み方向に交互に積層された周期構造を有する積層体であり、最外層は熱可塑性樹脂Ａとした。さらに、押出機Ｃから熱可塑性樹脂Ａに平均粒径１．２μｍの凝集シリカを０．１重量％添加した熱可塑性樹脂Ｃが、最表層部にくるようにフィードブロック下のピノールから合流させて、計２０３層からなる積層体とした。この際のポリマー流路の断面形状は、アスペクト比（巾方向の長さ／厚み方向の長さ）２の形状を用いた。該積層体をＴダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで７．５ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し未延伸フィルムを得た。

この未延伸フィルムを、９０℃、延伸倍率３．４倍で縦延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１００℃、４．０倍横延伸した後、２３０℃で熱処理を施し、厚み１７μｍの反射波長５５５ｎｍ、最大反射率９７％の狭帯域反射フィルムを得た。さらに、該狭帯域反射フィルムにエンボス処理を施した。エンボス条件は、処理温度１４０℃、線圧１００ｋｇ／ｃｍ、ライン速度３ｍ／分で、＃１０００の微粒面加工（加工の溝深さ０．００９ｍｍ）された表面をもつ金属ロールと硬質ゴムロール（硬度D90）の間でエンボス処理を行った。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらもないため、従来より、光学設計し易い高品質な反射率曲線を有するＧ帯域の反射フィルムを得ることが出来た。
［実施例２］
熱可塑性樹脂Ａとして、ポリエチレンテレフタレートを用い、また熱可塑性樹脂ＢとしてＰＥＴ／Ｇ（シクロヘキサンジメタノール成分２０ｍｏｌ％を共重合したポリエチレンテレフタレート）の共重合体を用いた。これら熱可塑性樹脂ＡおよびＢのチップを、それぞれ乾燥した後、それぞれの押出機に供給した（熱可塑性樹脂Ａ，Ｂ、共に無粒子）。以下、押出機Ｃから熱可塑性樹脂Ａに平均粒径１．２μｍの凝集シリカを０．０４重量％添加した熱可塑性樹脂Ｃが、最表層部にくるようにフィードブロック下のピノールから合流させる以外は、実施例１と同様にして、厚み１７μの反射波長５４０ｎｍ、最大反射率１０２％の狭帯域反射フィルムを得た。さらに、該狭帯域反射フィルムにカレンダリング処理を施した。カレンダリング条件は、処理温度１４０℃、線圧１５０ｋｇ／ｃｍ、ライン速度３ｍ／分で、０．１ＳのＨＣｒメッキされた表面をもつロールと硬質ゴムロール（硬度D90）の間でカレンダリング処理を行った。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらもないため、従来より、光学設計し易い高品質な反射率曲線を有するＢ帯域の反射フィルムを得ることが出来た。
［実施例３］
熱可塑性樹脂Aに、予め平均粒径１.２μｍの凝集シリカを０．３重量％添加し、ピノールを用いなくすること以外は実施例２と同様にして、厚み１７μの反射波長５４６ｎｍ、最大反射率９３％の狭帯域反射フィルムを得た。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらもないため、従来より、光学設計し易い高品質な反射フィルムを得ることが出来た。
［実施例４］
実施例３と同様にして、厚み１７μの反射波長５５１ｎｍ、最大反射率１０１％の狭帯域反射フィルムを得た。さらに、該狭帯域反射フィルムにエンボス処理を施した。エンボス条件は、処理温度１４０℃、線圧１００ｋｇ／ｃｍ、ライン速度３ｍ／分で、＃１０００の微粒面加工（加工の溝深さ０．００９ｍｍ）された表面をもつロールと硬質ゴムロール（硬度D90）の間でエンボス処理を行った。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらもないため、従来より、光学設計し易い高品質な反射率曲線を有するＲ帯域の反射フィルムを得ることが出来た。
［実施例５］
熱可塑性樹脂Ａに、予め平均粒径１．２の凝集シリカを０．０４重量％添加すること以外は、実施例３と同様にして、厚み１７μの反射波長５５０ｎｍ、最大反射率９２％の狭帯域反射フィルムを得た。表１に物性評価結果を示す。反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらも少ない光学設計し易い高品質な反射フィルムを得ることが出来た。［実施例６］吐出比を１とすること以外は、実施例２と同様にして、２９μの反射波長１２６６ｎｍ、最大反射率１１３％の狭帯域反射フィルムを得た。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらもない、従来より、光学設計し易い高品質な近赤外領域での反射フィルムを得ることが出来た。
［実施例７］
実施例１と同様の熱可塑性樹脂組成物Ａ，Ｂのチップを、それぞれ乾燥した後、別個の押出機に供給した。両熱可塑性樹脂組成物を、それぞれの押出機にて２８０℃で溶融させ、ギアポンプにて吐出比が第１の熱可塑性樹脂組成物／第２の熱可塑性樹脂組成物＝１／１になるように計量しながら、メッシュ状の金網フィルタを通過させ、８０１層のフィードブロックにて厚み方向に交互に積層された積層体とした。その内訳は、熱可塑性樹脂Ａが４０１層、熱可塑性樹脂Ｂが４００層からなる厚み方向に交互に積層された傾斜構造を有する積層体であり、最外層は熱可塑性樹脂Ａとした。さらに、押出機Ｃから熱可塑性樹脂Ａに平均粒径１．２μｍの凝集シリカを０．１重量％添加した熱可塑性樹脂Ｃが、最表層部にくるようにフィードブロック下のピノールから合流させて、計８０３層からなる積層体とした。該積層体をＴダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーでの７．５ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し未延伸フィルムを得た。

この未延伸フィルムを、９０℃、延伸倍率３．４倍で縦延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１００℃、４．０倍横延伸した後、２３０℃で熱処理を施し、厚み１２０μｍの反射波長１０４８ｎｍ、最大反射率１０３％の広帯域反射フィルムを得た。但し、波長８００〜１０００ｎｍまでは、連続的に反射率が７０％以上であった。また、傾斜度合いは、０．７２であった。さらに、該広帯域反射フィルムにカレンダリング処理を施した。カレンダリング条件は、処理温度１４０℃、線圧１５０ｋｇ／ｃｍ、ライン速度３ｍ／分で、面粗さ１．６Ｓの表面をもつ金属ロールと硬質ゴムロール（硬度D90）の間でカレンダリング処理を行った。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が少なく、さらには、面内色むらもないため、従来より、光学設計し易い高品質な反射率曲線を有する広帯域の反射フィルムを得ることが出来た。
［実施例８］
（スクリーン製法１）
周期構造となるように設計された３００層フィードブロックを３台用いて、異なる３流路から合流させて９００層とすること以外は、実施例７と同様にして、厚み８０μの反射波長６２５ｎｍ、最大反射率１０５％の広帯域反射フィルムを得た。但し、波長６２５（Ｒ）、５３０（Ｇ）、４７０（Ｂ）ｎｍで、いずれの帯域おいて、反射率９０％以上である３波長帯域反射フィルムとなった。さらに、該狭帯域反射フィルムにエンボス処理を施した。エンボス条件は、処理温度１４０℃、線圧１００ｋｇ／ｃｍ、ライン速度３ｍ／分で、＃３５０の微粒面加工（加工の溝深さ０．０３ｍｍ）された表面をもつロールと硬質ゴムロール（硬度D90）間でエンボス処理を行った。表１に物性評価結果を示す。反射率曲線の欠陥及び面内色むらもなく、高品質な反射率曲線を有するプロジェクター用フロントスクリーンであった。光拡散面でない裏面に黒厚紙、光源側に拡散フィルムを貼り、スクリーンの評価をしたところ、面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．００５、０．００９であり、面内色むらのないスクリーンが得られた。
［実施例９］
（スクリーン製法２）
実施例１のＧと同様の製造方法で厚みのみ変化させて、反射波長４８０ｎｍ、厚み１４．５μのＢと反射波長６４０ｎｍ、厚み１９μのＲの反射フィルムを得た。これらＧ、Ｂ、Ｒ帯域の狭帯域反射フィルムをアクリル系透明粘着シートを介して３枚貼り合わせ、実施例７と同様にしてプロジェクター用フロントスクリーンを作製した。スクリーンの評価をしたところ、面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．００５、０．００７であり、面内色むらのないスクリーンが得られた。

（スクリーン製法３）
スクリーン製法２と同様にして、実施例２について同様の操作を行い、プロジェクター用フロントスクリーンを作製した。面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．００３、０．００４であり、面内色むらのないスクリーンが得られた。

（スクリーン製法４）
スクリーン製法２と同様にして、実施例３について同様の操作を行い、プロジェクター用フロントスクリーンを作製した。面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．００７、０．０１であり、面内色むらのないスクリーンが得られた。

（スクリーン製法５）
スクリーン製法２と同様にして、実施例４について同様の操作を行い、プロジェクター用フロントスクリーンを作製した。面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．００７、０．０１２であり、面内色むらのないスクリーンが得られた。

（スクリーン製法６）
スクリーン製法２と同様にして、実施例５について同様の操作を行い、プロジェクター用フロントスクリーンを作製した。面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．００９、０．０１５であり、面内色むらのないスクリーンが得られた。

［比較例１］
実施例２のカレンダリング処理を除くこと以外は、実施例２と同様にして、厚み１７μの反射波長５３０ｎｍ、最大反射率８５％のＧの狭帯域反射フィルムを得た。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が多く、さらには、面内色むらが酷い反射フィルムとなった。
［比較例２］
比較例１と同様にして、厚み１４μの反射波長４５０ｎｍ、最大反射率８０％のＢの狭帯域反射フィルムを得た。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が多く、さらには、面内色むらが酷い反射フィルムとなった。
［比較例３］
比較例１と同様にして、厚み２０μの反射波長６３０ｎｍ、最大反射率８９％のＲの狭帯域反射フィルムを得た。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が多く、さらには、面内色むらが酷い反射フィルムとなった。
［比較例４］
実施例７のカレンダリング処理を除くこと以外は、実施例７と同様にして、厚み７５μの反射波長６４５ｎｍ、最大反射率９０％の広帯域反射フィルムを得た。波長４５０〜６５０ｎｍまでは、連続的に反射率が５０％以上であった。また、傾斜度合いは、０．６９であった。表１に物性評価結果を示す。非常に反射率曲線の欠陥が多く、さらには、面内色むらが酷い反射フィルムとなった。
［比較例５］
（スクリーン製法７）
比較例１，２，３で得られたＧ、Ｂ、Ｒ帯域の狭帯域反射フィルムをアクリル系透明粘着シートを介して３枚貼り合わせ、実施例８と同様にしてプロジェクター用フロントスクリーンを作製した。スクリーンの評価をしたところ、面内の色差むらΔｘ、Δｙは、それぞれ、０．０２３、０．０３４であり、面内色むらが強く確認されるスクリーンが得られた。

本発明は、反射フィルムに関するものである。さらに詳しくは、ディスプレイ、光学センサ、太陽電池、光情報通信、また、装飾材料分野の反射フィルムであり、特にプロジェクター用フロントスクリーンの面内色むらを低減させるのに好適な反射フィルムに関するものである。

反射率曲線の例

符号の説明

１：本発明の反射率曲線
２：欠陥がある反射率曲線

Claims (8)

1. 少なくとも２種類の熱可塑性樹脂層が厚み方向に交互に３０層以上積層され、波長２５０〜２６００ｎｍにおいて反射率が３０％以上の波長範囲で反射率曲線の２階微分の絶対値の最大値が５以下である反射フィルム。
2. 前記２階微分の極大値と極小値の絶対値のうち、２を越える極大値と極小値の数が、合わせて２０個以下である請求項１に記載の反射フィルム。
3. 内部へーズが３％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の反射フィルム。
4. 外部へーズが５％以上である請求項１または２に記載の反射フィルム。
5. 最大突起高さＲｍａｘが、１７００ｎｍ以上である請求項１、２、４のいずれかに記載の反射フィルム。
6. 請求項１〜５のいずれか記載の反射フィルムを含んで構成されるスクリーン用反射フィルム。
7. 少なくとも２種類の熱可塑性樹脂を含有する反射フィルムの製造方法であって、熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上、融点以下のロール温度、かつ線圧３０ｋｇ／ｃｍ以上の条件でカレンダリングすることを特徴とする反射フィルムの製造方法。
8. 少なくとも一方のロールの表面粗度が１Ｓ以上であることを特徴とする請求項７に記載の反射フィルムの製造方法。
   

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