JPS646538B2 - - Google Patents
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- JPS646538B2 JPS646538B2 JP58055984A JP5598483A JPS646538B2 JP S646538 B2 JPS646538 B2 JP S646538B2 JP 58055984 A JP58055984 A JP 58055984A JP 5598483 A JP5598483 A JP 5598483A JP S646538 B2 JPS646538 B2 JP S646538B2
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- H01L21/04—Manufacture or treatment of semiconductor devices or of parts thereof the devices having potential barriers, e.g. a PN junction, depletion layer or carrier concentration layer
- H01L21/50—Assembly of semiconductor devices using processes or apparatus not provided for in a single one of the subgroups H01L21/06 - H01L21/326, e.g. sealing of a cap to a base of a container
- H01L21/56—Encapsulations, e.g. encapsulation layers, coatings
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Description
〔発明の技術分野〕
本発明は、半導体チツプとこの半導体チツプの
電極取り出しボンデイングワイヤとを保護するた
めシリコーンゲル層で覆い、更にこのシリコーン
ゲル層を樹脂で封止してなる半導体装置の製造方
法に係り、特に電力変換部の主回路を交換可能な
1個の電気部品として集積化して半導体装置化し
た電力用半導体モジユールの組立製造方法におい
て有効な方法に関する。 〔発明の技術的背景〕 従来のこの種製造方法を、最も構造の簡単な絶
縁放射板付の樹脂封止トランジスタの組立製造方
法を例にとり、以下説明する。第1図はそのトラ
ンジスタの断面図を示すものである。同図におい
て、 (1) 先ず、表面にトランジスタのエミツタ、ベー
ス、コレクタ電極とすべき3個の分極された銅
板1a,1b,1c、裏面に他部品と半田付け
するための銅板1dが、例えば直接接合された
セラミツク基板11を作成する。 (2) 次に、表面のコレクタ電極とすべき銅板1a
上に半田12を介してトランジスタチツプ13
をマウントする。また、残る2ケ所の銅板1
b,1cと、トランジスタチツプ13のエミツ
タ、ベース電極とを例えばAl(アルミニウム)
ワイヤ14で結線する。これにより、銅板1b
はエミツタ電極、銅板板1cはベース電極とな
る。 (3) 次に、あらかじめ所定の場所に半田12より
低融点の半田ペーストを塗布した銅ベース1
5、電極取り出し端子16,17,18、及び
上記トランジスタチツプ13付きのセラミツク
基板11とをアライメントする。 (4) 次に、チツプマウントした半田12が溶けな
い程度の低い温度に設定したリフロー炉内に上
記(3)でアライメントされた各部品を入れて、電
極取り出し端子16,17,18とセラミツク
基板11の表面の銅板1a,1b,1c、及び
セラミツク基板11の裏面の銅板1dと銅ベー
ス15とをそれぞれ半田19付けする。 (5) 次に、半田ペースト含有のフラツクスを除去
した後、接着剤20を塗布した筒状の樹脂ケー
ス21を上記リフロー剤の銅ベース15に取り
付け、接着させる。この時、樹脂ケース21は
セラミツク基板11を一定の距離を置いて取り
囲んでいる。 (6) 次に、樹脂ケース21の開口部から十分に脱
泡したシリコーンゲルを電極取り出し端子1
6,17,18に触れないように注入し、シリ
コーンゲル層22を形成する。注入量は、前記
Alワイヤ14を少なくとも完全に埋込む量と
する。注入後、150℃前後のオーブンに1時間
以上この製品を入れ、シリコーンゲル層22を
硬化させる。なお、シリコーンゲル層22は一
液性、あるいは二液性であることは問わない。 (7) 次に、上記硬化したシリコーンゲル層22の
上から粘度を低めるために約70〜80℃に予熱し
た封止用のエポキシ樹脂を注入し、エポキシ樹
脂層23を形成する。注入量は、樹脂ケース2
1の上面から溢れ出ない程度とする。ここで、
エポキシ樹脂層23を予熱して注入する理由を
説明するために、通常の二液性の熱硬化型エポ
キシ樹脂の温度と粘度との関係図を第2図に示
す。 同図において、硬化剤と主剤とを混合した
後、硬化反応は時間と共に進行していくが、粘
度はその雰囲気温度により著しく変化する。そ
して、硬化促進反応が起こるb(約100℃)の温
度付近で粘度の最小値になり、それ以上の温度
では急激に完全硬化が進み、粘性無限大への固
体に近づく。一方、b以下の温度では硬化促進
反応が進まないため、樹脂粘度はその雰囲気温
度の粘度以下には、これ以上下がらずに時間と
共に除々に硬化が進み、次第に粘度は上昇して
いく。従つて、通常、エポキシ樹脂の注入作業
は、粘度を低くでき、かつ長時間硬化すること
なく粘度の安定したb以下の温度(例えば、第
2図中のa(70℃〜80℃)の温度)に樹脂温度
を保ちながら、常温に放置された製品に注入し
ていく。 (8) 次に、エポキシ樹脂層23を完全に硬化させ
るため、樹脂注入を終えた製品を150℃前後の
オーブンに入れ、8時間以上キユアする。これ
により、組立は完了する。 〔背景技術の問題点〕 従来の製造方法により製造した樹脂封止トラン
ジスタを信頼性確認のため、実装条件に見合つた
−40℃〜125℃の温度サイクル試験を行つてみた
ところ、第1図中の電極取り出し端子16,1
7,18とセラミツク基板11上の銅板1a,1
b,1cとを接着する半田19にクラツクが生
じ、電極取り出し端子16,17,18がオープ
ンしたり、更に著しい場合には、樹脂ケース21
と銅ベース15との間の接着剤20が剥離される
ことがわかつた。また、エポキシ樹脂層23の厚
さhが小さい場合は、電極取り出し端子16,1
7,18とエポキシ樹脂層23、樹脂ケース21
とエポキシ樹脂層23との間からシリコーンゲル
がはみ出してくることもあつた。 原因を究明したところ、エポキシ樹脂層23を
完全硬化させるために、常温状態にある製品を、
150℃のオーブン中に入れるのであるが、そのと
きエポキシ樹脂層23とシリコーンゲル層22と
の間に短時間ではあるが、大きな温度履歴差があ
ることがわかつた。例えば、前述のようにエポキ
シ樹脂層23は硬化促進反応が始まる約100℃を
通過すると、3〜4分後には粘度はほぼ固体化完
了時の80%程度にまで硬くなつており、樹脂ケー
ス21と電極取り出し端子16,17,18とし
つかり固着している。しかし、その時、内部のシ
リコーンゲル層22はまだ約70℃前後であり、以
降の温度上昇では他部品の熱膨張係数が、、シリ
コーンゲル層22の約2分の1以下であるため、
(温度上昇×熱膨張係数)分の体積増加は見込め
ない。 従つて、前述のように、製品保証温度巾の−40
℃〜−125℃の温度サイクル試験をすると、シリ
コーンゲル層22は約70℃以下では内圧を有しな
く他に影響を与えないが、それ以上の温度では圧
力×体積=一定の法則にならい、内圧は非常に増
加する。このため、構造上弱い電極取り出し端子
16,17,18の半田19部に引張り応力をか
けることになる。この引張り応力の繰り返しによ
り、半田クラツク、半田オープン、樹脂ケース2
1の接着オープンが発生していた。 このような半導体装置では、実装上、トランジ
スタのオン―オフ動作によるトランジスタチツプ
13の発熱温度サイクル(25℃〜150℃)でも、
容易に半田クラツクが発生し、使用に耐えないこ
とがわかる。 また、このような半田クラツク発生において、
直接関係する部品及び材料の電極取り出し端子1
6,17,18の長さ方向における熱膨張伸び量
を25℃〜125℃の温度差で計算してみると次のよ
うになる。
電極取り出しボンデイングワイヤとを保護するた
めシリコーンゲル層で覆い、更にこのシリコーン
ゲル層を樹脂で封止してなる半導体装置の製造方
法に係り、特に電力変換部の主回路を交換可能な
1個の電気部品として集積化して半導体装置化し
た電力用半導体モジユールの組立製造方法におい
て有効な方法に関する。 〔発明の技術的背景〕 従来のこの種製造方法を、最も構造の簡単な絶
縁放射板付の樹脂封止トランジスタの組立製造方
法を例にとり、以下説明する。第1図はそのトラ
ンジスタの断面図を示すものである。同図におい
て、 (1) 先ず、表面にトランジスタのエミツタ、ベー
ス、コレクタ電極とすべき3個の分極された銅
板1a,1b,1c、裏面に他部品と半田付け
するための銅板1dが、例えば直接接合された
セラミツク基板11を作成する。 (2) 次に、表面のコレクタ電極とすべき銅板1a
上に半田12を介してトランジスタチツプ13
をマウントする。また、残る2ケ所の銅板1
b,1cと、トランジスタチツプ13のエミツ
タ、ベース電極とを例えばAl(アルミニウム)
ワイヤ14で結線する。これにより、銅板1b
はエミツタ電極、銅板板1cはベース電極とな
る。 (3) 次に、あらかじめ所定の場所に半田12より
低融点の半田ペーストを塗布した銅ベース1
5、電極取り出し端子16,17,18、及び
上記トランジスタチツプ13付きのセラミツク
基板11とをアライメントする。 (4) 次に、チツプマウントした半田12が溶けな
い程度の低い温度に設定したリフロー炉内に上
記(3)でアライメントされた各部品を入れて、電
極取り出し端子16,17,18とセラミツク
基板11の表面の銅板1a,1b,1c、及び
セラミツク基板11の裏面の銅板1dと銅ベー
ス15とをそれぞれ半田19付けする。 (5) 次に、半田ペースト含有のフラツクスを除去
した後、接着剤20を塗布した筒状の樹脂ケー
ス21を上記リフロー剤の銅ベース15に取り
付け、接着させる。この時、樹脂ケース21は
セラミツク基板11を一定の距離を置いて取り
囲んでいる。 (6) 次に、樹脂ケース21の開口部から十分に脱
泡したシリコーンゲルを電極取り出し端子1
6,17,18に触れないように注入し、シリ
コーンゲル層22を形成する。注入量は、前記
Alワイヤ14を少なくとも完全に埋込む量と
する。注入後、150℃前後のオーブンに1時間
以上この製品を入れ、シリコーンゲル層22を
硬化させる。なお、シリコーンゲル層22は一
液性、あるいは二液性であることは問わない。 (7) 次に、上記硬化したシリコーンゲル層22の
上から粘度を低めるために約70〜80℃に予熱し
た封止用のエポキシ樹脂を注入し、エポキシ樹
脂層23を形成する。注入量は、樹脂ケース2
1の上面から溢れ出ない程度とする。ここで、
エポキシ樹脂層23を予熱して注入する理由を
説明するために、通常の二液性の熱硬化型エポ
キシ樹脂の温度と粘度との関係図を第2図に示
す。 同図において、硬化剤と主剤とを混合した
後、硬化反応は時間と共に進行していくが、粘
度はその雰囲気温度により著しく変化する。そ
して、硬化促進反応が起こるb(約100℃)の温
度付近で粘度の最小値になり、それ以上の温度
では急激に完全硬化が進み、粘性無限大への固
体に近づく。一方、b以下の温度では硬化促進
反応が進まないため、樹脂粘度はその雰囲気温
度の粘度以下には、これ以上下がらずに時間と
共に除々に硬化が進み、次第に粘度は上昇して
いく。従つて、通常、エポキシ樹脂の注入作業
は、粘度を低くでき、かつ長時間硬化すること
なく粘度の安定したb以下の温度(例えば、第
2図中のa(70℃〜80℃)の温度)に樹脂温度
を保ちながら、常温に放置された製品に注入し
ていく。 (8) 次に、エポキシ樹脂層23を完全に硬化させ
るため、樹脂注入を終えた製品を150℃前後の
オーブンに入れ、8時間以上キユアする。これ
により、組立は完了する。 〔背景技術の問題点〕 従来の製造方法により製造した樹脂封止トラン
ジスタを信頼性確認のため、実装条件に見合つた
−40℃〜125℃の温度サイクル試験を行つてみた
ところ、第1図中の電極取り出し端子16,1
7,18とセラミツク基板11上の銅板1a,1
b,1cとを接着する半田19にクラツクが生
じ、電極取り出し端子16,17,18がオープ
ンしたり、更に著しい場合には、樹脂ケース21
と銅ベース15との間の接着剤20が剥離される
ことがわかつた。また、エポキシ樹脂層23の厚
さhが小さい場合は、電極取り出し端子16,1
7,18とエポキシ樹脂層23、樹脂ケース21
とエポキシ樹脂層23との間からシリコーンゲル
がはみ出してくることもあつた。 原因を究明したところ、エポキシ樹脂層23を
完全硬化させるために、常温状態にある製品を、
150℃のオーブン中に入れるのであるが、そのと
きエポキシ樹脂層23とシリコーンゲル層22と
の間に短時間ではあるが、大きな温度履歴差があ
ることがわかつた。例えば、前述のようにエポキ
シ樹脂層23は硬化促進反応が始まる約100℃を
通過すると、3〜4分後には粘度はほぼ固体化完
了時の80%程度にまで硬くなつており、樹脂ケー
ス21と電極取り出し端子16,17,18とし
つかり固着している。しかし、その時、内部のシ
リコーンゲル層22はまだ約70℃前後であり、以
降の温度上昇では他部品の熱膨張係数が、、シリ
コーンゲル層22の約2分の1以下であるため、
(温度上昇×熱膨張係数)分の体積増加は見込め
ない。 従つて、前述のように、製品保証温度巾の−40
℃〜−125℃の温度サイクル試験をすると、シリ
コーンゲル層22は約70℃以下では内圧を有しな
く他に影響を与えないが、それ以上の温度では圧
力×体積=一定の法則にならい、内圧は非常に増
加する。このため、構造上弱い電極取り出し端子
16,17,18の半田19部に引張り応力をか
けることになる。この引張り応力の繰り返しによ
り、半田クラツク、半田オープン、樹脂ケース2
1の接着オープンが発生していた。 このような半導体装置では、実装上、トランジ
スタのオン―オフ動作によるトランジスタチツプ
13の発熱温度サイクル(25℃〜150℃)でも、
容易に半田クラツクが発生し、使用に耐えないこ
とがわかる。 また、このような半田クラツク発生において、
直接関係する部品及び材料の電極取り出し端子1
6,17,18の長さ方向における熱膨張伸び量
を25℃〜125℃の温度差で計算してみると次のよ
うになる。
この発明は上記実情に鑑みてなされたもので、
その目的は、内部シリコーンゲルの熱膨張による
応力発生を防止し、他の構成部品に悪影響を与え
ることがなく、信頼性を向上させることのできる
半導体装置の製造方法を提供することにある。 〔発明の概要〕 この発明は、半導体チツプとこの半導体チツプ
の電極取り出しボンデイングワイヤとを覆い、こ
れらを保護するシリコーンゲル層と、前記シリコ
ーンゲル層よりも熱膨張係数が小さく、かつ少な
くとも一部が前記シリコーンゲル層と接する樹脂
層とを具備する半導体装置の製造方法において、
前記樹脂層が硬化促進反応を起こす以前に、製品
環境保証最高温度近傍(例えば125℃)までシリ
コーンゲル層を熱膨張させておき、そのときのシ
リコーンゲル層の体積を維持したまま樹脂層を完
全硬化させ、他部品と固着させる。従つて、製品
保証最高温度に製品を放置しても、シリコーンゲ
ル層の内部応力はほぼ零に近く、何ら他の構成部
品に悪影響を与えることがない。 〔発明の実施例〕 以下、図面を参照してこの発明の一実施例を説
明する。製品における温度差による熱膨張時の応
力関係は、総合的にはさらに複雑となるが、前述
の(C)′−(A)′、すなわち、第1図のシリコーンゲル
層22の熱膨張伸び量と(半田19+電極取り出
し端子16,17,18)の熱膨張伸び量との差
を零に近づければ、電極取り出し端子16,1
7,18の半田19にかかる引張応力を高温度で
も最小にできることがわかる。(C)′−(A)′=0にす
るには、シリコーンゲル層22を製品保証最高温
度の状態に保ち、シリコーンゲル層22をその温
度状態で有する体積まで熱膨張させておいて、封
止用エポキシ樹脂23で固めてしまう方法があ
る。常温まで冷却しても、製品内部では例えば
125℃でのシリコーンゲル熱膨張時のスペースが
保たれていることになり、再び125℃に製品を昇
温しても、シリコーンゲル層22は前記スペース
以上に膨張することはなく、このため半田19に
引張応力を加えることはない。 このような考察に基づき、次に本発明の具体的
製造方法を述べる。この方法は、従来例に示した
方法の(7),(8)の工程を次のように改善したもので
あり、(1)〜(6)の工程については同様であるのでそ
の説明は省略する。 (7)′シリコーンゲル層22を硬化させた後、半
製品を(120℃〜130℃)の温度に設定したヒー
タ上に乗せ、十分放置して半製品が(120℃〜
130℃)の温度になつたことを確認して(例えば、
シリコーンゲル層22の表面温度が120℃〜130℃
であることを測定する。)、約70〜80℃に予熱した
封止用のエポキシ樹脂を注入する。すべての半製
品に樹脂を注入し終えたら、半製品を(120℃
〜130℃)の温度から低下させることなく、130±
5℃に設定したオーブンに入れる。 (8)′最後に、の温度のオーブンにて8時間以
上キユアして組立を完了する。 上記工程において、従来工程のときエポキシ樹
脂層23のキユア温度が150℃であつたのを130℃
に変更したのは、シリコーンゲル層22の熱膨張
が△T=20℃の温度差により、エポキシ樹脂層2
3の硬化キユア中に半田19に引張応力が加わる
のを除外することを加味したものである。 また、の温度を120℃〜130℃にしたのは、半
製品をヒータ上に乗せ、下面の銅ベース15から
の熱伝導によりシリコーンゲル層22の昇温を計
る方法を取つたため、ヒータ温度を半田19の融
点180℃以下にする制限からによる。製品をオー
ブン加熱方式により加熱する場合には、の温度
はそれ以上昇温可能(例えば、150℃)であるが、
オーブンから出してのエポキシ樹脂層23注入時
間経過前の製品温度保持が困難であり、作業性が
悪くなる。 本発明の効果を実証するために、前記温度、
温度を各種変更したサンプルを製造し、温度限
界サイクル試験をしてみた。サンプル内容は下記
の通りである。
その目的は、内部シリコーンゲルの熱膨張による
応力発生を防止し、他の構成部品に悪影響を与え
ることがなく、信頼性を向上させることのできる
半導体装置の製造方法を提供することにある。 〔発明の概要〕 この発明は、半導体チツプとこの半導体チツプ
の電極取り出しボンデイングワイヤとを覆い、こ
れらを保護するシリコーンゲル層と、前記シリコ
ーンゲル層よりも熱膨張係数が小さく、かつ少な
くとも一部が前記シリコーンゲル層と接する樹脂
層とを具備する半導体装置の製造方法において、
前記樹脂層が硬化促進反応を起こす以前に、製品
環境保証最高温度近傍(例えば125℃)までシリ
コーンゲル層を熱膨張させておき、そのときのシ
リコーンゲル層の体積を維持したまま樹脂層を完
全硬化させ、他部品と固着させる。従つて、製品
保証最高温度に製品を放置しても、シリコーンゲ
ル層の内部応力はほぼ零に近く、何ら他の構成部
品に悪影響を与えることがない。 〔発明の実施例〕 以下、図面を参照してこの発明の一実施例を説
明する。製品における温度差による熱膨張時の応
力関係は、総合的にはさらに複雑となるが、前述
の(C)′−(A)′、すなわち、第1図のシリコーンゲル
層22の熱膨張伸び量と(半田19+電極取り出
し端子16,17,18)の熱膨張伸び量との差
を零に近づければ、電極取り出し端子16,1
7,18の半田19にかかる引張応力を高温度で
も最小にできることがわかる。(C)′−(A)′=0にす
るには、シリコーンゲル層22を製品保証最高温
度の状態に保ち、シリコーンゲル層22をその温
度状態で有する体積まで熱膨張させておいて、封
止用エポキシ樹脂23で固めてしまう方法があ
る。常温まで冷却しても、製品内部では例えば
125℃でのシリコーンゲル熱膨張時のスペースが
保たれていることになり、再び125℃に製品を昇
温しても、シリコーンゲル層22は前記スペース
以上に膨張することはなく、このため半田19に
引張応力を加えることはない。 このような考察に基づき、次に本発明の具体的
製造方法を述べる。この方法は、従来例に示した
方法の(7),(8)の工程を次のように改善したもので
あり、(1)〜(6)の工程については同様であるのでそ
の説明は省略する。 (7)′シリコーンゲル層22を硬化させた後、半
製品を(120℃〜130℃)の温度に設定したヒー
タ上に乗せ、十分放置して半製品が(120℃〜
130℃)の温度になつたことを確認して(例えば、
シリコーンゲル層22の表面温度が120℃〜130℃
であることを測定する。)、約70〜80℃に予熱した
封止用のエポキシ樹脂を注入する。すべての半製
品に樹脂を注入し終えたら、半製品を(120℃
〜130℃)の温度から低下させることなく、130±
5℃に設定したオーブンに入れる。 (8)′最後に、の温度のオーブンにて8時間以
上キユアして組立を完了する。 上記工程において、従来工程のときエポキシ樹
脂層23のキユア温度が150℃であつたのを130℃
に変更したのは、シリコーンゲル層22の熱膨張
が△T=20℃の温度差により、エポキシ樹脂層2
3の硬化キユア中に半田19に引張応力が加わる
のを除外することを加味したものである。 また、の温度を120℃〜130℃にしたのは、半
製品をヒータ上に乗せ、下面の銅ベース15から
の熱伝導によりシリコーンゲル層22の昇温を計
る方法を取つたため、ヒータ温度を半田19の融
点180℃以下にする制限からによる。製品をオー
ブン加熱方式により加熱する場合には、の温度
はそれ以上昇温可能(例えば、150℃)であるが、
オーブンから出してのエポキシ樹脂層23注入時
間経過前の製品温度保持が困難であり、作業性が
悪くなる。 本発明の効果を実証するために、前記温度、
温度を各種変更したサンプルを製造し、温度限
界サイクル試験をしてみた。サンプル内容は下記
の通りである。
以上のように本発明によれば、内部シリコーン
ゲルの熱膨張による応力発生を防止し、他の構成
部品に悪影響を与えることがなく、半導体装置の
信頼性が著しく向上する。
ゲルの熱膨張による応力発生を防止し、他の構成
部品に悪影響を与えることがなく、半導体装置の
信頼性が著しく向上する。
第1図は直接接合基板を使用した樹脂封止トラ
ンジスタの構成を示す断面図、第2図はエポキシ
樹脂の温度と粘度との関係を示す特性図、第3図
は温度サイクル試験時の半田クラツクの発生状況
を従来製品と本発明製品とを比較して示す特性
図、第4図は通電オン―オフサイクル試験時の半
田クラツク発生状況を従来製品と本発明製品とを
比較して示す特性図、第5図は直接接合基板を使
用しない樹脂封止トランジスタの構成を示す断面
図である。 1a,1b,1c,1d……銅板、11……セ
ラミツク基板、12……半田、13……トランジ
スタチツプ、14……Alワイヤ、15……銅ベ
ース、16,17,18……電極取り出し端子、
19……半田、20……接着剤、21……樹脂ケ
ース、22……シリコーンゲル層、23……エポ
キシ樹脂層。
ンジスタの構成を示す断面図、第2図はエポキシ
樹脂の温度と粘度との関係を示す特性図、第3図
は温度サイクル試験時の半田クラツクの発生状況
を従来製品と本発明製品とを比較して示す特性
図、第4図は通電オン―オフサイクル試験時の半
田クラツク発生状況を従来製品と本発明製品とを
比較して示す特性図、第5図は直接接合基板を使
用しない樹脂封止トランジスタの構成を示す断面
図である。 1a,1b,1c,1d……銅板、11……セ
ラミツク基板、12……半田、13……トランジ
スタチツプ、14……Alワイヤ、15……銅ベ
ース、16,17,18……電極取り出し端子、
19……半田、20……接着剤、21……樹脂ケ
ース、22……シリコーンゲル層、23……エポ
キシ樹脂層。
Claims (1)
- 1 半導体チツプとこの半導体チツプの電極取り
出しボンデイングワイヤとを覆い、これらを保護
するシリコーンゲル層と、前記シリコーンゲル層
よりも熱膨脹係数が小さく、かつ少なくとも一部
が前記シリコーンゲル層と接する樹脂層とを具備
する半導体装置の製造方法において、前記シリコ
ーンゲル層を熱硬化させた後の半製品を製品環境
保証最高温度近傍の温度に保つた状態で、前記樹
脂を注入した後、当該温度よりも前記半製品の温
度を低下させることなく、更に高温で熱処理を行
ない前記樹脂層を硬化させることを特徴とする半
導体装置の製造方法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58055984A JPS59181627A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 半導体装置の製造方法 |
US06/592,596 US4558510A (en) | 1983-03-31 | 1984-03-23 | Method of producing a semiconductor device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58055984A JPS59181627A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 半導体装置の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59181627A JPS59181627A (ja) | 1984-10-16 |
JPS646538B2 true JPS646538B2 (ja) | 1989-02-03 |
Family
ID=13014343
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58055984A Granted JPS59181627A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 半導体装置の製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4558510A (ja) |
JP (1) | JPS59181627A (ja) |
Families Citing this family (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPS60239051A (ja) * | 1984-05-11 | 1985-11-27 | Mitsubishi Electric Corp | 半導体装置 |
JPS61260657A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-18 | Mitsubishi Electric Corp | 半導体装置 |
DE3521572A1 (de) * | 1985-06-15 | 1986-12-18 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Leistungshalbleitermodul mit keramiksubstrat |
JPH07120733B2 (ja) * | 1985-09-27 | 1995-12-20 | 日本電装株式会社 | 車両用半導体素子パッケージ構造とその製造方法 |
AU8034087A (en) * | 1987-02-20 | 1988-09-14 | Lsi Logic Corporation | Integrated circuit package assembly |
IT1202657B (it) * | 1987-03-09 | 1989-02-09 | Sgs Microelettronica Spa | Procedimento di fabbricazione di un dispositivo modulare di potenza a semiconduttore e dispositivo con esso ottenento |
FR2614494B1 (fr) * | 1987-04-22 | 1989-07-07 | Power Compact | Procede d'assemblage de circuits de puissance et de circuits de commande sur plusieurs niveaux sur un meme module et module ainsi obtenu |
DE3717489A1 (de) * | 1987-05-23 | 1988-12-01 | Asea Brown Boveri | Leistungshalbleitermodul und verfahren zur herstellung des moduls |
US5026667A (en) * | 1987-12-29 | 1991-06-25 | Analog Devices, Incorporated | Producing integrated circuit chips with reduced stress effects |
US4903118A (en) * | 1988-03-30 | 1990-02-20 | Director General, Agency Of Industrial Science And Technology | Semiconductor device including a resilient bonding resin |
JPH0267731A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-03-07 | Toshiba Corp | はんだバンプ形半導体装置とその製造方法 |
JP2527061B2 (ja) * | 1990-01-31 | 1996-08-21 | 日本電装株式会社 | 混成集積回路装置 |
US5173766A (en) * | 1990-06-25 | 1992-12-22 | Lsi Logic Corporation | Semiconductor device package and method of making such a package |
US5243217A (en) * | 1990-11-03 | 1993-09-07 | Fuji Electric Co., Ltd. | Sealed semiconductor device with protruding portion |
FR2678773B1 (fr) * | 1991-07-05 | 1997-03-14 | Thomson Csf | Procede de cablage entre des sorties de boitier et des elements d'hybride. |
IT1259370B (it) * | 1992-03-27 | 1996-03-12 | Marelli Autronica | Unita' elettronica, particolarmente per il controllo di funzioni di un motore a combustione interna |
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FR2719157B1 (fr) * | 1994-04-20 | 1996-08-09 | Rv Electronique | Dispositif de puissance à semiconducteur à double isolation. |
DE4446527A1 (de) * | 1994-12-24 | 1996-06-27 | Ixys Semiconductor Gmbh | Leistungshalbleitermodul |
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US6404065B1 (en) * | 1998-07-31 | 2002-06-11 | I-Xys Corporation | Electrically isolated power semiconductor package |
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US6087200A (en) * | 1998-08-13 | 2000-07-11 | Clear Logic, Inc. | Using microspheres as a stress buffer for integrated circuit prototypes |
KR20010058771A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 구자홍 | 전기/전자 제품용 원 시스템 모듈 |
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JP2008141122A (ja) * | 2006-12-05 | 2008-06-19 | Denso Corp | 樹脂モールド電子部品及びその製造方法 |
US7851267B2 (en) * | 2007-10-18 | 2010-12-14 | Infineon Technologies Ag | Power semiconductor module method |
US7944033B2 (en) * | 2007-10-18 | 2011-05-17 | Infineon Technologies Ag | Power semiconductor module |
DE112008003425B4 (de) | 2007-12-20 | 2023-08-31 | Aisin Aw Co., Ltd. | Verfahren zum Herstellen eines Halbleiterbauelements |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US3839660A (en) * | 1973-02-05 | 1974-10-01 | Gen Motors Corp | Power semiconductor device package |
JPS5435666B2 (ja) * | 1975-02-11 | 1979-11-05 | ||
US4163072A (en) * | 1977-06-07 | 1979-07-31 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Encapsulation of circuits |
JPS5591150A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-10 | Hitachi Ltd | Manufacture of resin-sealed semiconductor device |
JPS58128755A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-08-01 | Toshiba Corp | 半導体装置 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58055984A patent/JPS59181627A/ja active Granted
-
1984
- 1984-03-23 US US06/592,596 patent/US4558510A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59181627A (ja) | 1984-10-16 |
US4558510A (en) | 1985-12-17 |
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