JPS6369859A - ポリフエニレンエ−テル樹脂組成物 - Google Patents
ポリフエニレンエ−テル樹脂組成物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐衝撃性、耐熱性及び機械的強度ならびに表面
外観に優れた成形物を与えかつ成形性、流動性等に優れ
たポリフェニレンエーテル樹脂組成物に関するものであ
る。
外観に優れた成形物を与えかつ成形性、流動性等に優れ
たポリフェニレンエーテル樹脂組成物に関するものであ
る。
本発明は、ポリフェニレンエーテル樹脂組成物において
、 ポリフェニレンエーテル樹脂組成物が、ポリフェニレン
エーテル樹脂と、ポリスチレン樹脂と、ポリオルガノシ
ロキサンゴム成分とポリアルキル(メタ)アクリレート
ゴム成分とから成る複合ゴムにビニル系単量体を高効率
でグラフト重合させて得た複合ゴム系グラフト共重合体
とを構成成分として含有するようにすることにより、層
状剥離が生ずることがなく、耐衝撃性、耐熱性及び機械
的強度ならびに表面外観等が著しく改善された成形物を
与え、成形性ならびに流動性に優れた樹脂組成物を提供
することができるようにしたものである。
、 ポリフェニレンエーテル樹脂組成物が、ポリフェニレン
エーテル樹脂と、ポリスチレン樹脂と、ポリオルガノシ
ロキサンゴム成分とポリアルキル(メタ)アクリレート
ゴム成分とから成る複合ゴムにビニル系単量体を高効率
でグラフト重合させて得た複合ゴム系グラフト共重合体
とを構成成分として含有するようにすることにより、層
状剥離が生ずることがなく、耐衝撃性、耐熱性及び機械
的強度ならびに表面外観等が著しく改善された成形物を
与え、成形性ならびに流動性に優れた樹脂組成物を提供
することができるようにしたものである。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする問題点〕ポリ
フェニレンエーテル樹脂は耐熱性、剛性等に優れた成形
物を与えるためエンジニアリングプラスチックとしての
用途が拡大しているが、成形物の表面外観ならびに耐衝
撃性に若干劣ることからその用途が制限されている。
フェニレンエーテル樹脂は耐熱性、剛性等に優れた成形
物を与えるためエンジニアリングプラスチックとしての
用途が拡大しているが、成形物の表面外観ならびに耐衝
撃性に若干劣ることからその用途が制限されている。
ポリフェニレンエーテル樹脂の成形物の耐衝撃性を改善
する方法として、ポリブタジェン系エラストマーを配合
する方法が特公昭4’l−32731号公報、特開昭4
6−2345号公報等に開示されている。しかしながら
、かかる方法による場合はポリブタジェン系エラストマ
ー中に不飽和結合が残存するため熱的に不安定であり、
実用的に有用な熱安定性に優れたものが得られない。
する方法として、ポリブタジェン系エラストマーを配合
する方法が特公昭4’l−32731号公報、特開昭4
6−2345号公報等に開示されている。しかしながら
、かかる方法による場合はポリブタジェン系エラストマ
ー中に不飽和結合が残存するため熱的に不安定であり、
実用的に有用な熱安定性に優れたものが得られない。
又、ポリフェニレンエーテル樹脂にエチレン−プロピレ
ン共重合体のようなポリオレフィンを配合することによ
りポリフェニレンエーテル樹脂の成形加工性及び成形物
の耐衝撃性を向上させる方法が米国特許第336185
1号明細書、特公昭42−7069号公報等に開示され
ている。しかしながら、かかる方法による場合にはポリ
オレフィンの配合量を10重量%以上とすると、ポリフ
ェニレンエーテル樹脂とポリオレフィンとの相溶性が悪
いため成形物とした場合層状剥離を生ずるようになり表
面外観が悪く、しかも耐衝撃性の向上の程度もそれ程顕
著ではない。
ン共重合体のようなポリオレフィンを配合することによ
りポリフェニレンエーテル樹脂の成形加工性及び成形物
の耐衝撃性を向上させる方法が米国特許第336185
1号明細書、特公昭42−7069号公報等に開示され
ている。しかしながら、かかる方法による場合にはポリ
オレフィンの配合量を10重量%以上とすると、ポリフ
ェニレンエーテル樹脂とポリオレフィンとの相溶性が悪
いため成形物とした場合層状剥離を生ずるようになり表
面外観が悪く、しかも耐衝撃性の向上の程度もそれ程顕
著ではない。
そこで、ポリフェニレンエーテル樹脂にポリオルガノシ
ロキサン変性アルケニル芳香族樹脂を配合して耐衝撃性
を向上させる方法が特開昭55−75444号公914
こ、又、ポリフェニレンエーテル樹脂にポリアルキル(
メタ)アクリレートを配合して樹脂成形物の強度改善を
図る方法が特公昭49−6379号公報にそれぞれ開示
されている。
ロキサン変性アルケニル芳香族樹脂を配合して耐衝撃性
を向上させる方法が特開昭55−75444号公914
こ、又、ポリフェニレンエーテル樹脂にポリアルキル(
メタ)アクリレートを配合して樹脂成形物の強度改善を
図る方法が特公昭49−6379号公報にそれぞれ開示
されている。
しかし、これらいずれの方法でも満足すべき成形外観な
らびに耐衝撃性を得る事が出来ないのが現状である。
らびに耐衝撃性を得る事が出来ないのが現状である。
本発明者らはポリフェニレンエーテル樹脂成形物本来の
優れた耐熱性及び機械的強度をそのまま保持しながら耐
衝撃性及び表面外観を改善するための樹脂組成について
鋭意検討した結果、ポリオルガノシロキサンゴム成分と
ポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分とから成る
複合ゴムにビニル系単量体を高効率でグラフト重合させ
て得た複合ゴム系グラフト共重合体とポリフェニレンエ
ーテル樹脂とポリスチレン樹脂とを組合せることにより
、これら各樹脂間の相溶性が良好で、成形物とした場合
に層状剥離が生ずることがなく、しかも耐衝撃性ならび
に表面外観が著しく改善されかつ耐熱性及び機械的強度
に優れ、成形性ならびに流動性も優れた樹脂組成物が得
られることを見い出し本発明に到達した。すなわち、本
発明は、ポリフェニレンエーテル樹脂(A)、ポリスチ
レン樹脂(B)及びポリオルガノシロキサンゴム成分1
0〜90重量%とポリアルキル(メタ)アクリレートゴ
ム成分10〜90重量%とが分離できないように相互に
絡み合った構造を有し、かつポリオルガノシロキサンゴ
ム成分とポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分と
の合計量が100重量%である平均粒子径0.08〜0
.6μmの複合ゴムに1種又は2種以上のビニル系単量
体がグラフト重合されてなる複合ゴム系グラフト共重合
体(C)を構成成分として含有するポリフェニレンエー
テル樹脂組成物である。
優れた耐熱性及び機械的強度をそのまま保持しながら耐
衝撃性及び表面外観を改善するための樹脂組成について
鋭意検討した結果、ポリオルガノシロキサンゴム成分と
ポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分とから成る
複合ゴムにビニル系単量体を高効率でグラフト重合させ
て得た複合ゴム系グラフト共重合体とポリフェニレンエ
ーテル樹脂とポリスチレン樹脂とを組合せることにより
、これら各樹脂間の相溶性が良好で、成形物とした場合
に層状剥離が生ずることがなく、しかも耐衝撃性ならび
に表面外観が著しく改善されかつ耐熱性及び機械的強度
に優れ、成形性ならびに流動性も優れた樹脂組成物が得
られることを見い出し本発明に到達した。すなわち、本
発明は、ポリフェニレンエーテル樹脂(A)、ポリスチ
レン樹脂(B)及びポリオルガノシロキサンゴム成分1
0〜90重量%とポリアルキル(メタ)アクリレートゴ
ム成分10〜90重量%とが分離できないように相互に
絡み合った構造を有し、かつポリオルガノシロキサンゴ
ム成分とポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分と
の合計量が100重量%である平均粒子径0.08〜0
.6μmの複合ゴムに1種又は2種以上のビニル系単量
体がグラフト重合されてなる複合ゴム系グラフト共重合
体(C)を構成成分として含有するポリフェニレンエー
テル樹脂組成物である。
本発明において用いられるポリフェニレンエーテル樹脂
(A)とは下記の式 (式中Ql 、、 Q4は水素及び炭化水素基からなる
群からそれぞれ独立に選択され、mは30以上の数を示
す。) で表わされる単独重合体また共重合体である。
(A)とは下記の式 (式中Ql 、、 Q4は水素及び炭化水素基からなる
群からそれぞれ独立に選択され、mは30以上の数を示
す。) で表わされる単独重合体また共重合体である。
かかるポリフェニレンエーテル樹脂の具体例としてはポ
リ (2,6−シメチルー1.4−フェニレン)エーテ
ル、ポリ (2,6−ジニチルー1゜4−フェニレン)
エーテル、ポリ (2,6−ジプロビルー1.4−フェ
ニレン)エーテル、ポリ (2−メチル−6−エチル−
1,4−フエニレン)エーテル、ポリ (2−メチル−
6−プロピル−1゜4−フェニレン)エーテル、ポリ
(2−エチル−6−ブロビルー1.4−フェニレン)エ
ーテル、(2,6−シメチルー1.4フエニレン)エー
テルと(2,3,6−)ジメチル−1,4−フエニレン
)エーテルとの共重合体、(2,6−シエチルー1,4
−フェニレン)エーテルと(2,3゜6−ドリメチルー
1.4〜フエニレン)エーテルとの共重合体、(2,6
−シメチルー1.4−フェニレン)エーテルと(2,3
,6−4リエチルー1.4−フェニレン)エーテルとの
共重合体等が挙げられる。特にポリ (2,6−シメチ
ルー1゜4−フェニレン)エーテル、及び(2,6−シ
メチルー1.4−フェニレン)エーテルと(2,3゜6
−ドリメチルー1. 4−フェニレン)エーテルとの共
重合体が好ましく、さらに好ましくはポリ(2,6−シ
メチルー1.4−フェニレン)エーテルである。これら
ポリフェニレンエーテル樹脂ばあらゆる配合比率でポリ
スチレン樹脂に対して相溶性を有する。本発明において
用いられるポリフェニレンエーテル樹脂の重合度は特に
制限されるものではないが、25℃クロロホルム溶媒下
での還元粘度が0.3〜0.7d7!/gのものが好ま
しく用いられる。0.3dj2/g未満の還元粘度のも
のでは熱安定性が悪くなる傾向があり、又0.7de/
gを超える還元粘度のものでは成形性が損なねれる傾向
がある。これらのポリフェニレンエーテル樹脂は単独で
又は2種以上混合して用いられる。
リ (2,6−シメチルー1.4−フェニレン)エーテ
ル、ポリ (2,6−ジニチルー1゜4−フェニレン)
エーテル、ポリ (2,6−ジプロビルー1.4−フェ
ニレン)エーテル、ポリ (2−メチル−6−エチル−
1,4−フエニレン)エーテル、ポリ (2−メチル−
6−プロピル−1゜4−フェニレン)エーテル、ポリ
(2−エチル−6−ブロビルー1.4−フェニレン)エ
ーテル、(2,6−シメチルー1.4フエニレン)エー
テルと(2,3,6−)ジメチル−1,4−フエニレン
)エーテルとの共重合体、(2,6−シエチルー1,4
−フェニレン)エーテルと(2,3゜6−ドリメチルー
1.4〜フエニレン)エーテルとの共重合体、(2,6
−シメチルー1.4−フェニレン)エーテルと(2,3
,6−4リエチルー1.4−フェニレン)エーテルとの
共重合体等が挙げられる。特にポリ (2,6−シメチ
ルー1゜4−フェニレン)エーテル、及び(2,6−シ
メチルー1.4−フェニレン)エーテルと(2,3゜6
−ドリメチルー1. 4−フェニレン)エーテルとの共
重合体が好ましく、さらに好ましくはポリ(2,6−シ
メチルー1.4−フェニレン)エーテルである。これら
ポリフェニレンエーテル樹脂ばあらゆる配合比率でポリ
スチレン樹脂に対して相溶性を有する。本発明において
用いられるポリフェニレンエーテル樹脂の重合度は特に
制限されるものではないが、25℃クロロホルム溶媒下
での還元粘度が0.3〜0.7d7!/gのものが好ま
しく用いられる。0.3dj2/g未満の還元粘度のも
のでは熱安定性が悪くなる傾向があり、又0.7de/
gを超える還元粘度のものでは成形性が損なねれる傾向
がある。これらのポリフェニレンエーテル樹脂は単独で
又は2種以上混合して用いられる。
又、本発明において用いられるポリスチレン樹脂(B)
とは下記の式 ルキル基、Zはハロゲン原子又炭素原子数1〜4のアル
キル基、βは0又は1〜3の数を示す。
とは下記の式 ルキル基、Zはハロゲン原子又炭素原子数1〜4のアル
キル基、βは0又は1〜3の数を示す。
で表わされる芳香族ビニル系単量体単位50重量%以上
から構成される単独重合体又は共重合可能な他のビニル
系単量体との共重合体である。かかるポリスチレン樹脂
の具体例としてはポリスチレン、ポリクロルスチレン、
ポリブロムスチレン、ポリα−メチルスチレン、スチレ
ン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−メチルメタ
クリレート共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合
体、スチレン−マレイミド共重合体、スチレン−N−フ
ェニルマレイミド共重合体、スチレン−アクリロニトリ
ル−α−メチルスチレン三元共重合体等が挙げられ、ポ
リスチレンが特に好ましい。
から構成される単独重合体又は共重合可能な他のビニル
系単量体との共重合体である。かかるポリスチレン樹脂
の具体例としてはポリスチレン、ポリクロルスチレン、
ポリブロムスチレン、ポリα−メチルスチレン、スチレ
ン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−メチルメタ
クリレート共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合
体、スチレン−マレイミド共重合体、スチレン−N−フ
ェニルマレイミド共重合体、スチレン−アクリロニトリ
ル−α−メチルスチレン三元共重合体等が挙げられ、ポ
リスチレンが特に好ましい。
さらに本発明において用いられる複合ゴム系グラフト共
重合体(C)とは、ポリオルガノシロキサンゴム成分1
0〜90重景%とポリアルキル(メタ)アクリレートゴ
ム成分90〜10重量%(各ゴム成分の合計量が100
重量%)から構成され両ゴム成分が相互に絡み合い実質
上分離出来ない構造を有しかつその平均粒子径が0.0
8〜0.6 μmである複合ゴムに、1種又は2種以」
−のビニル系単量体がグラフト重合された共重合体であ
る。
重合体(C)とは、ポリオルガノシロキサンゴム成分1
0〜90重景%とポリアルキル(メタ)アクリレートゴ
ム成分90〜10重量%(各ゴム成分の合計量が100
重量%)から構成され両ゴム成分が相互に絡み合い実質
上分離出来ない構造を有しかつその平均粒子径が0.0
8〜0.6 μmである複合ゴムに、1種又は2種以」
−のビニル系単量体がグラフト重合された共重合体であ
る。
上記複合ゴムの代わりにポリオルガノシロキサンゴム成
分及びポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分のい
ずれか1種類あるいはこれらの単純混合物をゴム源とし
て使用しても本発明の樹脂組成物の有する特徴は得られ
ず、ポリオルガノシロキサンゴム成分とポリアルキル(
メタ)アクリレートゴム成分が相互に絡み合い複合一体
化されてはしめて優れた耐衝撃性と成形表面外観とを有
する成形物を与える樹脂組成物を得ることができる。
分及びポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分のい
ずれか1種類あるいはこれらの単純混合物をゴム源とし
て使用しても本発明の樹脂組成物の有する特徴は得られ
ず、ポリオルガノシロキサンゴム成分とポリアルキル(
メタ)アクリレートゴム成分が相互に絡み合い複合一体
化されてはしめて優れた耐衝撃性と成形表面外観とを有
する成形物を与える樹脂組成物を得ることができる。
また複合ゴムを構成するポリオルガノシロキサンゴム成
分が90重量%を超えると、得られる樹脂組成物からの
成形物の成形表面外観が悪化し、又ポリアルキル(メタ
)アクリレートゴム成分が90重量%を超えると、得ら
れる樹脂組成物からの成形物の耐衝撃性が悪化する。こ
のため、複合ゴムを構成する2種のゴム成分はいずれも
10〜90重量%(ただし、両ゴム成分の合計量は10
0重量%)の範囲であることが必要であり、さらに20
〜80重量%の範囲であることが特に好ましい。上記複
合ゴムの平均粒子径は0.08〜0.6μmの範囲にあ
ることが必要である。平均粒子径が0.08μ未満にな
ると得られる樹脂組成物からの成形物の耐衝撃性が悪化
し、又平均粒子径が0.6μを超えると得られる樹脂組
成物からの成形物の耐衝撃性が悪化すると共に、成形表
面外観が悪化する。この様な平均粒子径を有する複合ゴ
ムを製造するには乳化重合法が最適であり、まずポリオ
ルガノシロキサンゴムのラテックスを調製し、次にアル
キル(メタ)アクリレートゴムの合成用単量体をポリオ
ルガノシロキサンゴムラテックスのゴム粒子に含浸させ
てから前記合成用単量体を重合するのが好ましい。
分が90重量%を超えると、得られる樹脂組成物からの
成形物の成形表面外観が悪化し、又ポリアルキル(メタ
)アクリレートゴム成分が90重量%を超えると、得ら
れる樹脂組成物からの成形物の耐衝撃性が悪化する。こ
のため、複合ゴムを構成する2種のゴム成分はいずれも
10〜90重量%(ただし、両ゴム成分の合計量は10
0重量%)の範囲であることが必要であり、さらに20
〜80重量%の範囲であることが特に好ましい。上記複
合ゴムの平均粒子径は0.08〜0.6μmの範囲にあ
ることが必要である。平均粒子径が0.08μ未満にな
ると得られる樹脂組成物からの成形物の耐衝撃性が悪化
し、又平均粒子径が0.6μを超えると得られる樹脂組
成物からの成形物の耐衝撃性が悪化すると共に、成形表
面外観が悪化する。この様な平均粒子径を有する複合ゴ
ムを製造するには乳化重合法が最適であり、まずポリオ
ルガノシロキサンゴムのラテックスを調製し、次にアル
キル(メタ)アクリレートゴムの合成用単量体をポリオ
ルガノシロキサンゴムラテックスのゴム粒子に含浸させ
てから前記合成用単量体を重合するのが好ましい。
上記複合ゴムを構成するポリオルガノシロキサンゴム成
分は、以下に示すオルガノシロキサン及び架橋剤(I)
を用いて乳化重合により調製することができ、その際、
さらにグラフト交叉剤(I)を併用することもできる。
分は、以下に示すオルガノシロキサン及び架橋剤(I)
を用いて乳化重合により調製することができ、その際、
さらにグラフト交叉剤(I)を併用することもできる。
オルガノシロキサンとしては、3員環以上の各種の環状
体が挙げられ、好ましく用いられるのは3〜6員環であ
る。例えばヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタ
メチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペン
タシロキサン、Fデカメチルシクロヘキサシロキサン、
トリメチルトリフェニルシクロトリシロキサン、テトラ
メチルテトラフェニルシクロテトラシロキサン、オクタ
フェニルシクロテトラシロキサン等が挙げられ、これら
は単独で又は2種以上混合して用いられる。
体が挙げられ、好ましく用いられるのは3〜6員環であ
る。例えばヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタ
メチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペン
タシロキサン、Fデカメチルシクロヘキサシロキサン、
トリメチルトリフェニルシクロトリシロキサン、テトラ
メチルテトラフェニルシクロテトラシロキサン、オクタ
フェニルシクロテトラシロキサン等が挙げられ、これら
は単独で又は2種以上混合して用いられる。
これらの使用量はポリオルガノシロキサンゴム成分中5
0重量%以上、好ましくは70重量%以上である。
0重量%以上、好ましくは70重量%以上である。
架橋剤(1)としては、3官能性又は4官能性のシラン
系架橋剤、例えばトリメトキシメチルシラン、トリエト
キシフェニルシラン、テトラメトキシシラン、テトラエ
トキシシラン、テトラ−n−プロポキシシラン、テトラ
ブトキシシラン等が用いられる。特に4官能性の架橋剤
が好ましく、この中でもテトラエトキシシランが特に好
ましい。
系架橋剤、例えばトリメトキシメチルシラン、トリエト
キシフェニルシラン、テトラメトキシシラン、テトラエ
トキシシラン、テトラ−n−プロポキシシラン、テトラ
ブトキシシラン等が用いられる。特に4官能性の架橋剤
が好ましく、この中でもテトラエトキシシランが特に好
ましい。
架橋剤の使用量はポリオルガノシロキサンゴム成分中0
.1〜30重景%景気る。
.1〜30重景%景気る。
グラフト交叉剤(1)としては、次式
%式%)
(各式中R1はメチル基、エチル基、プロピル基又ハフ
ェニル基、R2は水素原子又はメチル基、nは0、■又
は2、pは1〜6の数を示す。)で表わされる単位を形
成し得る化合物等が用いられる。式(1−1)の単位を
形成し得る(メタ)アクリロイルオキシシロキサンはグ
ラフト効率が高いため有効なグラフト鎖を形成すること
が可能であり耐衝撃性発現の点で有利である。なお式(
■−1)の単位を形成し得るものとしてメタクリロイル
オキシシロキサンが特に好ましい。メタクリロイルオキ
シシロキサンの具体例としてはβ−メタクリロイルオキ
シエチルジメトキシメチルシラン、γ−メタクリロイル
オキシプロピルメトキシジメチルシラン、γ−メタクリ
ロイルオキシプロピルジメトキシメチルシラン、T−メ
タクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン、γ−
メタクリロイルオキシプロピルエトキシジエチルシラン
、γ−メタクリロイルオキシプロピルジェトキシメチル
シラン、δ−メタクリロイルオキシブチルジェトキシメ
チルシラン等が挙げられる。グラフト交叉剤の使用量は
ポリオルガノシロキサンゴム成分中0〜10重量%であ
る。
ェニル基、R2は水素原子又はメチル基、nは0、■又
は2、pは1〜6の数を示す。)で表わされる単位を形
成し得る化合物等が用いられる。式(1−1)の単位を
形成し得る(メタ)アクリロイルオキシシロキサンはグ
ラフト効率が高いため有効なグラフト鎖を形成すること
が可能であり耐衝撃性発現の点で有利である。なお式(
■−1)の単位を形成し得るものとしてメタクリロイル
オキシシロキサンが特に好ましい。メタクリロイルオキ
シシロキサンの具体例としてはβ−メタクリロイルオキ
シエチルジメトキシメチルシラン、γ−メタクリロイル
オキシプロピルメトキシジメチルシラン、γ−メタクリ
ロイルオキシプロピルジメトキシメチルシラン、T−メ
タクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン、γ−
メタクリロイルオキシプロピルエトキシジエチルシラン
、γ−メタクリロイルオキシプロピルジェトキシメチル
シラン、δ−メタクリロイルオキシブチルジェトキシメ
チルシラン等が挙げられる。グラフト交叉剤の使用量は
ポリオルガノシロキサンゴム成分中0〜10重量%であ
る。
このポリオルガノシロキサンゴム成分のラテックスの製
造は、例えば米国特許第2891920号明細書、同第
3294725号明細書等に記載された方法を用いるこ
とができる。本発明の実施では、例えば、オルガノシロ
キサンと架橋剤(1)及び所望によりグラフト交叉剤(
I)の混合溶液とを、アルキルベンゼンスルホン酸、ア
ルキルスルホン酸等のスルホン酸系乳化剤の存在下で、
例えばホモジナイザー等を用いて水と剪断混合する方法
により製造することが好ましい。アルキルベンゼンスル
ホン酸はオルガノシロキサンの乳化剤として作用すると
同時に重合開始剤ともなるので好適である。この際、ア
ルキルベンゼンスルホン酸金属塩、アルキルスルホン酸
金属塩等を併用するとグラフト重合を行う際にポリマー
を安定に維持するのに効果があるので好ましい。
造は、例えば米国特許第2891920号明細書、同第
3294725号明細書等に記載された方法を用いるこ
とができる。本発明の実施では、例えば、オルガノシロ
キサンと架橋剤(1)及び所望によりグラフト交叉剤(
I)の混合溶液とを、アルキルベンゼンスルホン酸、ア
ルキルスルホン酸等のスルホン酸系乳化剤の存在下で、
例えばホモジナイザー等を用いて水と剪断混合する方法
により製造することが好ましい。アルキルベンゼンスル
ホン酸はオルガノシロキサンの乳化剤として作用すると
同時に重合開始剤ともなるので好適である。この際、ア
ルキルベンゼンスルホン酸金属塩、アルキルスルホン酸
金属塩等を併用するとグラフト重合を行う際にポリマー
を安定に維持するのに効果があるので好ましい。
次に上記複合ゴムを構成するポリアルキル(メタ)アク
リレートゴム成分は以下に示すアルキル(メタ)アクリ
レート、架橋剤(II)及びグラフト交叉剤(n)を用
いて合成することができる。
リレートゴム成分は以下に示すアルキル(メタ)アクリ
レート、架橋剤(II)及びグラフト交叉剤(n)を用
いて合成することができる。
アルキル(メタ)アクリレートとしては、例えばメチル
アクリレート、エチルアクリレート、n−プロビルアク
リレート、n−ブチルアクリレート、2−エチルへキシ
ルアクリレート等のアルキルアクリレート及びヘキシル
メタクリレート、2一エチルへキシルメタクリレ−1・
、n−ラウリルメタクリレート等のアルキルメタクリレ
ートが挙げられ、特にn−ブチルアクリレートの使用が
好ましい。
アクリレート、エチルアクリレート、n−プロビルアク
リレート、n−ブチルアクリレート、2−エチルへキシ
ルアクリレート等のアルキルアクリレート及びヘキシル
メタクリレート、2一エチルへキシルメタクリレ−1・
、n−ラウリルメタクリレート等のアルキルメタクリレ
ートが挙げられ、特にn−ブチルアクリレートの使用が
好ましい。
架橋剤(II)としては、例えばエチレングリコールジ
メタクリレート、プロピレングリコールジメタクリレー
ト、1.3−ブチレングリコールジメタクリレート、1
.4−ブチレングリコールジメタクリレート等が挙げら
、れる。
メタクリレート、プロピレングリコールジメタクリレー
ト、1.3−ブチレングリコールジメタクリレート、1
.4−ブチレングリコールジメタクリレート等が挙げら
、れる。
グラフト交叉剤(TI)としては、例えばアリルメタク
リレート、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシ
アヌレート等が挙げられる。アリルメタクリレートは架
橋剤として用いることもできる。これら架橋剤並びにグ
ラフト交叉剤は単独又は2種以上併用して用いられる。
リレート、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシ
アヌレート等が挙げられる。アリルメタクリレートは架
橋剤として用いることもできる。これら架橋剤並びにグ
ラフト交叉剤は単独又は2種以上併用して用いられる。
これら架橋剤及びグラフト交叉剤の合計の使用量はポリ
アルキル(メタ)アクリレートゴム成分中0.1〜20
重量%である。
アルキル(メタ)アクリレートゴム成分中0.1〜20
重量%である。
ポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分の重合は、
水酸化す]・リウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム
等のアルカリの水溶液の添加により中和されたポリオル
ガノシロキサンゴム成分のラテックス中へ上記アルキル
(メタ)アクリレート、架橋剤及びグラフト交叉剤を添
加し、ポリオルガノシロキサンゴム粒子へ含浸させたの
ち、通常のラジカル重合開始剤を作用させて行う。重合
の進行と共にポリオルガノシロキサンゴムの架橋網目に
相互に絡んだポリアルキル(メタ)アクリレートゴムの
架橋網目が形成され、実質上分離できないポリオルガノ
シロキサンゴム成分とポリアルキル(メタ)アクリレー
トゴム成分との複合ゴムのラテックスが得られる。なお
本発明の実施に際してはこの複合ゴムとしてポリオルガ
ノシロキサンゴム成分の主骨格がジメチルシロキサンの
繰り返し単位を有し、ポリアルキル(メタ)アクリレー
トゴム成分の主骨格がn−ブチルアクリレートの繰り返
し単位を有する複合ゴムが好ましく用いられる。
水酸化す]・リウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム
等のアルカリの水溶液の添加により中和されたポリオル
ガノシロキサンゴム成分のラテックス中へ上記アルキル
(メタ)アクリレート、架橋剤及びグラフト交叉剤を添
加し、ポリオルガノシロキサンゴム粒子へ含浸させたの
ち、通常のラジカル重合開始剤を作用させて行う。重合
の進行と共にポリオルガノシロキサンゴムの架橋網目に
相互に絡んだポリアルキル(メタ)アクリレートゴムの
架橋網目が形成され、実質上分離できないポリオルガノ
シロキサンゴム成分とポリアルキル(メタ)アクリレー
トゴム成分との複合ゴムのラテックスが得られる。なお
本発明の実施に際してはこの複合ゴムとしてポリオルガ
ノシロキサンゴム成分の主骨格がジメチルシロキサンの
繰り返し単位を有し、ポリアルキル(メタ)アクリレー
トゴム成分の主骨格がn−ブチルアクリレートの繰り返
し単位を有する複合ゴムが好ましく用いられる。
このようにして乳化重合により調製された複合ゴムは、
ビニル系単量体とグラフト共重合可能であり、又ポリオ
ルガノシロキサンゴム成分とポリアルキル(メタ)アク
リレートゴム成分とは強固に絡み合っているためアセト
ン、トルエン等の通常の有機溶剤では抽出分離出来ない
。この複合ゴムをトルエンにより90℃で12時間抽出
して測定したゲル含量は80重量%以上である。
ビニル系単量体とグラフト共重合可能であり、又ポリオ
ルガノシロキサンゴム成分とポリアルキル(メタ)アク
リレートゴム成分とは強固に絡み合っているためアセト
ン、トルエン等の通常の有機溶剤では抽出分離出来ない
。この複合ゴムをトルエンにより90℃で12時間抽出
して測定したゲル含量は80重量%以上である。
この複合ゴムにグラフト重合させるビニル系単量体とし
ては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン
等の芳香族アルケニル化合物;メチルメタクリレート、
2−エチルへキシルメタクリレート等のメタクリル酸エ
ステル;メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブ
チルアクリレート等のアクリル酸エステル;アクリロニ
トリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル化合物
等の各種のビニル系単量体が挙げられ、これらは単独で
又は2種以上組合せて用いられる。これらビニル系単量
体のうち芳香族アルケニル化合物が好ましく、スチレン
が特に好ましい。
ては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン
等の芳香族アルケニル化合物;メチルメタクリレート、
2−エチルへキシルメタクリレート等のメタクリル酸エ
ステル;メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブ
チルアクリレート等のアクリル酸エステル;アクリロニ
トリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル化合物
等の各種のビニル系単量体が挙げられ、これらは単独で
又は2種以上組合せて用いられる。これらビニル系単量
体のうち芳香族アルケニル化合物が好ましく、スチレン
が特に好ましい。
複合ゴム系グラフト共重合体(C)における上記複合ゴ
ムと上記ビニル系単量体の割合は、このグラフト共重合
体(C’)の重量を基準にして複合ゴム30〜95重量
%、好ましくは40〜90重量%及びビニル系単量体5
〜70重量%、好ましくは10〜60重量%が好ましい
。ビニル系単量体が5重量%未満では樹脂組成物中での
グラフト共重合体(C)の分散が充分でなく、又、70
重量%を超えると衝撃強度発現性が低下するので好まし
くない。
ムと上記ビニル系単量体の割合は、このグラフト共重合
体(C’)の重量を基準にして複合ゴム30〜95重量
%、好ましくは40〜90重量%及びビニル系単量体5
〜70重量%、好ましくは10〜60重量%が好ましい
。ビニル系単量体が5重量%未満では樹脂組成物中での
グラフト共重合体(C)の分散が充分でなく、又、70
重量%を超えると衝撃強度発現性が低下するので好まし
くない。
複合ゴム系グラフト共重合体(C)は、上記ビニル系単
量体を複合ゴムのラテックスに加えラジカル重合技術に
よって一段であるいは多段で重合させて得られる複合ゴ
ム系グラフト共重合体ラテックスを、塩化カルシウム又
は硫酸マグネシウム等の金属塩を溶解した熱水中に投入
し、塩析、凝固することにより分離、回収することがで
きる。
量体を複合ゴムのラテックスに加えラジカル重合技術に
よって一段であるいは多段で重合させて得られる複合ゴ
ム系グラフト共重合体ラテックスを、塩化カルシウム又
は硫酸マグネシウム等の金属塩を溶解した熱水中に投入
し、塩析、凝固することにより分離、回収することがで
きる。
本発明の樹脂組成物においてポリフェニレンエーテル樹
脂(A)(以下、成分(A)と称する)、ポリスチレン
樹脂(B)(以下、成分(B)と称する)及び複合ゴム
系グラフト共重合体(C)(以下成分(C)と称する)
は広い範囲の割合で組合わせることができる。なお本発
明の樹脂組成物は、全樹脂組成物の重量を基準にして、
成分(A)が20〜80重量%、成分(B)が20〜7
5重量%及び成分(C)が1〜40重量%であるように
構成されるのが好ましい。
脂(A)(以下、成分(A)と称する)、ポリスチレン
樹脂(B)(以下、成分(B)と称する)及び複合ゴム
系グラフト共重合体(C)(以下成分(C)と称する)
は広い範囲の割合で組合わせることができる。なお本発
明の樹脂組成物は、全樹脂組成物の重量を基準にして、
成分(A)が20〜80重量%、成分(B)が20〜7
5重量%及び成分(C)が1〜40重量%であるように
構成されるのが好ましい。
成分(A>が20重量%未満では耐熱性の付与が充分で
ない傾向があり、又、80重量%を超える場合には流動
特性が悪くなる傾向があり成形性が低下する傾向がある
。又、成分(B)が20重量%未満では成形性と耐熱性
とのバランスをとる −ことが困難となる傾向があり、
又、75重量%を超える場合には耐衝撃性と耐熱性との
バランスをとることが困難となる傾向がある。さらに、
成分(C)が1重量%未満では耐衝撃性能改善効果が不
充分となる傾向があり、又、40重量%を超えると複合
ゴムの含量が高くなり機械的強度が低下する傾向があり
使用に耐えにくくなる。
ない傾向があり、又、80重量%を超える場合には流動
特性が悪くなる傾向があり成形性が低下する傾向がある
。又、成分(B)が20重量%未満では成形性と耐熱性
とのバランスをとる −ことが困難となる傾向があり、
又、75重量%を超える場合には耐衝撃性と耐熱性との
バランスをとることが困難となる傾向がある。さらに、
成分(C)が1重量%未満では耐衝撃性能改善効果が不
充分となる傾向があり、又、40重量%を超えると複合
ゴムの含量が高くなり機械的強度が低下する傾向があり
使用に耐えにくくなる。
本発明の樹脂組成物は、耐熱性、耐衝撃性、特に低温下
での耐衝撃性に優れた成形物を与え、しかも流動性にも
優れ、又、上記成分(A)と成分(B)の配合比率を変
えることにより耐熱性のレベルを超耐熱性樹脂から通常
の耐熱性樹脂の水準まで自由に設計できる。さらに成分
(C)の配合比率を変えることにより成形物の耐衝撃性
ならびに表面外観も自由に設計することができる。
での耐衝撃性に優れた成形物を与え、しかも流動性にも
優れ、又、上記成分(A)と成分(B)の配合比率を変
えることにより耐熱性のレベルを超耐熱性樹脂から通常
の耐熱性樹脂の水準まで自由に設計できる。さらに成分
(C)の配合比率を変えることにより成形物の耐衝撃性
ならびに表面外観も自由に設計することができる。
本発明の樹脂組成物を調製する方法としては成分(A)
、(B)及び(C)をハンハリミキサー、ロールミル、
二軸押出機等の公知の装置を用い機械的に混合しペレッ
ト状に賦形すればよい。
、(B)及び(C)をハンハリミキサー、ロールミル、
二軸押出機等の公知の装置を用い機械的に混合しペレッ
ト状に賦形すればよい。
さらに本発明の樹脂組成物には必要に応じて安定剤、可
塑剤、滑剤、難燃剤、顔料、充填剤等を配合し得る。具
体的にはトリフェニルホスファイト等の安定剤;ポリエ
チレンワックス、ポリプロピレンワックス等の滑剤;ト
リフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート等
のホスフェート系難燃剤、デカブロモビフェニル、デカ
ブロモビフェニルエーテル等の臭素系難燃剤、三酸化ア
ンチモン等の難燃剤;酸化チタン、硫化亜鉛、酸化亜鉛
等の顔料ニガラス繊維、アスベスト、ウオラストナイト
、マイカ、タルク等の充填剤等が挙げられる。
塑剤、滑剤、難燃剤、顔料、充填剤等を配合し得る。具
体的にはトリフェニルホスファイト等の安定剤;ポリエ
チレンワックス、ポリプロピレンワックス等の滑剤;ト
リフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート等
のホスフェート系難燃剤、デカブロモビフェニル、デカ
ブロモビフェニルエーテル等の臭素系難燃剤、三酸化ア
ンチモン等の難燃剤;酸化チタン、硫化亜鉛、酸化亜鉛
等の顔料ニガラス繊維、アスベスト、ウオラストナイト
、マイカ、タルク等の充填剤等が挙げられる。
以下本実施例により本発明を具体的に説明する。
以下の記載において「部」とあるのはすべて重量部を意
味する。
味する。
なお各実施例、比較例での諸物性の測定法は次の方法に
よる。
よる。
曲げ強度:
ASTM D 790の方法による。
アイゾツト衝撃強度:
ASTM D 256の方法による。
(1/4“ノツチ付)
ビカー軟化温度;
ISOR306の方法による。
メルトインデックス:
ASTM D 123Bの方法に準拠した方法による
。
。
(5kgの荷重下275℃での測定値)光沢:
ASTM D 523−62 T (60℃鏡面光沢
度)の方法による。
度)の方法による。
参考例1
複合ゴム系グラフト共重合体(S−1>の製造:テトラ
エトキシシラン2部、γ−メタクリロイルオキシプロピ
ルジメトキシメチルシラン0.5部及びオクタメチルシ
クロテトラシロキサン97.5部を混合し、シロキサン
混合物100部を得た。ドデシルベンゼンスルホン酸ナ
トリウム及びドデシルベンゼンスルホン酸をそれぞれ1
部を溶解した蒸留水200部に上記混合シロキサン10
0部を加え、ホモミキサーにて10. 00 Orpm
で予備攪拌した後、ホモジナイザーにより300 kg
/cm2の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキサン
ラテックスを得た。この混合液を、コンデンサー及び攪
拌翼を備えたセパラブルフラスコに移し、攪拌混合しな
がら80℃で5時間加熱した後20°Cで放置し、48
時間後に水酸化ナトリウム水溶液でこのラテックスのp
l+を6.9に中和し、重合を完結しポリオルガノシロ
キサンゴム粒子・ノクスー1を得た。得られたポリオル
ガノシロキサンゴムの重合率は89,7%であり、ポリ
オルガノシロキサンゴムの平均粒子径は0.16μmで
あった。
エトキシシラン2部、γ−メタクリロイルオキシプロピ
ルジメトキシメチルシラン0.5部及びオクタメチルシ
クロテトラシロキサン97.5部を混合し、シロキサン
混合物100部を得た。ドデシルベンゼンスルホン酸ナ
トリウム及びドデシルベンゼンスルホン酸をそれぞれ1
部を溶解した蒸留水200部に上記混合シロキサン10
0部を加え、ホモミキサーにて10. 00 Orpm
で予備攪拌した後、ホモジナイザーにより300 kg
/cm2の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキサン
ラテックスを得た。この混合液を、コンデンサー及び攪
拌翼を備えたセパラブルフラスコに移し、攪拌混合しな
がら80℃で5時間加熱した後20°Cで放置し、48
時間後に水酸化ナトリウム水溶液でこのラテックスのp
l+を6.9に中和し、重合を完結しポリオルガノシロ
キサンゴム粒子・ノクスー1を得た。得られたポリオル
ガノシロキサンゴムの重合率は89,7%であり、ポリ
オルガノシロキサンゴムの平均粒子径は0.16μmで
あった。
上記ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−1を11
7部採取し、攪拌器を備えたセパラブルフラスコに入れ
、蒸留水57.5部を加え、窒素置換をしてから50℃
に昇温し、n−ブチルアクリレート33.95部、アリ
ルメタクリレート1.05部及びter t−ブチルヒ
ドロペルオキシド0.26部の混合液を仕込み30分間
攪拌し、この混合液をポリオルガノシロキサンゴム粒子
に浸透させた。次いで、硫酸第1鉄0.002部、エチ
レンジアミン四酢酸二ナトリウム塩0.006部、ロン
ガリソト0.26部及び蒸留水5部の混合液を仕込みラ
ジカル重合を開始させ、その後内温70℃で2時間保持
し重合を完了して複合ゴムラテックスを得た。このラテ
ックスを一部採取し、複合ゴムの平均粒子径を測定した
ところ0.19μmであった。又、このラテックスを乾
燥し固形物を得、トルエンで90℃、12時間抽出し、
ゲル含量を測定したところ97.3重量%であった。こ
の複合ゴムラテックスに、tert−ブチルヒドロペル
オキシド0.12部とスチレン30部との混合液を70
℃にて15分間にわたり滴下し、その後70℃で4時間
保持し、複合ゴムへのグラフト重合を完了した。スチレ
ンの重合率は91.5%であった。得られたグラフト共
重合体ラテックスを塩化カルシウム1.5重量%の熱水
200部中に滴下し、凝固、分離し洗浄したのち75℃
で16時間乾燥し、複合ゴム系グラフト共重合体(以下
、S−1と称する)の乾粉を97.8部得た。
7部採取し、攪拌器を備えたセパラブルフラスコに入れ
、蒸留水57.5部を加え、窒素置換をしてから50℃
に昇温し、n−ブチルアクリレート33.95部、アリ
ルメタクリレート1.05部及びter t−ブチルヒ
ドロペルオキシド0.26部の混合液を仕込み30分間
攪拌し、この混合液をポリオルガノシロキサンゴム粒子
に浸透させた。次いで、硫酸第1鉄0.002部、エチ
レンジアミン四酢酸二ナトリウム塩0.006部、ロン
ガリソト0.26部及び蒸留水5部の混合液を仕込みラ
ジカル重合を開始させ、その後内温70℃で2時間保持
し重合を完了して複合ゴムラテックスを得た。このラテ
ックスを一部採取し、複合ゴムの平均粒子径を測定した
ところ0.19μmであった。又、このラテックスを乾
燥し固形物を得、トルエンで90℃、12時間抽出し、
ゲル含量を測定したところ97.3重量%であった。こ
の複合ゴムラテックスに、tert−ブチルヒドロペル
オキシド0.12部とスチレン30部との混合液を70
℃にて15分間にわたり滴下し、その後70℃で4時間
保持し、複合ゴムへのグラフト重合を完了した。スチレ
ンの重合率は91.5%であった。得られたグラフト共
重合体ラテックスを塩化カルシウム1.5重量%の熱水
200部中に滴下し、凝固、分離し洗浄したのち75℃
で16時間乾燥し、複合ゴム系グラフト共重合体(以下
、S−1と称する)の乾粉を97.8部得た。
髪九炭1
複合ゴム系グラフト共重合体(S−2)の製造:テトラ
エトキシシラン2部、オクタメチルシクロテトラシロキ
サン98部を混合して混合シロキサン100部を得た。
エトキシシラン2部、オクタメチルシクロテトラシロキ
サン98部を混合して混合シロキサン100部を得た。
ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム1部及びドデシ
ルベンゼンスルホン酸1部をそれぞれ溶解した蒸留水2
00部中に上記混合シロキサン100部を加え、S−1
の製造時と同様にホモミキサーによる予備分散及びホモ
ジナイザーによる乳化、分散を行ない80゛C15時間
の加熱を行なったのち冷却後20°Cで48時間装置し
水酸化ナトリウム水溶液でpI(6,9に中和し重合を
完結してポリオルガノシロキサンゴムラテックスー2を
得た。得られたポリオルガノシロキサンゴムの重合率は
88.9%であり平均粒子径は0.16μmであった。
ルベンゼンスルホン酸1部をそれぞれ溶解した蒸留水2
00部中に上記混合シロキサン100部を加え、S−1
の製造時と同様にホモミキサーによる予備分散及びホモ
ジナイザーによる乳化、分散を行ない80゛C15時間
の加熱を行なったのち冷却後20°Cで48時間装置し
水酸化ナトリウム水溶液でpI(6,9に中和し重合を
完結してポリオルガノシロキサンゴムラテックスー2を
得た。得られたポリオルガノシロキサンゴムの重合率は
88.9%であり平均粒子径は0.16μmであった。
上記ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−2を11
7部採取し、蒸留水57.5部を添加したのちS−1の
製造時と同様にn−ブチルアクリレート33.95部、
アリルメタクリレート1.05部及びtert−ブチル
ヒドロペルオキシド0.26部の混合液を仕込み、他は
S−1の製造時と同じ条件、方法で複合ゴム化の重合を
行なった。この複合ゴムの平均粒子径は0.20μmで
あり、参考例1と同様にしてトルエン抽出法で測定した
ゲル含量は92.4重量%であった。得られた複合ゴム
ラテックスにスチレン30部とtert−ブチルヒドロ
ペルオキシド0.12部との混合液を加えS−1と同じ
条件、方法によりグラフト重合を行なった。こうして得
られたグラフト共重合体ラテックスを参考例1と同様に
凝固、分離、乾燥処理して複合ゴム系グラフト共重合体
(以下、S−2と称する)の乾粉を97.6部得た。
7部採取し、蒸留水57.5部を添加したのちS−1の
製造時と同様にn−ブチルアクリレート33.95部、
アリルメタクリレート1.05部及びtert−ブチル
ヒドロペルオキシド0.26部の混合液を仕込み、他は
S−1の製造時と同じ条件、方法で複合ゴム化の重合を
行なった。この複合ゴムの平均粒子径は0.20μmで
あり、参考例1と同様にしてトルエン抽出法で測定した
ゲル含量は92.4重量%であった。得られた複合ゴム
ラテックスにスチレン30部とtert−ブチルヒドロ
ペルオキシド0.12部との混合液を加えS−1と同じ
条件、方法によりグラフト重合を行なった。こうして得
られたグラフト共重合体ラテックスを参考例1と同様に
凝固、分離、乾燥処理して複合ゴム系グラフト共重合体
(以下、S−2と称する)の乾粉を97.6部得た。
参考拠1
複合ゴム系グラフト共重合体S−3〜S−6の製造:
複合ゴム系グラフト共重合体S−1の製造時に調製した
ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−1を使用し、
ポリオルガノシロキサンゴムとブチルアクリレートゴム
との比率がS−1の場合とは異なる複合ゴム系グラフト
共重合体を次のようにして製造した。
ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−1を使用し、
ポリオルガノシロキサンゴムとブチルアクリレートゴム
との比率がS−1の場合とは異なる複合ゴム系グラフト
共重合体を次のようにして製造した。
すなわち、次に示す配合で、それ以外は参考例1と同じ
方法、同じ条件でラジカル重合開始剤により複合ゴムラ
テックス3〜6を調製した。
方法、同じ条件でラジカル重合開始剤により複合ゴムラ
テックス3〜6を調製した。
(以下余白、次頁に続く)
各複合ゴムラテックスにスチレン30部とter t−
ブチルヒドロペルオキシド0.12部との混合液を加え
、上記参考例1と同じ条件、方法により複合ゴムへのグ
ラフト重合反応を行い、反応終了後、得られた各ラテッ
クスを上記参考例1と同様に凝固、分離、乾燥処理して
複合ゴム系グラフト共重合体(以下、各々S−3〜S−
6と称する)の乾粉を得た。
ブチルヒドロペルオキシド0.12部との混合液を加え
、上記参考例1と同じ条件、方法により複合ゴムへのグ
ラフト重合反応を行い、反応終了後、得られた各ラテッ
クスを上記参考例1と同様に凝固、分離、乾燥処理して
複合ゴム系グラフト共重合体(以下、各々S−3〜S−
6と称する)の乾粉を得た。
参考炭ニ↓
複合ゴム系グラフト共重合体(S−7,5−8)の製造
: 複合ゴム系グラフト共重合体S−1の製造時に8周製し
たボリオルガノシロキサンゴムラテソクス−1を使用し
、−グラフト重合に用いるスチレン単量体量の異なる2
種の複合ゴム系グラフト共重合体を製造した。
: 複合ゴム系グラフト共重合体S−1の製造時に8周製し
たボリオルガノシロキサンゴムラテソクス−1を使用し
、−グラフト重合に用いるスチレン単量体量の異なる2
種の複合ゴム系グラフト共重合体を製造した。
すなわち、上記シロキサンゴムラテックス−1を117
部採取し、蒸留水200部と共に攪拌器付セパラブルフ
ラスコに入れ、窒素置換をしたのち50℃に昇温し、n
−ブチルアクリレート33.95部、アリルメタクリレ
ート1.05部、tert−ブチルヒドロペルオキシド
0.26部の混合液を仕込み、30分間攪拌したのち、
硫酸第1鉄0.002部、エチレンジアミン四酢酸二ナ
トリウム塩0.006部、ロンガリット0.26部及び
蒸留水5部の混合液を仕込み重合を開始させて、複合ゴ
ムラテックスを製造した。この複合ゴムの平均粒子径は
0.19μmであリ、参考例1と同様にしてトルエン抽
出法で測定したゲル含量は97.3重量%であった。こ
の複合ゴムラテックスにスチレン5o部とter t−
ブチルヒドロペルオキシド0.2部との混合液を70′
cで15分間滴下し、その後70 ’Cで4時間保持し
て、複合ゴムへのグラフト重合を完了した。そののち参
考例1と同様に凝固、乾燥処理して複合ゴム系グラフト
共重合体(以下、s−7と称する)の乾粉を得た。
部採取し、蒸留水200部と共に攪拌器付セパラブルフ
ラスコに入れ、窒素置換をしたのち50℃に昇温し、n
−ブチルアクリレート33.95部、アリルメタクリレ
ート1.05部、tert−ブチルヒドロペルオキシド
0.26部の混合液を仕込み、30分間攪拌したのち、
硫酸第1鉄0.002部、エチレンジアミン四酢酸二ナ
トリウム塩0.006部、ロンガリット0.26部及び
蒸留水5部の混合液を仕込み重合を開始させて、複合ゴ
ムラテックスを製造した。この複合ゴムの平均粒子径は
0.19μmであリ、参考例1と同様にしてトルエン抽
出法で測定したゲル含量は97.3重量%であった。こ
の複合ゴムラテックスにスチレン5o部とter t−
ブチルヒドロペルオキシド0.2部との混合液を70′
cで15分間滴下し、その後70 ’Cで4時間保持し
て、複合ゴムへのグラフト重合を完了した。そののち参
考例1と同様に凝固、乾燥処理して複合ゴム系グラフト
共重合体(以下、s−7と称する)の乾粉を得た。
又、上記複合ゴムラテックスにスチレン1o部とter
t−ブチルヒドロペルオキシド0.04部との混合液を
加える以外はS−7と同様にグラフト重合を行い、参考
例1と同様に凝固、分離、乾燥処理して複合ゴム系グラ
フト共重合体(以下、s−8と称する)の乾粉を得た。
t−ブチルヒドロペルオキシド0.04部との混合液を
加える以外はS−7と同様にグラフト重合を行い、参考
例1と同様に凝固、分離、乾燥処理して複合ゴム系グラ
フト共重合体(以下、s−8と称する)の乾粉を得た。
灸考孤−エ
グラフト共重合体(S−9)の製造:
ポリオルガノシロキサンゴムラテソクス−1を117部
採取し、蒸留水57.5部と共に攪拌器付セパラブルフ
ラスコに入れ、窒素置換したのち5゜°Cに昇温し、n
−ブチルアクリレート33.95部とtert−ブチル
ヒドロペルオキシド0.26部との混合液を仕込み、3
0分間攪拌した。そののち参考例1で用いた同量のレド
ックス系開始剤の混合液を仕込み乳化重合しゴムラテッ
クスを得た。ここでは参考例1と異なりアリルメタクリ
レートを添加しなかった。このゴムラテックスのポリマ
ーの平均粒子径及びl・ルエン抽出法で測定したゲル含
量は、それぞれ0.22μm及び63重量%であった。
採取し、蒸留水57.5部と共に攪拌器付セパラブルフ
ラスコに入れ、窒素置換したのち5゜°Cに昇温し、n
−ブチルアクリレート33.95部とtert−ブチル
ヒドロペルオキシド0.26部との混合液を仕込み、3
0分間攪拌した。そののち参考例1で用いた同量のレド
ックス系開始剤の混合液を仕込み乳化重合しゴムラテッ
クスを得た。ここでは参考例1と異なりアリルメタクリ
レートを添加しなかった。このゴムラテックスのポリマ
ーの平均粒子径及びl・ルエン抽出法で測定したゲル含
量は、それぞれ0.22μm及び63重量%であった。
このゴムラテックスに、スチレン30部とter t−
ブチルヒドロペルオキシド0.12部との混合液を70
℃にて15分間にわたり滴下し、その後70°Cで4時
間保持してグラフト重合を行い、重合が完了したのち、
上記参考例1と同様に凝固、分離、乾燥処理してグラフ
ト共重合体(以下、S−9と称する)の乾粉を得た。
ブチルヒドロペルオキシド0.12部との混合液を70
℃にて15分間にわたり滴下し、その後70°Cで4時
間保持してグラフト重合を行い、重合が完了したのち、
上記参考例1と同様に凝固、分離、乾燥処理してグラフ
ト共重合体(以下、S−9と称する)の乾粉を得た。
参考例 6
グラフト共重合体(ilO)の製造:
ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−lを117部
採取し、蒸留水57.5部と共に攪拌器付セパラプルフ
ラスコに入れ、窒素置換したのちn −ブチルアクリレ
ート35部、スチレン30部、tert−ブチルヒドロ
ペルオキシド0.26部の混合液を参考例1で用いた同
量のレドックス系開始剤混合液の存在下に70℃で30
分間にわたり滴下重合した。
採取し、蒸留水57.5部と共に攪拌器付セパラプルフ
ラスコに入れ、窒素置換したのちn −ブチルアクリレ
ート35部、スチレン30部、tert−ブチルヒドロ
ペルオキシド0.26部の混合液を参考例1で用いた同
量のレドックス系開始剤混合液の存在下に70℃で30
分間にわたり滴下重合した。
その後70℃で4時間保持して重合が終了したのち、上
記参考例1と同様に凝固、分離、乾燥処理してグラフト
共重合体(以下、5−tOと称する)の乾粉を得た。
記参考例1と同様に凝固、分離、乾燥処理してグラフト
共重合体(以下、5−tOと称する)の乾粉を得た。
皇考監−1
複合ゴム系グラフト共重合体(S−12)の製造:
テトラエトキシシラン2部、T−メタクリロイルオキシ
プロビルジメトキシメヂルシラン0.5部及びオクタメ
チルシクロテトラシロキサン97.5部を混合し、混合
シロキサン100部を得た。ドデシルベンゼンスルボン
酸4部及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム2部
を溶解した蒸留水200部中に上記混合シロキサン10
0部を加え、S−1の製造時と同様にホモミキサーによ
る予備分散及びホモジナイザーによる乳化、分散を行な
い、80℃、5時間の加熱を行なったのち冷却後20℃
で48時間放置し、次いで水酸化ナトリウム水溶液でp
H7,0に中和し重合を完結してポリオルガノシロキサ
ンゴムラテソクス−3を得た。このポリオルガノシロキ
サンゴムの重合率は89.6%であり、平均粒子径は0
.05μmであった。
プロビルジメトキシメヂルシラン0.5部及びオクタメ
チルシクロテトラシロキサン97.5部を混合し、混合
シロキサン100部を得た。ドデシルベンゼンスルボン
酸4部及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム2部
を溶解した蒸留水200部中に上記混合シロキサン10
0部を加え、S−1の製造時と同様にホモミキサーによ
る予備分散及びホモジナイザーによる乳化、分散を行な
い、80℃、5時間の加熱を行なったのち冷却後20℃
で48時間放置し、次いで水酸化ナトリウム水溶液でp
H7,0に中和し重合を完結してポリオルガノシロキサ
ンゴムラテソクス−3を得た。このポリオルガノシロキ
サンゴムの重合率は89.6%であり、平均粒子径は0
.05μmであった。
上記ボ・リオルガノシロキサンゴムラテックス−3を1
17部採取し、蒸留水57,5部を添加したのち、s−
1の製造時と同様にn−ブチルアクリレート33.95
部、アリルメタクリレート1.05部及びtert−ブ
チルヒドロペルオキシド0.26部の混合液を仕込み、
他はs−iの製造時と同じ条件、方法で複合ゴム化の重
合を行なった。この複合ゴムの平均粒子径は0.07μ
mであり、参考例1と同様にしてトルエン抽出法で測定
したゲル含量は95.8重量%であった。得られた複合
ゴムラテックスにスチレン30部とtert−ブチルヒ
ドロペルオキシド0.12部との混合液を加えS−1と
同じ条件、方法によりグラフト重合を行なった。こうし
て得られたグラフト共重合体ラテックスを参考例1と同
様。
17部採取し、蒸留水57,5部を添加したのち、s−
1の製造時と同様にn−ブチルアクリレート33.95
部、アリルメタクリレート1.05部及びtert−ブ
チルヒドロペルオキシド0.26部の混合液を仕込み、
他はs−iの製造時と同じ条件、方法で複合ゴム化の重
合を行なった。この複合ゴムの平均粒子径は0.07μ
mであり、参考例1と同様にしてトルエン抽出法で測定
したゲル含量は95.8重量%であった。得られた複合
ゴムラテックスにスチレン30部とtert−ブチルヒ
ドロペルオキシド0.12部との混合液を加えS−1と
同じ条件、方法によりグラフト重合を行なった。こうし
て得られたグラフト共重合体ラテックスを参考例1と同
様。
に凝固、分離、乾燥して複合ゴム系グラフト共重合体(
以下、5−12と称する)の乾粉を得た。
以下、5−12と称する)の乾粉を得た。
豊考炎−■
複合ゴム系グラフト共重合体(S−13)の製造:
ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−3の製造時と
同様の混合シロキサン100部を準備し、これにドデシ
ルベンゼンスルホン酸0.2部のみを溶解した蒸留水2
00部を加え、ホモミキサーにて10.00Orpmで
予備攪拌したのち、ホモジナイザーにより140kg/
c−の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキサンラテ
ックスを得た。このラテックスを80°C15時間の加
熱を行なったのち5°Cで1ケ月放置したのち、水酸化
ナトリウム水溶液でpH7,0に中和し重合を完結して
ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−4を得た。こ
のポリオルガノシロキサンゴムの重合率は88.4%で
あり、平均粒子径は0.48μmであった。
同様の混合シロキサン100部を準備し、これにドデシ
ルベンゼンスルホン酸0.2部のみを溶解した蒸留水2
00部を加え、ホモミキサーにて10.00Orpmで
予備攪拌したのち、ホモジナイザーにより140kg/
c−の圧力で乳化、分散させ、オルガノシロキサンラテ
ックスを得た。このラテックスを80°C15時間の加
熱を行なったのち5°Cで1ケ月放置したのち、水酸化
ナトリウム水溶液でpH7,0に中和し重合を完結して
ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−4を得た。こ
のポリオルガノシロキサンゴムの重合率は88.4%で
あり、平均粒子径は0.48μmであった。
上記ポリオルガノシロキサンゴムラテックス−9へ
4を117部採取し、蒸留水57.5部を添加したのち
5−12の製造時と同じ条件、方法により複合ゴム化の
重合を行なった。この複合ゴムの平均粒子径は0.7μ
mであり、参考例1と同様にしてトルエン抽出法で測定
したゲル含量は94.3重量%であった。この複合ゴム
ラテックスにスチレン30部とtert−ブチルヒドロ
ペルオキシド0.12部との混合液を加えS−1と同じ
条件、方法によりグラフト重合を行なった。こうして得
られたグラフト共重合体ラテックスを参考例1と同様に
凝固、分離、乾燥して複合ゴム系グラフト共重合体(以
下、5−13と称する)の乾粉を得た。
5−12の製造時と同じ条件、方法により複合ゴム化の
重合を行なった。この複合ゴムの平均粒子径は0.7μ
mであり、参考例1と同様にしてトルエン抽出法で測定
したゲル含量は94.3重量%であった。この複合ゴム
ラテックスにスチレン30部とtert−ブチルヒドロ
ペルオキシド0.12部との混合液を加えS−1と同じ
条件、方法によりグラフト重合を行なった。こうして得
られたグラフト共重合体ラテックスを参考例1と同様に
凝固、分離、乾燥して複合ゴム系グラフト共重合体(以
下、5−13と称する)の乾粉を得た。
実施例1〜4、上 六個1〜5
参考例1〜6で得た各種グラフト共重合体S−1〜S−
6、S−9及び5−10をそれぞれ9.0重量%と、ク
ロロホルム中25℃で測定した還元粘度(ηsp/C)
が0.59dl/gのポリ (2,6−ジメチル−1,
4−フエニレン)エーテル43.7重ft%及び荷重5
kgで200℃でのメルトインデックスが30g/10
分のポリスチレン47.3重量%とを G それぞれ配合して8種類の樹脂組成物を調製した(実施
例1〜4、比較例1〜4)。また、上記ポリ (2,6
−シメチルー1.4−フェニレン)エーテル48重量%
と上記ポリスチレン52重量%とから成る樹脂組成物を
調製した(比較例5)。
6、S−9及び5−10をそれぞれ9.0重量%と、ク
ロロホルム中25℃で測定した還元粘度(ηsp/C)
が0.59dl/gのポリ (2,6−ジメチル−1,
4−フエニレン)エーテル43.7重ft%及び荷重5
kgで200℃でのメルトインデックスが30g/10
分のポリスチレン47.3重量%とを G それぞれ配合して8種類の樹脂組成物を調製した(実施
例1〜4、比較例1〜4)。また、上記ポリ (2,6
−シメチルー1.4−フェニレン)エーテル48重量%
と上記ポリスチレン52重量%とから成る樹脂組成物を
調製した(比較例5)。
これら9種類の各樹脂組成物を二軸押出機(ウニルナ−
ファウドラー社製、ZSK−30型)にそれぞれ供給し
シリンダ一温度280”Cで溶融混練しそれぞれペレッ
ト状に賦型した。得られたそれぞれのベレットを乾燥後
、射出成形機(各機製作所製、5J−35型)に供給し
シリンダ一温度280°C1金型温度60℃で射出成形
して各種試験片を得た。これらの各試験片を用いて各種
物性を評価した結果を第1表に示す。
ファウドラー社製、ZSK−30型)にそれぞれ供給し
シリンダ一温度280”Cで溶融混練しそれぞれペレッ
ト状に賦型した。得られたそれぞれのベレットを乾燥後
、射出成形機(各機製作所製、5J−35型)に供給し
シリンダ一温度280°C1金型温度60℃で射出成形
して各種試験片を得た。これらの各試験片を用いて各種
物性を評価した結果を第1表に示す。
(以下余白次頁につづく。)
実施例1及び比較例5の実験結果から、実施例1の樹脂
組成物からなる成形物は耐衝撃性能が顕著に改善されて
いる事がわかる。
組成物からなる成形物は耐衝撃性能が顕著に改善されて
いる事がわかる。
さらに、実施例1〜4及び比較例1.2の実験結果から
、複合ゴム中のポリオルガノシロキサンゴム成分が10
重量%〜90重量%でなければ優れた特性が得られない
ことが判明した。
、複合ゴム中のポリオルガノシロキサンゴム成分が10
重量%〜90重量%でなければ優れた特性が得られない
ことが判明した。
次に、グラフト共重合体として、ポリブチルアクリレー
トゴム成分中に架橋剤成分が含まれていない19の粉体
を使用した場合(比較例3)、成形物の耐衝撃性能及び
表面光沢が悪かった。これは、ゴム成分のゲル含量が低
く複合ゴムとなっていないためである。
トゴム成分中に架橋剤成分が含まれていない19の粉体
を使用した場合(比較例3)、成形物の耐衝撃性能及び
表面光沢が悪かった。これは、ゴム成分のゲル含量が低
く複合ゴムとなっていないためである。
さらに、5−10の粉体を使用した比較例4に示される
ように、単にS−1を調製するのに使用したn−ブチル
アクリレート及びスチレンのグラフト成分をグラフト重
合しただけのポリマーを用いても、耐衝撃性能及び表面
光沢の改良は図れない。これは複合ゴム化によるゴム構
造の形成及びグラフト成分によるポリフェニレンエーテ
ル樹脂、スチレン樹脂との相溶性化が出来ていないため
であろう。
ように、単にS−1を調製するのに使用したn−ブチル
アクリレート及びスチレンのグラフト成分をグラフト重
合しただけのポリマーを用いても、耐衝撃性能及び表面
光沢の改良は図れない。これは複合ゴム化によるゴム構
造の形成及びグラフト成分によるポリフェニレンエーテ
ル樹脂、スチレン樹脂との相溶性化が出来ていないため
であろう。
去迦」(−jユ」−
参考例4で得た複合ゴム系グラフト共重合体S−7及び
S−8の各9.0重量%を実施例1で用いたポリ(2,
6−シメチルー1,4−フェニレン)エーテル及びポリ
スチレンのそれぞれ43.7重量%及び47.3重量%
と配合した。これら2種類の樹脂組成物から実施例1で
用いた二軸押出機及び射出成形機により実施例1と同じ
条件により各種試験片を得、各種物性を評価して第2表
に示す結果を得た。
S−8の各9.0重量%を実施例1で用いたポリ(2,
6−シメチルー1,4−フェニレン)エーテル及びポリ
スチレンのそれぞれ43.7重量%及び47.3重量%
と配合した。これら2種類の樹脂組成物から実施例1で
用いた二軸押出機及び射出成形機により実施例1と同じ
条件により各種試験片を得、各種物性を評価して第2表
に示す結果を得た。
第2表の結果から、複合ゴムへのグラフトスチレン量を
少々変化させても成形品の耐衝撃性能及び光沢度は非常
に優れている事がわかる。
少々変化させても成形品の耐衝撃性能及び光沢度は非常
に優れている事がわかる。
(以下余白、次頁につづく。)
−リフ〜14、上申″仔16
参考例1で得た複合ゴム系グラフト共重合体S−1、実
施例1で用いたポリ (2,6−シメチルー1,4−フ
ェニレン)エーテル及び実施例1で用いたポリスチレン
を第3表に示す配合割合でそれぞれ配合し3成分からな
る各種樹脂組成物を調製した(実施例7〜14)。
施例1で用いたポリ (2,6−シメチルー1,4−フ
ェニレン)エーテル及び実施例1で用いたポリスチレン
を第3表に示す配合割合でそれぞれ配合し3成分からな
る各種樹脂組成物を調製した(実施例7〜14)。
又、実施例1で用いたポリ (2,6−シメチルー1.
4−フェニレン)エーテルと、ポリブタジェン含量が8
重量%でかつゲル含量が13.3重量%である高衝撃性
ポリスチレンとを第3表に示す配合割合でそれぞれ配合
し2成分からなる樹脂組成物を調製した(比較例6)。
4−フェニレン)エーテルと、ポリブタジェン含量が8
重量%でかつゲル含量が13.3重量%である高衝撃性
ポリスチレンとを第3表に示す配合割合でそれぞれ配合
し2成分からなる樹脂組成物を調製した(比較例6)。
これら9種類の各樹脂組成物を実施例1で用いた二軸押
出機及び射出成形機により実施例1と同じ条件でそれぞ
れペレット化し、各種試験片を得た。これらの各試験片
を用い各種物性を評価した結果を第3表に示す。
出機及び射出成形機により実施例1と同じ条件でそれぞ
れペレット化し、各種試験片を得た。これらの各試験片
を用い各種物性を評価した結果を第3表に示す。
(以下余白、次頁につづく。)
第3表の実施例7〜14の結果から明らかなように複合
ゴム系グラフト共重合体S−1の配合割合が大きくなる
と成形物の耐衝撃性能が向上することがわかる。又、ポ
リ (2,6−シメチルー1゜4−フェニレン)エーテ
ルの配合割合が大きくなるとビカー軟化温度で示される
成形物の耐熱性が向上することがわかる。次に複合ゴム
系グラフト共重合体S−1と高衝撃性ポリスチレンとの
ゴム性能を比較した。実施例8で示される組成物中の複
合ゴム含量は4.2重量%であった。これに対し比較例
6で示される高衝撃性ポリスチレン中のポリブタジェン
ゴムの含量は4.4重量%であった。
ゴム系グラフト共重合体S−1の配合割合が大きくなる
と成形物の耐衝撃性能が向上することがわかる。又、ポ
リ (2,6−シメチルー1゜4−フェニレン)エーテ
ルの配合割合が大きくなるとビカー軟化温度で示される
成形物の耐熱性が向上することがわかる。次に複合ゴム
系グラフト共重合体S−1と高衝撃性ポリスチレンとの
ゴム性能を比較した。実施例8で示される組成物中の複
合ゴム含量は4.2重量%であった。これに対し比較例
6で示される高衝撃性ポリスチレン中のポリブタジェン
ゴムの含量は4.4重量%であった。
一方、両者の試験片のアイゾツト衝撃値はそれぞれ15
.3kg−cm / cm及び8.3kg−cm /
cmであり複合ゴムの耐衝撃性能発現性が優れている事
がわかる。
.3kg−cm / cm及び8.3kg−cm /
cmであり複合ゴムの耐衝撃性能発現性が優れている事
がわかる。
実施例8及び比較例6で使用したアイゾツト衝撃強度測
定用試験片を用いて一30℃及び−60℃での低温アイ
ゾツト衝撃強度を測定した結果を23℃で測定した結果
と併せて第4表に示す。
定用試験片を用いて一30℃及び−60℃での低温アイ
ゾツト衝撃強度を測定した結果を23℃で測定した結果
と併せて第4表に示す。
第4表の結果から明らかなように本発明のポリフェニレ
ンエーテル樹脂組成物は高衝撃性ポリスチレンを配合し
たポリフェニレンエーテル樹脂組成物に比べて低温衝撃
特性の点で優れた成形物を与えることがわかる。
ンエーテル樹脂組成物は高衝撃性ポリスチレンを配合し
たポリフェニレンエーテル樹脂組成物に比べて低温衝撃
特性の点で優れた成形物を与えることがわかる。
(以下余白、次頁につづく。)
犬11[−Vi
参考例1で得た複合ゴムラテックス264部を攪拌器を
備えたセパラブルフラスコに入れ、窒素置換をしてから
65°Cに昇温し、その後スチレン30部、アクリロニ
トリル10部及びtert−ブチルヒドロペルオキシド
0.08部の混合溶液を仕込み30分間攪拌した。さら
にロンガリソト0.1部、硫酸第1鉄0.0002部、
エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩0.0004部
及び蒸留水5部の混合溶液を仕込みラジカル重合を開始
させ2時間反応温度を維持した後冷却し重合を終了した
。グラフト重合時のスチレン−アクリロニトリル混合単
量体の重合率は98.5%であった。得られたラテック
スを、硫酸マグネシウム2重量%濃度の熱水456部中
に滴下することにより重合体を凝固した後、分離、洗浄
し、75℃で10時間乾燥して水分を除去し、複合ゴム
系グラフト共重合体(以下、5−11と称する)の乾粉
を得た。
備えたセパラブルフラスコに入れ、窒素置換をしてから
65°Cに昇温し、その後スチレン30部、アクリロニ
トリル10部及びtert−ブチルヒドロペルオキシド
0.08部の混合溶液を仕込み30分間攪拌した。さら
にロンガリソト0.1部、硫酸第1鉄0.0002部、
エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩0.0004部
及び蒸留水5部の混合溶液を仕込みラジカル重合を開始
させ2時間反応温度を維持した後冷却し重合を終了した
。グラフト重合時のスチレン−アクリロニトリル混合単
量体の重合率は98.5%であった。得られたラテック
スを、硫酸マグネシウム2重量%濃度の熱水456部中
に滴下することにより重合体を凝固した後、分離、洗浄
し、75℃で10時間乾燥して水分を除去し、複合ゴム
系グラフト共重合体(以下、5−11と称する)の乾粉
を得た。
次に上記グラフト共重合体5−11の乾粉を11重量%
、実施例1で用いたポリ (2,6−シメチルー1.4
−フェニレン)エーテルを44M11%及び実施例1で
用いたポリスチレンを45重量%となるように配合した
樹脂組成物を実施例1で用いた二軸押出機及び射出成形
機により実施例1と同じ条件でペレット化し、各種試験
片を得た。これらの各試験片を用い各種物性を評価した
結果を第5表に示す。
、実施例1で用いたポリ (2,6−シメチルー1.4
−フェニレン)エーテルを44M11%及び実施例1で
用いたポリスチレンを45重量%となるように配合した
樹脂組成物を実施例1で用いた二軸押出機及び射出成形
機により実施例1と同じ条件でペレット化し、各種試験
片を得た。これらの各試験片を用い各種物性を評価した
結果を第5表に示す。
(以下余白、次頁につづく。)
第5表の結果から明らかなように複合ゴム系グラフト共
重合体のグラフト樹脂成分がアクリロニトリル−スチレ
ン系であっても耐熱性、耐衝撃性に優れた成形物を与え
流動性等に優れたポリフェニレンエーテル樹脂組成物が
得られることがわかる。
重合体のグラフト樹脂成分がアクリロニトリル−スチレ
ン系であっても耐熱性、耐衝撃性に優れた成形物を与え
流動性等に優れたポリフェニレンエーテル樹脂組成物が
得られることがわかる。
此事d1−1
ポリオルガノシロキサンとスチレン成分とからなる共重
合体による変性ポリフェニレンエーテル樹脂の改良を試
みた。すなわちテトラメチルテトラビニルシクロテトラ
シロキサン10部、オクタメチルシクロテトラシロキサ
ン90部及びヘキサメチルシロキサン0.2部を混合し
、水酸化カリウム触媒で140°C15時間加熱して粘
度6,000 cpのポリオルガノシロキサン流体を得
た。
合体による変性ポリフェニレンエーテル樹脂の改良を試
みた。すなわちテトラメチルテトラビニルシクロテトラ
シロキサン10部、オクタメチルシクロテトラシロキサ
ン90部及びヘキサメチルシロキサン0.2部を混合し
、水酸化カリウム触媒で140°C15時間加熱して粘
度6,000 cpのポリオルガノシロキサン流体を得
た。
このポリオルガノシロキサン8部、スチレン92部及び
tert−ブチル過酢酸エステル1部を混合し窒素パー
ジ下で100℃で3時間反応を行ない白色の粘稠な流体
を得た。これにポリビニルアルコール0.4部と水30
0部とを添加し、ジーtert一ブチルペルオキシド4
部を加え窒素置換後攪拌しながら昇温し120℃で3時
間反応させたのち、140℃で1時間重合して懸濁重合
粒子を得た。
tert−ブチル過酢酸エステル1部を混合し窒素パー
ジ下で100℃で3時間反応を行ない白色の粘稠な流体
を得た。これにポリビニルアルコール0.4部と水30
0部とを添加し、ジーtert一ブチルペルオキシド4
部を加え窒素置換後攪拌しながら昇温し120℃で3時
間反応させたのち、140℃で1時間重合して懸濁重合
粒子を得た。
この懸濁重合粒子50部と実施例1で使用したポリ (
2,6−シメチルー1.4−フェニレン)エーテル50
部とを混合し、溶融、賦形を行ない実施例1と同様に試
験片をつくり、樹脂特性を評価した結果、アイゾツト衝
撃値が4.6 kg−cm / cm(1/4“ノツチ
付、23℃)及び表面光沢が53%と悪い水準であった
。
2,6−シメチルー1.4−フェニレン)エーテル50
部とを混合し、溶融、賦形を行ない実施例1と同様に試
験片をつくり、樹脂特性を評価した結果、アイゾツト衝
撃値が4.6 kg−cm / cm(1/4“ノツチ
付、23℃)及び表面光沢が53%と悪い水準であった
。
止較桝−t
ポリブチルアクリレートゴムにスチレンをグラフト共重
合させたグラフト共重合体によりポリフェニレンエーテ
ル樹脂の改良を試みた。
合させたグラフト共重合体によりポリフェニレンエーテ
ル樹脂の改良を試みた。
すなわち、n−ブチルアクリレート58.8部、アリル
メタクリレート1.8部及びtert−ブチルヒドロペ
ルオキシド0.1部からなる混合液を、ドデシルベンゼ
ンスルホン酸ナトリウム2部を溶解した蒸留水120部
中に乳化させ、窒素置換後60℃に昇温し、レドックス
系ラジカル開始剤を加えて重合を開始させた。ブチルア
クリレートの重合が終了したのちスチレン40部とte
rt−ブチルヒドロペルオキシド0.1部とからなる混
合液を滴下し、グラフト共重合した。重合終了後、凝固
、洗浄、乾燥を行なってグラフト共重合体を得た。
メタクリレート1.8部及びtert−ブチルヒドロペ
ルオキシド0.1部からなる混合液を、ドデシルベンゼ
ンスルホン酸ナトリウム2部を溶解した蒸留水120部
中に乳化させ、窒素置換後60℃に昇温し、レドックス
系ラジカル開始剤を加えて重合を開始させた。ブチルア
クリレートの重合が終了したのちスチレン40部とte
rt−ブチルヒドロペルオキシド0.1部とからなる混
合液を滴下し、グラフト共重合した。重合終了後、凝固
、洗浄、乾燥を行なってグラフト共重合体を得た。
このグラフト共重合体20部と実施例1で使用したポリ
(2,6−シメチルー1.4−フェニレン)エーテル
40部と実施例1で使用したポリスチレン40部とを混
合し、溶融、賦形を行ない実施例1と同様に試験片をつ
くり、特性を評価した結果、アイゾツト衝撃値が4.2
kg・cffl/α(1/4“ノツチ付 23℃)及び
表面光沢が46%と悪い水準であった。
(2,6−シメチルー1.4−フェニレン)エーテル
40部と実施例1で使用したポリスチレン40部とを混
合し、溶融、賦形を行ない実施例1と同様に試験片をつ
くり、特性を評価した結果、アイゾツト衝撃値が4.2
kg・cffl/α(1/4“ノツチ付 23℃)及び
表面光沢が46%と悪い水準であった。
ル較炭度二上度
参考例7及び8でそれぞれ得た複合ゴム系グラフト共重
合体5−12及び5−13の各9.0重量%を実施例1
で用いたポリ (2,6−シメチルー1.4−フェニレ
ン)エーテル及びポリスチレンのそれぞれ43.7重量
%及び47.3重量%と配合した。
合体5−12及び5−13の各9.0重量%を実施例1
で用いたポリ (2,6−シメチルー1.4−フェニレ
ン)エーテル及びポリスチレンのそれぞれ43.7重量
%及び47.3重量%と配合した。
これら2種類の樹脂組成物から実施例1で用いた二軸押
出機及び射出成形機により実施例1と同じ条件により各
種試験片を得、各種物性を評価して第6表に示す結果を
得た。
出機及び射出成形機により実施例1と同じ条件により各
種試験片を得、各種物性を評価して第6表に示す結果を
得た。
第6表の結果から、複合ゴム系グラフト共重合体5−1
2は複合ゴムの平均粒子径が0.07μmと小さいため
、耐衝撃性能が発現されず、まだ複合ゴム系グラフト共
重合体5−13は複合ゴムの平均粒子径が0.7 μm
と大きく、耐衝撃性能発現性が悪く、また光沢度も低下
することがわかる。
2は複合ゴムの平均粒子径が0.07μmと小さいため
、耐衝撃性能が発現されず、まだ複合ゴム系グラフト共
重合体5−13は複合ゴムの平均粒子径が0.7 μm
と大きく、耐衝撃性能発現性が悪く、また光沢度も低下
することがわかる。
(以下余白、次頁につづく。)
〔発明の効果〕
本発明はポリフェニレンエーテル樹脂、ポリスチレン樹
脂及び本発明で規定する特定のグラフト共重合体を配合
するようにしているため耐衝撃性、耐熱性、機械的強度
及び成形外観、に優れた成形物を与えかつ成形性、流動
性等に優れたポリフェニレンエーテル樹脂組成物を得る
ことができる。
脂及び本発明で規定する特定のグラフト共重合体を配合
するようにしているため耐衝撃性、耐熱性、機械的強度
及び成形外観、に優れた成形物を与えかつ成形性、流動
性等に優れたポリフェニレンエーテル樹脂組成物を得る
ことができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、(A)ポリフェニレンエーテル樹脂、 (B)ポリスチレン樹脂及び (C)ポリオルガノシロキサンゴム成分10〜90重量
%とポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分10〜
90重量%とが分離できないように相互に絡み合った構
造を有し、かつポリオルガノシロキサンゴム成分とポリ
アルキル(メタ)アクリレートゴム成分との合計量が1
00重量%である平均粒子径0.08〜0.6μmの複
合ゴムに1種又は2種以上のビニル系単量体がグラフト
重合されてなる複合ゴム系グラフト共重合体 を構成成分として含有するポリフェニレンエーテル樹脂
組成物。 2、複合ゴムが、オルガノシロキサンと架橋剤及び所望
によりグラフト交叉剤とを用い乳化重合により得られた
ポリオルガノシロキサンゴム成分と、このポリオルガノ
シロキサンゴム成分にアルキル(メタ)アクリレート、
架橋剤及びグラフト交叉剤を含浸させてから重合させて
得られたポリアルキル(メタ)アクリレートゴム成分と
から成る特許請求の範囲第1項記載のポリフェニレンエ
ーテル樹脂組成物。 3、ポリオルガノシロキサンゴム成分の主骨格がジメチ
ルシロキサンの繰り返し単位を有し、ポリアルキル(メ
タ)アクリレートゴム成分の主骨格がn−ブチルアクリ
レートの繰り返し単位を有する特許請求の範囲第1項又
は第2項記載のポリフェニレンエーテル樹脂組成物。 4、トルエン抽出により測定した複合ゴムのゲル含量が
80重量%以上である特許請求の範囲第1項記載のポリ
フェニレンエーテル樹脂組成物。 5、ビニル系単量体が芳香族アルケニル化合物である特
許請求の範囲第1項記載のポリフェニレンエーテル樹脂
組成物。 6、芳香族アルケニル化合物がスチレンである特許請求
の範囲第5項記載のポリフェニレンエーテル樹脂組成物
。
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61214871A JPH0611857B2 (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | ポリフエニレンエ−テル樹脂組成物 |
CA000546100A CA1302603C (en) | 1986-09-11 | 1987-09-03 | Polyphenylene ether resin composition |
DE3750894T DE3750894T2 (de) | 1986-09-11 | 1987-09-04 | Pfropfcopolymerisat und dieses enthaltende Polyphenylenetherharzzusammensetzung. |
AU77957/87A AU593134B2 (en) | 1986-09-11 | 1987-09-04 | Polyphenylene ether resin composition |
EP87112985A EP0260552B1 (en) | 1986-09-11 | 1987-09-04 | Graft copolymer rubber and polyphenylene ether resin composition comprising this rubber. |
US07/095,001 US4894415A (en) | 1986-09-11 | 1987-09-10 | Polyphenylene ether resin composition |
KR1019870010073A KR900006714B1 (ko) | 1986-09-11 | 1987-09-11 | 폴리페닐렌 에테르 수지 조성물 |
AU43925/89A AU603518B2 (en) | 1986-09-11 | 1989-10-31 | Polyphenylene ether resin composition |
US07/728,714 US5212236A (en) | 1986-09-11 | 1991-07-11 | Polyphenylene ether resin composition |
US08/009,226 US5268403A (en) | 1986-09-11 | 1993-01-26 | Polyphenylene ether resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61214871A JPH0611857B2 (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | ポリフエニレンエ−テル樹脂組成物 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP41077390A Division JPH0830102B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | 複合ゴム系グラフト共重合体粒子 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6369859A true JPS6369859A (ja) | 1988-03-29 |
JPH0611857B2 JPH0611857B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=16662944
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61214871A Expired - Lifetime JPH0611857B2 (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | ポリフエニレンエ−テル樹脂組成物 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4894415A (ja) |
EP (1) | EP0260552B1 (ja) |
JP (1) | JPH0611857B2 (ja) |
KR (1) | KR900006714B1 (ja) |
AU (2) | AU593134B2 (ja) |
CA (1) | CA1302603C (ja) |
DE (1) | DE3750894T2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPH02219857A (ja) * | 1988-11-14 | 1990-09-03 | General Electric Co <Ge> | ポリフェニレンエーテル又はポリフェニレンエーテル/ポリスチレンとポリオルガノシロキサン/ポリビニルをベースとするグラフト重合体改質剤との組成物 |
WO1993016119A1 (en) * | 1992-02-06 | 1993-08-19 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Graft copolymer particle, production thereof, and composition thereof |
US5543460A (en) * | 1992-02-06 | 1996-08-06 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Graft copolymer particles their production and compositions comprising them |
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---|---|---|---|---|
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CA1320775C (en) * | 1987-08-05 | 1993-07-27 | Peter H. Thompson | Thermoplastic blend of polyphenylene ether, polystyrene, hydrogenated block copolymer and polyacrylate |
JPS6475553A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-22 | Mitsubishi Rayon Co | Thermoplastic resin composition |
IT1223326B (it) * | 1987-10-28 | 1990-09-19 | Montedipe Spa | Composizioni termoplastiche a base di polimeri sindiotattici dello stirene e polifenileneteri |
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