JPS63262439A - 熱交換器用アルミニウム合金材 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金材Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、熱交換器の管体やヘッダープレートなど流
体流通部品を形成するための、単体または皮材と組合せ
てプレージングシートとして使用されるアルミニウム合
金材に関するものである。
体流通部品を形成するための、単体または皮材と組合せ
てプレージングシートとして使用されるアルミニウム合
金材に関するものである。
アルミニウムは軽量で耐食性にも優れているために、ラ
ジェータやエヤコン用コンデンサ、エバポレータ等の自
動車用熱交換器に、アルミニウム材製熱交換器が広く使
用されている。
ジェータやエヤコン用コンデンサ、エバポレータ等の自
動車用熱交換器に、アルミニウム材製熱交換器が広く使
用されている。
これ等の熱交換器を構成する管体およびフィン体など構
成部品は、ろう付けによって互いに組立てられることが
多い。例えば、ラジェータでは、ろう材を貼合せたプレ
ージングシート製の管体に薄板フィン体を組合せ、コン
デンサやエバポレータでは、押出し管の管体にろう材を
貼合せたプレージングシート製のフィン体を組合せて、
加熱炉内で加熱することにより、管体とフィン体とをろ
う付けし、組立てている。
成部品は、ろう付けによって互いに組立てられることが
多い。例えば、ラジェータでは、ろう材を貼合せたプレ
ージングシート製の管体に薄板フィン体を組合せ、コン
デンサやエバポレータでは、押出し管の管体にろう材を
貼合せたプレージングシート製のフィン体を組合せて、
加熱炉内で加熱することにより、管体とフィン体とをろ
う付けし、組立てている。
ところで、熱交換器の流体流通部品である管体に腐食に
よって貫通孔が発生すると、熱交換器は事実上使用でき
なくなる。このため、従来は、管材として純アルミニウ
ムよりも耐孔食性に優れたアルミニウムーマンガン合金
材を用いたり、フィン材として犠牲陽極作用をもたせた
アルミニウムー亜鉛合金材を用いたりして、管体に腐食
により貫通孔が発生するのを防止している。
よって貫通孔が発生すると、熱交換器は事実上使用でき
なくなる。このため、従来は、管材として純アルミニウ
ムよりも耐孔食性に優れたアルミニウムーマンガン合金
材を用いたり、フィン材として犠牲陽極作用をもたせた
アルミニウムー亜鉛合金材を用いたりして、管体に腐食
により貫通孔が発生するのを防止している。
しかし、アルミニウムーマンガン合金材製の管体も、苛
酷な腐食環境下では耐孔食性が充分でなく、また、アル
ミニウムー亜鉛合金材製のフィン体による犠牲陽極作用
も、真空ろう付け時の加熱によってフィン体の合金材中
から亜鉛が蒸発するので、充分に発揮し得ない。このた
め、管体に腐食により貫通孔が発生するのを充分に防止
し得ない。
酷な腐食環境下では耐孔食性が充分でなく、また、アル
ミニウムー亜鉛合金材製のフィン体による犠牲陽極作用
も、真空ろう付け時の加熱によってフィン体の合金材中
から亜鉛が蒸発するので、充分に発揮し得ない。このた
め、管体に腐食により貫通孔が発生するのを充分に防止
し得ない。
このため、ろう付け後に管体に亜鉛めっきおよびその亜
鉛の熱拡散を行なうことにより、管体にその表層部で亜
鉛の濃度が相対的に高く、内部に行くほど亜鉛の濃度が
相対的に低くなるような亜鉛の濃度勾配を形成して、管
体にその表層部で電位が相対的に卑て内部に行くほど電
位が相対的に貴となるような電位勾配を形成したものも
使用されている。
鉛の熱拡散を行なうことにより、管体にその表層部で亜
鉛の濃度が相対的に高く、内部に行くほど亜鉛の濃度が
相対的に低くなるような亜鉛の濃度勾配を形成して、管
体にその表層部で電位が相対的に卑て内部に行くほど電
位が相対的に貴となるような電位勾配を形成したものも
使用されている。
これによれば、管体に電位勾配を形成して表層部に犠牲
陽橿作用をもたせたので、管体の耐孔食性が大きく向上
し、管体に腐食により貫通孔が発生するのを可成りな程
度防止できる。しかし、そのためにろう付け後に管体に
亜鉛めっきおよび亜鉛の熱拡散という特別な処理を行な
う必要がある上、この処理によって熱交換器の製造コス
トが極めて高価になる難点もある。
陽橿作用をもたせたので、管体の耐孔食性が大きく向上
し、管体に腐食により貫通孔が発生するのを可成りな程
度防止できる。しかし、そのためにろう付け後に管体に
亜鉛めっきおよび亜鉛の熱拡散という特別な処理を行な
う必要がある上、この処理によって熱交換器の製造コス
トが極めて高価になる難点もある。
以上のように、従来は、熱交換器の管体が耐孔食性が不
充分で、管体に腐食により貫通孔が発生するのを充分に
防止できなかったり、あるいは、管体に電位勾配を形成
することによって、管体に腐食により貫通孔が発生する
のを可成りな程度防止でき得ているものの、電位勾配を
形成するためにろう付け後に管体に亜鉛めっきおよび亜
鉛の熱拡散という特別な処理を要する等の難点がある。
充分で、管体に腐食により貫通孔が発生するのを充分に
防止できなかったり、あるいは、管体に電位勾配を形成
することによって、管体に腐食により貫通孔が発生する
のを可成りな程度防止でき得ているものの、電位勾配を
形成するためにろう付け後に管体に亜鉛めっきおよび亜
鉛の熱拡散という特別な処理を要する等の難点がある。
従って、この発明は、上述の現状に鑑み、熱交換器の管
体やヘッダープレートなど液体流通部品に、ろう付け後
に特別な処理を要することなく、ろう付けのままで優れ
た耐孔食性を発揮させることを可能とした、熱交換器の
液体流通部品を形成するための熱交換器用アルミニウム
合金材を目的とするものである。
体やヘッダープレートなど液体流通部品に、ろう付け後
に特別な処理を要することなく、ろう付けのままで優れ
た耐孔食性を発揮させることを可能とした、熱交換器の
液体流通部品を形成するための熱交換器用アルミニウム
合金材を目的とするものである。
本発明者等は、熱交換器の管体やヘッダープレートなど
液体流通部品に、ろう付けのままで優れた耐孔食性を発
揮させることができるアルミニウム合金材を開発すべく
、ろう付け後の亜鉛めっきおよび亜鉛の熱拡散による管
体への電位勾配形成によって管体の耐孔食性が向上する
ことに着目しつつ、種々のアルミニウム合金材の電気化
学的特性およびろう付け後の合金材内の元素分布を調べ
た結果、次の事実を見い出した。
液体流通部品に、ろう付けのままで優れた耐孔食性を発
揮させることができるアルミニウム合金材を開発すべく
、ろう付け後の亜鉛めっきおよび亜鉛の熱拡散による管
体への電位勾配形成によって管体の耐孔食性が向上する
ことに着目しつつ、種々のアルミニウム合金材の電気化
学的特性およびろう付け後の合金材内の元素分布を調べ
た結果、次の事実を見い出した。
マグネシウムは、銅を含有しないアルミニウム合金材中
に含有させた場合、合金材を電気化学的に卑とするか、
あるいは、はとんど影響を与えないかのいずれかである
が、銅を含有するアルミニウム合金材中に微量含有させ
た場合、その微量がある量までは逆に合金材を電気化学
的に貴にする作用を有する。また、マグネシウムは、蒸
気圧が高い元素であるために、ろう付け時の加熱によっ
て合金材の°表層から蒸発し、また、合金材の内部から
表層へ拡散して、内部でマグネシウムの濃度が相対的に
高く、表層部へ行くほどマグネシウムの濃度が相対的に
低くなるような、マグネシウムの濃度勾配を合金材に形
成する性質がある。そこで、銅を含有するアルミニウム
に合金材中に、これを電気化学的に責にする範囲内の含
有量でマグネシウムを含有させておいて、ろう付け時の
加熱によって合金材に上記のマグネシウムの濃度勾配を
形成させれば、合、金材に表層部で電位が相対的に卑て
内部に行くほど電位が相対的に貴となるような電位勾配
が形成され、ろう付けのままで合金材に優れた耐孔食性
を発揮させることができる。
に含有させた場合、合金材を電気化学的に卑とするか、
あるいは、はとんど影響を与えないかのいずれかである
が、銅を含有するアルミニウム合金材中に微量含有させ
た場合、その微量がある量までは逆に合金材を電気化学
的に貴にする作用を有する。また、マグネシウムは、蒸
気圧が高い元素であるために、ろう付け時の加熱によっ
て合金材の°表層から蒸発し、また、合金材の内部から
表層へ拡散して、内部でマグネシウムの濃度が相対的に
高く、表層部へ行くほどマグネシウムの濃度が相対的に
低くなるような、マグネシウムの濃度勾配を合金材に形
成する性質がある。そこで、銅を含有するアルミニウム
に合金材中に、これを電気化学的に責にする範囲内の含
有量でマグネシウムを含有させておいて、ろう付け時の
加熱によって合金材に上記のマグネシウムの濃度勾配を
形成させれば、合、金材に表層部で電位が相対的に卑て
内部に行くほど電位が相対的に貴となるような電位勾配
が形成され、ろう付けのままで合金材に優れた耐孔食性
を発揮させることができる。
即ち、このようなアルミニウム合金材製の例えば管体に
、ろう付けのままで優れた耐食性を発揮させることがで
きる。
、ろう付けのままで優れた耐食性を発揮させることがで
きる。
この発明は、上記知見に基づきなされたもので、この発
明の熱交換用アルミニウム合金材は、熱交換器の流体流
通部品を形成するためのアルミニウム合金材であって、
前記合金材は、銅：０．０５〜Ｏ，７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％を含有し、必
要に応じて、 マンガン：０．１０〜１．５０重量％ を含有し、必要に応じて更に、 ケイ素：０．１０〜１．２０重量％ を含有し、必要に応じて更にまた、 ジルコニウム：０．０３〜０．１５重量％、クロム：０
．０３〜０．２０重量％、 チタン：Ｏ，Ｏ１〜０．０５重量％ のうちの少なくとも１種を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部からなり、そし
て、前記合金材は、前記流体流通部品のろう付け時の加
熱によって、前記合金材の内部でマグネシウムの濃度が
相対的に高く、前記合金材の表層部でマグネシウムの濃
度が相対的に低くなるようなマグネシウムの濃度勾配が
形成されて、前記合金材の表層部で電位が相対的に卑て
前記合金材の内部で電位が相対的に貴となるような電位
勾配が形成されることに特徴を有する。
明の熱交換用アルミニウム合金材は、熱交換器の流体流
通部品を形成するためのアルミニウム合金材であって、
前記合金材は、銅：０．０５〜Ｏ，７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％を含有し、必
要に応じて、 マンガン：０．１０〜１．５０重量％ を含有し、必要に応じて更に、 ケイ素：０．１０〜１．２０重量％ を含有し、必要に応じて更にまた、 ジルコニウム：０．０３〜０．１５重量％、クロム：０
．０３〜０．２０重量％、 チタン：Ｏ，Ｏ１〜０．０５重量％ のうちの少なくとも１種を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部からなり、そし
て、前記合金材は、前記流体流通部品のろう付け時の加
熱によって、前記合金材の内部でマグネシウムの濃度が
相対的に高く、前記合金材の表層部でマグネシウムの濃
度が相対的に低くなるようなマグネシウムの濃度勾配が
形成されて、前記合金材の表層部で電位が相対的に卑て
前記合金材の内部で電位が相対的に貴となるような電位
勾配が形成されることに特徴を有する。
この発明において、熱交換器の管体、ヘッダープレート
など流体流通部品を形成するためのアルミニウム合金材
の成分組成を、上記のように定めた理由は次の通りであ
る。
など流体流通部品を形成するためのアルミニウム合金材
の成分組成を、上記のように定めた理由は次の通りであ
る。
・マグネシウム：マグネシウム（Ｍｌりは、上述したよ
うに、銅全含有するアルミニウム合金材に、これを電気
化学的に貴にする範囲内の含有量で含有させておいて、
ろう付け時の加熱によって、合金材に内部でマグネシウ
ムの濃度が相対的に高く、表層部に行くほどマグネシウ
ムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウムの濃度
勾配を形成させることにより、合金材に表層部で電位が
相対的に卑て内部に行くほど電位が相対的に貴となるよ
うな電位勾配を形成させるために、合金材中に含有させ
る。マグネシウムによって銅を含有するアルミニウム合
金材を電気化学的に大きく責にする効果は、マグネシウ
ムの含有量が０．２０重量％までで、それを超えてマグ
ネシウムを含有させると、合金材を電気化学的に貴にす
る効果が小さくなるので、マグネシウムの濃度勾配を形
成しても、上記のような電位勾配を合金材に形成するこ
とができない。一方、マグネシウムの含有量が０．０５
重量％未満では、含有量が少なすぎるために、ろう付け
時の加熱によって合金材に形成されるマグネシウムの濃
度勾配は極めて小さくなり、従って、得られる電位勾配
も極めて小さくなるために、ろう付けのままでの合金材
に所望の高い耐孔食性を発揮させることはできない。以
上から、マグネシウムの含有量は、０．０５〜０．２０
重量％の範囲内とする。
うに、銅全含有するアルミニウム合金材に、これを電気
化学的に貴にする範囲内の含有量で含有させておいて、
ろう付け時の加熱によって、合金材に内部でマグネシウ
ムの濃度が相対的に高く、表層部に行くほどマグネシウ
ムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウムの濃度
勾配を形成させることにより、合金材に表層部で電位が
相対的に卑て内部に行くほど電位が相対的に貴となるよ
うな電位勾配を形成させるために、合金材中に含有させ
る。マグネシウムによって銅を含有するアルミニウム合
金材を電気化学的に大きく責にする効果は、マグネシウ
ムの含有量が０．２０重量％までで、それを超えてマグ
ネシウムを含有させると、合金材を電気化学的に貴にす
る効果が小さくなるので、マグネシウムの濃度勾配を形
成しても、上記のような電位勾配を合金材に形成するこ
とができない。一方、マグネシウムの含有量が０．０５
重量％未満では、含有量が少なすぎるために、ろう付け
時の加熱によって合金材に形成されるマグネシウムの濃
度勾配は極めて小さくなり、従って、得られる電位勾配
も極めて小さくなるために、ろう付けのままでの合金材
に所望の高い耐孔食性を発揮させることはできない。以
上から、マグネシウムの含有量は、０．０５〜０．２０
重量％の範囲内とする。
銅：銅（Ｃｕ）は、アルミニウム合金材中に含有させる
と、合金材を電気化学的に責にする作用を有する他に、
合金材に０．２０重量％までのマグネシウムを含有させ
たときに、マグネシウムによって合金材を貴にさせる作
用がある。従って、マグネシウムの含有によって合金材
を貴にさせ、その貴にさせる作用を有するマグネシウム
の含有量の範囲内でマグネシウムの濃度勾配を形成させ
るためには、銅を含有させることが必要である。銅の含
有量が０．０５重量％未満では、マグネシウムに合金材
を貴にさせる効果が充分でなく、一方、０．７０重量％
を超えると、合金材の耐食性を劣化させる。以上から、
銅の含有量は、０．０５〜０．７０重量％の範囲内とす
る。
と、合金材を電気化学的に責にする作用を有する他に、
合金材に０．２０重量％までのマグネシウムを含有させ
たときに、マグネシウムによって合金材を貴にさせる作
用がある。従って、マグネシウムの含有によって合金材
を貴にさせ、その貴にさせる作用を有するマグネシウム
の含有量の範囲内でマグネシウムの濃度勾配を形成させ
るためには、銅を含有させることが必要である。銅の含
有量が０．０５重量％未満では、マグネシウムに合金材
を貴にさせる効果が充分でなく、一方、０．７０重量％
を超えると、合金材の耐食性を劣化させる。以上から、
銅の含有量は、０．０５〜０．７０重量％の範囲内とす
る。
マンカン：マンガン（Ｍｎ） ハ、 アルミニウム合
金材中に含有させると、合金材の耐食性を向上させると
共に合金材を電気化学的に貴にさせ、且つ、合金材の高
温強度を向上させる作用を有するので、合金材中に含有
させる。マンガンの含有量が０，１０重量％未満では、
上記効果が充分でなく、一方、１．５０重量％を超える
と、上記効果が飽和するばかりでなく、合金材の加工性
を劣化させる。以上から、マンガンの含有量は、０．１
０〜１．５０重量％の範囲内とする。
金材中に含有させると、合金材の耐食性を向上させると
共に合金材を電気化学的に貴にさせ、且つ、合金材の高
温強度を向上させる作用を有するので、合金材中に含有
させる。マンガンの含有量が０，１０重量％未満では、
上記効果が充分でなく、一方、１．５０重量％を超える
と、上記効果が飽和するばかりでなく、合金材の加工性
を劣化させる。以上から、マンガンの含有量は、０．１
０〜１．５０重量％の範囲内とする。
ケイ素：ケイ素（Ｓｌ）は、マンガンと共にアルミニウ
ム合金材中に含有させると、ＡＭ−Ｍｎ−８ｉ系の微細
化合物を形成し、これが合金材の室温および高温強度を
向上させるので、合金材中に含有させる。ケイ素の含有
量が０．１０重量％未満では、上記効果が充分でなく、
一方、１．２０重量％を超えると、合金材の高温強度が
逆に低下する。以上から、ケイ素の含有量は、０．１０
〜１．２０重量％の範囲内とする。
ム合金材中に含有させると、ＡＭ−Ｍｎ−８ｉ系の微細
化合物を形成し、これが合金材の室温および高温強度を
向上させるので、合金材中に含有させる。ケイ素の含有
量が０．１０重量％未満では、上記効果が充分でなく、
一方、１．２０重量％を超えると、合金材の高温強度が
逆に低下する。以上から、ケイ素の含有量は、０．１０
〜１．２０重量％の範囲内とする。
クロムおよびジルコニウムニクロム（Ｃｒ ）およびジ
ルコニウム（Ｚｒ’）は、アルミニウム合金材中に含有
させると、アルミニウムとの間で微細化合物を形成して
合金材の室温強度を向上させ、かつ。
ルコニウム（Ｚｒ’）は、アルミニウム合金材中に含有
させると、アルミニウムとの間で微細化合物を形成して
合金材の室温強度を向上させ、かつ。
合金材組織の再結晶温度を上げ、高温時に合金材組織を
粗大化して、高温強度をも向上させるので、合金材中に
含有させる。クロムおよびジルコニウムの含有量が、そ
れぞれ０．０３重量％未満では、上記効果が充分でなく
、一方、それぞれ０．２０重量％および０．１５重量％
を超えると、上記効果が飽和するばかりでなく、巨大化
合物を形成するようになって、合金材の加工性を劣化さ
せる。以上から、クロムおよびジルコニウムの含有量は
、それぞれ０．０３〜０．２０重量％および０．０３〜
０．１５重量％の範囲内とする。
粗大化して、高温強度をも向上させるので、合金材中に
含有させる。クロムおよびジルコニウムの含有量が、そ
れぞれ０．０３重量％未満では、上記効果が充分でなく
、一方、それぞれ０．２０重量％および０．１５重量％
を超えると、上記効果が飽和するばかりでなく、巨大化
合物を形成するようになって、合金材の加工性を劣化さ
せる。以上から、クロムおよびジルコニウムの含有量は
、それぞれ０．０３〜０．２０重量％および０．０３〜
０．１５重量％の範囲内とする。
チタン：チタン（Ｔ１）は、アルミニウム合金材中への
微量添加によって合金材組織を微細化し、これによって
合金材の加工性を向上させるので、合金材中に含有させ
る。チタンの含有量が０．０１重量％未満では、上記効
果が充分でなく、一方、０．０５重量％を超えると、巨
大化合物を形成するようになって、合金材の加工性およ
び耐食性を劣化させる。以上から、チタンの含有量は、
０．０１〜０．０５重量％の範囲内とする。
微量添加によって合金材組織を微細化し、これによって
合金材の加工性を向上させるので、合金材中に含有させ
る。チタンの含有量が０．０１重量％未満では、上記効
果が充分でなく、一方、０．０５重量％を超えると、巨
大化合物を形成するようになって、合金材の加工性およ
び耐食性を劣化させる。以上から、チタンの含有量は、
０．０１〜０．０５重量％の範囲内とする。
この発明のアルミニウム合金材単体および皮材と組合せ
たプレージングシートによれば、腐食による貫通孔の発
生が問題となる、管体およびヘッダープレート等の、熱
交換器の流体流通部品に、そのろう付け時の加熱によっ
て所定の電位勾配を形成させて、ろう付けのままで優れ
た耐孔食性を発揮させ、腐食により貫通孔が発生するの
を防止できる。
たプレージングシートによれば、腐食による貫通孔の発
生が問題となる、管体およびヘッダープレート等の、熱
交換器の流体流通部品に、そのろう付け時の加熱によっ
て所定の電位勾配を形成させて、ろう付けのままで優れ
た耐孔食性を発揮させ、腐食により貫通孔が発生するの
を防止できる。
通常の溶解法により、この発明の範囲内の成分組成を有
する本発明アルミニウム合金付随１〜４および６〜８と
、この発明の範囲外の成分組成を有する比較アルミニウ
ム合金材Ｉ＠５および９とを溶製した。また、通常の溶
解法により、ろう材用アルミニウム合金材ｍａおよびｂ
を溶製した。これ等の合金材のうち、本発明合金付随１
〜４および比較合金材Ｎ１５はビレットに、本発明合金
材階６〜８、比較合金材部９およびろう材用合金付順ａ
、ｂはスラブに鋳造し、それぞれ均質化熱処理を施して
使用に供した。スラブには面側をも施した。
する本発明アルミニウム合金付随１〜４および６〜８と
、この発明の範囲外の成分組成を有する比較アルミニウ
ム合金材Ｉ＠５および９とを溶製した。また、通常の溶
解法により、ろう材用アルミニウム合金材ｍａおよびｂ
を溶製した。これ等の合金材のうち、本発明合金付随１
〜４および比較合金材Ｎ１５はビレットに、本発明合金
材階６〜８、比較合金材部９およびろう材用合金付順ａ
、ｂはスラブに鋳造し、それぞれ均質化熱処理を施して
使用に供した。スラブには面側をも施した。
本発明合金材ｍｌ〜４および６〜８、比較合金材Ｎ１１
５および９、ろう材用合金材Ｎ１１ａおよびｂの成分組
成を、第１表に示す。
５および９、ろう材用合金材Ｎ１１ａおよびｂの成分組
成を、第１表に示す。
第１表
次に、本発明合金材部１〜４および比較合金材部５のビ
レットは、３０〜ａｏｍ／分の速度で熱間押出しするこ
とにより管体に形成した。形成した管体１は、第１図に
示すように、６個の内孔２を有する略長円形断面の多穴
偏平管であった。
レットは、３０〜ａｏｍ／分の速度で熱間押出しするこ
とにより管体に形成した。形成した管体１は、第１図に
示すように、６個の内孔２を有する略長円形断面の多穴
偏平管であった。
一方、本発明合金材ＮＩＬ６−８および比較合金付随９
のスラブについては、熱間圧延により厚さ９箇の熱延板
とし、ろう材用合金材Ｎ１１ａおよびｂのスラブについ
ては、熱間圧延次いで冷間圧延により厚さ１ｍの冷延板
として、これ等熱延板と冷延板とを重ね合せ、熱間圧延
により厚さ２ｍ＋のクラツド板とした。そして、引続き
クラツド板に冷間圧延と中間焼鈍とを施して、厚さ０．
４！のプレージングシートに形成した。なお、中間焼鈍
はプレージングシートの厚さが０．５７ｍｍのときに、
温度３７０℃に１２０分間□保持する条件で行なった。
のスラブについては、熱間圧延により厚さ９箇の熱延板
とし、ろう材用合金材Ｎ１１ａおよびｂのスラブについ
ては、熱間圧延次いで冷間圧延により厚さ１ｍの冷延板
として、これ等熱延板と冷延板とを重ね合せ、熱間圧延
により厚さ２ｍ＋のクラツド板とした。そして、引続き
クラツド板に冷間圧延と中間焼鈍とを施して、厚さ０．
４！のプレージングシートに形成した。なお、中間焼鈍
はプレージングシートの厚さが０．５７ｍｍのときに、
温度３７０℃に１２０分間□保持する条件で行なった。
また、本発明合金材部６〜８および比較合金付随９のス
ラブについて、熱間圧延し、次いで冷間圧延と中間焼鈍
を施すことにより、厚さ１．２１の板に形成した。中間
焼鈍は板の厚さが１．７鵡のときに、上記と同様温度３
７０℃に１２０分間保持する条件で行なった。
ラブについて、熱間圧延し、次いで冷間圧延と中間焼鈍
を施すことにより、厚さ１．２１の板に形成した。中間
焼鈍は板の厚さが１．７鵡のときに、上記と同様温度３
７０℃に１２０分間保持する条件で行なった。
次に、以上のようにして形成された管体、プレージング
シートおよび板について、ろう付けのままでの耐孔食性
を評価するために、真空ろう付け処理またはフラックス
ろう付け処理に相当する条件で加熱して、電位差の測定
および耐食性試験に供した。真空ろう付け処理に相当す
る条件での加熱は、圧力１０−’ ｔｏｒｒの真空中、
温度６１０℃で管体等を５分間保持することにより行な
った。フラックスろう付け処理に相当する条件での加熱
は、圧カフ ６０ ｔｏｒｒ の窒素ガス雰囲気中、
温度６１０℃で弗化物系フラックスを塗布した管体等を
５分間保持することにより行なった。
シートおよび板について、ろう付けのままでの耐孔食性
を評価するために、真空ろう付け処理またはフラックス
ろう付け処理に相当する条件で加熱して、電位差の測定
および耐食性試験に供した。真空ろう付け処理に相当す
る条件での加熱は、圧力１０−’ ｔｏｒｒの真空中、
温度６１０℃で管体等を５分間保持することにより行な
った。フラックスろう付け処理に相当する条件での加熱
は、圧カフ ６０ ｔｏｒｒ の窒素ガス雰囲気中、
温度６１０℃で弗化物系フラックスを塗布した管体等を
５分間保持することにより行なった。
電位差の測定は、以上の加熱を行なった管体、プレージ
ングシートの芯材側および板の表面、および、表面を加
熱アルカリ溶液で１０μｍずつエツチング溶解して表わ
れた面について、３．５ ｖｔ％食塩水中で孔食電位を
測定し、表面での孔食電位に対する、表面から１００μ
ｍ内部のエツチング溶解によって表われた面での孔食電
位の電位差を求めた。その結果を第２表に示す。なお、
以上の孔食電位の測定によって、本発明合金付随１〜４
による管体、本発明合金付順６〜８による板および本発
明合金付随６〜８による芯材を用いたプレージングシー
トの前記芯材には、表面から１００μｍ内部まで連続し
て一定の電位勾配、例えば本発明合金付随１による管体
では＋３ ｍ Ｖ ７１０μｍ の電位勾配が形成され
ていることが確認された。
ングシートの芯材側および板の表面、および、表面を加
熱アルカリ溶液で１０μｍずつエツチング溶解して表わ
れた面について、３．５ ｖｔ％食塩水中で孔食電位を
測定し、表面での孔食電位に対する、表面から１００μ
ｍ内部のエツチング溶解によって表われた面での孔食電
位の電位差を求めた。その結果を第２表に示す。なお、
以上の孔食電位の測定によって、本発明合金付随１〜４
による管体、本発明合金付順６〜８による板および本発
明合金付随６〜８による芯材を用いたプレージングシー
トの前記芯材には、表面から１００μｍ内部まで連続し
て一定の電位勾配、例えば本発明合金付随１による管体
では＋３ ｍ Ｖ ７１０μｍ の電位勾配が形成され
ていることが確認された。
耐食性試験は、管体、プレージングシートおよび板につ
いての酸性塩水噴霧試験と、プレージングシートおよび
板についての浸漬試験とを行なった。酸性塩水噴霧試験
は、加熱後の管体、プレージングシートおよび板につい
て連続５００時間行ない、そのとき発生した孔食数およ
びその最大深さを測定した。なお、プレージングシート
は芯材側を塗装絶縁して、ろう材側について酸性塩水噴
霧試験を行なった。浸漬試験は加熱後のプレージングシ
ートおよび板を、プレージングシートについてはろう材
側を塗装絶縁した上で、それぞれ１ｐｐｍのＣｕ２＋
を含む４０℃、３ ｖｒｔ％ の食塩水中に連続７２０
時間浸漬することにより行ない、そのとき発生した孔食
数およびその最大深さを測定した。その結果を同じく第
２表に示す。
いての酸性塩水噴霧試験と、プレージングシートおよび
板についての浸漬試験とを行なった。酸性塩水噴霧試験
は、加熱後の管体、プレージングシートおよび板につい
て連続５００時間行ない、そのとき発生した孔食数およ
びその最大深さを測定した。なお、プレージングシート
は芯材側を塗装絶縁して、ろう材側について酸性塩水噴
霧試験を行なった。浸漬試験は加熱後のプレージングシ
ートおよび板を、プレージングシートについてはろう材
側を塗装絶縁した上で、それぞれ１ｐｐｍのＣｕ２＋
を含む４０℃、３ ｖｒｔ％ の食塩水中に連続７２０
時間浸漬することにより行ない、そのとき発生した孔食
数およびその最大深さを測定した。その結果を同じく第
２表に示す。
なお、第２表中、プレージングシートの文字に続く箇書
きの十Ｎｌａおよび十Ｎ１１ｂは、ろう材用合金材とし
てそれぞれろう材用合金材ｌｅａおよびｍｂを用いたこ
とを示す。
きの十Ｎｌａおよび十Ｎ１１ｂは、ろう材用合金材とし
てそれぞれろう材用合金材ｌｅａおよびｍｂを用いたこ
とを示す。
第２表に示されるように、本発明合金付順１〜４を用い
て形成した管体、本発明合金材Ｎ１．〜８を用いて形成
した板および本発明合金打順６〜８にろう材用合金材Ｎ
ａａ、ｂを組合せて形成したプレージングシートでは、
ろう付け処理に相当する条件での加熱によって、合金材
に表面の電位が内部の電位よりも相対的に卑となるよう
な電位勾配が形成され、このために、合金材の表層部が
犠牲陽極的効果を発揮して、合金材への孔食の発生およ
びその内部への進行を抑えている。これに対し、比較合
金材階５を用いて形成した管体、比較合金材忠９を用い
て形成した板および比較合金付随９にろう材用合金材Ｎ
ｌａ、ｂを組合せて形成したプレージングシートでは、
ろう付け処理に相当する条件での加熱によって合金材に
電位勾配が形成されず、電位勾配が存在しないので、合
金材の表層部に犠牲陽極的効果を発揮させることができ
ない。
て形成した管体、本発明合金材Ｎ１．〜８を用いて形成
した板および本発明合金打順６〜８にろう材用合金材Ｎ
ａａ、ｂを組合せて形成したプレージングシートでは、
ろう付け処理に相当する条件での加熱によって、合金材
に表面の電位が内部の電位よりも相対的に卑となるよう
な電位勾配が形成され、このために、合金材の表層部が
犠牲陽極的効果を発揮して、合金材への孔食の発生およ
びその内部への進行を抑えている。これに対し、比較合
金材階５を用いて形成した管体、比較合金材忠９を用い
て形成した板および比較合金付随９にろう材用合金材Ｎ
ｌａ、ｂを組合せて形成したプレージングシートでは、
ろう付け処理に相当する条件での加熱によって合金材に
電位勾配が形成されず、電位勾配が存在しないので、合
金材の表層部に犠牲陽極的効果を発揮させることができ
ない。
このために、合金材に多数の孔食が発生し、また、その
内部への進行が著しい。
内部への進行が著しい。
〔発明の効果〕
以上説明したように、この発明のアルミニウム合金材に
よれば、熱交換器の管体およびヘッダープレートなど流
体流通部品に、ろう付け後に特別な処理を要することな
く、ろう付けのままで優れた耐孔食性を発揮させること
ができ、また、熱交換器の製造コストを高価にすること
もない。
よれば、熱交換器の管体およびヘッダープレートなど流
体流通部品に、ろう付け後に特別な処理を要することな
く、ろう付けのままで優れた耐孔食性を発揮させること
ができ、また、熱交換器の製造コストを高価にすること
もない。
第１図は、この発明の実施例において形成した管体の形
状を示す斜視図である。図面において、１・・・管体、
２・・・内孔。
状を示す斜視図である。図面において、１・・・管体、
２・・・内孔。
Claims (6)
- １．熱交換器の流体流通部品を形成するためのアルミニ
ウム合金材であつて、前記合金材は、銅：０．０５〜０
．７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％ を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部 からなり、そして、前記合金材は、前記流体流通部品の
ろう付け時の加熱によつて、前記合金材の内部でマグネ
シウムの濃度が相対的に高く、前記合金材の表層部でマ
グネシウムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウ
ムの濃度勾配が形成されて、前記合金材の表層部で電位
が相対的に卑で、前記合金材の内部で電位が相対的に貴
となるような電位勾配が形成されることを特徴とする、
熱交換器用アルミニウム合金材。 - ２．熱交換器の流体流通部品を形成するためのアルミニ
ウム合金材であつて、前記合金材は、銅：０．０５〜０
．７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％、マンガン：
０．１０〜１．５０重量％ を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部 からなり、そして、前記合金材は、前記流体流通部品の
ろう付け時の加熱によつて、前記合金材の内部でマグネ
シウムの濃度が相対的に高く、前記合金材の表層部でマ
グネシウムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウ
ムの濃度勾配が形成されて、前記合金材の表層部で電位
が相対的に卑て前記合金材の内部で電位が相対的に貴と
なるような電位勾配が形成されることを特徴とする、熱
交換器用アルミニウム合金材。 - ３．熱交換器の流体流通部品を形成するためのアルミニ
ウム合金材であつて、前記合金材は、銅：０．０５〜０
．７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％、マンガン：
０．１０〜１．５０重量％、 ケイ素：０．１０〜１．２０重量％ を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部 からなり、そして、前記合金材は、前記流体流通部品の
ろう付け時の加熱によつて、前記合金材の内部でマグネ
シウムの濃度が相対的に高く、前記合金材の表層部でマ
グネシウムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウ
ムの濃度勾配が形成されて、前記合金材の表層部で電位
が相対的に卑で、前記合金材の内部で電位が相対的に貴
となるような電位勾配が形成されることを特徴とする、
熱交換器用アルミニウム合金材。 - ４．熱交換器の流体流通部品を形成するためのアルミニ
ウム合金材であつて、前記合金材は、銅：０．０５〜０
．７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％ を含有し、更に、 ジルコニウム：０．０３〜０．１５重量％、クロム：０
．０３〜０．２０重量％、 チタン：０．０１〜０．０５重量％ のうちの少なくとも１種を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部 からなり、そして、前記合金材は、前記流体流通部品の
ろう付け時の加熱によつて、前記合金材の内部でマグネ
シウムの濃度が相対的に高く、前記合金材の表層部でマ
グネシウムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウ
ムの濃度勾配が形成されて、前記合金材の表層部で電位
が相対的に卑で、前記合金材の内部で電位が相対的に貴
となるような電位勾配が形成されることを特徴とする、
熱交換器用アルミニウム合金材。 - ５．熱交換器の流体流通部品を形成するためのアルミニ
ウム合金材であつて、前記合金材は、銅：０．０５〜０
．７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％、マンガン：
０．１０〜１．５０重量％ を含有し、更に、 ジルコニウム：０．０３〜０．１５重量％、クロム：０
．０３〜０．２０重量％、 チタン：０．０１〜０．０５重量％ のうちの少なくとも１種を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部 からなり、そして、前記合金材は、前記流体流通部品の
ろう付け時の加熱によつて、前記合金材の内部でマグネ
シウムの濃度が相対的に高く、前記合金材の表層部でマ
グネシウムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウ
ムの濃度勾配が形成されて、前記合金材の表層部で電位
が相対的に卑で、前記合金材の内部で電位が相対的に貴
となるような電位勾配が形成されることを特徴とする、
熱交換器用アルミニウム合金材。 - ６．熱交換器の流体流通部品を形成するためのアルミニ
ウム合金材であつて、前記合金材は、鋼：０．０５〜０
．７０重量％、 マグネシウム：０．０５〜０．２０重量％、マンガン：
０．１０〜１．５０重量％、 ケイ素：０．１０〜１．２０重量％ を含有し、更に、 ジルコニウム：０．０３〜０．１５重量％、クロム：０
．０３〜０．２０重量％、 チタン：０．０１〜０．０５重量％ のうちの少なくとも１種を含有し、 アルミニウムおよび不可避不純物：残部 からなり、そして、前記合金材は、前記流体流通部品の
ろう付け時の加熱によつて、前記合金材の内部でマグネ
シウムの濃度が相対的に高く、前記合金材の表層部でマ
グネシウムの濃度が相対的に低くなるようなマグネシウ
ムの濃度勾配が形成されて、前記合金材の表層部で電位
が相対的に卑で、前記合金材の内部で電位が相対的に貴
となるような電位勾配が形成されることを特徴とする、
熱交換器用アルミニウム合金材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9615387A JPS63262439A (ja) | 1987-04-21 | 1987-04-21 | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9615387A JPS63262439A (ja) | 1987-04-21 | 1987-04-21 | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63262439A true JPS63262439A (ja) | 1988-10-28 |
Family
ID=14157424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9615387A Pending JPS63262439A (ja) | 1987-04-21 | 1987-04-21 | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63262439A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02129333A (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムブレージングシート |
| US8092923B2 (en) * | 2007-12-12 | 2012-01-10 | GM Global Technology Operations LLC | Corrosion resistant spacer |
| JP2020056060A (ja) * | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5616646A (en) * | 1979-07-23 | 1981-02-17 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy clad for heat exchanger |
| JPS5641347A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-18 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum alloy clad for vacuum brazing |
| JPS5644742A (en) * | 1979-09-19 | 1981-04-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy clad for heat exchanger |
| JPS60145348A (ja) * | 1984-11-22 | 1985-07-31 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 |
| JPS6179752A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-23 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
| JPS6333195A (ja) * | 1986-07-26 | 1988-02-12 | Kobe Steel Ltd | ろう付用高耐蝕性、高強度アルミニウム合金複合材 |
| JPS63192590A (ja) * | 1987-02-03 | 1988-08-09 | Kobe Steel Ltd | ろう付用アルミニウム合金複合材 |
-
1987
- 1987-04-21 JP JP9615387A patent/JPS63262439A/ja active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5616646A (en) * | 1979-07-23 | 1981-02-17 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy clad for heat exchanger |
| JPS5641347A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-18 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum alloy clad for vacuum brazing |
| JPS5644742A (en) * | 1979-09-19 | 1981-04-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy clad for heat exchanger |
| JPS6179752A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-23 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
| JPS60145348A (ja) * | 1984-11-22 | 1985-07-31 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 |
| JPS6333195A (ja) * | 1986-07-26 | 1988-02-12 | Kobe Steel Ltd | ろう付用高耐蝕性、高強度アルミニウム合金複合材 |
| JPS63192590A (ja) * | 1987-02-03 | 1988-08-09 | Kobe Steel Ltd | ろう付用アルミニウム合金複合材 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02129333A (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムブレージングシート |
| US8092923B2 (en) * | 2007-12-12 | 2012-01-10 | GM Global Technology Operations LLC | Corrosion resistant spacer |
| JP2020056060A (ja) * | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 |
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