JPS63192590A - ろう付用アルミニウム合金複合材 - Google Patents
ろう付用アルミニウム合金複合材Info
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- JPS63192590A JPS63192590A JP2383287A JP2383287A JPS63192590A JP S63192590 A JPS63192590 A JP S63192590A JP 2383287 A JP2383287 A JP 2383287A JP 2383287 A JP2383287 A JP 2383287A JP S63192590 A JPS63192590 A JP S63192590A
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- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950°C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、少なくとも母材及びろう被覆材から成るろう
付用アルミニウム合金複合材、特に、自動車用の空調器
またはラジェータなどの熱交換器等の主構成部材に利用
される高強度・高耐食性のろう付用アルミニウム合金複
合材に関するものである。
付用アルミニウム合金複合材、特に、自動車用の空調器
またはラジェータなどの熱交換器等の主構成部材に利用
される高強度・高耐食性のろう付用アルミニウム合金複
合材に関するものである。
［従来の技術］
アルミニウム母材を対象とする従来のろう付技術は、Ｊ
Ｉ ５３００３に規定される材料を母材とし、Ｊ Ｉ
５４００／ｌまたはＪ Ｉ ５４３４３に規定される
材料なろう被覆材とする組合せて行うものか一般的てあ
った。
Ｉ ５３００３に規定される材料を母材とし、Ｊ Ｉ
５４００／ｌまたはＪ Ｉ ５４３４３に規定される
材料なろう被覆材とする組合せて行うものか一般的てあ
った。
［発明か解決しようとする問題点］
しかし乍ら、この組合せによるろう付の場合には、母材
の耐食性が必ずしも充分てはなかった。
の耐食性が必ずしも充分てはなかった。
それは、耐食性の比較的良好な金属として広く知られ且
つ使用もされているアルミニウム合金を、熱交換器のよ
うなろう付構造材料して利用する場合には、ろう付技術
に特有な問題が発生するからである。この問題を、例え
ばフレオン或いは水系熱媒体通路用として構成されるア
ルミニウム母材に対して、Ａｌ−３ｉ系またはＡｌ−３
ｉ −Ｍｇ系合金をろう材として使用するケースを例に
とって説明する。
つ使用もされているアルミニウム合金を、熱交換器のよ
うなろう付構造材料して利用する場合には、ろう付技術
に特有な問題が発生するからである。この問題を、例え
ばフレオン或いは水系熱媒体通路用として構成されるア
ルミニウム母材に対して、Ａｌ−３ｉ系またはＡｌ−３
ｉ −Ｍｇ系合金をろう材として使用するケースを例に
とって説明する。
このケースては、ろう材として普通ＡＫＬ−３ｉ系また
はＡｌ−Ｓｉ −Ｍｇ系の合金が用いられるか、この材
料はＳｉの含有量か多い関係て電位か高く、これが母材
に対してカソード的に作用して母材を真先に腐食させて
しまうという事態を惹き起し勝ちとなり、また、ろう何
時に約６００°Ｃの高温に加熱されるろう材がアルミニ
ウム母村内に拡散して粒界腐食を生し易くさせ、これか
母材の耐食性を劣化させる一因にもなるという問題を発
生させるからである。
はＡｌ−Ｓｉ −Ｍｇ系の合金が用いられるか、この材
料はＳｉの含有量か多い関係て電位か高く、これが母材
に対してカソード的に作用して母材を真先に腐食させて
しまうという事態を惹き起し勝ちとなり、また、ろう何
時に約６００°Ｃの高温に加熱されるろう材がアルミニ
ウム母村内に拡散して粒界腐食を生し易くさせ、これか
母材の耐食性を劣化させる一因にもなるという問題を発
生させるからである。
一方、省エネルギの立場からは熱交換器等のろう付製品
に対する軽量化か要望され、それを達成するために使用
材料の薄肉化に伴なう強度向上の問題をも考慮する必要
も生じて来ている。そのため、これらの問題に対処し得
る改善策の出現が強く望まれていた。
に対する軽量化か要望され、それを達成するために使用
材料の薄肉化に伴なう強度向上の問題をも考慮する必要
も生じて来ている。そのため、これらの問題に対処し得
る改善策の出現が強く望まれていた。
本発明は、この事情に鑑みてなされたもので、ろう付後
において粒界腐食感受性に優れ、且つ、耐食性が良好て
高い強度を有する新規なろう付用アルミニウム合金複合
材を提供することを目的とする。
において粒界腐食感受性に優れ、且つ、耐食性が良好て
高い強度を有する新規なろう付用アルミニウム合金複合
材を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
この目的を達成するための本発明の構成は、ろう付用の
アルミニウム合金複合材を、Ｍｎ ０．５〜１．２ ｗ
Ｌ％、Ｓ ｉ ０．５〜１．５ ｗｔ％、Ｃｕ ０．１
〜０．８ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５−０．３５ ｗＬ％を
含有すると共に、Ｆｅの含有量を０．３ ｗｔ％以下に
規制し且つ残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニ
ウム合金の母材と、Ｓｉ ５〜１５ ｗｔ％、Ｚｎ １
．２ ｗｔ％以下を含有すると共に残部をＡｌ及び不可
避不純物とするアルミニウム合金のろう被覆材とから構
成したことにある。
アルミニウム合金複合材を、Ｍｎ ０．５〜１．２ ｗ
Ｌ％、Ｓ ｉ ０．５〜１．５ ｗｔ％、Ｃｕ ０．１
〜０．８ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５−０．３５ ｗＬ％を
含有すると共に、Ｆｅの含有量を０．３ ｗｔ％以下に
規制し且つ残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニ
ウム合金の母材と、Ｓｉ ５〜１５ ｗｔ％、Ｚｎ １
．２ ｗｔ％以下を含有すると共に残部をＡｌ及び不可
避不純物とするアルミニウム合金のろう被覆材とから構
成したことにある。
［実施例］
以下、数実施例に基いて本発明を詳述するが、本発明に
係る高強度・高耐食性のろう付用アルミニウム合金複合
材は、第１に母材とろう被覆材の三者の組合せから成る
ものと、第２に母材とろう被覆材と犠牲陽極材の三者の
組合せから成るものとに分かれる。
係る高強度・高耐食性のろう付用アルミニウム合金複合
材は、第１に母材とろう被覆材の三者の組合せから成る
ものと、第２に母材とろう被覆材と犠牲陽極材の三者の
組合せから成るものとに分かれる。
（第１例）
この例は、母材とろう被覆材の三者の組合せから成るろ
う付用アルミニウム合金複合材て、母材としては、Ｍｎ
０．５〜１．２ ｗＬ％、Ｓ ｉ ０．５〜１．５ａ
ｔ％、Ｃｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％、Ｃｒ ０．０！
＋〜０．３５ ｗｔ％、Ｆｅ ＯＪ ｗｔ％以下を含有
し、残部をＡｌ並びに不可避不純物とするＡｌ−Ｍｎ
−３ｉ −Ｃｕ −Ｃｒ系アルミニウム合金を使用し、
ろう被覆材としては、Ｓｉ ５〜１５ ｗｔ％、Ｚｎ
１．２ ｗＬ％以下を含有し、残部をＡｌ及び不可避不
純物とするＡｌ−Ｓｉ −Ｚｎ系アルミニウム合金を用
いた基本例である。
う付用アルミニウム合金複合材て、母材としては、Ｍｎ
０．５〜１．２ ｗＬ％、Ｓ ｉ ０．５〜１．５ａ
ｔ％、Ｃｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％、Ｃｒ ０．０！
＋〜０．３５ ｗｔ％、Ｆｅ ＯＪ ｗｔ％以下を含有
し、残部をＡｌ並びに不可避不純物とするＡｌ−Ｍｎ
−３ｉ −Ｃｕ −Ｃｒ系アルミニウム合金を使用し、
ろう被覆材としては、Ｓｉ ５〜１５ ｗｔ％、Ｚｎ
１．２ ｗＬ％以下を含有し、残部をＡｌ及び不可避不
純物とするＡｌ−Ｓｉ −Ｚｎ系アルミニウム合金を用
いた基本例である。
而して、母材にＭｎを適量含有させることは、ろう付熱
交換器等の熱媒体通路形成材料に成形性を劣化させるこ
となく強度を付与し、且つ、該通路形成材料の電位向上
効果・サブグレインを強化して、ろう付時の再結晶を抑
制するのに効果のあることである。
交換器等の熱媒体通路形成材料に成形性を劣化させるこ
となく強度を付与し、且つ、該通路形成材料の電位向上
効果・サブグレインを強化して、ろう付時の再結晶を抑
制するのに効果のあることである。
即ち、このようにすれば、ろう付時における結晶粒が圧
延方向に伸張されて扁平となり、ろう材に含有されてい
るＳｉの粒界拡散防止に有効に作用するからである。こ
の場合、Ｍｎ含有量が０．５ｗｔ％未満であるとこの効
果が充分でなく、また、１．２ ｗＬ％を超えて含有さ
せる時は、Ｃｒ−８ｉ ・Ｆｅとの共存においてＡｌ−
Ｃｒ系の巨大化合物を生成して材料の加工性を低下させ
勝ちとなる。
延方向に伸張されて扁平となり、ろう材に含有されてい
るＳｉの粒界拡散防止に有効に作用するからである。こ
の場合、Ｍｎ含有量が０．５ｗｔ％未満であるとこの効
果が充分でなく、また、１．２ ｗＬ％を超えて含有さ
せる時は、Ｃｒ−８ｉ ・Ｆｅとの共存においてＡｌ−
Ｃｒ系の巨大化合物を生成して材料の加工性を低下させ
勝ちとなる。
そのため、Ｍｎの含有量は０．５〜１．２ ｗＬ％にす
ることか望ましい。
ることか望ましい。
１す材にＳｉを適量含有させることは、前記Ｍｎの適量
含有と相俟って熱媒体通路形成材料の強度を向上させる
のに有効である。しかし、含有量が０．５ ｗｔ％未満
てはその効果が小さく、また、１．５ｗｔ％を超えて含
有させる時は、融点の低下を招いてろう付加熱時におけ
る高温強度を劣化させることになる。従って、Ｓｉの含
有量は巨大化合物の生成を防ぐ効果も含めて０．５〜１
．５ ｗｔ％であることか望まれる。また、母材にＣｕ
を適量含有させることは、材料の強度を向上させ且つ電
位を向上させ得る効果がある。しかし、その含有量が０
．１ｗｔ％以下であるとこれらの効果が小さくなり、ま
た、０．８ ｗｔ％を超えて含有させる時は、Ｍｎとの
共存において、ろう付時の高温加熱の影響による粒界腐
食の感受性を高めて耐食性を低下させることになるため
、Ｃｕ含有量はＣｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％であるこ
とか望まれる。
含有と相俟って熱媒体通路形成材料の強度を向上させる
のに有効である。しかし、含有量が０．５ ｗｔ％未満
てはその効果が小さく、また、１．５ｗｔ％を超えて含
有させる時は、融点の低下を招いてろう付加熱時におけ
る高温強度を劣化させることになる。従って、Ｓｉの含
有量は巨大化合物の生成を防ぐ効果も含めて０．５〜１
．５ ｗｔ％であることか望まれる。また、母材にＣｕ
を適量含有させることは、材料の強度を向上させ且つ電
位を向上させ得る効果がある。しかし、その含有量が０
．１ｗｔ％以下であるとこれらの効果が小さくなり、ま
た、０．８ ｗｔ％を超えて含有させる時は、Ｍｎとの
共存において、ろう付時の高温加熱の影響による粒界腐
食の感受性を高めて耐食性を低下させることになるため
、Ｃｕ含有量はＣｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％であるこ
とか望まれる。
更に、母材にＣｒを適量含有させることは、材料のサブ
グレインを強化してろう付時の再結晶な抑制すると共に
孔食抑制の効果かあり、特に、この孔食抑制の効果によ
り耐食性を大幅に向上させることが可能となる。しかし
、その含有量が０．０５ｗｔ％以下であるとこれらの効
果か小さくなり、また、ＯＪ５ｗｔ％を超えて含有させ
る時は、前述の効果を飽和させてしまうばかりてなく、
巨大化合物を生成して加工性を劣化させてしまう。従っ
て、Ｃ「の含有量は０．０５〜ＯＪ５ ｗｔ％であるこ
とが望まれる。
グレインを強化してろう付時の再結晶な抑制すると共に
孔食抑制の効果かあり、特に、この孔食抑制の効果によ
り耐食性を大幅に向上させることが可能となる。しかし
、その含有量が０．０５ｗｔ％以下であるとこれらの効
果か小さくなり、また、ＯＪ５ｗｔ％を超えて含有させ
る時は、前述の効果を飽和させてしまうばかりてなく、
巨大化合物を生成して加工性を劣化させてしまう。従っ
て、Ｃ「の含有量は０．０５〜ＯＪ５ ｗｔ％であるこ
とが望まれる。
しかも、このような組合せにおいて母材に含まれるＦｅ
の量を０．３ ｗｔ％以下に規制する理由は、Ｆｅが０
．３ ｗｔ％を超えて存在すると、材料の耐食性を劣化
させると共に孔食形の腐食を発生させ、且つ、巨大化合
物の生成して加工性を悪化させるからである。
の量を０．３ ｗｔ％以下に規制する理由は、Ｆｅが０
．３ ｗｔ％を超えて存在すると、材料の耐食性を劣化
させると共に孔食形の腐食を発生させ、且つ、巨大化合
物の生成して加工性を悪化させるからである。
一方、ろう被覆材にＳｉを適量含有させることは、ろう
材の融点を低下させる上で必須の要件てあり、その含有
量を５〜１５ ｗｔ％の範囲にすることか適切である。
材の融点を低下させる上で必須の要件てあり、その含有
量を５〜１５ ｗｔ％の範囲にすることか適切である。
また、ろう被覆材にＺｎを適量含有させることは、ろう
材の電位を下げて母材に対するカソード作用を低減させ
る効果かある。この場合、Ｚｎ含有量か１．２ ｗｔ％
を超える時は、ろう材層自体の自己腐食か大きくなるた
め、１．２ ｗｔ％以下に抑える必要かある。
材の電位を下げて母材に対するカソード作用を低減させ
る効果かある。この場合、Ｚｎ含有量か１．２ ｗｔ％
を超える時は、ろう材層自体の自己腐食か大きくなるた
め、１．２ ｗｔ％以下に抑える必要かある。
（第２例）
この例は、第１例と同様、母材とろう被覆材の三者の組
合せから成るろう付用アルミニウム合金複合材で、母材
としては、Ｍｎ ０．５〜１．２ ｗｔ％、Ｓ ｉ ０
．５〜１．５ ｗｔ％、Ｃｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％
、Ｃｒ０．０５〜０．３５ ａｔ％、Ｆｅ ０．３ａｔ
％以下、Ｍｇ ０．０５〜０．６ ｗｔ％を含有し、残
部なＡｉ並びに不可避不純物とするＡｌ −Ｍｎ −Ｓ
ｉ −Ｃｕ −Ｃｒ −Ｍｇ系アルミニウム合金を使用
し、ろう被覆材としては、第１例と全く同じ組合せのＡ
ｌ−３ｉ −Ｚｎ系アルミニウム合金、即ち、Ｓｉ５〜
１５ ａｔ％、Ｚｎ １．２ ｗｔ％以下を含有し、残
部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウム合金を用
いた場合の例である。
合せから成るろう付用アルミニウム合金複合材で、母材
としては、Ｍｎ ０．５〜１．２ ｗｔ％、Ｓ ｉ ０
．５〜１．５ ｗｔ％、Ｃｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％
、Ｃｒ０．０５〜０．３５ ａｔ％、Ｆｅ ０．３ａｔ
％以下、Ｍｇ ０．０５〜０．６ ｗｔ％を含有し、残
部なＡｉ並びに不可避不純物とするＡｌ −Ｍｎ −Ｓ
ｉ −Ｃｕ −Ｃｒ −Ｍｇ系アルミニウム合金を使用
し、ろう被覆材としては、第１例と全く同じ組合せのＡ
ｌ−３ｉ −Ｚｎ系アルミニウム合金、即ち、Ｓｉ５〜
１５ ａｔ％、Ｚｎ １．２ ｗｔ％以下を含有し、残
部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウム合金を用
いた場合の例である。
この例は、第１例のＬす材組成に、更にＭｇ ０．０５
〜０．６ ｗＬ％を含有させたものて、Ｍｇの添加はろ
う付後の強度を向上させ得る効果を生じる。しかし乍ら
、その含有量が０．０５ｗｔ％未満である時はこの効果
が不充分なものとなり、また、０．６ ｗｔ％を超えて
含有させると、ろう付時のろう材の腐食を増大させるこ
とになって耐食性を劣化せしめ、更に、非腐食性フラッ
クスろう付の場合には、フラックスの作用を阻害してろ
う付性の低下を招くことになる。
〜０．６ ｗＬ％を含有させたものて、Ｍｇの添加はろ
う付後の強度を向上させ得る効果を生じる。しかし乍ら
、その含有量が０．０５ｗｔ％未満である時はこの効果
が不充分なものとなり、また、０．６ ｗｔ％を超えて
含有させると、ろう付時のろう材の腐食を増大させるこ
とになって耐食性を劣化せしめ、更に、非腐食性フラッ
クスろう付の場合には、フラックスの作用を阻害してろ
う付性の低下を招くことになる。
（第３例）
前述した第２例の構成より成る母材及びろう被覆材は、
犠牲陽極材との組合せで使用すると極めて良好な結果が
得られる実施例である。
犠牲陽極材との組合せで使用すると極めて良好な結果が
得られる実施例である。
以下に記す第３例は、この第２例の母材とろう被覆材の
構成に、犠牲陽極材を組合せた「三者組合せ」のろう併
用アルミニウム合金複合材の例である。
構成に、犠牲陽極材を組合せた「三者組合せ」のろう併
用アルミニウム合金複合材の例である。
一般に、熱媒体（特にラジェータ等て代表される水系熱
媒体）はアルミニウム合金に対して腐食性が大きいので
、このような場合の犠牲陽極材としては、母材よりも電
位か卑で且つ自己腐食の小さいものを用いるのか好まし
い。本発明て適用する犠牲陽極材はこの観点から選定さ
れたものて。
媒体）はアルミニウム合金に対して腐食性が大きいので
、このような場合の犠牲陽極材としては、母材よりも電
位か卑で且つ自己腐食の小さいものを用いるのか好まし
い。本発明て適用する犠牲陽極材はこの観点から選定さ
れたものて。
この第３例の場合には、Ｚｎ １．５ ｗｔ％以下を含
有し且つ残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウ
ム合金を用いる。この場合、Ｚｎは犠牲陽極材の電位を
母材のそれより卑にする効果があり、Ｚｎの含有量か１
．５ ｗｔ％を超えて存在すると、犠牲陽極材の自己腐
食が大きくなって犠牲陽極としての有効時間か短くなる
という結果を招く。
有し且つ残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウ
ム合金を用いる。この場合、Ｚｎは犠牲陽極材の電位を
母材のそれより卑にする効果があり、Ｚｎの含有量か１
．５ ｗｔ％を超えて存在すると、犠牲陽極材の自己腐
食が大きくなって犠牲陽極としての有効時間か短くなる
という結果を招く。
（第４例）
さて、第３例の構成より成る犠牲陽極材は、前述したよ
うな優れた効果を発揮する犠牲陽極材であるか、Ｚｎの
みの含有ては母材よりも強度が低くなってアルミニウム
合金複合材としての強度に不安か残る虞れもあるため、
この虞れを拭払する意味で第４例のろう併用アルミニウ
ム合金複合材の例を提供する。
うな優れた効果を発揮する犠牲陽極材であるか、Ｚｎの
みの含有ては母材よりも強度が低くなってアルミニウム
合金複合材としての強度に不安か残る虞れもあるため、
この虞れを拭払する意味で第４例のろう併用アルミニウ
ム合金複合材の例を提供する。
これは、第３例のろう併用アルミニウム合金複合材を構
成する犠牲陽極材の組成に、更に、Ｍｇ０．０５〜０．
８ ｗｔ％を添加した例てあり、従って、当然のことな
がらその他の構成については第３例の場合と全く同一と
なる。
成する犠牲陽極材の組成に、更に、Ｍｇ０．０５〜０．
８ ｗｔ％を添加した例てあり、従って、当然のことな
がらその他の構成については第３例の場合と全く同一と
なる。
この例において、Ｍｇの添加は犠牲陽極材の強度向上に
大きく寄与する効果を生じる。この場合におけて、るＭ
ｇの含有量が０．０５ｗｔ％未満である時は強度向上の
効果が小さくなり、また、０．８ ｗｔ％を超えて含有
させると、母材への被覆に際して技術的な困難さを生じ
ることになる。
大きく寄与する効果を生じる。この場合におけて、るＭ
ｇの含有量が０．０５ｗｔ％未満である時は強度向上の
効果が小さくなり、また、０．８ ｗｔ％を超えて含有
させると、母材への被覆に際して技術的な困難さを生じ
ることになる。
（第５例）
これは、第１例及び第２例と同様、母材とろう被覆材の
三者の組合せから成るろう併用アルミニウム合金複合材
の他の例て、母材としては、Ｍｎ０．５〜１．２ ｗｔ
％、Ｓ ｉ ０．５〜１．５ ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜０
．８ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５−０，３５ｉｔ％、Ｆｅ
０．３ｗｔ％以下、Ｍｇ ０．０５〜０．６ ｗ’ｔ％
、Ｚ ｒ ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含有し、残部を
Ａｌｌ及び不可避不純物とするＡＪＩ−Ｍｎ −３ｉ
−Ｃｕ −Ｃｒ −Ｍｇ−Ｚｒ系アルミニウム合金を使
用し、ろう被覆材としては、Ｓ ｉ ５〜ＩＳ ｗｔ％
、Ｚｎ １．２ ｗｔ％以下、Ｍｇ ０．０５〜２．”
’Ｏ’ｗＬ％を含有し、残部をＡｕ及び不可避不純物と
するＡ Ａ、 −Ｓ ｉ −Ｚ ｎ −Ｍ １＜系アル
ミニウム合金を用いた場合の実施例て、その特徴は、第
２例における母材の組成及びろう被覆材の組成に、それ
ぞれ他の元素を添加したことである。
三者の組合せから成るろう併用アルミニウム合金複合材
の他の例て、母材としては、Ｍｎ０．５〜１．２ ｗｔ
％、Ｓ ｉ ０．５〜１．５ ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜０
．８ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５−０，３５ｉｔ％、Ｆｅ
０．３ｗｔ％以下、Ｍｇ ０．０５〜０．６ ｗ’ｔ％
、Ｚ ｒ ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含有し、残部を
Ａｌｌ及び不可避不純物とするＡＪＩ−Ｍｎ −３ｉ
−Ｃｕ −Ｃｒ −Ｍｇ−Ｚｒ系アルミニウム合金を使
用し、ろう被覆材としては、Ｓ ｉ ５〜ＩＳ ｗｔ％
、Ｚｎ １．２ ｗｔ％以下、Ｍｇ ０．０５〜２．”
’Ｏ’ｗＬ％を含有し、残部をＡｕ及び不可避不純物と
するＡ Ａ、 −Ｓ ｉ −Ｚ ｎ −Ｍ １＜系アル
ミニウム合金を用いた場合の実施例て、その特徴は、第
２例における母材の組成及びろう被覆材の組成に、それ
ぞれ他の元素を添加したことである。
即ち、母材については、第２例の母材組成に対し更にＺ
ｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含有させたもので、この
Ｚｒの添加によりサブグレインが強化され、その結果、
ろう付時の再結晶を抑制する効果を増大させると共に、
前述したＭｎ及びＣｒとの併用によりろう付時における
Ｓｉの粒界拡散を低減させ得るという効果を生じる。し
かし乍ら、Ｚｒの含有量が０．０５ｗｔ％未満である時
はこれらの効果は小さくなり、また、０．３４＋ｗｔ％
を超えて含有させると、前述のＣ「の場合と同様に巨大
化合物を生成して加工性を悪化させることになる。
ｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含有させたもので、この
Ｚｒの添加によりサブグレインが強化され、その結果、
ろう付時の再結晶を抑制する効果を増大させると共に、
前述したＭｎ及びＣｒとの併用によりろう付時における
Ｓｉの粒界拡散を低減させ得るという効果を生じる。し
かし乍ら、Ｚｒの含有量が０．０５ｗｔ％未満である時
はこれらの効果は小さくなり、また、０．３４＋ｗｔ％
を超えて含有させると、前述のＣ「の場合と同様に巨大
化合物を生成して加工性を悪化させることになる。
ろう被覆材については、第２例のろう被覆材の組成に対
し更にＭｇ ０．０５〜２．Ｏａｔ％を含有させたもの
て、この場合のＭｇ添加の効果は、例えば、Ｍｇが真空
ろう併用のろう材に含有されると、それか０２またはＨ
２Ｏ等のゲッター作用を行ってろう性機能を効果的なも
のにするというものである。但し、Ｍｇの含有量が０．
０５ｗｔ％未満の時はこの効果か小さく、また、２．Ｏ
ｗｔ％を超えて含有させても効果か飽和し、反って、炉
へのＭｇの刺着現象を招いて炉を汚染する結果となる。
し更にＭｇ ０．０５〜２．Ｏａｔ％を含有させたもの
て、この場合のＭｇ添加の効果は、例えば、Ｍｇが真空
ろう併用のろう材に含有されると、それか０２またはＨ
２Ｏ等のゲッター作用を行ってろう性機能を効果的なも
のにするというものである。但し、Ｍｇの含有量が０．
０５ｗｔ％未満の時はこの効果か小さく、また、２．Ｏ
ｗｔ％を超えて含有させても効果か飽和し、反って、炉
へのＭｇの刺着現象を招いて炉を汚染する結果となる。
（第６例）
この第５例の構成より成る母材及びろう被覆材は、前述
した第２例の場合と同様に、犠牲陽極材との組合せで使
用すると極めて良好な結果が得られる実施例てあり、以
下に述べる第６例は、この第５例の母材とろう被覆材の
構成に、前述の第３例て記した組成の犠牲陽極材を組合
せた「三者組合せ」のろう付用アルミニウム合金複合材
の例を示すものである。
した第２例の場合と同様に、犠牲陽極材との組合せで使
用すると極めて良好な結果が得られる実施例てあり、以
下に述べる第６例は、この第５例の母材とろう被覆材の
構成に、前述の第３例て記した組成の犠牲陽極材を組合
せた「三者組合せ」のろう付用アルミニウム合金複合材
の例を示すものである。
即ち、この場合の犠牲陽極材も、Ｚｎ １．５ ｗｔ％
以下を含有し且つ残部をＡｌ及び不可避不純物とするア
ルミニウム合金を用いる。従って、含有するＺｎの量が
１．５ ｗｔ％を超えて存在すると、犠牲陽極材の自己
腐食が大きくなって犠牲陽極としての有効時間か短くな
るという結果を招く。
以下を含有し且つ残部をＡｌ及び不可避不純物とするア
ルミニウム合金を用いる。従って、含有するＺｎの量が
１．５ ｗｔ％を超えて存在すると、犠牲陽極材の自己
腐食が大きくなって犠牲陽極としての有効時間か短くな
るという結果を招く。
（第７例）
この例は、前記第５例の母材とろう被覆材の構成に、前
述の第４例で記した組成の犠牲陽極材を組合せた「三者
組合せ」のろう付用アルミニウム合金複合材の例を示す
ものて、この場合の犠牲陽極材も、Ｚｎ １．５ ｗｔ
％以下、Ｍｇ ０．０５〜０．８ ｗｔ％を含有し且つ
残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウム合金（
第４例の犠牲陽極材の組成と同じ）を用いる。従って、
この場合も、Ｚｎの含有量が１．５ ｗｔ％を超えて存
在すると、犠牲陽極材の自己腐食か大きくなって犠牲陽
極としての有効時間を短かいものとなし、また、Ｍｇの
含有量が０．０５ｗｔ％未満である時は強度向上の効果
が小さくなり、０．８ ｗｔ％を超えて含有させると母
材への被覆に際して技術的な困難さを生じることになる
。
述の第４例で記した組成の犠牲陽極材を組合せた「三者
組合せ」のろう付用アルミニウム合金複合材の例を示す
ものて、この場合の犠牲陽極材も、Ｚｎ １．５ ｗｔ
％以下、Ｍｇ ０．０５〜０．８ ｗｔ％を含有し且つ
残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウム合金（
第４例の犠牲陽極材の組成と同じ）を用いる。従って、
この場合も、Ｚｎの含有量が１．５ ｗｔ％を超えて存
在すると、犠牲陽極材の自己腐食か大きくなって犠牲陽
極としての有効時間を短かいものとなし、また、Ｍｇの
含有量が０．０５ｗｔ％未満である時は強度向上の効果
が小さくなり、０．８ ｗｔ％を超えて含有させると母
材への被覆に際して技術的な困難さを生じることになる
。
次に、このような各組成をもつ本発明のろう付用アルミ
ニウム合金複合材の有効性を記す。
ニウム合金複合材の有効性を記す。
後に添付せる第１表に記した組成のアルミニウム合金を
常法に基いて溶製して製造し、添付せる第２表に示す組
合せの高耐食性・高強度のろう付用アルミニウム合金複
合材を作成した。この場合において、ろう被覆材及び犠
牲陽極材の被覆率はいずれも１０％とすると共に全板厚
を０．４ｍｍとし、ろう付を想定して次に示す条件て加
熱した後、ろう材面に酸性塩水噴霧試験を実施して最大
孔食深さを測定した。また、熱媒体に接する内側面につ
いては、酸性腐食液中に浸漬（但し、ろう材面は塗料て
シールした）して、腐食減量と犠牲陽極効果を調査した
。
常法に基いて溶製して製造し、添付せる第２表に示す組
合せの高耐食性・高強度のろう付用アルミニウム合金複
合材を作成した。この場合において、ろう被覆材及び犠
牲陽極材の被覆率はいずれも１０％とすると共に全板厚
を０．４ｍｍとし、ろう付を想定して次に示す条件て加
熱した後、ろう材面に酸性塩水噴霧試験を実施して最大
孔食深さを測定した。また、熱媒体に接する内側面につ
いては、酸性腐食液中に浸漬（但し、ろう材面は塗料て
シールした）して、腐食減量と犠牲陽極効果を調査した
。
［ろう付条件］
◎ 大気圧ろう付性（符号Ｎ）
露点−４０°Ｃ以下に管理されたＮ２ガス中て６００℃
×２分間加熱。
×２分間加熱。
◎ キャリヤーガスろう付性（符号Ａ）２ Ｘ １０−
” Ｔｏｒｒ真空引きした後、露点−６００Ｃ以下に管
理されたＮ２ガスを流して３×１０−’ Ｔｏｒｒとし
、６００６ＣＸＺ分間加熱。
” Ｔｏｒｒ真空引きした後、露点−６００Ｃ以下に管
理されたＮ２ガスを流して３×１０−’ Ｔｏｒｒとし
、６００６ＣＸＺ分間加熱。
◎ 真空ろう付性（符号■）
５ Ｘ １Ｏ−５Ｔｏｒｒに真空引きし、６００°Ｃ×
２分間加熱。
２分間加熱。
［腐食試験］
◎ 外面側
酸性塩水噴霧試験
腐食溶液 ＮａＣ１５％、ｐＨ３
（ＣＨ３ＣＯ０Ｈて調整）
温度５０°Ｃ
◎ 内面側
酸性腐食液浸漬試験
腐食液 ＣＩ−２５５ｐｐｍ
（ＮａＣ１、ＦｅＣ１，ＣｕＣ１２）
Ｓｏ” ６０ ｐｐｍ （Ｎａ５Ｏ＜ ）Ｃｕ
” １ ｐｐｍ （ＣｕＣｌ２）Ｆｅ” ３０
ｐｐｍ （ＦｅＣ１，）ｐＨ３，４ 温度５０℃ ［腐食性の評価］ ◎ 外面側 酸性塩水噴霧試験７２時間後 最大孔食深さ ０．１５ ｍｍ未満 ０Ｏ０１５〜０
１０ ｍｍ △ ０．３０ ａｕ＋＋ ｘ◎ 内面側 酸性腐食液浸漬試験３０日後 腐食減量（ｍｇ／ｄｍ２） １５０未満 ０ １５０以上 × 母材（芯材）への腐食 無 ０ ０．１ ｍｍ 未満の浸食 八 〇、１ ｍｍ 以上の浸食 × 第２表に腐食試験結果及びろう打抜強度（耐食性評価試
料と同様の材料からＪＩＳ Ｓ号引張試験片を切り出し
た。）を示すが、この表からも明らかなように、本発明
に係るろう付用アルミニウム合金複合材は、高強度を示
すばかりでなく耐食性にも優れた性能を有しており、ろ
う付材料として極めて優れた複合材であることを物語っ
ている。
” １ ｐｐｍ （ＣｕＣｌ２）Ｆｅ” ３０
ｐｐｍ （ＦｅＣ１，）ｐＨ３，４ 温度５０℃ ［腐食性の評価］ ◎ 外面側 酸性塩水噴霧試験７２時間後 最大孔食深さ ０．１５ ｍｍ未満 ０Ｏ０１５〜０
１０ ｍｍ △ ０．３０ ａｕ＋＋ ｘ◎ 内面側 酸性腐食液浸漬試験３０日後 腐食減量（ｍｇ／ｄｍ２） １５０未満 ０ １５０以上 × 母材（芯材）への腐食 無 ０ ０．１ ｍｍ 未満の浸食 八 〇、１ ｍｍ 以上の浸食 × 第２表に腐食試験結果及びろう打抜強度（耐食性評価試
料と同様の材料からＪＩＳ Ｓ号引張試験片を切り出し
た。）を示すが、この表からも明らかなように、本発明
に係るろう付用アルミニウム合金複合材は、高強度を示
すばかりでなく耐食性にも優れた性能を有しており、ろ
う付材料として極めて優れた複合材であることを物語っ
ている。
以上数実施例について説明したが、本発明はこれに限定
されるものてはなく、その要旨を変更せざる範囲内て種
々に変形実施することか出来る。
されるものてはなく、その要旨を変更せざる範囲内て種
々に変形実施することか出来る。
例えば、本発明による母材（芯材）は従来の材料（Ｊ
Ｉ Ｓ ３００３）に比べて電位が高いので、場合によ
っては／’Ｊｊ−３ｉ系合金またはＡｌ−３ｉ−Ｍｇ系
合金の被覆材も使用可能であることを付記する。
Ｉ Ｓ ３００３）に比べて電位が高いので、場合によ
っては／’Ｊｊ−３ｉ系合金またはＡｌ−３ｉ−Ｍｇ系
合金の被覆材も使用可能であることを付記する。
［発明の効果］
以上述べた通り本発明を用いる時は、ろう打抜において
粒界腐食感受性に優れ、且つ、耐食性が良好で高い強度
を有する新規なろう付用アルミニウム合金複合材を実現
することが出来る。
粒界腐食感受性に優れ、且つ、耐食性が良好で高い強度
を有する新規なろう付用アルミニウム合金複合材を実現
することが出来る。
Claims (7)
- （１） Ｍｎ０．５〜１．２ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜１．
５ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜０．８ｗｔ％、Ｃｒ０．０５〜
０．３５ｗｔ％を含有すると共にＦｅの含有量を０．３
ｗｔ％以下に規制し、残部をＡｌ及び不可避不純物とす
るアルミニウム合金の母材と、Ｓｉ５〜１５ｗｔ％、Ｚ
ｎ１．２ｗｔ％以下を含有すると共に残部をＡｌ及び不
可避不純物とするアルミニウム合金のろう被覆材とから
構成したことを特徴とするろう付用アルミニウム合金複
合材。 - （２） 前記母材は、更に、Ｍｇ０．０５〜０．６ｗｔ
％を含有すると共にＡｌ及び不可避不純物がこれに対応
する分だけ減少しているものである特許請求の範囲第１
項に記載のろう付用アルミニウム合金複合材。 - （３） 前記ろう付用アルミニウム合金複合材は、更に
Ｚｎ１．５ｗｔ％以下を含有し残部をＡｌ及び不可避不
純物とするアルミニウムの熱媒体に接する犠牲陽極材を
有するものである特許請求の範囲第２項に記載のろう付
用アルミニウム合金複合材。 - （４） 前記ろう付用アルミニウム合金複合材は、更に
Ｍｇ０．０５〜０．８ｗｔ％、Ｚｎ１．５ｗｔ％以下を
含有し、残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウ
ムの熱媒体に接する犠牲陽極材を有するものである特許
請求の範囲第２項に記載のろう付用アルミニウム合金複
合材。 - （５） 前記母材は、更にＭｇ０．０５〜０．６ｗｔ％
、Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含有すると共にＡｌ
及び不可避不純物かこれに対応する分だけ減少している
ものであり、前記ろう被覆材は、更にＭｇ０．０５〜２
．０ｗｔ％を含有すると共にＡｌ及び不可避不純物がこ
れに対応する分だけ減少しているものである特許請求の
範囲第１項に記載のろう付用アルミニウム合金複合材。 - （６） 前記ろう付用アルミニウム合金複合材は、更に
Ｚｎ１．５ｗｔ％以下を含有し残部をＡｌ及び不可避不
純物とするアルミニウムの熱媒体に接する犠牲陽極材を
有するものである特許請求の範囲第５項に記載のろう付
用アルミニウム合金複合材。 - （７） 前記ろう付用アルミニウム合金複合材は、更に
Ｍｇ０．０５〜０．８ｗｔ％、Ｚｎ１．５ｗｔ％以下を
含有し、残部をＡｌ及び不可避不純物とするアルミニウ
ムの熱媒体に接する犠牲陽極材を有するものである特許
請求の範囲第５項に記載のろう付用アルミニウム合金複
合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2383287A JPS63192590A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | ろう付用アルミニウム合金複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2383287A JPS63192590A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | ろう付用アルミニウム合金複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63192590A true JPS63192590A (ja) | 1988-08-09 |
Family
ID=12121360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2383287A Pending JPS63192590A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | ろう付用アルミニウム合金複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63192590A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63262439A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
| JPS63303027A (ja) * | 1987-06-01 | 1988-12-09 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムプレ−ジングシ−ト |
| JPH0250934A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-20 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器部材用アルミニウム製ブレージングシート |
| JPH02175093A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-07-06 | Kobe Steel Ltd | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
| JPH02217192A (ja) * | 1989-02-17 | 1990-08-29 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐孔食性のすぐれたドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
| JPH0394993A (ja) * | 1989-09-06 | 1991-04-19 | Kobe Steel Ltd | チューブ材用アルミニウム合金複合材シート |
| JPH0569184A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-23 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐食性に優れたブレージングシート |
| JP2007277706A (ja) * | 2006-03-13 | 2007-10-25 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度とろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
| JP2010163638A (ja) * | 2009-01-13 | 2010-07-29 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用ブレージングシート及び熱交換器 |
-
1987
- 1987-02-03 JP JP2383287A patent/JPS63192590A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63262439A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
| JPS63303027A (ja) * | 1987-06-01 | 1988-12-09 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウムプレ−ジングシ−ト |
| JPH0250934A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-20 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器部材用アルミニウム製ブレージングシート |
| JPH02175093A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-07-06 | Kobe Steel Ltd | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
| JPH02217192A (ja) * | 1989-02-17 | 1990-08-29 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐孔食性のすぐれたドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
| JPH0394993A (ja) * | 1989-09-06 | 1991-04-19 | Kobe Steel Ltd | チューブ材用アルミニウム合金複合材シート |
| JPH0569184A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-23 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐食性に優れたブレージングシート |
| JP2007277706A (ja) * | 2006-03-13 | 2007-10-25 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度とろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
| JP2010163638A (ja) * | 2009-01-13 | 2010-07-29 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用ブレージングシート及び熱交換器 |
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