JPH0234296A - アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシート - Google Patents
アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシートInfo
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- JPH0234296A JPH0234296A JP18166788A JP18166788A JPH0234296A JP H0234296 A JPH0234296 A JP H0234296A JP 18166788 A JP18166788 A JP 18166788A JP 18166788 A JP18166788 A JP 18166788A JP H0234296 A JPH0234296 A JP H0234296A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はアルミニウムまたはアルミニウム合金のろう付
に用いられるろう合金に関するものである。
に用いられるろう合金に関するものである。
また１本発明は特にぶつ化物系フラックスを使用するろ
う付性（以下ＮＢ法と略記）により造られるＡａ製熟熱
交換器耐食性に優れたブレージングシートに関するもの
である。
う付性（以下ＮＢ法と略記）により造られるＡａ製熟熱
交換器耐食性に優れたブレージングシートに関するもの
である。
［従来の技術］
アルミニウム用ろう合金は通常Ａｌ−Ｍｎ系の芯材表面
に片面もしくは両面にクラッドしたブレージングシート
として用いられるか、そのままで置きろうとして使用さ
れている。
に片面もしくは両面にクラッドしたブレージングシート
として用いられるか、そのままで置きろうとして使用さ
れている。
ｔｈｅ来のアルミニウムろう合金はろう付性によって変
えており、例えば真空ろう付性ではＡＡ４００４ ４１
０４に代表されるＡｌ−５１Ｍｇ系ろう材が用いられて
いる。またぶつ化物系の非腐食性フラックスを用いてＮ
２ガスでろう付するＮＢ法においては、ＡＡ４３４３．
４０４５等のＡｌ−Ｓｉ系ろう材が用いられている。
えており、例えば真空ろう付性ではＡＡ４００４ ４１
０４に代表されるＡｌ−５１Ｍｇ系ろう材が用いられて
いる。またぶつ化物系の非腐食性フラックスを用いてＮ
２ガスでろう付するＮＢ法においては、ＡＡ４３４３．
４０４５等のＡｌ−Ｓｉ系ろう材が用いられている。
Ａｌ製熱交換？利の製造法としては、塩化物系フラック
スを用いて大気中でろう付するフラックスろう付性、真
空中でろう１すする真空ろう１寸法およびぶつ化物系の
非腐食性フラックスを用いてＮ２ガス中でろう付するＮ
Ｆ２法が知られている。
スを用いて大気中でろう付するフラックスろう付性、真
空中でろう１すする真空ろう１寸法およびぶつ化物系の
非腐食性フラックスを用いてＮ２ガス中でろう付するＮ
Ｆ２法が知られている。
特にＮＢ法はろう付設備が安価でメンテナンスも容易な
ばかりか、ろう付後のフラックス除去が不要であるなど
の理由により、近年普及しはじめている。
ばかりか、ろう付後のフラックス除去が不要であるなど
の理由により、近年普及しはじめている。
ＮＢ法はろう（・［の際に生ずるフラックス残渣が非吸
湿性、非溶解性、非腐食性であるため、１１″Ｃ来の塩
化物系フラックスを使用するフラックスろう付性で行な
われているようなろう付後の残渣の洗浄処理が必要ない
と言われている。またＮＢ法ては、Ｍｇ入りの材料、例
えばＡＡ ６９５１やＪ Ｉ ５７ＮＯ１はフラック
ス（ＫＡｌＦ４）と材料中のＭｇの反応により、ろう［
１性が阻害される欠点があるが、従来のフラックスろう
材用材料がｆ受用可能であり、例えばブレージングの芯
材としてＡＡ １０５０，３０００．３２０３が使用
可能であり、ろう材としてＡｌ−Ｓｉ系のＡＡ４３４３
．４０４５等が使用可能である。
湿性、非溶解性、非腐食性であるため、１１″Ｃ来の塩
化物系フラックスを使用するフラックスろう付性で行な
われているようなろう付後の残渣の洗浄処理が必要ない
と言われている。またＮＢ法ては、Ｍｇ入りの材料、例
えばＡＡ ６９５１やＪ Ｉ ５７ＮＯ１はフラック
ス（ＫＡｌＦ４）と材料中のＭｇの反応により、ろう［
１性が阻害される欠点があるが、従来のフラックスろう
材用材料がｆ受用可能であり、例えばブレージングの芯
材としてＡＡ １０５０，３０００．３２０３が使用
可能であり、ろう材としてＡｌ−Ｓｉ系のＡＡ４３４３
．４０４５等が使用可能である。
従来のＺ ｎ ＣＱ ２を含んだフラックスを使用する
フラックスろう付性では、ろう付加熱により材ｆ’？表
面層に１００〜２００μｍ程度のＺｎｔＴ、散層が形成
され、孔食発生防止に寄与するが、ＮＢ法ではＺｎ拡散
層が形成されないため、次の方法で部材の防食、耐食性
の向上を図っている９（１）ジンケート処理等によりＺ
ｎを析出させ、ろう付加熱により拡散させる。
フラックスろう付性では、ろう付加熱により材ｆ’？表
面層に１００〜２００μｍ程度のＺｎｔＴ、散層が形成
され、孔食発生防止に寄与するが、ＮＢ法ではＺｎ拡散
層が形成されないため、次の方法で部材の防食、耐食性
の向上を図っている９（１）ジンケート処理等によりＺ
ｎを析出させ、ろう付加熱により拡散させる。
（２）犠牲陽極フィン（Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ等の含有材）
と組み合わせる。
と組み合わせる。
前者はサーベンタイプのコンデンサー、エバポレーター
チューブ等に適用され、後者はラジェーターチューブ（
電縫管）に適用されている。
チューブ等に適用され、後者はラジェーターチューブ（
電縫管）に適用されている。
［発明が解決しようとする課題］
ラジェーター等を製造する際、ヘッダープレートのよう
に犠牲陽極フィンの影響を受けにくい部材では通常１吏
用されているＡＡ３００３を芯材とする材料ではＡｌ−
Ｓｉ系のろう材より電位が卑なため、芯材が優先的に腐
食されていた。この対策として、ヘッダープレートのよ
うな熱交換器用部材の耐食性良好な芯材組成として例え
ば特開昭６２−２０７８３８．特開昭６２−２１１３６
０、 特ｒｌ昭６２−２３０４９４．特１ｍ昭６２−２
８０３４３に示されているＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系またはＡ
ｌ２−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系を用いることがあるが、ろう
材としてＡＡ１１３４３．４０４５等を用いると、ろう
材の電位が芯材より竿なためろう材が優先して腐食され
、継手部のもれを生ずるようになる。
に犠牲陽極フィンの影響を受けにくい部材では通常１吏
用されているＡＡ３００３を芯材とする材料ではＡｌ−
Ｓｉ系のろう材より電位が卑なため、芯材が優先的に腐
食されていた。この対策として、ヘッダープレートのよ
うな熱交換器用部材の耐食性良好な芯材組成として例え
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８０３４３に示されているＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系またはＡ
ｌ２−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ系を用いることがあるが、ろう
材としてＡＡ１１３４３．４０４５等を用いると、ろう
材の電位が芯材より竿なためろう材が優先して腐食され
、継手部のもれを生ずるようになる。
したがって、本発明は各種アルミニウム合金特に耐食性
がすぐれたアルミニウム合金のろう付けに用いた場合に
犠牲陽極効果を持続して発揮できるアルミニウム用ろう
合金を提供することを目的とする。
がすぐれたアルミニウム合金のろう付けに用いた場合に
犠牲陽極効果を持続して発揮できるアルミニウム用ろう
合金を提供することを目的とする。
さらに、本発明は芯材の耐食性がすぐれかつろう材の犠
牲陽極効果が持続して発揮される、フラックスろう材用
ブレージングシートを提供することを目的とする。
牲陽極効果が持続して発揮される、フラックスろう材用
ブレージングシートを提供することを目的とする。
また、本発明は、特にぶつ化物系フラックスを使用する
ろう付性により造られるＡｌ製熱交換器用ブレージング
シート提供することを目的とする。
ろう付性により造られるＡｌ製熱交換器用ブレージング
シート提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
すなわち、本発明に係わるアルミニウム用ろう合金は、
Ｓｉ：５〜１３ｗｔ％、ＦＣ：０．０５〜１．０ｗｔ％
、およびＴｉ ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなる合金である。
Ｓｉ：５〜１３ｗｔ％、ＦＣ：０．０５〜１．０ｗｔ％
、およびＴｉ ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなる合金である。
また、本発明に係わる。ｌ製熱交ＩＱ器用ブレージング
シートは、 （１）Ｓｉ ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ；０．０５〜１．
０ｗｔ％、およびＴｉ：０１０６〜０．３ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなるろう合金を、該合
金より電気化学的に貴なアルミニウム合金からなる芯材
の片面または両面にクラッドしたブレージングシートを
第１の発明とし、 （２）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３
〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜Ｏ．７ｗ ｊ ’７ｆ
、、およびＳｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％企含み、
残部１と不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その
片面または両面にろう材としてＳ ｉ ＋ ５〜１３ｗ
ｔ％、Ｆｅ ： ０．０５ 九１゜０ｗｔ％、およびＴ
ｉ ： ０．０６ 九０゜３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴
と１−るＡｌ製熟熱交換器用ブレージングシート第２の
発明とし、（３）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｕ二０．３〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ ： ０． Ｌ 〜
Ｏ．７ｗ ｔ−％、およびＳｉ ：０．０３〜Ｏ．４ｗ
ｔ％を含み、さらにＣｒ ： ０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％
、Ｚｒ ： ０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％のでいずれか１種
または２種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
合金を芯材とし、その片面または両面にろう材としてＳ
ｉ ： ５〜ｌ ３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．’
Ｏｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み
、残部Ａ＆と不可避的不純物からなる合金をクラッドし
たことを特徴とするＡｌ嬰熱交１ｍ器用ブレージングシ
ートを第３の発明とし、 （４）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、ＣｕｂＯ，３
〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ ：０．１〜Ｏ．７ｗｔ％、Ｓ
ｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＭｇ ： ０．
０５ 九０゜５ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物からなる合金を芯材とし、その片面または両面にろう
材としてＳｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．０５〜
１．Ｏｗｔ’％、およびＴｉ ： ０．０６〜０．３ｗ
ｔ？誓；とを禽み、残部Ａｌおよび不可避的不純物から
なる合金をクラッドし、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇコ ≦０．６ ［Ｃｕ］＋０．２ （ｗｔ％
）で表わされる関係にあることを特徴とするＡｌ製熱交
ｔｅａ用ブレージングシートを第４の発明とし、 （５）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ？６、Ｃｕ；０．
３〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ ０．１〜Ｏ．７ｗｔ％、Ｓ
ｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＭｇ：０．０
５〜０．５ｗｔ％を含み、さらにＣｒ ： ０．０５
九０゜３ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％のいず
れか１種または２種以上を含み、残部Ａ ＆と不可避的
不純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面に
ろう材としてＳ ｉ ： ５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ ：
０．０５ 九１゜０ｗ ＋−％、およびＴ ｉ ： ０
、０６〜０ 、３ｗ＋−％を含み、残部Ａｌと不可避
的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材のＣｕと
Ｍｇが ［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃｕ］ ト０．２ （ｗｔ？、
；）で表わされる関係にあることを特徴とするＡｌ製熟
熱交換器用ブレージングシート第５の発明とし、 （６）Ｍｎ ： ０．５〜１゜５ｗｔ％、Ｃｕ；０、
３−１．０ｗｔ％、Ｆｃ ： ０．１〜Ｏ．７Ｖｉ＋
ｊ ％、Ｓ ｉ ： ０ 、 ０３〜０ 、 ４ｗｔ
％、Ｔｉ ：０ 、０５〜０ 、３ ｗ ｔ−ｎ、警を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を芯材と
し、その片面または両面にろう材としてＳｉ：５〜ｌ
３ｗｊ９５、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ？ｇ、および
Ｔｉ；０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴とす
るＡｌ製熟熱交換器用ブレージングシート第６の発明と
し、 （７）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ；０．３
〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜Ｏ．７’Ｉ” ｔ％、
Ｓｉ：０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＴｉ ：０．０５
〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：０゜０５〜Ｏ．３
ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％の１種または２
種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を芯
材とし、その片面または両面にろう材としてＳｉ；５〜
１３ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．０５〜１．０ｗｔ％、およ
びＴｉ ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴
とするＡｌ製熟熱交換器用ブレージングシート第７の発
明とし、 （８）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、ＣｕＯ，３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．１〜Ｏ．７ｗｔ％、Ｓｉ
： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＭｇ：０．０５〜
Ｏ．５ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からな
る合金を芯材とし、その片面または両面にろう材として
Ｓｉ：５〜１３ＶＶ ｊ ％、Ｆｅ：０．０５〜１，０
ｗｔ％、およびＴｉ ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金をクラッドし
、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃｕ］＋０．２ （ｗｔ％）で表
わされる関係にあることを特徴とするＡｌ製熱交ＩＱ
２ｇ用ブレージングシートを第８の発明とし、 （９）Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃ１１：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．１〜Ｏ．７ｗｔ ％、Ｓ
ｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ？＜およびＭｇ： ０
．０５〜０．５ｗｔ０ｏを含み、さらにＣｒ：０．０５
〜Ｏ．３ｗ＋−’、、、；、Ｚｒ ： ０．．０５〜０
．３ｗｔ％のいずれか１種または２種を含み、残部Ａｌ
と不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その片面ま
たは両面にろう材としてＳｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：
０．０５〜１．０ｗｔ％、およびＴｉ ： ０．０６＋
〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物から
なる合金をクラッドし、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃ１，Ａｌ］ ＋０．２ （ｗｔ
％）で表わされる関係にあることを特徴とするＡｇ製熱
交Ｊａ？；”ｉ用ブレージングシートを第９の発明とす
る９つ発明よりなるらのである。
シートは、 （１）Ｓｉ ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ；０．０５〜１．
０ｗｔ％、およびＴｉ：０１０６〜０．３ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなるろう合金を、該合
金より電気化学的に貴なアルミニウム合金からなる芯材
の片面または両面にクラッドしたブレージングシートを
第１の発明とし、 （２）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３
〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜Ｏ．７ｗ ｊ ’７ｆ
、、およびＳｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％企含み、
残部１と不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その
片面または両面にろう材としてＳ ｉ ＋ ５〜１３ｗ
ｔ％、Ｆｅ ： ０．０５ 九１゜０ｗｔ％、およびＴ
ｉ ： ０．０６ 九０゜３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴
と１−るＡｌ製熟熱交換器用ブレージングシート第２の
発明とし、（３）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｕ二０．３〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ ： ０． Ｌ 〜
Ｏ．７ｗ ｔ−％、およびＳｉ ：０．０３〜Ｏ．４ｗ
ｔ％を含み、さらにＣｒ ： ０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％
、Ｚｒ ： ０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％のでいずれか１種
または２種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
合金を芯材とし、その片面または両面にろう材としてＳ
ｉ ： ５〜ｌ ３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．’
Ｏｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み
、残部Ａ＆と不可避的不純物からなる合金をクラッドし
たことを特徴とするＡｌ嬰熱交１ｍ器用ブレージングシ
ートを第３の発明とし、 （４）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、ＣｕｂＯ，３
〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ ：０．１〜Ｏ．７ｗｔ％、Ｓ
ｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＭｇ ： ０．
０５ 九０゜５ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物からなる合金を芯材とし、その片面または両面にろう
材としてＳｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．０５〜
１．Ｏｗｔ’％、およびＴｉ ： ０．０６〜０．３ｗ
ｔ？誓；とを禽み、残部Ａｌおよび不可避的不純物から
なる合金をクラッドし、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇコ ≦０．６ ［Ｃｕ］＋０．２ （ｗｔ％
）で表わされる関係にあることを特徴とするＡｌ製熱交
ｔｅａ用ブレージングシートを第４の発明とし、 （５）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ？６、Ｃｕ；０．
３〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ ０．１〜Ｏ．７ｗｔ％、Ｓ
ｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＭｇ：０．０
５〜０．５ｗｔ％を含み、さらにＣｒ ： ０．０５
九０゜３ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％のいず
れか１種または２種以上を含み、残部Ａ ＆と不可避的
不純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面に
ろう材としてＳ ｉ ： ５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ ：
０．０５ 九１゜０ｗ ＋−％、およびＴ ｉ ： ０
、０６〜０ 、３ｗ＋−％を含み、残部Ａｌと不可避
的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材のＣｕと
Ｍｇが ［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃｕ］ ト０．２ （ｗｔ？、
；）で表わされる関係にあることを特徴とするＡｌ製熟
熱交換器用ブレージングシート第５の発明とし、 （６）Ｍｎ ： ０．５〜１゜５ｗｔ％、Ｃｕ；０、
３−１．０ｗｔ％、Ｆｃ ： ０．１〜Ｏ．７Ｖｉ＋
ｊ ％、Ｓ ｉ ： ０ 、 ０３〜０ 、 ４ｗｔ
％、Ｔｉ ：０ 、０５〜０ 、３ ｗ ｔ−ｎ、警を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を芯材と
し、その片面または両面にろう材としてＳｉ：５〜ｌ
３ｗｊ９５、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ？ｇ、および
Ｔｉ；０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴とす
るＡｌ製熟熱交換器用ブレージングシート第６の発明と
し、 （７）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ；０．３
〜１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜Ｏ．７’Ｉ” ｔ％、
Ｓｉ：０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＴｉ ：０．０５
〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：０゜０５〜Ｏ．３
ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％の１種または２
種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を芯
材とし、その片面または両面にろう材としてＳｉ；５〜
１３ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．０５〜１．０ｗｔ％、およ
びＴｉ ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴
とするＡｌ製熟熱交換器用ブレージングシート第７の発
明とし、 （８）Ｍｎ ： ０．５〜１．５ｗｔ％、ＣｕＯ，３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．１〜Ｏ．７ｗｔ％、Ｓｉ
： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ％およびＭｇ：０．０５〜
Ｏ．５ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からな
る合金を芯材とし、その片面または両面にろう材として
Ｓｉ：５〜１３ＶＶ ｊ ％、Ｆｅ：０．０５〜１，０
ｗｔ％、およびＴｉ ：０．０６〜Ｏ．３ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金をクラッドし
、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃｕ］＋０．２ （ｗｔ％）で表
わされる関係にあることを特徴とするＡｌ製熱交ＩＱ
２ｇ用ブレージングシートを第８の発明とし、 （９）Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃ１１：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ ： ０．１〜Ｏ．７ｗｔ ％、Ｓ
ｉ ： ０．０３〜Ｏ．４ｗｔ？＜およびＭｇ： ０
．０５〜０．５ｗｔ０ｏを含み、さらにＣｒ：０．０５
〜Ｏ．３ｗ＋−’、、、；、Ｚｒ ： ０．．０５〜０
．３ｗｔ％のいずれか１種または２種を含み、残部Ａｌ
と不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その片面ま
たは両面にろう材としてＳｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：
０．０５〜１．０ｗｔ％、およびＴｉ ： ０．０６＋
〜Ｏ．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物から
なる合金をクラッドし、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃ１，Ａｌ］ ＋０．２ （ｗｔ
％）で表わされる関係にあることを特徴とするＡｇ製熱
交Ｊａ？；”ｉ用ブレージングシートを第９の発明とす
る９つ発明よりなるらのである。
なお片側にろう材をクラッドしたブレージングシートに
おいてろう材の反対ＩＩ！曙に芯材より電位が卑な皮材
を使用することは本発明の効果を失うらのではなく、特
にきびしい腐食環境にさらされる場合には有効な手段と
なりうる。
おいてろう材の反対ＩＩ！曙に芯材より電位が卑な皮材
を使用することは本発明の効果を失うらのではなく、特
にきびしい腐食環境にさらされる場合には有効な手段と
なりうる。
［作用コ
くろう材〉
本発明のアルミニウム用合金ろうをＦ記化学成分範囲に
定めた理由を下記に説明する。
定めた理由を下記に説明する。
Ｓｉ：
Ｓｌはろう材の融点を低下させるのに必須の元素であり
、そのためには、５〜１３ｗｔ％の範囲内の含有量とす
るのが適切である。
、そのためには、５〜１３ｗｔ％の範囲内の含有量とす
るのが適切である。
ＦＣ：
Ｆｅはろう材が溶融したときの粘性を向ヒさせる効果が
あるが、０．０５ｗｔ％未満ではその効果は少なく、一
方１．ｏｗｔ％を越えて添加すると粘性が高すぎるため
にろうの流動性を阻害する。したがってＦｅの含有域の
範囲を０．０５〜１．０ｗｔ％とした。
あるが、０．０５ｗｔ％未満ではその効果は少なく、一
方１．ｏｗｔ％を越えて添加すると粘性が高すぎるため
にろうの流動性を阻害する。したがってＦｅの含有域の
範囲を０．０５〜１．０ｗｔ％とした。
Ｔｉ：
Ｔｉはろう材中に固溶することによってろう材の自己耐
食性を向」−する効果がある。すなわちＴｉの添加量が
包晶反応範囲であるとき、ろう付加熱によって一度溶融
し、なろう材が冷却時に凝固するどきＴｉはα相中に固
溶し、α相の自己耐食性が向」−する。一般にろう材凝
固時に、結晶粒界面には不純物が晶出するため卑な電位
になり、最初に腐食する。これによって芯材の一部が表
面に出ると芯材とろう材のα相との電位差による腐食反
応が開始するが、芯材の電位を責にすることによりろう
材が優九的に腐食する。本願発明においてはこのときの
ろう材の自己耐食性を向トさせるためにＴｉが有効に作
用するのである。以上はろう材を電位の貴な芯材とクラ
ッドしたブレージングシートの場合についての説明であ
るが、ユニオン等のろう付は時にこのろう材を置きろう
として用いる場合のユニオンや通路材やこのろう材を通
常の芯材とクラッドして薄肉ブレージングフィンとして
用いる場合の相手材（押出チューブ等）との電位の関係
が同様の場合には同様の、メカニズムでろう材の自己耐
食性が向上する。Ｔｉが０．０６ｗｔ％未満てはその効
果が少なく、一方０．３ｗｔ？ｒ、を越えて添加すると
巨大な金属間化合物（Ａｌ−Ｔｉ系）が生成されて加工
性が低下するばかりでなく、この金属間化合物はろう材
の７トリツクスより電位が責になるためろう材の自己耐
食性を低下させる。したがってＴｉの含有量の範囲を０
．０６〜Ｏ．３ｗｔ％とした。
食性を向」−する効果がある。すなわちＴｉの添加量が
包晶反応範囲であるとき、ろう付加熱によって一度溶融
し、なろう材が冷却時に凝固するどきＴｉはα相中に固
溶し、α相の自己耐食性が向」−する。一般にろう材凝
固時に、結晶粒界面には不純物が晶出するため卑な電位
になり、最初に腐食する。これによって芯材の一部が表
面に出ると芯材とろう材のα相との電位差による腐食反
応が開始するが、芯材の電位を責にすることによりろう
材が優九的に腐食する。本願発明においてはこのときの
ろう材の自己耐食性を向トさせるためにＴｉが有効に作
用するのである。以上はろう材を電位の貴な芯材とクラ
ッドしたブレージングシートの場合についての説明であ
るが、ユニオン等のろう付は時にこのろう材を置きろう
として用いる場合のユニオンや通路材やこのろう材を通
常の芯材とクラッドして薄肉ブレージングフィンとして
用いる場合の相手材（押出チューブ等）との電位の関係
が同様の場合には同様の、メカニズムでろう材の自己耐
食性が向上する。Ｔｉが０．０６ｗｔ％未満てはその効
果が少なく、一方０．３ｗｔ？ｒ、を越えて添加すると
巨大な金属間化合物（Ａｌ−Ｔｉ系）が生成されて加工
性が低下するばかりでなく、この金属間化合物はろう材
の７トリツクスより電位が責になるためろう材の自己耐
食性を低下させる。したがってＴｉの含有量の範囲を０
．０６〜Ｏ．３ｗｔ％とした。
また本ろう材に０，２％以下のＳｒ（ストロンチウム）
を添加するとＳｉ粒子及びその他の晶出物をｕ！り細化
するため、熱間圧延性を大幅に向上し、耳割れを防止し
、また鋳塊面削時のバイトの摩耗を減するのでＳｒを添
加しても良い。
を添加するとＳｉ粒子及びその他の晶出物をｕ！り細化
するため、熱間圧延性を大幅に向上し、耳割れを防止し
、また鋳塊面削時のバイトの摩耗を減するのでＳｒを添
加しても良い。
く芯材〉
芯材としては、上記ろう材より電気化学的に貴なアルミ
ニラｊ、金魚を１吏用することが好ましい。
ニラｊ、金魚を１吏用することが好ましい。
本発明び）Ａａ製熟熱交換器用ブレージングシー１の好
ましい化学成分範囲を上記のように定めた理由を下記に
説明する。
ましい化学成分範囲を上記のように定めた理由を下記に
説明する。
Ｃｕ；
Ｃｕは芯材の強度を向上させ、電位を責にしてろう材に
よる犠牲陽極効果を発揮させるとともに、ろう付後の強
度を高めるなめに添加される６その含有量が０．３％未
満ではろう材より貴な電位に保つことができないため、
犠牲陽極効果が朋待できない。一方、１．０ｗｔ％を越
えて含有するとろう材との電酢羊が大きくなりすぎ、芯
材の犠牲陽極となるろう材が異常に早く腐食してしまう
ため、ろう材の犠牲陽極効果が短時間で失われてしまう
、さらに、Ｃｕは１．Ｑｗｔ？、’を越えて含有すると
芯材自体の自己耐食性が極端に低下する。したがって、
Ｃｕの含有量の範囲を０．３〜１．ｏｗｔ％とした。
よる犠牲陽極効果を発揮させるとともに、ろう付後の強
度を高めるなめに添加される６その含有量が０．３％未
満ではろう材より貴な電位に保つことができないため、
犠牲陽極効果が朋待できない。一方、１．０ｗｔ％を越
えて含有するとろう材との電酢羊が大きくなりすぎ、芯
材の犠牲陽極となるろう材が異常に早く腐食してしまう
ため、ろう材の犠牲陽極効果が短時間で失われてしまう
、さらに、Ｃｕは１．Ｑｗｔ？、’を越えて含有すると
芯材自体の自己耐食性が極端に低下する。したがって、
Ｃｕの含有量の範囲を０．３〜１．ｏｗｔ％とした。
Ｍｎ：
Ｍｎは前述のようなＣｕの添加による自己耐食性劣化を
抑制するとともに、ろう材の腐食速度を低下させる作用
を有する。すなわち、Ｍｎの添加によりＭ ｎ ｔ！−
添加しないＡｌ−Ｃｕ合金よりも水素過電圧が大きくな
りろう材の腐食速度を小さくする作用を果たす。さらに
ろう付時の高温強度を確保させる作用ももたらす。Ｍｎ
が０゜５ｗｔ％未満ではこれらの効果、特に自己耐食性
劣化防止が充分に得られず、一方、１．５ｗｔ％を越え
て添加すると巨大なＡｌ−Ｍｎ系化合物を形成して加工
性を損なうためばかりでなく、ろう付時の加熱によって
粒界腐食感受性を高めてしまうことがある。したがって
Ｍｎは０．５〜１．５ｗｔ％の範囲内に限定した。
抑制するとともに、ろう材の腐食速度を低下させる作用
を有する。すなわち、Ｍｎの添加によりＭ ｎ ｔ！−
添加しないＡｌ−Ｃｕ合金よりも水素過電圧が大きくな
りろう材の腐食速度を小さくする作用を果たす。さらに
ろう付時の高温強度を確保させる作用ももたらす。Ｍｎ
が０゜５ｗｔ％未満ではこれらの効果、特に自己耐食性
劣化防止が充分に得られず、一方、１．５ｗｔ％を越え
て添加すると巨大なＡｌ−Ｍｎ系化合物を形成して加工
性を損なうためばかりでなく、ろう付時の加熱によって
粒界腐食感受性を高めてしまうことがある。したがって
Ｍｎは０．５〜１．５ｗｔ％の範囲内に限定した。
ＦＣ：
Ｆｅは通常のアルミニウム合金において不可避的に含有
される不純物元素であって、強度向丘に有効であるが、
その含有量がＯ，１ｗｔ％未満では上記効果は小さくな
るばかりでなく、高純度の地金をｆ吏用巳なければなら
なくなるためコストの上昇となる。一方、０．７ｗｔ％
を越えて添加すると芯材のマトリックスより電位が貴な
ＡｌＦｅ系化合物が多く存在するようになるなめ、芯材
の自己耐食性を劣化させる。したがって、Ｆｅは０．１
〜０ 、７ Ｗ ｔ ％の範囲内に限定した。
される不純物元素であって、強度向丘に有効であるが、
その含有量がＯ，１ｗｔ％未満では上記効果は小さくな
るばかりでなく、高純度の地金をｆ吏用巳なければなら
なくなるためコストの上昇となる。一方、０．７ｗｔ％
を越えて添加すると芯材のマトリックスより電位が貴な
ＡｌＦｅ系化合物が多く存在するようになるなめ、芯材
の自己耐食性を劣化させる。したがって、Ｆｅは０．１
〜０ 、７ Ｗ ｔ ％の範囲内に限定した。
Ｓｉ：
ＳｔはＦｅと同様に通常のアルミニウム金魚において不
可避的に含有さｈる不純物元素であって、強度向１−に
有効であるが、０．０３ｗｔ％未満ては高純度の地金を
使用しなければならなくなるためコストの−Ｌ昇となる
。一方、０．４ｗｔ？、；を越えて添加すると成形加工
性および芯材の自己耐食性を劣化させる９したがって、
Ｓｉは０．０３〜Ｏ．４ｗＬ６の範囲内に限定した。
可避的に含有さｈる不純物元素であって、強度向１−に
有効であるが、０．０３ｗｔ％未満ては高純度の地金を
使用しなければならなくなるためコストの−Ｌ昇となる
。一方、０．４ｗｔ？、；を越えて添加すると成形加工
性および芯材の自己耐食性を劣化させる９したがって、
Ｓｉは０．０３〜Ｏ．４ｗＬ６の範囲内に限定した。
Ｃｒ Ｚｒ：
ＣｒおよびＺｒはろう１寸性を損なわずにろう付時の高
温強度を高めるために有効な元素であるが、いずれも０
．０５ｗｔ％未満ではその効果が少なく、一方、０．３
ｗｔ％を越えて添加すれば巨大な金属間化合物（Ａｌ−
Ｃｒ系、Ａｌ−Ｚｒ系）が生成されて加工性を低下させ
るため、いずれも０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％の範囲内とし
た。
温強度を高めるために有効な元素であるが、いずれも０
．０５ｗｔ％未満ではその効果が少なく、一方、０．３
ｗｔ％を越えて添加すれば巨大な金属間化合物（Ａｌ−
Ｃｒ系、Ａｌ−Ｚｒ系）が生成されて加工性を低下させ
るため、いずれも０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％の範囲内とし
た。
Ｍｇ：
Ｍｇはろう付加熱後の強度を高めるのに最も有効な元素
であるが、Ｍｇが０．０５％未満ではその効果が少なく
、一方０．５％を越えて添加すると芯材の電位を卑にし
、ろう材による犠牲陽極効果が得られなくなる。さらに
Ｍｇはフラックス（ＫＡｌＦａ）との反応によりろう付
性を阻害することがあり、０．５ｗｔ％を越えて添加す
るとその影響は顕著となる。したがってＭｇの含有量の
範囲を０．０５〜Ｏ．５ｗｔ％とした。
であるが、Ｍｇが０．０５％未満ではその効果が少なく
、一方０．５％を越えて添加すると芯材の電位を卑にし
、ろう材による犠牲陽極効果が得られなくなる。さらに
Ｍｇはフラックス（ＫＡｌＦａ）との反応によりろう付
性を阻害することがあり、０．５ｗｔ％を越えて添加す
るとその影響は顕著となる。したがってＭｇの含有量の
範囲を０．０５〜Ｏ．５ｗｔ％とした。
またＭｇがＣｕと共存するときは
［Ｍｇコ≦０．６ ［Ｃｕ］＋０．２ （ｗｔ％）
の関係式を満足しないと芯材がろう材より電位が卑にな
るため、ろう材による犠牲陽極効果が失われる。したが
って、芯材のＣｕとＭｇが［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃｕ］
＋０．２ ｈｖｔ％）で表わされる関係にあることとし
た。
の関係式を満足しないと芯材がろう材より電位が卑にな
るため、ろう材による犠牲陽極効果が失われる。したが
って、芯材のＣｕとＭｇが［Ｍｇ］≦０．６ ［Ｃｕ］
＋０．２ ｈｖｔ％）で表わされる関係にあることとし
た。
Ｔｉ
ＴｉはＭｎと同様に水素過電圧を大きくし、ろう材の腐
食速度を小さくする効果がある。さらに芯材の自己耐食
性を向トさせる効果もあり、ろう材が腐食してなくなっ
た後でも芯材が腐食しずらくなる。Ｔｉが０．０５ｗｔ
％未満ではその効果が少なく、一方０．３ｗｔ％を越え
て添加すると巨大な金属間化合物（Ａｌ−Ｔｉ系）が生
成されて加工性が低下するばかりでなく、この金属間化
合物は芯材マトリックスより電位が貴になるため芯材の
自己耐食性を低下させる。したがってＴｉの含有量の範
囲を０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％とした。
食速度を小さくする効果がある。さらに芯材の自己耐食
性を向トさせる効果もあり、ろう材が腐食してなくなっ
た後でも芯材が腐食しずらくなる。Ｔｉが０．０５ｗｔ
％未満ではその効果が少なく、一方０．３ｗｔ％を越え
て添加すると巨大な金属間化合物（Ａｌ−Ｔｉ系）が生
成されて加工性が低下するばかりでなく、この金属間化
合物は芯材マトリックスより電位が貴になるため芯材の
自己耐食性を低下させる。したがってＴｉの含有量の範
囲を０．０５〜Ｏ．３ｗｔ％とした。
［実施例］
実施例１
第１表に示す合金組成のろう材を用い、第２表に示す合
金組成の芯材の両面にろう材を１５％クラッドして板厚
さ０．６ｍｍ、質別０のブレージングシートを作製した
。これらのブレージングシートを用いて耐食性を調べた
。ろう材と芯材の組合わせおよび耐食性の結果を第２表
に示した。
金組成の芯材の両面にろう材を１５％クラッドして板厚
さ０．６ｍｍ、質別０のブレージングシートを作製した
。これらのブレージングシートを用いて耐食性を調べた
。ろう材と芯材の組合わせおよび耐食性の結果を第２表
に示した。
耐食性は上記ブレージングシートをはば３１１１１ｎ、
長さ１２０ｆｆｌＩｌｌに切り出しＭＥＥＫ脱脂後、第
１図に示すように逆Ｔ継手の形状にセットシ、第３表で
ろう付加熱条件がＮＢと記したブレージングシートは５
％濃度のぶつ化アルミニウムカリ塩フラックスを塗布し
、１４０°Ｃで乾燥後窒素ガス中で６００℃に１０分間
加熱した後に、ＣＡＳＳ試験を行ない、フィレット部と
その池の部位での貫通孔食が発生するまでの時間を測定
した。
長さ１２０ｆｆｌＩｌｌに切り出しＭＥＥＫ脱脂後、第
１図に示すように逆Ｔ継手の形状にセットシ、第３表で
ろう付加熱条件がＮＢと記したブレージングシートは５
％濃度のぶつ化アルミニウムカリ塩フラックスを塗布し
、１４０°Ｃで乾燥後窒素ガス中で６００℃に１０分間
加熱した後に、ＣＡＳＳ試験を行ない、フィレット部と
その池の部位での貫通孔食が発生するまでの時間を測定
した。
（以下余白）
第３表から明らかなように、本発明のろう合金を用いた
ブレージングシートＮ０１１〜２はいずれもすぐれた耐
食性を有し、ている。
ブレージングシートＮ０１１〜２はいずれもすぐれた耐
食性を有し、ている。
これに対し、芯材に耐食性合金を用い、ろう材に従来合
金を用いたブレージングシートＮｏ。
金を用いたブレージングシートＮｏ。
３は従来材より優れた耐食性を示しているが、芯材の電
位がろう材より貴なため腐食はいずれもフィレット部と
なり、安定した耐食性が得られていない。
位がろう材より貴なため腐食はいずれもフィレット部と
なり、安定した耐食性が得られていない。
実施例２
第４７２に示す合金組成の芯材およびろう材を用い、各
芯材の両面にろう材を１５％クラッドして板厚０．６ｍ
＋ａ、質料Ｏのブレージングシートを作成した。これら
のブレージングシートを用いて電位および耐食性を調べ
た。その結果を第５表に示す。
芯材の両面にろう材を１５％クラッドして板厚０．６ｍ
＋ａ、質料Ｏのブレージングシートを作成した。これら
のブレージングシートを用いて電位および耐食性を調べ
た。その結果を第５表に示す。
−し位測定は１−記ブレージングシートから幅５０ｍｍ
、長さ１００ｍｏ＋のサンプルを切り出し、メヂルエチ
ルケトン（ＭＥＫ）脱脂後５％濃度のぶつ化アルミニウ
ムカリ塩スラックスを塗布し、１４０°Ｃで乾燥ｔ＆窒
素ガス中で６００°Ｃに１０分間加熱したものについて
測定した。また電位は２５℃の５％ＮａＣｊ２水溶液中
に１０分間浸漬隆飽和カロメル電［！（Ｓ、Ｃ，Ｅ、）
を基準として測定した。
、長さ１００ｍｏ＋のサンプルを切り出し、メヂルエチ
ルケトン（ＭＥＫ）脱脂後５％濃度のぶつ化アルミニウ
ムカリ塩スラックスを塗布し、１４０°Ｃで乾燥ｔ＆窒
素ガス中で６００°Ｃに１０分間加熱したものについて
測定した。また電位は２５℃の５％ＮａＣｊ２水溶液中
に１０分間浸漬隆飽和カロメル電［！（Ｓ、Ｃ，Ｅ、）
を基準として測定した。
耐食性は上記ブレージングシートを幅３０ＩＩＩ１１、
長さ１２０＋−に切り出しＭＩＥＫ脱脂後脱脂同第１図
ように逆Ｔ継手の形状にセントし、５％濃度のぶつ化ア
ルミニウムカリ塩スラックスを塗布し、１４０℃で乾燥
後窒素ガス中で６００℃に１０分間加熱したものについ
てＣＡＳＳ試験を行ない、フィレット部とその他の部位
での貫通孔食が発生ずるまでの時間を測定した。
長さ１２０＋−に切り出しＭＩＥＫ脱脂後脱脂同第１図
ように逆Ｔ継手の形状にセントし、５％濃度のぶつ化ア
ルミニウムカリ塩スラックスを塗布し、１４０℃で乾燥
後窒素ガス中で６００℃に１０分間加熱したものについ
てＣＡＳＳ試験を行ない、フィレット部とその他の部位
での貫通孔食が発生ずるまでの時間を測定した。
（以下余白）
第５表から明らかなように、本発明合金Ｎ０１１〜１７
の芯材の電位は、いずれもろう材の電位より責になって
おり、優れた耐食性を有することがわかる。しかし、比
較材であるＮｏ。
の芯材の電位は、いずれもろう材の電位より責になって
おり、優れた耐食性を有することがわかる。しかし、比
較材であるＮｏ。
１８の芯材の電位はろう材の電位より責であり、ろう材
の犠牲陽極効果が発揮するが、ろう材の腐食速度が大き
いため、本発明合金よりＣＡＳＳ試験でのは通にいたる
までの時間が短くなることがわかる。比較材Ｎｏ、１９
〜２１の芯材はろう材の電位より卑になるため芯材が優
先的に腐食し、短時間で貫通孔を生じたことから耐食性
が劣ることがわかる。
の犠牲陽極効果が発揮するが、ろう材の腐食速度が大き
いため、本発明合金よりＣＡＳＳ試験でのは通にいたる
までの時間が短くなることがわかる。比較材Ｎｏ、１９
〜２１の芯材はろう材の電位より卑になるため芯材が優
先的に腐食し、短時間で貫通孔を生じたことから耐食性
が劣ることがわかる。
［発明の効果］
以上の説明で明らかなように、この発明のアルミニウム
用ろう合金は各種フラックスろう付性により作られるＡ
ｌ製熱交換器の耐食性に優れており、特に耐食性芯材や
耐食性押出チューブ材としてＣｕを添加した材料のろう
材に用いると、長期間にわたり安定した性能を発揮する
ことができる。
用ろう合金は各種フラックスろう付性により作られるＡ
ｌ製熱交換器の耐食性に優れており、特に耐食性芯材や
耐食性押出チューブ材としてＣｕを添加した材料のろう
材に用いると、長期間にわたり安定した性能を発揮する
ことができる。
また、この発明のＡｌ製熱交換器用ブレージングシート
はＮＢ法により造られるＡｌ製熟熱交換器耐食性に優れ
ており、したがって特に自動車用熱交換器のへラダープ
レートやチューブなどの流体通路用ブレージングシート
として、長期間にわたり安定した性能を発揮することが
できる。
はＮＢ法により造られるＡｌ製熟熱交換器耐食性に優れ
ており、したがって特に自動車用熱交換器のへラダープ
レートやチューブなどの流体通路用ブレージングシート
として、長期間にわたり安定した性能を発揮することが
できる。
第１図は腐食試験のための試験片の組立てを示す断面図
である。 １：芯材、２：ろう材
である。 １：芯材、２：ろう材
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １． Ｓｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．
０ｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなることを特徴とする
アルミニウム用ろう合金。 ２． Ｓｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．
０ｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなるろう合金を、該合
金より電気化学的に貴なアルミニウム合金からなる芯材
の片面または両面にクラッドしたことを特徴とするＡｌ
製熱交換器用ブレージングシート。 ３． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜１
．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、およびＳｉ
：０．０３〜０．４ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面に
ろう材として、Ｓｉ５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜
１．０ｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金をクラッ
ドしたことを特徴とするＡｌ製熱交換器用ブレージング
シート。 ４． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、およびＳ
ｉ：０．０３〜０．４ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：０．
０５〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％の
いずれか１種または２種を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面にろ
う材としてＳｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１
．０ｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％を含
み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金をクラッド
したことを特徴とするＡｌ製熱交換器用ブレージングシ
ート。 ５． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０３〜０．４ｗｔ％およびＭｇ：０．０５〜０．５ｗ
ｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を
芯材とし、その片面または両面にろう材としてＳｉ：５
〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％、および
Ｔｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％とを含み、残部Ａｌと不
可避的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材のＣ
ｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０．６［Ｃｕ］＋０．２（ｗｔ％）で表わ
される関係にあることを特徴とするＡｌ製熱交換器用ブ
レージングシート。 ６． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０３〜０．４ｗｔ％、およびＭｇ：０．０５〜０．５
ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％、
Ｚｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％のいずれか１種または２
種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を芯
材とし、その片面または両面にろう材としてＳｉ：５〜
１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％、およびＴ
ｉ：０．０６〜０．３ ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金
をクラッドし、かつ芯材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０
．６［Ｃｕ］＋０．２（ｗｔ％）で表わされる関係にあ
ることを特徴とするＡｌ製熱交換器用ブレージングシー
ト。 ７． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０３〜０．４ｗｔ％およびＴｉ：０．０５〜０．３ｗ
ｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を
芯材とし、その片面または両面にろう材としてＳｉ：５
〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％、および
Ｔｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％とを含み、残部Ａｌと不
可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴と
するＡｌ製熱交換器用ブレージングシート。 ８． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０３〜０．４ｗｔ％、およびＴｉ：０．０５〜０．３
ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％、
Ｚｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％のいずれか１種または２
種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を芯
材とし、その片面または両面にろう材としてＳｉ：５〜
１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％、およびＴ
ｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避
的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴とする
Ａｌ製熱交換器用ブレージングシート。 ９． Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０３〜０．４ｗｔ％、Ｍｇ：０．０５〜Ｏ．５ｗｔ％
、およびＴｉ：０．０５〜０．３％を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その片面また
は両面にろう材としてＳｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ： ０．０５〜１．０ｗｔ％、およびＴｉ：０．０６〜０．
３ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合
金をクラッドし、かつ芯材のＣｕとＭｇが［Ｍｇ］≦０
．６［Ｃｕ］＋０．２（ｗｔ％）で表わされる関係にあ
ることを特徴とするＡｌ製熱交換器用ブレージングシー
ト。 １０．Ｍｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．３〜
１．０ｗｔ％、Ｆｅ：０．１〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０３〜０．４ｗｔ％、 Ｍｇ：０．０５〜０．５ｗｔ％およびＴｉ：０．０６〜
０．３ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：０．０５〜０．３ｗ
ｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％のいずれか１種ま
たは２種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合
金を芯材とし、その片面または両面にろう材として Ｓｉ：５〜１３ｗｔ％、Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％
、およびＴｉ：０．０６〜０．３ｗｔ％を含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯
材のＣｕとＭｇが ［Ｍｇ］≦０．６［Ｃｕ］＋０．２（ｗｔ％）で表わ
される関係にあることを特徴とするＡｌ製熱交換器用ブ
レージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63181667A JPH074677B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63181667A JPH074677B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0234296A true JPH0234296A (ja) | 1990-02-05 |
| JPH074677B2 JPH074677B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=16104760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63181667A Expired - Lifetime JPH074677B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH074677B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04371368A (ja) * | 1991-06-19 | 1992-12-24 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐食性に優れたブレージングシート及び製造方法 |
| WO2003076677A1 (fr) * | 2002-03-08 | 2003-09-18 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Procede de production d'un materiau composite en alliage d'aluminium pour un echangeur thermique et materiau composite en alliage d'aluminium |
| JP2008308724A (ja) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ろう材およびアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
| JP2008308723A (ja) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ろう材およびアルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2010064080A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-25 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう充填性に優れるアルミニウムろう合金及びそれを用いたブレージングシート、熱交換器用ヘッダーパイプ並びに熱交換器 |
Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5827335A (ja) * | 1981-08-11 | 1983-02-18 | Fujitsu Ltd | 半導体装置の製造方法 |
| JPS6182992A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-26 | Furukawa Alum Co Ltd | Ａｌ合金ブレ−ジングシ−ト |
| JPS6280246A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 高温強度の優れた熱交換器用Ａｌ合金材 |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP63181667A patent/JPH074677B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CN100425726C (zh) * | 2002-03-08 | 2008-10-15 | 古河Sky株式会社 | 热交换器用铝合金复合材料的制造方法和铝合金复合材料 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH074677B2 (ja) | 1995-01-25 |
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