JPH10249580A - Ａｌ合金ろう材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法 - Google Patents
Ａｌ合金ろう材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法Info
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- JPH10249580A JPH10249580A JP9072699A JP7269997A JPH10249580A JP H10249580 A JPH10249580 A JP H10249580A JP 9072699 A JP9072699 A JP 9072699A JP 7269997 A JP7269997 A JP 7269997A JP H10249580 A JPH10249580 A JP H10249580A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低温ろう付けが可能なＡｌ合金ろう材とこれ
を用いたＡｌ合金製熱交換器を開発すること。 【解決手段】 Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt％以下、Ｃ
ｕ： 0.4wt％を越え 8.0wt％以下、Ｆｅ：0.05wt％を越
え 0.5wt％以下を含有し、更に、Ｚｎ： 0.5wt％を越え
6.0wt％以下、Ｉｎ： 0.3wt％以下、Ｓｎ： 0.3wt％以
下の１種または２種以上を含有し、更に、Ｌｉ： 1.0wt
％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt％以下、Ｃ
ａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂａ： 0.2wt
％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt％以下、Ｎ
ｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔｉ： 0.2wt
％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％以下、Ｇ
ａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち１種また
は２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とか
らなることを特徴とするＡｌ合金ろう材。
を用いたＡｌ合金製熱交換器を開発すること。 【解決手段】 Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt％以下、Ｃ
ｕ： 0.4wt％を越え 8.0wt％以下、Ｆｅ：0.05wt％を越
え 0.5wt％以下を含有し、更に、Ｚｎ： 0.5wt％を越え
6.0wt％以下、Ｉｎ： 0.3wt％以下、Ｓｎ： 0.3wt％以
下の１種または２種以上を含有し、更に、Ｌｉ： 1.0wt
％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt％以下、Ｃ
ａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂａ： 0.2wt
％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt％以下、Ｎ
ｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔｉ： 0.2wt
％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％以下、Ｇ
ａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち１種また
は２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とか
らなることを特徴とするＡｌ合金ろう材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばＡｌ合金製
熱交換器のチューブ表面にクラッドされ、ろう付加熱に
より該チューブとフィンとをろう付接合するためのＡｌ
合金ろう材および該Ａｌ合金ろう材を用いてＡｌ合金製
熱交換器を製造する方法に関するもので、更に詳しくは
低温度でろう付けが可能であり、これに伴いろう付け中
の他の薄肉部材（例えば熱交換器のフィン）の座屈が少
なく、低融点の高強度部材が使用でき、Ａｌ合金製熱交
換器の小型、軽量化が実現でき、更にろう付け性、ろう
付け部の強度、ろう材の耐食性に優れるＡｌ合金ろう材
およびそれを用いたろう付け方法を提供するものであ
る。
熱交換器のチューブ表面にクラッドされ、ろう付加熱に
より該チューブとフィンとをろう付接合するためのＡｌ
合金ろう材および該Ａｌ合金ろう材を用いてＡｌ合金製
熱交換器を製造する方法に関するもので、更に詳しくは
低温度でろう付けが可能であり、これに伴いろう付け中
の他の薄肉部材（例えば熱交換器のフィン）の座屈が少
なく、低融点の高強度部材が使用でき、Ａｌ合金製熱交
換器の小型、軽量化が実現でき、更にろう付け性、ろう
付け部の強度、ろう材の耐食性に優れるＡｌ合金ろう材
およびそれを用いたろう付け方法を提供するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ラジエーター等のＡｌ合金製熱交換器
は、例えば図１に示すように複数本の偏平チューブ
（１）の間にコルゲート状に加工した薄肉フィン（２）
を一体に形成し、該偏平チューブ（１）の両端はヘッダ
ー（３）とタンク（４）とで構成される空間にそれぞれ
開口しており、一方のタンク側の空間から偏平チューブ
（１）内を通して高温冷媒を他方のタンク（４）側の空
間に送り、チューブ（１）およびフィン（２）の部分で
熱交換して低温になった冷媒を再び循環させるものであ
る。
は、例えば図１に示すように複数本の偏平チューブ
（１）の間にコルゲート状に加工した薄肉フィン（２）
を一体に形成し、該偏平チューブ（１）の両端はヘッダ
ー（３）とタンク（４）とで構成される空間にそれぞれ
開口しており、一方のタンク側の空間から偏平チューブ
（１）内を通して高温冷媒を他方のタンク（４）側の空
間に送り、チューブ（１）およびフィン（２）の部分で
熱交換して低温になった冷媒を再び循環させるものであ
る。
【０００３】このような熱交換器のチューブ材およびヘ
ッダー材は、例えばJIS 3003合金（Ａｌ−1.2wt ％Ｍｎ
− 0.1wt％Ｃｕ合金）を芯材とし、該芯材の内側、すな
わち冷媒に常時触れている側には内張材としてJIS 7072
合金（Ａｌ− 1.0wt％Ｚｎ合金）を、そして、該芯材の
外側には通常JIS 4045合金（Ａｌ−10wt％Ｓｉ合金）等
のろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コ
ルゲート加工を行ったフィン等の他の部材とともにブレ
ージング（ろう付け）により一体に組み付けられてい
る。なお、ここでいうブレージングシートとは、ろう付
けに用いる板であり、芯材の片面又は両面にＡｌ−Ｓｉ
系ろう材がクラッドされた板をいう。またこのブレージ
ングシートの製造は、芯材及び皮材となるろう材を別々
にそれぞれ所定の組成の合金を溶解鋳造して鋳塊又は厚
板とし、この両者を熱間で合わせ圧延し、これを更に冷
間圧延（必要に応じて焼鈍）して、所定の厚さの板とさ
れる。
ッダー材は、例えばJIS 3003合金（Ａｌ−1.2wt ％Ｍｎ
− 0.1wt％Ｃｕ合金）を芯材とし、該芯材の内側、すな
わち冷媒に常時触れている側には内張材としてJIS 7072
合金（Ａｌ− 1.0wt％Ｚｎ合金）を、そして、該芯材の
外側には通常JIS 4045合金（Ａｌ−10wt％Ｓｉ合金）等
のろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コ
ルゲート加工を行ったフィン等の他の部材とともにブレ
ージング（ろう付け）により一体に組み付けられてい
る。なお、ここでいうブレージングシートとは、ろう付
けに用いる板であり、芯材の片面又は両面にＡｌ−Ｓｉ
系ろう材がクラッドされた板をいう。またこのブレージ
ングシートの製造は、芯材及び皮材となるろう材を別々
にそれぞれ所定の組成の合金を溶解鋳造して鋳塊又は厚
板とし、この両者を熱間で合わせ圧延し、これを更に冷
間圧延（必要に応じて焼鈍）して、所定の厚さの板とさ
れる。
【０００４】フィン材はＡｌ−Ｍｎ系または純Ａｌ系の
合金にＺｎを例えば１〜５％添加したものが使用されて
いる。このフィン材へのＺｎ添加の理由は、フィン材の
犠牲陽極効果によるチューブ材の防食のためである。こ
れらは、 600℃付近の温度に加熱してブレージング（ろ
う付け）により一体に組み付けられるが、ブレージング
工法としては、フラックスブレージング法、非腐食性の
フラックスを用いたノンコロジョンブレージング法等が
行われる。
合金にＺｎを例えば１〜５％添加したものが使用されて
いる。このフィン材へのＺｎ添加の理由は、フィン材の
犠牲陽極効果によるチューブ材の防食のためである。こ
れらは、 600℃付近の温度に加熱してブレージング（ろ
う付け）により一体に組み付けられるが、ブレージング
工法としては、フラックスブレージング法、非腐食性の
フラックスを用いたノンコロジョンブレージング法等が
行われる。
【０００５】ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化
の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望まれてい
る。しかし、従来の方法で薄肉化を行った場合、多くの
問題点が生じる。まず、冷媒通路構成部材（チューブ
材、ヘッダー材等）の外部耐食性を向上させる必要があ
るが、有効な方法が確立されていない。また、ろう付時
にフィンが座屈したり、フィンにろうが拡散し溶融して
しまう現象は、フィンが薄くなるほど生じ易くなる。そ
して座屈が生じると通風抵抗の増加により熱交換器の熱
効率が低下してしまう。
の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望まれてい
る。しかし、従来の方法で薄肉化を行った場合、多くの
問題点が生じる。まず、冷媒通路構成部材（チューブ
材、ヘッダー材等）の外部耐食性を向上させる必要があ
るが、有効な方法が確立されていない。また、ろう付時
にフィンが座屈したり、フィンにろうが拡散し溶融して
しまう現象は、フィンが薄くなるほど生じ易くなる。そ
して座屈が生じると通風抵抗の増加により熱交換器の熱
効率が低下してしまう。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、低温
度でろう付けが可能であり、これに伴いろう付け中の他
の薄肉部材（例えば熱交換器のフィン）の座屈が少な
く、低融点の高強度部材が使用できるため、Ａｌ合金製
熱交換器の小型、軽量化が実現でき、更にろう付け性、
ろう付け部の強度、ろう材の耐食性に優れるＡｌ合金ろ
う材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法を開発するこ
とにある。
度でろう付けが可能であり、これに伴いろう付け中の他
の薄肉部材（例えば熱交換器のフィン）の座屈が少な
く、低融点の高強度部材が使用できるため、Ａｌ合金製
熱交換器の小型、軽量化が実現でき、更にろう付け性、
ろう付け部の強度、ろう材の耐食性に優れるＡｌ合金ろ
う材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法を開発するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで前記課題を解決し
た本発明ろう材の第１は、Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt
％以下、Ｃｕ： 0.4wt％を越え 8.0wt％以下、Ｆｅ：0.
05wt％を越え 0.5wt％以下を含有し、更に、Ｚｎ： 0.5
wt％を越え 6.0wt％以下、Ｉｎ： 0.3wt％以下、Ｓｎ：
0.3wt％以下の１種または２種以上を含有し、更に、Ｌ
ｉ： 1.0wt％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt％
以下、Ｃａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂ
ａ： 0.2wt％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt
％以下、Ｎｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔ
ｉ： 0.2wt％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％
以下、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち
１種または２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不
純物とからなることを特徴とするＡｌ合金ろう材であ
り、また本発明ろう材の第２は上記組成の合金に、さら
にＭｎ：0.05wt％を越え 1.2wt％以下を含有したことを
特徴とするＡｌ合金ろう材である。
た本発明ろう材の第１は、Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt
％以下、Ｃｕ： 0.4wt％を越え 8.0wt％以下、Ｆｅ：0.
05wt％を越え 0.5wt％以下を含有し、更に、Ｚｎ： 0.5
wt％を越え 6.0wt％以下、Ｉｎ： 0.3wt％以下、Ｓｎ：
0.3wt％以下の１種または２種以上を含有し、更に、Ｌ
ｉ： 1.0wt％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt％
以下、Ｃａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂ
ａ： 0.2wt％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt
％以下、Ｎｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔ
ｉ： 0.2wt％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％
以下、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち
１種または２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不
純物とからなることを特徴とするＡｌ合金ろう材であ
り、また本発明ろう材の第２は上記組成の合金に、さら
にＭｎ：0.05wt％を越え 1.2wt％以下を含有したことを
特徴とするＡｌ合金ろう材である。
【０００８】次に本発明ろう材の第３は、Ｓｉ： 7.0wt
％を越え12.0wt％以下、Ｃｕ： 0.4wt％を越え 8.0wt％
以下、Ｆｅ：0.05wt％を越え 0.5wt％以下を含有し、更
に、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち１
種または２種を含有し、更に、Ｌｉ： 1.0wt％以下、Ｎ
ａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt％以下、Ｃａ： 0.2wt％
以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂａ： 0.2wt％以下、Ｂ
ｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt％以下、Ｎｉ： 0.6wt
％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔｉ： 0.2wt％以下、Ｚ
ｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％以下、のうち１種また
は２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とか
らなることを特徴とするＡｌ合金ろう材であり、また本
発明ろう材の第４は上記組成の合金に、さらにＭｎ：0.
05wt％を越え 1.2wt％以下を含有したことを特徴とする
Ａｌ合金ろう材である。
％を越え12.0wt％以下、Ｃｕ： 0.4wt％を越え 8.0wt％
以下、Ｆｅ：0.05wt％を越え 0.5wt％以下を含有し、更
に、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち１
種または２種を含有し、更に、Ｌｉ： 1.0wt％以下、Ｎ
ａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt％以下、Ｃａ： 0.2wt％
以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂａ： 0.2wt％以下、Ｂ
ｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt％以下、Ｎｉ： 0.6wt
％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔｉ： 0.2wt％以下、Ｚ
ｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％以下、のうち１種また
は２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とか
らなることを特徴とするＡｌ合金ろう材であり、また本
発明ろう材の第４は上記組成の合金に、さらにＭｎ：0.
05wt％を越え 1.2wt％以下を含有したことを特徴とする
Ａｌ合金ろう材である。
【０００９】そして本発明のＡｌ合金製熱交換器の製造
方法は、Ａｌ合金製熱交換器をろう付け法により製造す
るにあたり、上記いずれかのＡｌ合金ろう材を用いて、
570℃を越え 585℃以下の温度でろう付けを行うことを
特徴とするものである。
方法は、Ａｌ合金製熱交換器をろう付け法により製造す
るにあたり、上記いずれかのＡｌ合金ろう材を用いて、
570℃を越え 585℃以下の温度でろう付けを行うことを
特徴とするものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】まず、本発明に係わるＡｌ合金ろ
う材の合金元素を決定した考え方について説明する。ラ
ジエーター、ヒーター等のＡｌ合金製熱交換器の特性に
ついて種々検討を行った結果、軽量薄肉化のために最も
必要な特性は、外部耐食性、繰返し耐圧特性、ろう付
性、ろう付け部の強度であることが判った。このような
ことを背景として、先ず、ろう材の外部耐食性を向上さ
せる方法を検討した。その結果、ＣｕおよびＺｎ，Ｉ
ｎ，Ｓｎ，Ｇｅ，Ｇａをろう材に添加することで、ろう
材の電位を調整するのが有効であることが判明した。
う材の合金元素を決定した考え方について説明する。ラ
ジエーター、ヒーター等のＡｌ合金製熱交換器の特性に
ついて種々検討を行った結果、軽量薄肉化のために最も
必要な特性は、外部耐食性、繰返し耐圧特性、ろう付
性、ろう付け部の強度であることが判った。このような
ことを背景として、先ず、ろう材の外部耐食性を向上さ
せる方法を検討した。その結果、ＣｕおよびＺｎ，Ｉ
ｎ，Ｓｎ，Ｇｅ，Ｇａをろう材に添加することで、ろう
材の電位を調整するのが有効であることが判明した。
【００１１】次に、繰返耐圧特性、即ちフィンの耐座屈
特性等の向上について説明する。Ａｌ合金製熱交換器を
ブレージング工法にて製造する場合の加熱温度は、通常
600 ℃付近である。この 600℃という温度は、Ａｌ合金
にとってかなりの高温であるため、加熱中にフィンが座
屈したり、また低融点の高強度合金部材が使用できない
という問題が生じる。
特性等の向上について説明する。Ａｌ合金製熱交換器を
ブレージング工法にて製造する場合の加熱温度は、通常
600 ℃付近である。この 600℃という温度は、Ａｌ合金
にとってかなりの高温であるため、加熱中にフィンが座
屈したり、また低融点の高強度合金部材が使用できない
という問題が生じる。
【００１２】これらの問題の解決策としては、ろう付け
温度を下げることが有効であり、ろう付け温度が 585℃
以下であれば、ろう付け中のフィンの座屈が生じ難くな
り、またＳｉ等の含有量を増やした高強度合金部材も使
用できるようになる。本発明は、このような温度でろう
付けできるＡｌ合金ろう材である。 フィンの座屈の大部分は、フィンの高温クリープ現象
が原因で起きる。この座屈は 590℃付近を境にそれより
高温で急激に起きる（フィンが弱くなる）。従って、ろ
う付け温度が 585℃以下であれば、これを原因とするフ
ィンの座屈は生じ難くなる。 フィンの他の座屈原因には、フィンへのろうの拡散が
ある。ろうの拡散は595 ℃付近を境にそれより高温で急
激に起きる。従ってろう付け温度が 585℃以下であれ
ば、ろうの拡散が少なくなり、フィンの座屈は生じ難く
なる。 ろう付け温度が低下すると、芯材の合金元素を増加さ
せて強度向上が図れる。即ち、芯材の合金元素がＣｕの
場合、ろう付け温度が 600℃では、１wt％までしか添加
できないが、ろう付け温度が 585℃になれば、 2.5wt％
程度まで添加でき芯材を高強度化できる。
温度を下げることが有効であり、ろう付け温度が 585℃
以下であれば、ろう付け中のフィンの座屈が生じ難くな
り、またＳｉ等の含有量を増やした高強度合金部材も使
用できるようになる。本発明は、このような温度でろう
付けできるＡｌ合金ろう材である。 フィンの座屈の大部分は、フィンの高温クリープ現象
が原因で起きる。この座屈は 590℃付近を境にそれより
高温で急激に起きる（フィンが弱くなる）。従って、ろ
う付け温度が 585℃以下であれば、これを原因とするフ
ィンの座屈は生じ難くなる。 フィンの他の座屈原因には、フィンへのろうの拡散が
ある。ろうの拡散は595 ℃付近を境にそれより高温で急
激に起きる。従ってろう付け温度が 585℃以下であれ
ば、ろうの拡散が少なくなり、フィンの座屈は生じ難く
なる。 ろう付け温度が低下すると、芯材の合金元素を増加さ
せて強度向上が図れる。即ち、芯材の合金元素がＣｕの
場合、ろう付け温度が 600℃では、１wt％までしか添加
できないが、ろう付け温度が 585℃になれば、 2.5wt％
程度まで添加でき芯材を高強度化できる。
【００１３】しかし、ろう付け温度を 570℃を越え 585
℃以下という低温とした場合、ろう材の流動性が低下す
るという問題がある。ろう付け温度が低温であるため
に、フラックスの活性度が低下することが原因である
が、ろう材の表面に脆い酸化物または低融点の化合物を
形成させ、酸化皮膜の破壊を容易にすることにより、ろ
う付性を改善できることが判明した。
℃以下という低温とした場合、ろう材の流動性が低下す
るという問題がある。ろう付け温度が低温であるため
に、フラックスの活性度が低下することが原因である
が、ろう材の表面に脆い酸化物または低融点の化合物を
形成させ、酸化皮膜の破壊を容易にすることにより、ろ
う付性を改善できることが判明した。
【００１４】また、部材の薄肉化のため、ブレージング
シートのろう材厚さを減らす必要があるが、ろう材厚さ
の減少によってフィレットが小さくなり、ろう付け部の
強度が減ずるという問題がある。この問題を解決するた
めには、ろう付け後のろう材自体の強度を向上させるこ
とが有効であることが判明した。
シートのろう材厚さを減らす必要があるが、ろう材厚さ
の減少によってフィレットが小さくなり、ろう付け部の
強度が減ずるという問題がある。この問題を解決するた
めには、ろう付け後のろう材自体の強度を向上させるこ
とが有効であることが判明した。
【００１５】さて、このように通常のろう付け温度（約
600℃）より低い温度でろう付けを行うためのろう材が
最近提案されている（特開平７−２４５９３号公報
等）。このろう材と本発明のろう材との大きな違いは、
本発明のろう材がＬｉ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，
Ｂｉ，Ｂｅの添加によりろう付け性を向上でき、また，
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖの添加によりろう付け部の
強度を向上でき、Ｇｅ，Ｇａの添加によりろう材の耐食
性を改善できる点である。
600℃）より低い温度でろう付けを行うためのろう材が
最近提案されている（特開平７−２４５９３号公報
等）。このろう材と本発明のろう材との大きな違いは、
本発明のろう材がＬｉ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，
Ｂｉ，Ｂｅの添加によりろう付け性を向上でき、また，
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖの添加によりろう付け部の
強度を向上でき、Ｇｅ，Ｇａの添加によりろう材の耐食
性を改善できる点である。
【００１６】以下に、本発明に係わるＡｌ合金ろう材の
合金組成について、その添加元素の意義と組成範囲の限
定理由を説明する。
合金組成について、その添加元素の意義と組成範囲の限
定理由を説明する。
【００１７】Ｓｉは、合金の融点を下げるが、その量が
7.0wt％以下では十分に融点が低下せず、 585℃以下の
温度でろう付けできない。さらに、その量が12.0wt％を
越えると逆に融点が上がるため、 585℃の以下の温度で
ろう付けできない。
7.0wt％以下では十分に融点が低下せず、 585℃以下の
温度でろう付けできない。さらに、その量が12.0wt％を
越えると逆に融点が上がるため、 585℃の以下の温度で
ろう付けできない。
【００１８】Ｃｕは、合金の融点を下げ、ろうの流動性
を向上させる。さらにＣｕは、冷媒通路構成部材にＣｕ
を添加した合金を用いる場合に、熱交換器の外部耐食性
を高める働きを有する。すなわち、熱交換器の外部耐食
性についてさまざまな検討を行った結果、ろう材にＣｕ
を添加しない場合、通路構成部材中に添加されているＣ
ｕがろう付け中にろう材に拡散し、ろう材と通路構成部
材との境界付近に低Ｃｕ領域が生じて、そこが優先的に
腐食されるため、膨れをともなう激しい腐食を生じるこ
とを見出した。本発明では、ろう材にＣｕを添加するこ
とで、通路構成部材からろう材へのＣｕの拡散を防止
し、ろう材と通路構成部材との境界付近に低Ｃｕ領域が
生じないようにして耐食性を向上させた。ここで、Ｃｕ
の量が 0.4wt％以下では耐食性向上効果が十分でなく、
その量が8.0wt％を越えるとろう合金の圧延加工性が低
下し、熱交換器用のブレージングシートとすることが難
しくなる。低温でのろうの流動性を考慮するとＣｕは
1.0wt％以上添加し、圧延性を考慮すると 4.0wt％以下
を添加するのがより好ましい。
を向上させる。さらにＣｕは、冷媒通路構成部材にＣｕ
を添加した合金を用いる場合に、熱交換器の外部耐食性
を高める働きを有する。すなわち、熱交換器の外部耐食
性についてさまざまな検討を行った結果、ろう材にＣｕ
を添加しない場合、通路構成部材中に添加されているＣ
ｕがろう付け中にろう材に拡散し、ろう材と通路構成部
材との境界付近に低Ｃｕ領域が生じて、そこが優先的に
腐食されるため、膨れをともなう激しい腐食を生じるこ
とを見出した。本発明では、ろう材にＣｕを添加するこ
とで、通路構成部材からろう材へのＣｕの拡散を防止
し、ろう材と通路構成部材との境界付近に低Ｃｕ領域が
生じないようにして耐食性を向上させた。ここで、Ｃｕ
の量が 0.4wt％以下では耐食性向上効果が十分でなく、
その量が8.0wt％を越えるとろう合金の圧延加工性が低
下し、熱交換器用のブレージングシートとすることが難
しくなる。低温でのろうの流動性を考慮するとＣｕは
1.0wt％以上添加し、圧延性を考慮すると 4.0wt％以下
を添加するのがより好ましい。
【００１９】Ｆｅは、ろうが溶融後凝固するときの結晶
粒を微細化し、フィレットの強度を高める働きを有する
が、その量が0.05wt％以下では十分に効果を発揮しな
い。また、Ｆｅは凝固時に金属間化合物を形成し、これ
が腐食の起点となるため、その量が 0.5wt％以上ではろ
う材の腐食性が大きくなる問題がある。Ｆｅ量は結晶粒
の微細化効果と腐食性とのバランスから0.05wt％を越え
0.5wt％以下と定めるが、その上限は耐食性の点から
0.2wt％以下がより望ましい。
粒を微細化し、フィレットの強度を高める働きを有する
が、その量が0.05wt％以下では十分に効果を発揮しな
い。また、Ｆｅは凝固時に金属間化合物を形成し、これ
が腐食の起点となるため、その量が 0.5wt％以上ではろ
う材の腐食性が大きくなる問題がある。Ｆｅ量は結晶粒
の微細化効果と腐食性とのバランスから0.05wt％を越え
0.5wt％以下と定めるが、その上限は耐食性の点から
0.2wt％以下がより望ましい。
【００２０】Ｚｎ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ，Ｇｅの添加は、
ろうの電位を卑にしこの犠牲陽極効果により冷媒通路構
成部材の耐食性を向上させる。本発明のようにＣｕを添
加したろう合金では外部腐食によるふくれの発生は抑え
られるものの、ろうの電位が芯の電位より貴になり、外
部腐食がピット状に進行しその速度が早いという問題が
ある。Ｚｎ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ，Ｇｅの添加は、ろうの
電位を下げ、ろうの電位を芯合金の電位に近づけ、耐食
性を向上させる。しかし、Ｚｎは 0.5wt％以下では効果
が十分でなく、また、Ｚｎでは 6.0wt％、Ｉｎ，Ｓｎで
は 0.3wt％、Ｇａでは 1.0wt％、Ｇｅでは 2.0wt％を越
えるとろうの自己耐食性が低下する上に、合金の圧延加
工性が低下する。
ろうの電位を卑にしこの犠牲陽極効果により冷媒通路構
成部材の耐食性を向上させる。本発明のようにＣｕを添
加したろう合金では外部腐食によるふくれの発生は抑え
られるものの、ろうの電位が芯の電位より貴になり、外
部腐食がピット状に進行しその速度が早いという問題が
ある。Ｚｎ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ，Ｇｅの添加は、ろうの
電位を下げ、ろうの電位を芯合金の電位に近づけ、耐食
性を向上させる。しかし、Ｚｎは 0.5wt％以下では効果
が十分でなく、また、Ｚｎでは 6.0wt％、Ｉｎ，Ｓｎで
は 0.3wt％、Ｇａでは 1.0wt％、Ｇｅでは 2.0wt％を越
えるとろうの自己耐食性が低下する上に、合金の圧延加
工性が低下する。
【００２１】Ｌｉ，Ｎａ，Ｋ，Ｃａ，Ｂａ，Ｓｒ，Ｂ
ｅ，ＢｉはＡｌ合金ろう材の表面に脆い酸化物または低
融点の化合物を形成し、酸化皮膜の破壊を容易にするこ
とにより、ろうの流れ性を改善し、ろう付性を向上させ
る。Ｌｉでは 1.0wt％、Ｂｉでは 0.5wt％、Ｎａ，Ｋ，
Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂｅではそれぞれ 0.2wt％を越える
と、合金の圧延加工性が低下する。
ｅ，ＢｉはＡｌ合金ろう材の表面に脆い酸化物または低
融点の化合物を形成し、酸化皮膜の破壊を容易にするこ
とにより、ろうの流れ性を改善し、ろう付性を向上させ
る。Ｌｉでは 1.0wt％、Ｂｉでは 0.5wt％、Ｎａ，Ｋ，
Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂｅではそれぞれ 0.2wt％を越える
と、合金の圧延加工性が低下する。
【００２２】Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖは、ろ
うが溶融後凝固するときに金属間化合物を形成し、ろう
付け部の強度を高める働きを有する。しかし、Ｍｎは0.
05wt％以下では効果が十分でなく、また、Ｍｎでは 1.2
wt％、Ｎｉでは 0.6wt％、Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖではそ
れぞれ 0.2wt％を越えると、合金の圧延性が低下する。
うが溶融後凝固するときに金属間化合物を形成し、ろう
付け部の強度を高める働きを有する。しかし、Ｍｎは0.
05wt％以下では効果が十分でなく、また、Ｍｎでは 1.2
wt％、Ｎｉでは 0.6wt％、Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖではそ
れぞれ 0.2wt％を越えると、合金の圧延性が低下する。
【００２３】以上が本発明のろう合金である。この本発
明ろう材は、ブレージングシートとして、Ａｌ合金製熱
交換器のろう付に好適に用いられる。ここでいうＡｌ合
金製熱交換器は、ラジエーター、コンデンサー、エバポ
レーター等が上げられるがこれに限定するものではな
い。本発明ろう材を熱交換器に用いると、材料の熱伝導
の向上効果により熱交換器の熱効率の向上の効果があ
り、さらに、熱交換器において通常具備しているフィン
についても、そのフィンの耐高温座屈性向上の効果もあ
る。なお、本発明ろう材を用いる場合、フィンや冷媒通
路構成部材等に用いられるＡｌ合金の合金組成は特に限
定するものではない。従来の、 600℃付近の温度でろう
付を行うための合金（例えば3003合金をベースに各種元
素を添加した合金や1000系の合金）をそのまま用いても
構わない。また、合金の高強度化を狙って、例えば3003
合金や1000系の合金にＳｉを 1.2wt％以上添加したＡｌ
合金の使用も可能である。
明ろう材は、ブレージングシートとして、Ａｌ合金製熱
交換器のろう付に好適に用いられる。ここでいうＡｌ合
金製熱交換器は、ラジエーター、コンデンサー、エバポ
レーター等が上げられるがこれに限定するものではな
い。本発明ろう材を熱交換器に用いると、材料の熱伝導
の向上効果により熱交換器の熱効率の向上の効果があ
り、さらに、熱交換器において通常具備しているフィン
についても、そのフィンの耐高温座屈性向上の効果もあ
る。なお、本発明ろう材を用いる場合、フィンや冷媒通
路構成部材等に用いられるＡｌ合金の合金組成は特に限
定するものではない。従来の、 600℃付近の温度でろう
付を行うための合金（例えば3003合金をベースに各種元
素を添加した合金や1000系の合金）をそのまま用いても
構わない。また、合金の高強度化を狙って、例えば3003
合金や1000系の合金にＳｉを 1.2wt％以上添加したＡｌ
合金の使用も可能である。
【００２４】本発明のＡｌ合金ろう材は、ろう付温度を
570℃を越え 585℃以下で行うことを推奨する。その理
由は、ろう付け温度が 570℃以下では、本発明のろう材
は組成的に溶融せず、ろう付できないためである。また
585℃を越えると材料（芯材、フィン材）の熱伝導性が
低下し、かつフィンの高温での耐座屈性が低下するため
であり、さらに低融点の合金やＣｕを多量に含有した高
強度合金を冷媒通路構成部材（芯材）に使用できなくな
るためである。なお、このようにろう付温度を低下させ
ることで、ろう付炉の寿命が延びるという効果も得られ
る
570℃を越え 585℃以下で行うことを推奨する。その理
由は、ろう付け温度が 570℃以下では、本発明のろう材
は組成的に溶融せず、ろう付できないためである。また
585℃を越えると材料（芯材、フィン材）の熱伝導性が
低下し、かつフィンの高温での耐座屈性が低下するため
であり、さらに低融点の合金やＣｕを多量に含有した高
強度合金を冷媒通路構成部材（芯材）に使用できなくな
るためである。なお、このようにろう付温度を低下させ
ることで、ろう付炉の寿命が延びるという効果も得られ
る
【００２５】ここで、本発明のＡｌ合金ろう材では、ろ
う付け温度は限定されるが、それ以外のろう付け条件は
従来とほとんど同様でよい。すなわち、フラックスブレ
ージング法、非腐食性のフラックスを用いたノンコロジ
ョンブレージング法等の任意のろう付け法が適用でき
る。ろう付け前の組立て、洗浄、必要により施すフラッ
クス塗布等は従来通り行えばよい。
う付け温度は限定されるが、それ以外のろう付け条件は
従来とほとんど同様でよい。すなわち、フラックスブレ
ージング法、非腐食性のフラックスを用いたノンコロジ
ョンブレージング法等の任意のろう付け法が適用でき
る。ろう付け前の組立て、洗浄、必要により施すフラッ
クス塗布等は従来通り行えばよい。
【００２６】
【実施例】以下に、実施例により本発明を具体的に説明
する。表１および表２に示す組成のろう合金を、芯材
（Ａｌ−0.27wt％Ｓｉ−0.42％Ｆｅ− 1.1％Ｍｎ−0.52
％Ｃｕ合金）の片面にクラッドし、板厚0.50mmおよび板
厚0.25mmのブレージングシートを作成した。ブレージン
グシートの調質はＨ14であり、ろうのクラッド率は10％
である。
する。表１および表２に示す組成のろう合金を、芯材
（Ａｌ−0.27wt％Ｓｉ−0.42％Ｆｅ− 1.1％Ｍｎ−0.52
％Ｃｕ合金）の片面にクラッドし、板厚0.50mmおよび板
厚0.25mmのブレージングシートを作成した。ブレージン
グシートの調質はＨ14であり、ろうのクラッド率は10％
である。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】前記のブレージングシートについて、表３
及び表４に示すろう付温度で加熱し、下記のろう付け試
験を行った。下板をブレージングシートとし、上板を板
厚 0.5mmのＡｌ− 1.2wt％Ｓｉ−0.25wt％Ｆｅ− 0.4wt
％Ｃｕ− 1.1wt％Ｍｎ合金−Ｈ14材として、Ｔジョイン
トとして組み立て、フッ化カリウム系フラックスを10％
の濃度で含有する液を塗布し、Ｎ2 ガス中で加熱してろ
う付けし、各50個のＴジョイントを作製した。外観観察
により、Ｔジョイントのろう切れの発生個数を調査し
た。また、ろう付け部の強度試験として、正しくろう付
けされていたＴジョイントについて引張試験を行い、破
断位置を調査した。
及び表４に示すろう付温度で加熱し、下記のろう付け試
験を行った。下板をブレージングシートとし、上板を板
厚 0.5mmのＡｌ− 1.2wt％Ｓｉ−0.25wt％Ｆｅ− 0.4wt
％Ｃｕ− 1.1wt％Ｍｎ合金−Ｈ14材として、Ｔジョイン
トとして組み立て、フッ化カリウム系フラックスを10％
の濃度で含有する液を塗布し、Ｎ2 ガス中で加熱してろ
う付けし、各50個のＴジョイントを作製した。外観観察
により、Ｔジョイントのろう切れの発生個数を調査し
た。また、ろう付け部の強度試験として、正しくろう付
けされていたＴジョイントについて引張試験を行い、破
断位置を調査した。
【００３０】次に前記厚さ 0.5mmのブレージングシート
について、表３及び表４に示すろう付温度で加熱したの
ち、外部耐食性試験を行った。外部耐食性試験は、ＣＡ
ＳＳ試験（JIS H 8681）を 300時間行い、試験後の腐食
状況を調べた。サンプルには、切断端部の影響をなくす
るため、ろう材表面の中央部を残してシールしたものを
用いた。
について、表３及び表４に示すろう付温度で加熱したの
ち、外部耐食性試験を行った。外部耐食性試験は、ＣＡ
ＳＳ試験（JIS H 8681）を 300時間行い、試験後の腐食
状況を調べた。サンプルには、切断端部の影響をなくす
るため、ろう材表面の中央部を残してシールしたものを
用いた。
【００３１】また、前記厚さ0.25mmのブレージングシー
トは、外面にろう材がくるように電縫加工によりチュー
ブとし、板厚0.06mmのＡｌ− 1.2wt％Ｓｉ−0.25wt％Ｆ
ｅ−0.4wt％Ｃｕ− 1.1wt％Ｍｎ−４wt％Ｚｎ合金−Ｈ1
4材を高強度フィン材として、３段のコアに組み立て、
この組み立てられたコアに、フッ化カリウム系フラック
スを10％の濃度で含有する液を塗布し、Ｎ2 ガス中で加
熱してろう付した。外観観察により、フィンの座屈の有
無を調査した。また、外部耐食性試験として、正しくろ
う付けされていたコアについて、チューブ端部をマスキ
ングしてＳＷＡＡＴ（seawater acidified test, cycli
c ）試験を2000時間行い、試験後の腐食の程度を調べ
た。以上の結果を表３及び表４に記した。
トは、外面にろう材がくるように電縫加工によりチュー
ブとし、板厚0.06mmのＡｌ− 1.2wt％Ｓｉ−0.25wt％Ｆ
ｅ−0.4wt％Ｃｕ− 1.1wt％Ｍｎ−４wt％Ｚｎ合金−Ｈ1
4材を高強度フィン材として、３段のコアに組み立て、
この組み立てられたコアに、フッ化カリウム系フラック
スを10％の濃度で含有する液を塗布し、Ｎ2 ガス中で加
熱してろう付した。外観観察により、フィンの座屈の有
無を調査した。また、外部耐食性試験として、正しくろ
う付けされていたコアについて、チューブ端部をマスキ
ングしてＳＷＡＡＴ（seawater acidified test, cycli
c ）試験を2000時間行い、試験後の腐食の程度を調べ
た。以上の結果を表３及び表４に記した。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】表３及び表４から、本発明例はいずれも耐
食性とフィンの座屈については従来例ｆと同等であるこ
とが判る。さらに本発明例Ａ〜Ｋ及びＱ〜Ｖは、従来例
ｆと比べてフィレット強度は同等であるがろう付性に優
れ、本発明例Ｌ〜Ｐはろう付性は従来例ｆと同等である
も、フィレット強度においてＴジョイントの破断位置が
ろう付部ではなく母材で生じていることからろう付部の
強度は従来例ｆよりも向上している。また比較例ａはろ
う材にＺｎ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇｅ，Ｇａのいずれも含有し
ていないもので、外部耐食性が低下している。比較例
ｂ，ｃは本発明のろう合金の範囲をはずれており、ろう
付温度 575℃ではろうが溶融しないために、ろう付けで
きなかった。比較例ｄは、Ｎｉが本発明のろう合金の範
囲を越えて添加されているものであるが、ろう材が圧延
途中に割れてしまい、製造できなかった。従来例ｅは、
Ａｌ−Ｓｉ合金を用い、 600℃でろう付けした例である
が、フィンが座屈している。そしてこの例のように、ろ
う材にＣｕが添加されておらず、芯材にＣｕを比較的多
く含有しているブレージングシートの場合、膨れ腐食が
発生し、耐食性に劣っている。
食性とフィンの座屈については従来例ｆと同等であるこ
とが判る。さらに本発明例Ａ〜Ｋ及びＱ〜Ｖは、従来例
ｆと比べてフィレット強度は同等であるがろう付性に優
れ、本発明例Ｌ〜Ｐはろう付性は従来例ｆと同等である
も、フィレット強度においてＴジョイントの破断位置が
ろう付部ではなく母材で生じていることからろう付部の
強度は従来例ｆよりも向上している。また比較例ａはろ
う材にＺｎ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇｅ，Ｇａのいずれも含有し
ていないもので、外部耐食性が低下している。比較例
ｂ，ｃは本発明のろう合金の範囲をはずれており、ろう
付温度 575℃ではろうが溶融しないために、ろう付けで
きなかった。比較例ｄは、Ｎｉが本発明のろう合金の範
囲を越えて添加されているものであるが、ろう材が圧延
途中に割れてしまい、製造できなかった。従来例ｅは、
Ａｌ−Ｓｉ合金を用い、 600℃でろう付けした例である
が、フィンが座屈している。そしてこの例のように、ろ
う材にＣｕが添加されておらず、芯材にＣｕを比較的多
く含有しているブレージングシートの場合、膨れ腐食が
発生し、耐食性に劣っている。
【００３５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明に係わるＡ
ｌ合金製ろう材は、低温度でろう付けが可能であり、こ
れに伴いろう付け中の他の薄肉部材（例えば熱交換器の
フィン）の座屈が少なく、低融点の高強度部材が使用で
きるため、Ａｌ合金製熱交換器の小型、軽量化が実現で
き、更にろう付性に優れ、ろう付け部の強度が高く、ろ
う材の耐食性に優れ工業上顕著な効果を奏するものであ
る。
ｌ合金製ろう材は、低温度でろう付けが可能であり、こ
れに伴いろう付け中の他の薄肉部材（例えば熱交換器の
フィン）の座屈が少なく、低融点の高強度部材が使用で
きるため、Ａｌ合金製熱交換器の小型、軽量化が実現で
き、更にろう付性に優れ、ろう付け部の強度が高く、ろ
う材の耐食性に優れ工業上顕著な効果を奏するものであ
る。
【図１】図１は、ラジエーターを示す一部断面の斜視図
である。
である。
１．偏平チューブ ２．フィン ３．ヘッダー ４．タンク ５．ゴムパッキング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｂ２３Ｋ 35/22 ３１０ Ｂ２３Ｋ 35/22 ３１０Ｅ (72)発明者 外山 猛敏 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 木下 義浩 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 内川 章 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 野平 智 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 高達 誉 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt％以下、Ｃ
ｕ： 0.4wt％を越え8.0wt％以下、Ｆｅ：0.05wt％を越
え 0.5wt％以下を含有し、更に、Ｚｎ： 0.5wt％を越え
6.0wt％以下、Ｉｎ： 0.3wt％以下、Ｓｎ： 0.3wt％以
下の１種または２種以上を含有し、更に、 Ｌｉ： 1.0wt％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt
％以下、Ｃａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂ
ａ： 0.2wt％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt
％以下、Ｎｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔ
ｉ： 0.2wt％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％
以下、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち
１種または２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不
純物とからなることを特徴とするＡｌ合金ろう材。 - 【請求項２】 Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt％以下、Ｃ
ｕ： 0.4wt％を越え8.0wt％以下、Ｆｅ：0.05wt％を越
え 0.5wt％以下、Ｍｎ：0.05wt％を越え 1.2wt％以下を
含有し、更に、Ｚｎ： 0.5wt％を越え 6.0wt％以下、Ｉ
ｎ： 0.3wt％以下、Ｓｎ： 0.3wt％以下の１種または２
種以上を含有し、更に、 Ｌｉ： 1.0wt％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt
％以下、Ｃａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂ
ａ： 0.2wt％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt
％以下、Ｎｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔ
ｉ： 0.2wt％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％
以下、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち
１種または２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不
純物とからなることを特徴とするＡｌ合金ろう材。 - 【請求項３】 Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt％以下、Ｃ
ｕ： 0.4wt％を越え8.0wt％以下、Ｆｅ：0.05wt％を越
え 0.5wt％以下を含有し、更に、Ｇａ： 1.0wt％以下、
Ｇｅ： 2.0wt％以下のうち１種または２種を含有し、更
に、 Ｌｉ： 1.0wt％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt
％以下、Ｃａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂ
ａ： 0.2wt％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt
％以下、Ｎｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔ
ｉ： 0.2wt％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％
以下、のうち１種または２種以上を含有し、残部がＡｌ
と不可避的不純物とからなることを特徴とするＡｌ合金
ろう材。 - 【請求項４】 Ｓｉ： 7.0wt％を越え12.0wt％以下、Ｃ
ｕ： 0.4wt％を越え8.0wt％以下、Ｆｅ：0.05wt％を越
え 0.5wt％以下、Ｍｎ：0.05wt％を越え 1.2wt％以下を
含有し、更に、Ｇａ： 1.0wt％以下、Ｇｅ： 2.0wt％以
下のうち１種または２種を含有し、更に、 Ｌｉ： 1.0wt％以下、Ｎａ： 0.2wt％以下、Ｋ： 0.2wt
％以下、Ｃａ： 0.2wt％以下、Ｓｒ： 0.2wt％以下、Ｂ
ａ： 0.2wt％以下、Ｂｉ： 0.5wt％以下、Ｂｅ： 0.2wt
％以下、Ｎｉ： 0.6wt％以下、Ｃｒ： 0.2wt％以下、Ｔ
ｉ： 0.2wt％以下、Ｚｒ： 0.2wt％以下、Ｖ： 0.2wt％
以下、のうち１種または２種以上を含有し、残部がＡｌ
と不可避的不純物とからなることを特徴とするＡｌ合金
ろう材。 - 【請求項５】 Ａｌ合金製熱交換器をろう付け法により
製造するにあたり、請求項１〜４のいずれか１項に記載
のＡｌ合金ろう材を用いて、 570℃を越え585 ℃以下の
温度でろう付けを行うことを特徴とするＡｌ合金製熱交
換器の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9072699A JPH10249580A (ja) | 1997-03-10 | 1997-03-10 | Ａｌ合金ろう材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9072699A JPH10249580A (ja) | 1997-03-10 | 1997-03-10 | Ａｌ合金ろう材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10249580A true JPH10249580A (ja) | 1998-09-22 |
Family
ID=13496882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9072699A Pending JPH10249580A (ja) | 1997-03-10 | 1997-03-10 | Ａｌ合金ろう材およびＡｌ合金製熱交換器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10249580A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007182602A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-19 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付時のエロージョンが抑制されたアルミニウムろう合金及びそれを用いたブレージングシート、熱交換器用ヘッダーパイプ並びに熱交換器 |
| JP2009161831A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器のフィン材用ブレージングシート並びに熱交換器及びその製造方法 |
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| WO2012079433A1 (zh) * | 2010-12-16 | 2012-06-21 | 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 | 七组合变质的低锌热浸镀铝合金镀层材料及其制备方法 |
| CN102650025A (zh) * | 2011-02-23 | 2012-08-29 | 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 | 一种含Mg多组合变质的低锌热浸镀铝合金镀层材料及其制备方法 |
| WO2012113242A1 (zh) * | 2011-02-25 | 2012-08-30 | 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 | Be与多组合变质的低锌热浸镀铝合金镀层材料及其制备方法 |
| CN102862002A (zh) * | 2012-05-31 | 2013-01-09 | 北京科技大学 | 一种Al-Si-Zn-Ge系低熔点铝基钎料及其制备方法 |
| CN106475704A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-03-08 | 安徽华众焊业有限公司 | 用于钎焊连接ptc陶瓷与铝合金的自钎钎料及其制备方法 |
| CN106755704A (zh) * | 2016-11-17 | 2017-05-31 | 石卫东 | 用于cadi铸铁的非晶孕育剂及其制备方法和使用方法 |
| RU2622477C1 (ru) * | 2016-07-06 | 2017-06-15 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" (Госкорпорация "РОСКОСМОС") | Припой для пайки алюминия и его сплавов |
-
1997
- 1997-03-10 JP JP9072699A patent/JPH10249580A/ja active Pending
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