JPS6179752A - ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 - Google Patents
ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法Info
- Publication number
- JPS6179752A JPS6179752A JP20246884A JP20246884A JPS6179752A JP S6179752 A JPS6179752 A JP S6179752A JP 20246884 A JP20246884 A JP 20246884A JP 20246884 A JP20246884 A JP 20246884A JP S6179752 A JPS6179752 A JP S6179752A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- cold rolling
- cup
- inevitable impurities
- doron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ドロンカップ型熱交換器を構成するドロン
カップ材として用いた場合に、ドロンカップ材同士が著
しく高いろう付強度で接合されるよう罵ユなる真空ろう
付ブレージングシートの製造法に関するものである。
カップ材として用いた場合に、ドロンカップ材同士が著
しく高いろう付強度で接合されるよう罵ユなる真空ろう
付ブレージングシートの製造法に関するものである。
一般に、ドロンカップ型熱交換器が、例えば自動車のエ
アコンやエンジンオイル用クーラーなどとして用いられ
、また、第１図に要部概略縦断面図で示されるように、
アクタ−フィン２とインナーフィン３を交互にはさみな
がら、ドロンカップ材１を１つおき（二反転して積み重
ね、最り部およヒ最下部にエンドプレート４とエンドプ
レート補強材５を置き、この状態の積み重ね体に、例え
ば圧力がＩ Ｘ １０−４ｔｏｒｒの真空雰囲気中にて
、温度：６００℃に３分間保持の条件で真空ろう付を施
すこと（二よって製造されると共（二、前記ドロンカッ
プ材１が、第２図に概略平面図で示されるような平面形
状を有し、さらζ二、重量％で（以下％は重量％を示す
）、 Ｍｎ：１へ１．５％。
アコンやエンジンオイル用クーラーなどとして用いられ
、また、第１図に要部概略縦断面図で示されるように、
アクタ−フィン２とインナーフィン３を交互にはさみな
がら、ドロンカップ材１を１つおき（二反転して積み重
ね、最り部およヒ最下部にエンドプレート４とエンドプ
レート補強材５を置き、この状態の積み重ね体に、例え
ば圧力がＩ Ｘ １０−４ｔｏｒｒの真空雰囲気中にて
、温度：６００℃に３分間保持の条件で真空ろう付を施
すこと（二よって製造されると共（二、前記ドロンカッ
プ材１が、第２図に概略平面図で示されるような平面形
状を有し、さらζ二、重量％で（以下％は重量％を示す
）、 Ｍｎ：１へ１．５％。
Ｃｕ： ０．０５ｘ０．２％、を
含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有す
るＭ合金で構成された厚さ：２５０〜６００■の心材用
素材と、 Ｓｉ：９〜１３％。
るＭ合金で構成された厚さ：２５０〜６００■の心材用
素材と、 Ｓｉ：９〜１３％。
Ｍｇ：１〜２９６゜
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＭ合金で構成され、かつ全体厚さに対して５〜２０
９５の割合の厚さを有するろう材用素材を用意し、この
ろう材用素材を前記心材用素材の片面または両面に位置
せしめて重ね合わせ、この重ね合わせ体に、熱間田地開
始温度： ４００〜５５０℃、減面加工率＝７５〜９９
９６の条件で熱間圧延を施してクラッドし、全体厚さが
６〜１２ｗｍの熱地複合板とし、ついでこの熱延複合板
（二、減面加工率：８３〜９７％の条件で冷間圧延を施
して全体厚さ２０．４〜２ｍの冷延複合板とし、最終的
に成形加工性を向上させる目的で、前記冷延複合板に３
００〜４００℃に２時間保持の条件で最終焼鈍を施すこ
とによって真空ろう付ブレージングシートとすることか
らなる主要工程によって製造されていることも良く知ら
れるところである。
するＭ合金で構成され、かつ全体厚さに対して５〜２０
９５の割合の厚さを有するろう材用素材を用意し、この
ろう材用素材を前記心材用素材の片面または両面に位置
せしめて重ね合わせ、この重ね合わせ体に、熱間田地開
始温度： ４００〜５５０℃、減面加工率＝７５〜９９
９６の条件で熱間圧延を施してクラッドし、全体厚さが
６〜１２ｗｍの熱地複合板とし、ついでこの熱延複合板
（二、減面加工率：８３〜９７％の条件で冷間圧延を施
して全体厚さ２０．４〜２ｍの冷延複合板とし、最終的
に成形加工性を向上させる目的で、前記冷延複合板に３
００〜４００℃に２時間保持の条件で最終焼鈍を施すこ
とによって真空ろう付ブレージングシートとすることか
らなる主要工程によって製造されていることも良く知ら
れるところである。
しかし、このように製造された従来ドロンカップ型熱交
換器においては、ドロンカップ材相互のろう付強度が不
十分であるために、今日増々苛酷になりつつある条件下
、すなわちドロンカップ材に著しく高い内圧がかかる条
件下での使用に際しては、ドロンカップ材に剥離が生じ
、使用不能に至る場合がしばしば生ずるものであった。
換器においては、ドロンカップ材相互のろう付強度が不
十分であるために、今日増々苛酷になりつつある条件下
、すなわちドロンカップ材に著しく高い内圧がかかる条
件下での使用に際しては、ドロンカップ材に剥離が生じ
、使用不能に至る場合がしばしば生ずるものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、ドロン
カップ型熱交換器を構成するドロンカップ材相互のろう
付強度を向丘せしめて、高い内圧での使用（二も十分耐
えることのできるドロンカップ型熱交換器を製造すべく
、特（ニトロンカップ材を構成する真空ろう付ブレージ
ングシートζ二ついて研究を行なった結果、真空ろう付
ブレージングシートにおけるろう材を、 Ｓｉ：６〜１５％。
カップ型熱交換器を構成するドロンカップ材相互のろう
付強度を向丘せしめて、高い内圧での使用（二も十分耐
えることのできるドロンカップ型熱交換器を製造すべく
、特（ニトロンカップ材を構成する真空ろう付ブレージ
ングシートζ二ついて研究を行なった結果、真空ろう付
ブレージングシートにおけるろう材を、 Ｓｉ：６〜１５％。
Ｍｇ ： ０．１〜３％。
Ｂｉ：０．０５〜０．５９６゜
Ｂｅ ： ０．０００２−０．００２９６ 。
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＭ合金で構成すると共１；、その製造工程の冷間圧
延途中において、 加熱温度：２００〜４００℃、望ましくは３００へ３５
０℃。
するＭ合金で構成すると共１；、その製造工程の冷間圧
延途中において、 加熱温度：２００〜４００℃、望ましくは３００へ３５
０℃。
保持時間二０．５〜５時間。
の条件で熱処理を施し、引続いて前記熱処理後の冷延複
合板に、減面加工率で８０〜９０％の最終冷間圧延を施
して最終板厚の冷延複合板とし、この結果の冷延複合板
をドロンカップ材用真空ろう付ブレージングシートとし
て用いると、上記の従来製造法で製造された真空ろう付
ブレージングシートでは、ドロンカップ熱交換器製造時
の真空ろう付に際して、前記ブレージングシートの心材
における結晶粒が、相対的に不均一で、かつ比較的細か
いために、ろう材とのぬれ性が悪く、断面積の小さなフ
ィレットしか形成することができないの（二対して、上
記の熱処理および引続いての冷間圧延を施した真空ろう
付ブレージングシートにおいては、結晶粒が均一にして
、粗大化した状態になっているので、と記の流動性およ
びぬれ性の良好なろう材と含まって、断面積の大きな挑
ットが形成されるようになり、この結果ろう付強度が一
段と同温して、実用時の高い内圧にも十分耐えることが
できるようになるという知見を得たのである。
合板に、減面加工率で８０〜９０％の最終冷間圧延を施
して最終板厚の冷延複合板とし、この結果の冷延複合板
をドロンカップ材用真空ろう付ブレージングシートとし
て用いると、上記の従来製造法で製造された真空ろう付
ブレージングシートでは、ドロンカップ熱交換器製造時
の真空ろう付に際して、前記ブレージングシートの心材
における結晶粒が、相対的に不均一で、かつ比較的細か
いために、ろう材とのぬれ性が悪く、断面積の小さなフ
ィレットしか形成することができないの（二対して、上
記の熱処理および引続いての冷間圧延を施した真空ろう
付ブレージングシートにおいては、結晶粒が均一にして
、粗大化した状態になっているので、と記の流動性およ
びぬれ性の良好なろう材と含まって、断面積の大きな挑
ットが形成されるようになり、この結果ろう付強度が一
段と同温して、実用時の高い内圧にも十分耐えることが
できるようになるという知見を得たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たち・のであって、心材が、 Ｍｎ： ０．２ Ｓ２’＊。
たち・のであって、心材が、 Ｍｎ： ０．２ Ｓ２’＊。
を含有し、さらに必要に応じて、
Ｃｕ： ０．０ ３〜０．５％、Ｍ
ｇ：０．０３〜１９６１
のうちの１種または２種。
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＭ合金で構成され、一方前記心材の片面あるいは両
面１ニクラツドされたろう材が、Ｓｔ：６へ１５５１！
！。
するＭ合金で構成され、一方前記心材の片面あるいは両
面１ニクラツドされたろう材が、Ｓｔ：６へ１５５１！
！。
Ｍｇ：０．１〜３ｇ５゜
Ｂｉ：０．０５〜０．５％。
Ｂｅ ： ０．０００２−０．００２９６ 。
を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＭ合金で構成された熱延複合板に冷間圧延を施して
冷込複合板とし、この冷込複合板に最終焼鈍を施すこと
によって、ドロンカップ材用真空ろう付ブレージングシ
ートを製造するに際して、を記の冷間圧延途中で、上記
冷逸複合板に、加熱温度＝２００〜４００℃、望ましく
は３００〜３５０℃、 保持時間＝０．５〜５時間、 の条件で熱処理を施し、引続いて減面加工率で８０〜９
６９５の最終冷間圧風を施すことＣ：よって、ろう付性
が良好で、著しく強固なろう付強度が得られるドロンカ
ップ材用真空ろう付ブレージングシートを製造する方法
に特徴を有するものである。
するＭ合金で構成された熱延複合板に冷間圧延を施して
冷込複合板とし、この冷込複合板に最終焼鈍を施すこと
によって、ドロンカップ材用真空ろう付ブレージングシ
ートを製造するに際して、を記の冷間圧延途中で、上記
冷逸複合板に、加熱温度＝２００〜４００℃、望ましく
は３００〜３５０℃、 保持時間＝０．５〜５時間、 の条件で熱処理を施し、引続いて減面加工率で８０〜９
６９５の最終冷間圧風を施すことＣ：よって、ろう付性
が良好で、著しく強固なろう付強度が得られるドロンカ
ップ材用真空ろう付ブレージングシートを製造する方法
に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、心材およびろう材の
成分組成、並びに製造条件を上記の通りに限定した理由
を説明する。
成分組成、並びに製造条件を上記の通りに限定した理由
を説明する。
Ａ、心材
（ａｌ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、心材のろう付性を阻害することなく、こ
れの強度を同温させる作用があるが、その含有量が０．
２％未満では所望の強度を確保することができず、一方
２９６を越えて含有させると、加工性が低下するように
なることから、その含有量を０４２〜２９６と定めた。
れの強度を同温させる作用があるが、その含有量が０．
２％未満では所望の強度を確保することができず、一方
２９６を越えて含有させると、加工性が低下するように
なることから、その含有量を０４２〜２９６と定めた。
（ｂｌ Ｃｕ
Ｃｕ成分には、心材の強度および成形加工性Ｃドロンカ
ップ材へのプレス加工など）を一段と同温させる作用が
あるので、特にこれらの特性が要求される場合に必をに
応じて含有されるが、その含有量が０．０３９５未満で
は前記作用に所望のｎ１効果が得られず、一方（１５９
６を越えて含有させると、加工性（：劣化傾向が現われ
るようになるばかりでなく、耐食性も低下するようにな
ることから、その含有量を０．０３〜０．５ ％と定め
た。
ップ材へのプレス加工など）を一段と同温させる作用が
あるので、特にこれらの特性が要求される場合に必をに
応じて含有されるが、その含有量が０．０３９５未満で
は前記作用に所望のｎ１効果が得られず、一方（１５９
６を越えて含有させると、加工性（：劣化傾向が現われ
るようになるばかりでなく、耐食性も低下するようにな
ることから、その含有量を０．０３〜０．５ ％と定め
た。
（ｅｌ Ｍｇ
素成分には、心材の強度を一段と向上させる作用がある
ので、特に高強度が要求される場合に必要に応じて含有
させるが、その含有量が０．０３９！１未満では所望の
高強度を確保することができず、一方１ｇｉを越えて含
有させると、ろう付性が低下するようになることから、
その含有量を０．０３〜１優と定めた。
ので、特に高強度が要求される場合に必要に応じて含有
させるが、その含有量が０．０３９！１未満では所望の
高強度を確保することができず、一方１ｇｉを越えて含
有させると、ろう付性が低下するようになることから、
その含有量を０．０３〜１優と定めた。
Ｂ、ろう材
（ａ） ５ｉ
Ｓｔ酸成分、ろう材の融点を低下させ、その流動性を向
上せしめて、良好なろう付性を確保するのに不可欠な成
分であるが、その含有量が６９５未満では前記の作用に
所望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させる
と、再びろう材の畝点が高くなって、流動性が劣化する
ようになるばかりでなく、加工性も低下するようになる
ことから、その含有量を６〜１５％と定めた。
上せしめて、良好なろう付性を確保するのに不可欠な成
分であるが、その含有量が６９５未満では前記の作用に
所望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させる
と、再びろう材の畝点が高くなって、流動性が劣化する
ようになるばかりでなく、加工性も低下するようになる
ことから、その含有量を６〜１５％と定めた。
（ｂｌ Ｍｇ
Ｍｇ成分には、Ｓｉ成分と共存して、ろう材の融点をさ
らに下げ、一段と流動性を向上せしめる作用のほか、ろ
う付写囲気で蒸発することにより、ろう材表面の酸化皮
膜を除去すると共に、ろう付雰囲気中の酸素および水分
を除去するなどのゲッター効果があるが、その含有量が
０．１ ％ｆ未満では前記作用（二所望の効果が得られ
ず、一方３９６を越えて含有さ垂ると、Ｓｉ成分と同様
に加工性カー低下するようになるほか、雰囲気のＭｇ成
分による汚染が促進されるよう（；なることから、その
含有量を０．１〜３９６と定めた。
らに下げ、一段と流動性を向上せしめる作用のほか、ろ
う付写囲気で蒸発することにより、ろう材表面の酸化皮
膜を除去すると共に、ろう付雰囲気中の酸素および水分
を除去するなどのゲッター効果があるが、その含有量が
０．１ ％ｆ未満では前記作用（二所望の効果が得られ
ず、一方３９６を越えて含有さ垂ると、Ｓｉ成分と同様
に加工性カー低下するようになるほか、雰囲気のＭｇ成
分による汚染が促進されるよう（；なることから、その
含有量を０．１〜３９６と定めた。
ｌｃｌ Ｂ１
Ｂ１成分は、素成分と結合して安定なＭｇ −Ｂ ｉ化
合物を形成し、もってろう付加熱中の素成分のろう材表
面への偏った移動を抑制する一方、ろう付雰囲気中への
素成分の蒸発を助長して六のゲッター効果を一段と向と
せしめる作用をもつが、その含有量が０．０５５１！ｉ
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方０．５
％を越えて含有させても、より一層の向上効果が得られ
ないことから、経済性を考慮して、その含有量を０．０
５〜０．５％と定めた。 “ ｌｄｌ Ｂｅ Ｂｅ成分は、ろう付雰囲気中の酸素と結合して著しく安
定なりｅＯを形成し、もって低真空中または低酸素含有
雰囲気中でのろう付加熱中、ろう材をきわめて薄いＢｅ
Ｏの酸化皮膜で被覆して、これを酸化から保饅すると共
に、ろう材の流動性を向とさせるほか、良好なフィレッ
ト形成に寄与する作用をもつが、その含有量が０．００
０２９６未満では前記作用Ｃ二所望の効果が得られず、
一方０．００２４（を越えて含有させても前記作用によ
り一層の向上効果が得られないことから、その含有量を
０．０００２〜０．００２％と定めた。
合物を形成し、もってろう付加熱中の素成分のろう材表
面への偏った移動を抑制する一方、ろう付雰囲気中への
素成分の蒸発を助長して六のゲッター効果を一段と向と
せしめる作用をもつが、その含有量が０．０５５１！ｉ
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方０．５
％を越えて含有させても、より一層の向上効果が得られ
ないことから、経済性を考慮して、その含有量を０．０
５〜０．５％と定めた。 “ ｌｄｌ Ｂｅ Ｂｅ成分は、ろう付雰囲気中の酸素と結合して著しく安
定なりｅＯを形成し、もって低真空中または低酸素含有
雰囲気中でのろう付加熱中、ろう材をきわめて薄いＢｅ
Ｏの酸化皮膜で被覆して、これを酸化から保饅すると共
に、ろう材の流動性を向とさせるほか、良好なフィレッ
ト形成に寄与する作用をもつが、その含有量が０．００
０２９６未満では前記作用Ｃ二所望の効果が得られず、
一方０．００２４（を越えて含有させても前記作用によ
り一層の向上効果が得られないことから、その含有量を
０．０００２〜０．００２％と定めた。
Ｃ０製造条件
熱処理における加熱温度が２００℃未満でも、またその
保持時間が０．５時間未満でも、さらに最終冷間圧延に
おける減面加工率が８０９６未満でも、心材が均一にし
て粗大な結晶粒で構成されたブレージングシートを形成
することができず、一方熱処理における加熱温度が４０
０℃を越えたり、またその保持時間が５時間を越えたり
すると、冷延複合板の表面にろう付性（二悪影響を及ぼ
す層厚の酸化皮膜が形成されるようになり、さらに最終
冷間圧延における減面加工率が９６９６を越えると、再
び心材の結晶粒が微細化すると共に、不均一化でるよう
になって、ろう付性が劣化し、高いろう付強度を確保て
ることができなくなることから、それぞれ熱処理におけ
る加熱温度を２００〜４００℃、望ましくは３００〜３
５０℃、その保持時間を０．５〜５時間と定め、さらに
最終冷間圧延における減面加工率を８０〜９６％と定め
た１のである。
保持時間が０．５時間未満でも、さらに最終冷間圧延に
おける減面加工率が８０９６未満でも、心材が均一にし
て粗大な結晶粒で構成されたブレージングシートを形成
することができず、一方熱処理における加熱温度が４０
０℃を越えたり、またその保持時間が５時間を越えたり
すると、冷延複合板の表面にろう付性（二悪影響を及ぼ
す層厚の酸化皮膜が形成されるようになり、さらに最終
冷間圧延における減面加工率が９６９６を越えると、再
び心材の結晶粒が微細化すると共に、不均一化でるよう
になって、ろう付性が劣化し、高いろう付強度を確保て
ることができなくなることから、それぞれ熱処理におけ
る加熱温度を２００〜４００℃、望ましくは３００〜３
５０℃、その保持時間を０．５〜５時間と定め、さらに
最終冷間圧延における減面加工率を８０〜９６％と定め
た１のである。
つぎに、この発明の方法を゛実施例により具体的に説明
する。
する。
それぞれ第１表に示される成分組成、並びに幅：１５０
馴Ｘ厚さ： ４０ ＋ｍ Ｘ長さ＝２５０ＷＲの寸法を
もった心材用素材と、同じく第２表に示される成分組成
、並びに幅： １５０．ｅｗｘ厚さ＝５萌×長さ：３０
０＋ｗの寸法をもったろう材用素材を用意し、これら素
材をそれぞれ第３表に示される組合せにて心材の両面に
ろう材を位置せしめて重ね合わせ、この重ね合わせ体に
、４００〜５５０℃の範囲内の所定の圧延開始温度で、
７６９６の減面厚さ：１．２＋ｍの熱延複合板を製造し
、ついでこの熱地複合板１；、同じく第３表に示される
条件にて冷−間圧延と熱処理を施して、最終全体厚さ＝
０．６鋼にして、心材厚さ：０．４８ｍ、ろう材片側厚
さ：０．０６ｗｗ＋の冷延複合板を製造し、引続いて、
この冷延複合板に３００〜４００℃の範囲内の所定温度
に２時間保持の最終焼鈍を施すことによって、本発明真
空ろう付ブレージングシート１〜１１および前記の熱処
理を行なわない従来真空ろう付プレ−ジングシートをそ
れぞれ製造した。
馴Ｘ厚さ： ４０ ＋ｍ Ｘ長さ＝２５０ＷＲの寸法を
もった心材用素材と、同じく第２表に示される成分組成
、並びに幅： １５０．ｅｗｘ厚さ＝５萌×長さ：３０
０＋ｗの寸法をもったろう材用素材を用意し、これら素
材をそれぞれ第３表に示される組合せにて心材の両面に
ろう材を位置せしめて重ね合わせ、この重ね合わせ体に
、４００〜５５０℃の範囲内の所定の圧延開始温度で、
７６９６の減面厚さ：１．２＋ｍの熱延複合板を製造し
、ついでこの熱地複合板１；、同じく第３表に示される
条件にて冷−間圧延と熱処理を施して、最終全体厚さ＝
０．６鋼にして、心材厚さ：０．４８ｍ、ろう材片側厚
さ：０．０６ｗｗ＋の冷延複合板を製造し、引続いて、
この冷延複合板に３００〜４００℃の範囲内の所定温度
に２時間保持の最終焼鈍を施すことによって、本発明真
空ろう付ブレージングシート１〜１１および前記の熱処
理を行なわない従来真空ろう付プレ−ジングシートをそ
れぞれ製造した。
ついで、この結果の各種ブレージングシートから、ドロ
ンカップ材として用いた場合のろう付強度を評価する目
的で、外径：５８ｗダＸ深さ：１２冒の寸法をもったフ
ランジ付カップ状試験部材を深絞り加工し、この試験部
材を、洗・浄後、第３因に半部縦断正面図で示されるよ
うＩ：３個重ねてセットし、この状態で真空炉に装入し
、雰囲気圧カニ Ｉ Ｘ １０”ｔｏｒｒ 、ろう付温
度＝６００℃、保持時間：３分の条件で真空ろう付し、
引続いて、この結果のろう材体を、水圧による耐圧試験
に供し、苛酷な条件下でドロンカップ部材にかかる荷重
に相当する王カヤある２５Ｋｆｆ／−の圧力を付加し、
１分間保持後、ろう材体のろう付部における剥離の有無
を観−察した。この結果を第３表に示した。
ンカップ材として用いた場合のろう付強度を評価する目
的で、外径：５８ｗダＸ深さ：１２冒の寸法をもったフ
ランジ付カップ状試験部材を深絞り加工し、この試験部
材を、洗・浄後、第３因に半部縦断正面図で示されるよ
うＩ：３個重ねてセットし、この状態で真空炉に装入し
、雰囲気圧カニ Ｉ Ｘ １０”ｔｏｒｒ 、ろう付温
度＝６００℃、保持時間：３分の条件で真空ろう付し、
引続いて、この結果のろう材体を、水圧による耐圧試験
に供し、苛酷な条件下でドロンカップ部材にかかる荷重
に相当する王カヤある２５Ｋｆｆ／−の圧力を付加し、
１分間保持後、ろう材体のろう付部における剥離の有無
を観−察した。この結果を第３表に示した。
第３表に示される結果から、本発明真空ろう付ブレージ
ングシート１〜１１は、いずれもこれをドロンカップ材
として用い、かつ苛酷な条件下で実用に供された場合：
：も、著しく強固なろう付強度を示すので、使用不能に
到ることがないのに対して、従来真空ろう付ブレージン
グシートにおいては、ろう付部に形成されるフィレット
の断面積が比較的小さいので、苛酷な条件下での実用ζ
二際しては、ろう付部に剥離が生じ、使用寿命Ｃ二側る
ことが明らかである。
ングシート１〜１１は、いずれもこれをドロンカップ材
として用い、かつ苛酷な条件下で実用に供された場合：
：も、著しく強固なろう付強度を示すので、使用不能に
到ることがないのに対して、従来真空ろう付ブレージン
グシートにおいては、ろう付部に形成されるフィレット
の断面積が比較的小さいので、苛酷な条件下での実用ζ
二際しては、ろう付部に剥離が生じ、使用寿命Ｃ二側る
ことが明らかである。
と述のように、この発明の方法（二よれば、心材（二お
ける結晶粒が粗大にして、均一である一方、この心材に
クラッドされたろう材はすぐれた流動性とぬれ性を有す
る真空ろう付プレージングンートを製造でることができ
、したがって、この真空ろう付ブレージングシートをド
ロンカップ型熱交換器のドロンカップ材として用いた場
合には、その製造工程である真空ろう付（二際して、ろ
う材部シ：断面積の大きなフィレットが形成されるよう
になり、この結果ろう付強度は著しく高いものとなるの
で、苛酷な条件下での使用に対しても十分耐えることが
できるようになり、長期に亘って丁ぐれた性能を発揮す
るのである。
ける結晶粒が粗大にして、均一である一方、この心材に
クラッドされたろう材はすぐれた流動性とぬれ性を有す
る真空ろう付プレージングンートを製造でることができ
、したがって、この真空ろう付ブレージングシートをド
ロンカップ型熱交換器のドロンカップ材として用いた場
合には、その製造工程である真空ろう付（二際して、ろ
う材部シ：断面積の大きなフィレットが形成されるよう
になり、この結果ろう付強度は著しく高いものとなるの
で、苛酷な条件下での使用に対しても十分耐えることが
できるようになり、長期に亘って丁ぐれた性能を発揮す
るのである。
第１図はドロンカップ型熱交換器の費部櫃略、縦断面図
、第２図はドロンカップ材の概略平面図、第３図は耐圧
試験用試験部片の半部縦断正面図である。 １・・・ドロンカップ材、 ２・・・アクタ−フィン
、３・・・インナーフィン、 ４・・・エンドプレー
ト、５・・・エンドプレート補強材。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 富 １） 和 夫 外１名第１図 兼２図 年３図
、第２図はドロンカップ材の概略平面図、第３図は耐圧
試験用試験部片の半部縦断正面図である。 １・・・ドロンカップ材、 ２・・・アクタ−フィン
、３・・・インナーフィン、 ４・・・エンドプレー
ト、５・・・エンドプレート補強材。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 富 １） 和 夫 外１名第１図 兼２図 年３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 心材が、重量％で、 （ａ）Ｍｎ：０．２〜２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金。 （ｂ）Ｍｎ：０．２〜２％、 Ｃｕ：０．０３〜０．５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金。 （ｃ）Ｍｎ：０．２〜２％、 Ｍｇ：０．０３〜１％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金。 （ｄ）Ｍｎ：０．２〜２％、 Ｃｕ：０．０３〜０．５％、 Ｍｇ：０．０３〜１％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金。 以上（ａ）〜（ｄ）のうちのいずれか１種のＡｌ合金で
構成され、かつ前記心材の片面あるいは両面にクラッド
されたろう材が、重量％で、 Ｓｉ：６〜１５％、 Ｍｇ：０．１〜３％、 Ｂｉ：０．０５〜０．５％、 Ｂｅ：０．０００２〜０．００２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金で構成された熱延複合板に冷間圧延を施し
、冷間圧延後最終焼鈍を施して、ドロンカップ型熱交換
器のドロンカップ材用真空ろう付ブレージングシートを
製造するに際して、前記冷間圧延の途中で、２００〜４
００℃の範囲内の所定温度に０．５〜５時間の範囲内の
所定時間保持の条件で冷延複合板に熱処理を施し、引続
いて減面加工率で８０〜９６％の最終冷間圧延を施すこ
とを特徴とするドロンカップ型熱交換器のドロンカップ
材用真空ろう付ブレージングシートの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20246884A JPS6179752A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20246884A JPS6179752A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6179752A true JPS6179752A (ja) | 1986-04-23 |
| JPH0536498B2 JPH0536498B2 (ja) | 1993-05-31 |
Family
ID=16458021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20246884A Granted JPS6179752A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6179752A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6296637A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金クラツド材 |
| JPS62280343A (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-05 | Furukawa Alum Co Ltd | Ａｌ製熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
| JPS63262439A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
| JPS6475642A (en) * | 1987-09-17 | 1989-03-22 | Showa Aluminum Corp | Tube material for heating medium induction tube or outlet tube of heat exchanger made of aluminum |
| JPH01262091A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
| WO1997020080A1 (en) * | 1995-11-30 | 1997-06-05 | Alliedsignal Inc. | Aluminum alloy parts for heat exchanger |
| CN109468477A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-03-15 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种焊接用铝合金薄板板材的生产方法 |
-
1984
- 1984-09-27 JP JP20246884A patent/JPS6179752A/ja active Granted
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6296637A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金クラツド材 |
| JPS62280343A (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-05 | Furukawa Alum Co Ltd | Ａｌ製熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
| JPS63262439A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金材 |
| JPS6475642A (en) * | 1987-09-17 | 1989-03-22 | Showa Aluminum Corp | Tube material for heating medium induction tube or outlet tube of heat exchanger made of aluminum |
| JPH0322459B2 (ja) * | 1987-09-17 | 1991-03-26 | Showa Aluminium Co Ltd | |
| JPH01262091A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
| JP2565539B2 (ja) * | 1988-04-14 | 1996-12-18 | 三菱アルミニウム株式会社 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
| WO1997020080A1 (en) * | 1995-11-30 | 1997-06-05 | Alliedsignal Inc. | Aluminum alloy parts for heat exchanger |
| US5857266A (en) * | 1995-11-30 | 1999-01-12 | Alliedsignal Inc. | Heat exchanger having aluminum alloy parts exhibiting high strength at elevated temperatures |
| CN109468477A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-03-15 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种焊接用铝合金薄板板材的生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0536498B2 (ja) | 1993-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3494591B2 (ja) | 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器 | |
| JP2011202285A (ja) | ろう付け用シート | |
| KR20020072294A (ko) | 향상된 전기전도성과 고강도 알루미늄합금 복합재료 및제조와 사용방법 | |
| JPS6179752A (ja) | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 | |
| WO2016080434A1 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3360026B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートのろう付け方法 | |
| JP5302114B2 (ja) | 真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPWO2020085488A1 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
| JPH03100143A (ja) | ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JP3759215B2 (ja) | 真空ろう付用Ａｌブレージングシート、ならびにドロンカップ式熱交換器用チューブエレメントおよびドロンカップ式熱交換器 | |
| WO2020179467A1 (ja) | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 | |
| JPH0436434A (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JPH03287738A (ja) | 真空ろう付け法により組立てられる熱交換器用フィン材及びその製造方法 | |
| JPH0436433A (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JP3863595B2 (ja) | アルミニウム合金製ブレージングシート | |
| JP2020139217A (ja) | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 | |
| JP2005264316A (ja) | 積層金型用アルミニウム合金板 | |
| WO2020179466A1 (ja) | ろう付用アルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 | |
| JP5917832B2 (ja) | アルミニウム材のフラックスレスろう付方法およびフラックスレスろう付用Ａｌ−Ｓｉ系ろう材ならびにフラックスレスろう付用アルミニウムクラッド材 | |
| JPH09310139A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート | |
| JPH11140574A (ja) | ろう付け後の強度および耐食性に優れた熱交換器用ブレージングシート | |
| JPH04198447A (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPS6189498A (ja) | 水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管 | |
| JPH04228534A (ja) | ブレージングシート用芯材 | |
| CN118103535A (zh) | 换热器用铝合金包层材料 |