JPH09310139A - 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 耐食性、特に板厚方向への腐食の進行に対す
る耐食性が優れていて、腐食寿命を従来よりも大幅に延
長させることができ、さらにはろう付け加熱時の溶融ろ
うのエロージョンによって耐食性向上効果が充分に発揮
できなくなるような事態が生じることを未然に防止した
熱交換器用ブレージングシートを提供する。 【解決手段】 芯材として、その少なくとも一方の表面
部分に、板厚方向に隣り合いかつ電位差が２０ｍＶ以上
でしかもそれぞれ厚みが１〜３０μｍの範囲内の電位的
に貴な層および卑な層を１対とする貴層−卑層対を１対
以上備えた積層芯材を用い、その積層芯材における貴層
−卑層対が位置する側の表面とろう材との間に、厚みが
３０〜１００μｍのエロージョン防止層を介在させた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば自動車用
熱交換器のヘッダープレート、ドローンカップ、ラジェ
ータチューブの如き熱交換器のろう付け構造体におい
て、水やフレオンガス等の流体の通路を構成する材料と
して用いられるアルミニウム合金製ブレージングシート
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】アルミニウム合金からなる芯材の両面も
しくは片面にアルミニウム合金ろう付け用ろう材をクラ
ッドしてなるブレージングシートは、種々のろう付け構
造体に使用されているが、近年は特に自動車用熱交換器
における流体通路を構成するためのろう付け構造体に多
用されるようになっている。なおこの種の自動車用熱交
換器としては、オイルクーラ、インタークーラ、ラジェ
ータ、エアコンのエバポレータやコンデンサ等がある。

【０００３】ところで熱交換器に使用されるアルミニウ
ム合金製ブレージングシートの芯材としては、一般にＡ
ｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｍｎ
−Ｍｇ−Ｃｕ系合金などの主としてＭｎを含有するアル
ミニウム合金、具体的にはＪＩＳ ３００３合金や３０
０５合金などが使用されており、また高強度ブレージン
グシートの芯材としては、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の６９５
１合金などが使用されている。一方ろう材としては、一
般にＡｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金など、主としてＳｉを添加し
たアルミニウム合金が用いられている。なお従来のブレ
ージングシートとしては、芯材の両面にろう材をクラッ
ドした３層構造、あるいは芯材の片面にろう材をクラッ
ドした２層構造、さらには芯材の一方の片面にろう材
を、他方の片面に犠牲陽極材をクラッドした３層構造が
一般的である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前述のようなアルミニ
ウム合金製熱交換器のろう付け構造体における流体通路
用材料としては、優れた耐食性が要求されるが、流体通
路としては通路の内外に流体が漏洩しないことが絶対条
件であることから、このような用途における耐食性とし
ては、板厚方向へ腐食が進行しにくいことが最も重視さ
れる。そしてこの場合の腐食寿命としては板厚方向に腐
食が進行して腐食が全板厚を貫通してしまうまでの期間
で評価される。

【０００５】従来からこの種の熱交換器用ブレージング
シートの芯材に使用されている３００３合金や６９５１
合金は、比較的耐食性が良好とされてはいるが、自動車
等に使用される熱交換器としては軽量化の要求が一層強
まっており、そのため熱交換器用ブレージングシートと
しても、現状よりもさらに薄肉でも早期に腐食が貫通し
ないような優れた耐食性が望まれている。

【０００６】また例えば東南アジアの如く、高温多湿で
しかも酸性雨の降るような地域で使用される自動車向け
の熱交換器用ブレージングシートとしては、従来のブレ
ージングシートでは必ずしも満足できる状況にはなかっ
たのが実情である。

【０００７】そこで、ろう付け後の耐食性が従来のブレ
ージングシートよりも著しく優れ、薄肉化を図った場合
や腐食しやすい環境下においても腐食が早期に貫通しな
いような熱交換器用ブレージングシートの開発が強く望
まれている。

【０００８】ところで本発明者等は、芯材として、その
芯材における少なくとも一方の表面側の部分、すなわち
ろう材に接する部分を電位の貴な層（貴層）と卑な層
（卑層）とを１対とする貴層−卑層対で構成した積層芯
材を用いたブレージングシートの開発を進めている。こ
のようにろう材の内側に接する部分に電位差のある貴層
−卑層対を積層しておくことにより、その貴層−卑層間
での電位差により卑層が犠牲陽極効果を発揮して、卑層
が板面と平行な方向へ層状に優先腐食される結果、板厚
方向への腐食の進行を遅らせ、腐食寿命を大幅に延長さ
せることが可能である。

【０００９】しかしながらこのようにろう材と接する側
に貴層−卑層対を有する積層芯材を用いた場合でも、ろ
う付け条件によってはろう材に接する層がろう付け時の
高温による溶融ろうによって溶かされるエロージョン現
象が発生し、その結果ろう材に接する貴層もしくは卑層
が実質的にろう材と同じ成分組成となってしまい、耐食
性向上に寄与しなくなってしまう問題があることが判明
した。特に実操業のろう付け作業で使用している真空炉
等においては、炉内の温度分布が必ずしも均一ではな
く、そのため炉内におけるろう付け材の位置などによっ
てはろう付け温度が高くなって、前述のようなエロージ
ョンが発生し易くなり、そのため良好な耐食性が得られ
なくなってしまうことが多い。

【００１０】そこで前述のように貴層−卑層対を１対で
はなく、２対以上に積層しておき、ろう材に最も近い貴
層−卑層対が溶融ろうのエロージョンにより耐食性向上
に寄与できなくなっても、その下側の貴層−卑層対の存
在によって耐食性を確保しようとすることが考えられ、
本発明者等は既に平成８年５月１６日付の出願によって
提案している。

【００１１】しかしながら上記提案のようにろう材と接
する側に２対以上の貴層−卑層対を設けても、エロージ
ョンが激しい場合には２対以上の貴層−卑層対にわたっ
てエロージョンが進行し、その結果前記同様に充分な耐
食性を発揮できなくなることもある。さらに、２対以上
の貴層−卑層対を設ける場合、積層数が多くなるため、
製造工程数が多くなって製造コストの大幅な上昇を招い
たり、またクラッドが困難となったりする問題がある。

【００１２】この発明は以上の事情を背景としてなされ
たもので、ろう付け後の耐食性が著しく優れていて、特
に溶融ろうによるエロージョンを防止して、優れた耐食
性を確実かつ安定して発揮し得るようにした熱交換器用
ブレージングシートを提供することを目的としている。

【００１３】

【課題を解決するための手段】前述のような課題を解決
するため、この発明のブレージングシートにおいては、
基本的には芯材を、少なくともその片側の表面側の部分
が、電位が貴な層（貴層）と電位が卑な層（卑層）とを
１対とする１対以上の貴層−卑層対で形成された積層芯
材で構成し、しかもそればかりでなく、ろう材と貴層−
卑層対との間に、ろう材の溶融ろうによる貴層−卑層対
へのエロージョンを防止するためのエロージョン防止層
を介在させることとした。

【００１４】具体的には、請求項１の熱交換器用ブレー
ジングシートは、芯材の片面側もしくは両面側にアルミ
ニウム合金ろう材がクラッドされている熱交換器用アル
ミニウム合金製ブレージングシートにおいて、前記芯材
は、その少なくとも一方の表面部分に、相互の電位差が
２０ｍＶ以上でかつそれぞれ厚みが１〜３０μｍの範囲
内の異種のアルミニウム合金からなる板厚方向に隣り合
う貴層および卑層を１対とする貴層−卑層対を１対以上
備えた積層芯材によって構成され、かつその積層芯材に
おける貴層−卑層対が位置する側の表面とろう材との間
に、貴層−卑層対への溶融ろうのエロージョンを阻止す
るための３０〜１００μｍの範囲内の厚みのエロージョ
ン防止層が介在されていることを特徴とするものであ
る。

【００１５】請求項２の発明のアルミニウム合金製ブレ
ージングシートは、請求項１に記載の熱交換器用アルミ
ニウム合金製ブレージングシートにおいて、前記エロー
ジョン防止層として、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％以下、Ｆｅ
量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗｔ％以下に
規制された純アルミニウムが用いられているものであ
る。

【００１６】請求項３の発明のアルミニウム合金製ブレ
ージングシートは、請求項１に記載の熱交換器用アルミ
ニウム合金製ブレージングシートにおいて、前記エロー
ジョン防止層として、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％以下、Ｓｉ
量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗｔ％以下に
それぞれ規制され、かつＺｎ０．０６〜０．５ｗｔ％、
Ｍｇ０．０６〜０．５ｗｔ％、Ｉｎ０．００５〜０．１
ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．１ｗｔ％、Ｇａ０．００
５〜０．１ｗｔ％のうちから選ばれた１種または２種以
上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるア
ルミニウム合金が用いられているものである。

【００１７】請求項４の発明のアルミニウム合金製ブレ
ージングシートは、請求項１に記載の熱交換器用アルミ
ニウム合金製ブレージングシートにおいて、前記エロー
ジョン防止層として、Ｍｎ０．１〜１．５ｗｔ％を含有
し、かつＣｕ量が０．０５ｗｔ％以下に規制され、残部
がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアミニウム合金が
用いられているものである。

【００１８】請求項５の発明のアルミニウム合金製ブレ
ージングシートは、請求項１に記載の熱交換器用アルミ
ニウム合金製ブレージングシートにおいて、前記エロー
ジョン防止層として、Ｍｎ０．１〜１．５ｗｔ％を含有
し、かつＣｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０６〜
０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｗ０．０
３〜０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜０．３ｗｔ％のうち
から選ばれた１種または２種以上を含有し、しかもＣｕ
量が０．０５ｗｔ％以下に規制され、残部がＡｌおよび
不可避的不純物よりなるアルミニウム合金が用いられて
いるものである。

【００１９】なおこの発明の熱交換器用ブレージングシ
ートでは、前記卑層としては、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％以
下、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗｔ
％以下、Ｍｎ量が０．０５ｗｔ％以下にそれぞれ規制さ
れ、かつＡｌ含有量が９９．０％以上で残部が不可避的
不純物よりなる純アルミニウム系合金を用いることが望
ましい。

【００２０】また前記貴層としては、Ｓｉ量が０．５ｗ
ｔ％以下、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０
５ｗｔ％以下、Ｍｎ量が０．０５ｗｔ％以下にそれぞれ
規制され、かつＺｎ０．０５〜０．５ｗｔ％、Ｍｇ０．
０５〜０．５ｗｔ％、Ｉｎ０．００４〜０．１ｗｔ％、
Ｓｎ０．００４〜０．１ｗｔ％、Ｇａ０．００４〜０．
１ｗｔ％のうちの１種または２種を含有し、残部がＡｌ
および不可避的不純物よりなるアルミニウム合金、ある
いはＭｎ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０６〜０．３
ｗｔ％、Ｚｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜
０．３ｗｔ％、Ｗ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｃｏ０．０
３〜０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜０．３ｗｔ％のうち
の１種または２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避
的不純物よりなるアルミニウム合金を用いることが望ま
しい。

【００２１】また前記積層芯材としては、前記１対以上
の貴層−卑層対のほか、１対の貴層−卑層対の厚みより
厚いアルミニウム合金からなる補強層を有する構成とす
ることが望ましい。

【００２２】そしてこの場合、前記補強層としては、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部がＡｌおよび不
可避的不純物よりなるアルミニウム合金、あるいはＭｎ
０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、かつＣｕ０．０６〜
０．８ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｗ０．０
３〜０．３ｗｔ％、Ｃｏ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｍｏ
０．０３〜０．３ｗｔ％のうちから選ばれた１種以上を
含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミ
ニウム合金、またはＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有
し、かつＭｇ０．０６〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０６〜
０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０３〜０．３ｗｔ％のうちから
選ばれた１種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不
純物よりなるアルミニウム合金、もしくはＭｎ０．５〜
１．５ｗｔ％を含有し、かつＣｕ０．０６〜０．８ｗｔ
％、Ｔｉ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｗ０．０３〜０．３
ｗｔ％、Ｃｏ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜
０．３ｗｔ％のうちから選ばれた１種以上と、Ｍｇ０．
０６〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚ
ｒ０．０３〜０．３ｗｔ％のうちから選ばれた１種以上
とを含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなる
アルミニウム合金、のうちのいずれかを用いることが望
ましい。

【００２３】さらにこの発明の熱交換器用ブレージング
シートにおいて、前述のように積層芯材が補強層を有す
る構成とした場合には、次のＡ〜Ｅのいずれかの構成と
することができる。 Ａ：ろう材が積層芯材の片面側に位置しており、かつ積
層芯材が、前記１対以上の貴層−卑層対を、補強層に対
しろう材に近接する側の片面に積層した構成とされてお
り、その積層芯材における貴層−卑層対とろう材との間
に前記エロージョン防止層が介在されている構成。 Ｂ：ろう材が積層芯材の両面側に位置しており、かつ積
層芯材が、補強層に対しその両面側にそれぞれ１対以上
の貴層−卑層対を積層した構成とされており、その積層
芯材における両面側の貴層−卑層対と両面側の各ろう材
との間にそれぞれ前記エロージョン防止層が介在された
構成。 Ｃ：ろう材が積層芯材の両面側に位置しており、かつ積
層芯材が、補強層に対し一方のろう材に近接する側の片
面に１対以上の貴層−卑層対を積層した構成とされてお
り、その積層芯材における貴層−卑層対と前記一方のろ
う材との間に前記エロージョン防止層が介在された構
成。 Ｄ：ろう材が積層芯材の片面側に位置しており、かつ積
層芯材が、補強層の両面側にそれぞれ１対以上の貴層−
卑層対を積層した構成とされており、その積層芯材にお
ける貴層−卑層対とろう材との間に前記エロージョン防
止層が介在されている構成。 Ｅ：ろう材が積層芯材の片面側に位置しており、かつ積
層芯材が、補強層に対しろう材に近接する側の片面に１
対以上の貴層−卑層対を積層した構成とされており、そ
の積層芯材における貴層−卑層対とろう材との間に前記
エロージョン防止層が介在され、さらに積層芯材におけ
るろう材から離れた側の片面に犠牲防食層が積層されて
いる構成。

【００２４】

【発明の実施の形態】図１にこの発明のブレージングシ
ートの積層構造の第１の例を示す。この第１の例は、ろ
う材が片面側にのみ存在しかつ補強層を有する場合の代
表的な積層構造例である。

【００２５】図１において、板厚方向に隣り合う相対的
に電位が貴な層（貴層）１Ａと相対的に電位が卑な層
（卑層）１Ｂを１対とする貴層−卑層対１が、相対的に
厚い補強層２の片面側に積層され、これらの１対の貴層
−卑層対１および補強層２によって積層芯材３が構成さ
れている。そしてその積層芯材３における片面側、すな
わち貴層−卑層対１が位置する側の面にエロージョン防
止層４が積層され、さらにそのエロージョン防止層４の
表側にろう材５がクラッドされて、全体としてブレージ
ングシートが形成されている。

【００２６】ここで、貴層１Ａおよび卑層１Ｂとして
は、相互の電位差が２０ｍＶ以上であって、かつ厚みが
それぞれ１〜３０μｍの範囲内の異種のアルミニウム合
金が用いられる。また補強層２の厚みは、要はブレージ
ングシートの芯材として必要な強度を積層芯材３に与え
るべく、貴層−卑層対１で不足する強度を補うように貴
層−卑層対１の厚みよりも厚ければ良く、具体的な厚み
は貴層１Ａおよび卑層１Ｂの厚みとその積層層数に応じ
て厚みを定めれば良いが、通常は１００μｍ以上、望ま
しくは２００〜５００μｍ程度とする。またエロージョ
ン防止層４の厚みは、後述するように貴層−卑層対１へ
の溶融ろうのエロージョンを防止する機能を充分に発揮
させるように、３０〜１００μｍの厚みとする。さらに
ろう材５の厚みは、従来の通常のブレージングシートの
場合と同様に３０〜９０μｍ程度とすれば良い。

【００２７】以上のような図１に示されるブレージング
シートの積層構造例においてろう材５の内側に接するエ
ロージョン防止層４は、その内側の貴層−卑層対１がろ
う付け時の溶融ろうのエロージョンによって耐食性向上
機能を発揮し得なくなることを防止するための層、すな
わち貴層−卑層対１まで溶融ろうのエロージョンが到達
しないようにするために存在する層である。もちろん通
常のアルミニウム合金では、溶融ろうによっても全く溶
融しない層は存在しないが、後述するように耐エロージ
ョン性が優れた合金を用いてある程度以上の厚みのエロ
ージョン防止層を形成しておくことによって、ろう付け
時の溶融ろうのエロージョンがそのエロージョン防止層
までにとどまり、貴層−卑層対までエロージョンが到達
しないようにすることができるのである。したがってエ
ロージョン防止層はその厚みが重要であり、その厚みが
３０μｍ未満では溶融ろうのエロージョンを貴層−卑層
対まで到達させない効果が充分に得られない。一方１０
０μｍを越えてエロージョン防止層を厚くしても、１０
０μｍを越えてエロージョンが進行するおそれはほとん
どなく、またエロージョン防止層としては後述する純ア
ルミニウムなど、機械的強度が低いものを使用するのが
通常であるため、このエロージョン防止層が厚過ぎれ
ば、相対的に積層芯材、特に強度付与に有効な補強層の
厚みを薄くせざるを得ず、そのため強度低下の問題が生
じる。そこでエロージョン防止層の厚みは３０〜１００
μｍの範囲内とした。

【００２８】一方エロージョン防止層４の内側の貴層−
卑層対１は、耐食性を向上させるために重要である。す
なわち貴層−卑層対１の貴層１Ａと卑層１Ｂは電位差が
あるため、ろう材５の側からの腐食に対して卑層１Ｂが
両層間の犠牲陽極効果によって防食し、板厚方向への腐
食の進行が抑制されて、腐食が全板厚貫通に至るまでの
寿命（腐食寿命）が延長される。すなわち、ろう材５側
から腐食が進行しても、隣り合う貴層１Ａと卑層１Ｂと
の電位差によって板厚方向に対し直交する方向（面方
向）に卑層１Ｂが優先的に層状に腐食されるため、板厚
方向への腐食の進行が遅れ、優れた腐食寿命を得ること
ができる。

【００２９】一方積層芯材３における補強層２は、熱交
換器用ブレージングシートとして必要な厚み、強度を確
保する役割を果たしている。但しこの補強層２は、後述
する図６あるいは図７の例で示すように、多数対の貴層
−卑層対１を積層することによって芯材に必要な厚み、
強度が確保される場合には省くことも可能である。

【００３０】ここで、貴層１Ａおよび卑層１Ｂとして
は、相互の電位差が２０ｍＶ以上のものを用いなければ
ならず、また貴層１Ａ、卑層１Ｂの厚みはいずれも１〜
３０μｍの範囲内とする必要があるが、その理由は次の
通りである。

【００３１】すなわち、熱交換器用ブレージングシート
は流体通路に用いられることから、既に述べたように耐
食性は主として板厚方向に孔食が貫通して流体の漏洩が
生じるまでの耐食寿命で評価され、したがって板厚方向
の孔食が進行しにくい場合に耐食性が優れると言うこと
ができる。この発明のブレージングシートの積層構造の
場合、隣り合う貴層１Ａと卑層１Ｂとの電位差が２０ｍ
Ｖ以上あれば、前述のように腐食が生じても犠牲陽極効
果によって板厚方向に対し直交する面方向に優先的に卑
層１Ｂが層状に腐食され、そのため板厚方向への孔食が
進行しにくく、ブレージングシート全体として板厚方向
への腐食が遅れ、優れた耐食寿命を得ることができる
が、貴層１Ａと卑層１Ｂとの電位差が２０ｍＶ未満で
は、上述のような犠牲陽極効果が充分に得られず、孔食
が発生して板厚方向に腐食が進行し、腐食寿命が短くな
ってしまう。したがって貴層１Ａ、卑層１Ｂの電位差は
２０ｍＶ以上とする必要がある。

【００３２】また卑層１Ｂの厚みが１μｍ未満では、犠
牲陽極効果を有していても短時間で卑層全厚みが腐食さ
れてしまい、効果的な犠牲防食を図ることができない。
一方卑層１Ｂを３０μｍを越えて厚くしても、犠牲防食
効果は飽和し、また機械的強度の点で問題が生じる。す
なわち卑層１Ｂとしては、それ自体の耐孔食性が良好で
かつ電位的に卑な合金とするため、純アルミニウムもし
くは純アルミニウム系合金の如く、合金元素を実質的に
含有しないかまたは含有しても極く微量の材料を用いる
のが通常であるが、このような材料は一般に強度が低
く、したがって全板厚に占める卑層の部分の厚み割合を
大きくすれば、機械的な強度が低下してしまう。したが
って卑層１Ｂの厚みは１〜３０μｍの範囲内とする必要
がある。

【００３３】貴層１Ａについては、その厚みが１μｍ未
満では、卑層１Ｂの犠牲腐食が完了した場合に直ちに孔
食により貴層１Ａが板厚方向へ貫通して腐食され、その
次の卑層（犠牲層）の腐食が始まってしまい、腐食寿命
の充分な延長を図ることができなくなる。一方貴層１Ａ
の厚みを３０μｍを越えて厚くしても、貴層１Ａ自体は
犠牲防食効果を有しないため腐食寿命の延長にはほとん
ど効果がなく、ブレージングシート全体の厚みの制約を
考慮すれば卑層１Ｂの合計厚みを厚くした方が腐食寿命
の延長に有効である。したがって貴層１Ａの厚みも卑層
１Ｂと同様に１〜３０μｍの範囲内とした。

【００３４】なお図１の例では積層芯材３中における貴
層−卑層対１が１対とされているが、耐食性をより向上
させるために２対以上の貴層−卑層対１を積層しても良
いことはもちろんである。このように貴層−卑層対１を
２対以上積層しておけば、１対の貴層−卑層対間での電
位差による卑層の面方向層状優先腐食による板厚貫通方
向への孔食の進行の抑制が２回以上繰返されることにな
り、したがって貴層−卑層対１の対数を増加した方が全
体として板厚方向への孔食の進行抑制効果が大きくな
る。したがって犠牲防食による腐食寿命の延長の信頼性
を高め、しかも板厚方向の孔食の進行の抑制効果を大き
くして、腐食寿命をより大幅に延長する観点からは、貴
層−卑層対の合計を２対以上とすることが好ましい。但
しこの場合は、既に述べたように製造コストが上昇する
等の別の問題が生じるから、貴層−卑層対の対数は、要
は得るべき耐食性の程度と製造コストとの兼ね合いから
定めれば良い。

【００３５】また貴層１Ａ、卑層１Ｂのうちいずれか一
方の層数を偶数、他方の層数を奇数として、１．５対、
２．５対あるいは３．５対などとしても良い。

【００３６】なおまた、図１の例では貴層１Ａ、卑層１
Ｂの積層順序について、エロージョン防止層４に貴層１
Ａが接し、補強層２の側に卑層１Ｂが位置するように積
層しているが、場合によっては逆に卑層１Ｂがエロージ
ョン防止層４に接するように積層しても良い。

【００３７】ここで、エロージョン防止層４に対して貴
層１Ａ、卑層１Ｂのいずれが接するように積層するか
は、通常はエロージョン防止層４の電位によって定めれ
ば良い。すなわち、後に改めて説明するように、エロー
ジョン防止層として請求項２で規定するような純アルミ
ニウムあるいは請求項３で規定するような純アルミニウ
ム系合金を用いる場合は、エロージョン防止層の電位が
卑となるため、そのエロージョン防止層に対して貴層が
接するように貴層−卑層対を積層すれば、エロージョン
防止層と貴層との電位差によってエロージョン防止層に
犠牲陽極効果を持たせ、これによってより一層の耐食性
向上効果を得ることができる。一方、エロージョン防止
層として請求項４あるいは請求項５で規定するようなＡ
ｌ−Ｍｎ系合金を用いる場合は、エロージョン防止層の
電位が貴となるから、そのエロージョン防止層に対して
卑層が接するように貴層−卑層対を積層すればエロージ
ョン防止層と貴層との電位差によって卑層に犠牲陽極効
果を与え、これによってより一層の耐食性向上効果を得
ることができる。

【００３８】図２には、この発明のブレージングシート
の積層構造の第２の例を示す。この第２の例は、ろう材
が両面側に位置しかつ補強層を有する場合の代表的な積
層構造例である。

【００３９】図２においては、補強層２の両面側にそれ
ぞれ貴層−卑層対１が積層されて積層芯材３が構成さ
れ、その積層芯材３の両面側にエロージョン防止層４が
クラッドされ、さらにそのエロージョン防止層４の外面
側にそれぞれろう材５がクラッドされ、全体としてブレ
ージングシートが構成されている。このような図２に示
される構造例では、両面のろう材５の内側のエロージョ
ン防止層４にそれぞれ接するように貴層−卑層対１が設
けられているから、各貴層−卑層対１に対する溶融ろう
のエロージョンが確実に防止され、一方の面のろう材５
の側からの腐食、他方のろう材５の側の面からの腐食の
いずれに対しても図１の積層構造例と同様な作用効果を
得ることができる。

【００４０】なお図２の例における各層の厚みは既に図
１について述べたと同様である。なお図２では補強層２
の各片面側につきそれぞれ１対の貴層−卑層対１が設け
られているが、補強層２のいずれか一方の側または両側
の貴層−卑層対を２対以上としても良く、また既に述べ
たように１．５対、２．５対あるいは３．５対などとし
ても良い。また図２の例では卑層１Ｂがエロージョン防
止層４に接するように配置されているが、既に述べたと
同様に逆に貴層１Ａがエロージョン防止層４に接するよ
うに配置することもできる。

【００４１】さらに図３には、この発明のブレージング
シートの第３の積層構造例を示す。この図３の例も、図
２の例と同様に両面にろう材が存在しかつ補強層を有す
る場合の積層構造例である。

【００４２】図３の例において補強層２の片面に２対の
貴層−卑層対１が積層されて積層芯材３が構成されてお
り、この積層芯材３における貴層−卑層対１の外側にエ
ロージョン防止層４がクラッドされ、さらにそのエロー
ジョン防止層４の外側と、積層芯材３における貴層−卑
層対１と反対側の面にそれぞれろう材５がクラッドされ
て、全体としてブレージングーシートが構成されてい
る。したがってこの例の場合には、両面側のろう材５の
うち、片側のろう材の内側にのみ２対の貴層−卑層対１
が存在することになる。このような積層構造例は、エバ
ポレータの如くフレオンガスなどの腐食性の少ない流体
が内部を流れる場合において、もっぱら外側からの腐食
に対して耐食性を高めるために用いられる。

【００４３】なおこの図３の例の場合も、図１の例と同
様に貴層１Ａ、卑層１Ｂの対数は１．５対以上であって
も良いことはもちろんであり、また貴層１Ａ−卑層１Ｂ
の積層方向（エロージョン防止層４に対する位置関係）
も逆転できることはもちろんである。

【００４４】図４には、この発明のブレージングシート
の積層構造の第４の例を示す。この例は、ろう材が片面
側にのみ存在しかつ補強層を有する場合の積層構造例で
ある。

【００４５】図４において、補強層３の一方の面の側に
１対の貴層−卑層対１が積層され、同じく補強層３の他
方の面の側に２対の貴層−卑層対１が積層されて、積層
芯材３が構成され、その積層芯材３における１対の貴層
−卑層対１が位置する側にエロージョン防止層４がクラ
ッドされ、さらにエロージョン防止層４の外側にろう材
５がクラッドされて、全体としてブレージングシートが
形成されている。したがってこの例の場合は、ブレージ
ングシートにおけるろう材５が位置しない側の面にも、
貴層１Ａおよび卑層１Ｂの積層構造が存在することにな
る。このような積層構造例は、ラジェータのチューブや
ヘッダープレートの如く、熱媒体として水を用いる場合
に有効であり、ろう材５に対し反対側の面が水の通路と
なる。この場合、ろう材５側からの腐食のみならず、水
に接する通路側からの腐食に対しても板厚方向の孔食の
進行を抑制し、腐食寿命の延長を図ることができる。な
おろう材５に対して反対側の貴層−卑層対１は、表面側
（水に接する側）を卑層１Ｂとする方が耐食性向上には
有利である。

【００４６】なおこの図４の例では、補強層２とエロー
ジョン防止層４との間には１対の貴層−卑層対１を設け
ているが、１．５対以上でも良いことはもちろんであ
り、またろう材５が位置しない側の貴層１Ａおよび卑層
１Ｂも、図示の２対に限らず、１対以上の任意の積層数
とすることができる。

【００４７】図５には、この発明のブレージングシート
の第５の積層構造例を示す。この図５の例は、図１に示
される構造例をベースとし、さらに別の犠牲防食層を設
けたものである。

【００４８】図５において、補強層２の片面側に１対の
貴層−卑層対１が積層されて積層芯材３が形成され、そ
の積層芯材３における貴層−卑層対１が位置する側の表
面にエロージョン防止層４がクラッドされ、さらにその
エロージョン防止層４の表側にろう材５がクラッドさ
れ、一方積層芯材３における貴層−卑層対１が位置しな
い側の表面に、後述するようなＡｌ−Ｚｎ系合金もしく
はＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金からなる犠牲防食層６が積層
されている。このような図５の積層構造例は、図４の例
と同様に、ラジェータのチューブやヘッダープレートの
如く、熱媒体として水を用いる場合に、水と接触する通
路側に犠牲防食層６を設けた構造として使用するのが適
当である。なおこの犠牲防食層６の厚みは、通常は２０
〜１００μｍ程度とすれば良い。

【００４９】さらに図６には、この発明のブレージング
シートの第６の積層構造例を示す。この例は、両面側に
ろう材が存在し、かつ補強層を用いていない積層構造例
である。

【００５０】図５において、積層芯材３は、１３層の貴
層１Ａおよび卑層１Ｂを交互に積層して６．５対の貴層
−卑層対１とした構造とされている。そしてその積層芯
材３の両面にそれぞれエロージョン防止層４がクラッド
され、さらに各エロージョン防止層４の外側にそれぞれ
ろう材５がクラッドされている。

【００５１】このような図６の例は、積層芯材３におけ
る貴層１Ａおよび卑層１Ｂの積層数を多くした場合に有
効である。すなわち、貴層１Ａ、卑層１Ｂの積層数を多
くした場合には、図１〜図５における補強層２を設けな
くても熱交換器用ブレージングシートとして必要な厚
み、強度を得ることが可能である。

【００５２】なお図６のさらに変形例として、図６の構
造における一方の側のろう材５およびそれに接するエロ
ージョン防止層４を除去して、片側にのみエロージョン
防止層４およびろう材５が存在する構造とすることもで
き、その例を図７に示す。

【００５３】さらにこの発明における各層に用いるアル
ミニウム合金について説明する。

【００５４】先ずエロージョン防止層に用いる合金とし
ては、本質的にそれ自体の耐エロージョン性が優れるも
のであることが必要であり、しかもその合金自体の耐食
性が良好であることが望ましい。またこのエロージョン
防止層が貴層−卑層対の貴層と接する積層構造とする場
合には電位的に卑な材料を用い、逆にエロージョン防止
層が貴層−卑層対の卑層と接する積層構造とする場合に
は電位的に貴な材料を用いて貴層もしくは卑層との間で
犠牲防食効果を持たせることが望ましい。

【００５５】具体的には、エロージョン防止層が貴層と
接する場合は、請求項２に掲げたように、Ｓｉ量が０．
５ｗｔ％以下、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が
０．０５ｗｔ％以下に規制された純アルミニウム、ある
いは請求項３に記載したように、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％
以下、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗ
ｔ％以下にそれぞれ規制され、かつＺｎ０．０６〜０．
５ｗｔ％、Ｍｇ０．０６〜０．５ｗｔ％、Ｉｎ０．００
５〜０．１ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．１ｗｔ％、Ｇ
ａ０．００５〜０．１ｗｔ％のうちから選ばれた１種ま
たは２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物
よりなる純アルミニウム合金を用いることが望ましい。

【００５６】一方エロージョン防止層が卑層と接する場
合には、請求項４に記載したように、Ｍｎ０．１〜１．
５ｗｔ％を含有し、かつＣｕ量が０．０５ｗｔ％以下に
規制され、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるＡ
ｌ−Ｍｎ系のアルミニウム合金、あるいは請求項５に記
載したように、Ｍｎ０．１〜１．５ｗｔ％を含有し、か
つＣｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０６〜０．３
ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｗ０．０３〜
０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜０．３ｗｔ％のうちから
選ばれた１種または２種以上を含有し、しかもＣｕ量が
０．０５ｗｔ％以下に規制され、残部がＡｌおよび不可
避的不純物よりなるＡｌ−Ｍｎ系のアルミニウム合金が
適当である。

【００５７】これらの成分限定理由について説明する。

【００５８】Ｆｅ，Ｓｉ：請求項２の発明におけるエロ
ージョン防止層の合金としては、基本的に純アルミニウ
ムが用いられ、また請求項３の発明における耐エロージ
ョン防止層には純アルミニウムに対して電位を卑にする
作用を有する微量元素を添加した純アルミニウム系合金
が用いられる。純アルミニウム、純アルミニウム系合金
は電位的に卑であり、そこで２０ｍＶ以上の電位差があ
る貴層と接するように設けることによって、エロージョ
ン防止層と貴層との電位差によってエロージョン防止層
に犠牲陽極効果を持たせ、より一層の耐食性向上効果を
付与することができる。ここで、一般に純アルミニウム
の不純物としてはＦｅ，Ｓｉが不可避的に存在するが、
Ｆｅ量、Ｓｉ量が多ければ耐エロージョン性が低下し、
また合金自体の耐食性も低下する。特にＦｅ量、Ｓｉ量
がそれぞれ０．５％を越えれば耐エロージョン性が低下
して、エロージョン防止層の機能を充分に発揮できなく
なり、またエロージョン防止層自体の耐食性も悪くなる
から、請求項２、請求項３の発明におけるエロージョン
防止層のＦｅ，Ｓｉ量はそれぞれ０．５％以下に規制す
ることとした。なお請求項４、請求項５の発明における
エロージョン防止層についてはＦｅ量、Ｓｉ量は特に規
制していないが、これらの場合も、耐エロージョン性お
よび合金自体の耐食性の点から、Ｆｅ量、Ｓｉ量は少な
いことが望ましく、前記同様にＦｅ量、Ｓｉ量ともに
０．５％以下とすることが好ましい。

【００５９】Ｃｕ：Ｃｕが含有されれば耐エロージョン
性が低下し、特に０．０５％を越えるＣｕの含有により
耐エロージョン性低下が著しくなるから、請求項２〜請
求項５の各発明のエロージョン防止層についてＣｕは
０．０５％以下に規制することとした。またＣｕ量が多
くなれば、腐食形態が均一な腐食ではなく孔食による腐
食となるため、エロージョン防止層自体の耐食性が低下
してしまうが、Ｃｕ量が０．０５％以下であれば孔食に
よる耐食性低下を回避することができる。

【００６０】Ｚｎ，Ｍｇ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ：これらの
元素はいずれも耐エロージョン性にはほとんど影響を及
ぼさずに、アルミニウムの電位を卑にする作用を有す
る。したがってこれらの元素のうちの１種または２種以
上を微量添加して電位をより卑にした純アルミニウム系
の合金をエロージョン防止層に用い、そのエロージョン
防止層がそのエロージョン防止層に対し２０ｍＶ以上貴
な層（貴層）に接するように構成することによって犠牲
陽極効果による防食効果も発現させることができること
から、請求項３の発明のエロージョン防止層の合金につ
いてこれらの１種または２種以上を添加することとし
た。ここで、Ｚｎ，Ｍｇがそれぞれ０．０６％未満、Ｉ
ｎ，Ｓｎ，Ｇａがそれぞれ０．００５％未満では電位を
卑にする作用がほとんど得られず、一方Ｚｎ，Ｍｇがそ
れぞれ０．５％を越えれば、またＩｎ，Ｓｎ，Ｇａがそ
れぞれ０．１％を越えれば、耐エロージョン性が低下す
るとともに、電位的に卑になり過ぎてエロージョン防止
層自体の腐食速度が速くなってしまうことから、Ｚｎ，
Ｍｇはそれぞれ０．０６〜０．５％、Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ
はそれぞれ０．００５〜０．１％の範囲内とした。なお
これらの元素のうちＭｇを０．５％を越えて含有させれ
ば、クラッド圧延のための加熱時に表面にＭｇの酸化皮
膜が生成されてクラッド接合性が著しく悪化し、クラッ
ド接合が困難となるから、その観点からもＭｇは０．５
％以下とする必要がある。

【００６１】Ｍｎ：Ｍｎは耐エロージョン性向上および
強度向上、耐孔食性向上に効果があり、しかもアルミニ
ウムに添加されるその電位を貴にする作用を有する元素
であり、そこで請求項４、請求項５の発明におけるエロ
ージョン防止層の合金に積極添加することとした。Ｍｎ
の添加量が０．１％未満ではこれらの効果が充分に得ら
れず、一方１．５％を越えて添加すれば、その効果が飽
和するばかりでなく、圧延性や成形加工性が著しく低下
してしまう。したがって請求項４、請求項５におけるＭ
ｎの添加量は０．１〜１．５％の範囲内とした。なおＭ
ｎを添加した電位的に貴なエロージョン防止層に対し
て、電位が２０ｍＶ以上卑な層が接するように構成する
ことによって、卑層が犠牲防食効果を示し、全体の耐食
性をより一層向上させることができる。

【００６２】Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ：これらの元
素は、いずれも耐エロージョン性向上に効果があるとと
もに、電位を貴にする作用があり、そこで請求項５の発
明におけるエロージョン防止層の合金としてＭｎととも
にいずれか１種または２種以上を添加することとした。
またこれらの元素のうち、Ｃｒ，Ｚｒは強度向上にも有
効であり、一方Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏは層状に分布して貴な層
の腐食形態を層状腐食とし、これによって耐食性をより
向上させる作用を有する。Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉが０．０６
％未満、Ｗ，Ｍｏが０．０３％未満ではこれらの効果が
充分に得られず、一方Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏが
０．３％を越えればその添加効果が飽和するばかりでな
く、鋳造時に巨大な金属間化合物が生成されて圧延性や
成形加工性が低下してしまう。そこでＣｒ，Ｚｒ，Ｔｉ
はそれぞれ０．０６〜０．３％の範囲内、Ｗ，Ｍｏはそ
れぞれ０．０３〜０．３％の範囲内とした。

【００６３】なお請求項４、請求項５の発明の場合、Ｃ
ｕ以外の不可避的不純物としてはＦｅ，Ｓｉが含有され
るのが通常であるが、既に述べたようにこの場合のＦｅ
量、Ｓｉ量も０．５％以下とすることが望ましく、また
その他の不可避的不純物は０．０５％以下とすることが
望ましい。

【００６４】次に卑層は、貴層との電位差によって優先
的に層状腐食させる層であるが、板厚方向の孔食が進行
すれば層状に優先腐食させる効果が得られなくなるか
ら、それ自体の耐食性、特に耐孔食性が優れていること
が必要であり、またもちろん電位が卑であることが必要
である。そこで卑層としては、例えばＡｌ純度が９９．
０％以上の純アルミニウム、あるいは電位に卑にする作
用を有する合金元素を少量だけ添加した純アルミニウム
系の合金を用いる。具体的には、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％
以下、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ量が０．０５ｗｔ％以下にそれぞれ規制
され、かつＡｌ含有量が９９．０ｗｔ％以上で残部が不
可避的不純物よりなる純アルミニウム系合金、あるい
は、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％以下、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％
以下、Ｃｕ量が０．０５ｗｔ％以下、Ｍｎ量が０．０５
ｗｔ％以下にそれぞれ規制され、かつＺｎ０．０５〜
０．５ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．５ｗｔ％、Ｉｎ０．
００４〜０．１ｗｔ％、Ｓｎ０．００４〜０．１ｗｔ
％、Ｇａ０．００４〜０．１ｗｔ％のうちの１種または
２種を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりな
るアルミニウ合金が最適である。

【００６５】ここで、前述のような卑層の望ましい成分
組成の限定理由を説明する。

【００６６】Ａｌ：一般に純アルミニウムの不純物とし
てはＦｅ，Ｓｉが代表的であるが、Ｆｅ，Ｓｉが多けれ
ば孔食が生じやすくなって卑層の腐食が激しくなり、腐
食寿命が短くなるから、アルミニウムの純度は９９．０
％以上とする。

【００６７】Ｆｅ：Ｆｅは前述のように孔食を発生しや
すく、特に０．５ｗｔ％を越えれば卑層の腐食が激しく
なるから、Ｆｅは０．５ｗｔ％以下に規制することとし
た。

【００６８】Ｓｉ：ＳｉはＦｅと化合物を形成して孔食
を発生しやすくするばかりでなく、アルミニウムの電位
を貴にする作用があり、したがってＳｉは可及的に少な
くすることが望ましい。Ｓｉが０．５ｗｔ％以下であれ
ばこの発明による所期の性能を損なうことはないから、
Ｓｉは０．５ｗｔ％以下に規制することとした。

【００６９】Ｃｕ：Ｃｕはアルミニウムに添加された場
合にその電位を貴にする作用を有し、またＣｕ量が多く
なれば均一な腐食ではなく孔食が発生しやすくなり、腐
食寿命が短くなってしまう。Ｃｕが０．０５ｗｔ％以下
であればこれらの問題の発生を防止でき、したがってＣ
ｕ量は０．０５ｗｔ％以下に規制することとした。

【００７０】Ｍｎ：Ｍｎもアルミニウムに添加された場
合にその電位を貴にする作用を有するため、０．０５ｗ
ｔ％以下に規制することとした。

【００７１】Ｚｎ，Ｍｇ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ：これらの
元素はいずれもアルミニウムに添加された場合に電位を
卑にする作用を有するため、卑層の合金に添加すること
ができる。ここでＺｎ，Ｍｇがそれぞれ０．０５％未
満、Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａがそれぞれ０．００４％未満では
電位を卑にする効果が充分に得られず、一方Ｚｎ，Ｍｇ
がそれぞれ０．５％を越えれば、またＩｎ，Ｓｎ，Ｇａ
がそれぞれ０．１％を越えれば、電位が卑になり過ぎて
腐食速度が速まり、腐食寿命が逆に短くなってしまうか
ら、Ｚｎ，Ｍｇはそれぞれ０．０５〜０．５％、Ｉｎ，
Ｓｎ，Ｇａはそれぞれ０．００４〜０．１％に限定し
た。またこれらの元素のうち、Ｚｎ，Ｉｎ，Ｓｎ，Ｇａ
は、アルミニウム中での拡散速度が速いため、ろう付け
加熱中に接している隣の貴層に拡散して貴層の電位を低
下させ、貴層と卑層との電位差を小さくして貴層−卑層
の組合せによる犠牲防食効果が充分に得られなくなり、
腐食寿命を短くするおそれがあるが、それぞれ上限値以
下であればこのような問題が生じるおそれは少ない。ま
たこれらの元素のうちＭｇが０．５ｗｔ％を越えて含有
されれば、クラッド圧延のための加熱時に表面にＭｇの
酸化皮膜が形成されてクラッド接合性が著しく低下し、
クラッド接合が困難となるから、その観点からもＭｇ量
を０．５ｗｔ％以下とする必要がある。

【００７２】一方貴層としては、前述のように卑層より
も２０ｍＶ以上電位が貴であってしかも卑層の強度の低
さを補うべく高強度を有し、しかもそれ自体の耐食性も
優れたアルミニウム合金を用いれば良い。具体的には、
例えば前記貴層として、Ｍｎ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０６〜０．３ｗｔ
％、Ｔｉ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｗ０．０３〜０．３
ｗｔ％、Ｃｏ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜
０．３ｗｔ％のうちの１種または２種以上を含み、残部
がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金
を用いることが望ましい。このような貴層用アルミニウ
ム合金の望ましい成分組成の限定理由は次の通りであ
る。

【００７３】Ｍｎ：Ｍｎは強度を向上させるとともに耐
孔食性および耐エロージョン性を向上させて、さらには
アルミニウムに添加されてその電位を貴にする作用を有
する。Ｍｎの添加量が０．１ｗｔ％未満ではこれらの効
果が少なく、一方１．５ｗｔ％を越えて添加してもその
効果が飽和するばかりでなく、圧延性や成形加工性を著
しく損なう。したがってＭｎの添加量は０．１〜１．５
ｗｔ％の範囲内とした。

【００７４】Ｃｒ，Ｚｒ：Ｃｒ，Ｚｒの添加もＭｎと同
様に強度の向上、耐孔食性および耐エロージョン性の向
上に効果があり、また電位を貴にする作用を示す。その
添加量がそれぞれ０．０６ｗｔ％未満ではこれらの効果
が充分に得られない。一方これらの添加量がそれぞれ
０．３ｗｔ％を越えれば、その効果が飽和し、また鋳造
時に巨大な金属間化合物を生成して圧延性や成形性を著
しく低下させる。そこでＣｒ，Ｚｒの添加量はいずれも
０．０６〜０．３ｗｔ％の範囲内とした。

【００７５】Ｔｉ：Ｔｉは耐エロージョン性の向上に効
果があるとともに、アルミニウムに添加されて電位を貴
にする作用を有する。Ｔｉの添加量が０．０６ｗｔ％未
満ではこれらの効果が充分に得られず、一方０．３ｗｔ
％を越えればこれらの効果は飽和し、また巨大な金属間
化合物が多量に晶出して圧延性や成形加工性を低下させ
る。したがってＴｉの添加量は０．０６〜０．３ｗｔ％
の範囲内とした。

【００７６】Ｗ，Ｃｏ，Ｍｏ：これらの元素はアルミニ
ウムに添加されてその電位を貴にする効果を有する。こ
れらの元素の添加量がそれぞれ０．０３ｗｔ％未満では
上記の効果が充分に得られず、一方それぞれ０．３ｗｔ
％を越えれば上記の効果が飽和し、また鋳造時に巨大な
金属間化合物を生成して、圧延性や成形加工性を損な
う。そこでＷ，Ｃｏ，Ｍｏの添加量はそれぞれ０．０３
〜０．３ｗｔ％の範囲内とした。

【００７７】なおそのほか通常のアルミニウム合金にお
いては不可避的不純物としてＦｅ，Ｓｉが含有される
が、ＦｅＳｉがそれぞれ０．５ｗｔ％を越えて含有され
れば孔食が生じて耐食性が低下するから、それぞれ０．
５ｗｔ％以下に規制することが望ましい。その他の不可
避的不純物もそれぞれ０．０５ｗｔ％以下に規制するこ
とが望ましい。

【００７８】さらに図１〜図５の積層構造材の場合は、
積層芯材が、１対以上の貴層−卑層対と補強層とを積層
した構成とされているが、この場合の補強層としては、
基本的には従来一般のブレージングシートの芯材として
用いられている合金と同様な合金、例えばＡｌ−Ｍｎ系
合金等を用いれば良い。具体的な補強層の合金として
は、例えば、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部
がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合
金、あるいは、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、か
つＣｕ０．０６〜０．８ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜０．３
ｗｔ％、Ｗ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｃｏ０．０３〜
０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜０．３ｗｔ％のうちから
選ばれた１種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不
純物よりなるアルミニウム合金、あるいは、Ｍｎ０．５
〜１．５ｗｔ％を含有し、かつＭｇ０．０６〜０．５ｗ
ｔ％、Ｃｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０３〜
０．３ｗｔ％のうちから選ばれた１種以上を含み、残部
がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合
金、さらには、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、か
つＣｕ０．０６〜０．８ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜０．３
ｗｔ％、Ｗ０．０３〜０．０ｗｔ％、Ｃｏ０．０３〜
０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜０．３ｗｔ％のうちから
選ばれた１種以上と、Ｍｇ０．０６〜０．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０３〜０．３ｗｔ
％のうちから選ばれた１種以上とを含有し、残部がＡｌ
および不可避的不純物よりなるアルミニウム合金、など
を好適に用いることができる。

【００７９】これらの補強層用アルミニウム合金の望ま
しい成分組成の限定理由について説明する。

【００８０】Ｍｎ：Ｍｎは強度を高めるとともに耐孔食
性を向上させる元素であって、補強層の基本的な合金元
素である。Ｍｎ含有量が０．５ｗｔ％未満ではこれらの
効果が充分に得られず、一方１．５ｗｔ％を越えて添加
されれば巨大な金属間化合物が生成されて圧延性や成形
加工性が低下するとともに耐食性が低下し、また粒界腐
食感受性が高くなる。そこでＭｎは０．５〜１．５ｗｔ
％の範囲内とした。

【００８１】さらに補強層用アルミニウム合金には、耐
食性向上のために次のＣｕ，Ｔｉ，Ｗ，Ｃｏ，Ｍｏのう
ちの１種または２種以上が添加されていても良い。

【００８２】Ｃｕ：Ｃｕは芯材の電位を貴にして耐食性
を向上させるとともに、ろう付け後の強度を高めるため
に有効な元素である。Ｃｕ量が０．０６ｗｔ％未満では
これらの効果が少ない。一方、０．８ｗｔ％を越えてＣ
ｕを添加すれば自己耐食性が低下し、また粒界腐食が激
しくなって、結果的に耐食性が低下する。そこでＣｕの
添加量は０．０６〜０．８ｗｔ％の範囲内に限定した。

【００８３】Ｔｉ：Ｔｉの添加は電位を貴にするととも
に、ピット状の腐食形態を層状に変化させ、これにより
最大腐食深さを小さくさせて耐食性を向上させるのに有
効である。Ｔｉの添加量が０．０６ｗｔ％未満ではこれ
らの効果が充分に発揮されず、一方０．３ｗｔ％を越え
ればこれらの効果も飽和するため、これ以上添加するの
は経済的でない。またＴｉ量が０．３ｗｔ％を越えれば
Ａｌ₃ Ｔｉの巨大金属間化合物が生成されやすくなって
圧延性や成形加工性が低下する。そこでＴｉの添加量は
０．０６〜〜０．３ｗｔ％の範囲内に限定した。

【００８４】Ｗ：Ｗの添加も、芯材の電位を貴にすると
ともに、ピット状の腐食形態を層状に変化させて最大腐
食深さを小さくし、これにより耐食性を向上させるため
に寄与する。Ｗ量が０．０３ｗｔ％未満ではこれらの効
果が少なく、一方０．３ｗｔ％を越えて添加すれば、巨
大金属間化合物を生成して成形性を低下させる。そこで
Ｗの添加量は０．０３〜０．３ｗｔ％の範囲内に限定し
た。

【００８５】Ｃｏ：Ｃｏの添加も、芯材の電位を貴にす
るとともに、ピット状の腐食形態を層状に変化させて最
大腐食深さを低下させることを通じて、耐食性向上に寄
与する。Ｃｏ量が０．０３ｗｔ％未満ではこれらの効果
が少なく、一方０．５ｗｔ％を越えてＣｏを添加すれ
ば、巨大金属間化合物を生成して成形性を低下させる。
そこでＣｏの添加量は０．０３〜０．３ｗｔ％の範囲内
に限定した。

【００８６】Ｍｏ：Ｍｏの添加も、芯材の電位を貴にす
るとともに、ピット状の腐食形態を層状に変化させるこ
とにより、耐食性向上に寄与する。Ｍｏ量が０．０３ｗ
ｔ％未満ではこれらの効果が少なく、一方０．３ｗｔ％
を越えてＭｏを添加すれば、巨大金属間化合物を生成し
て成形性を低下させる。そこでＭｏ添加量は０．０３〜
０．３ｗｔ％の範囲内に限定した。

【００８７】また補強層用アルミニウム合金は、強度向
上のために次のＭｇ，Ｃｒ，Ｚｒのうちの１種以上が添
加されていても良い。

【００８８】Ｍｇ：Ｍｇはろう付け加熱後の強度を高め
るために最も有効な元素であるが、Ｍｇ量が０．０６ｗ
ｔ％未満ではその効果は少なく、一方０．５ｗｔ％を越
えて添加されれば芯材の電位を卑にして耐食性を低下さ
せる。そこでＭｇの添加量は０．０６〜０．５ｗｔ％の
範囲内とした。

【００８９】Ｃｒ，Ｚｒ：Ｃｒ，Ｚｒは、いずれもろう
付け加熱後の強度を高めるために有効な元素であるが、
これらの元素の添加量がそれぞれ０．０６％未満ではそ
の効果が少なく、一方０．３ｗｔを越えてこれらの元素
を添加すれば巨大な金属間化合物が生成されて加工性が
低下する。このためＣｒ，Ｚｒの添加量はそれぞれ０．
０６〜０．３ｗｔ％の範囲内に限定した。

【００９０】以上の各元素のほか、不可避的不純物とし
てＦｅ，Ｓｉが含有されるのが通常であるが、これらは
一般に耐食性を低下させるところから、可及的に少ない
ことが望ましい。具体的には、Ｆｅは０．７ｗｔ％以
下、Ｓｉは０．６ｗｔ％以下が好ましく、より望ましく
はＦｅ０．３０ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下と
する。

【００９１】なお図６あるいは図７に示される積層構造
例の場合は、貴層−卑層対の多数対を積層することによ
って芯材として必要な厚みを確保する構成としており、
したがってこの場合は積層芯材に上述の補強層を用いて
いない。このように多数対の貴層−卑層対のみを積層す
る構成は、耐食性向上の点からは有利であるが、数多く
の層をクラッドすることは製造技術上困難なことであ
り、また通常のクラッド材製造プロセスでは１回のクラ
ッド圧延でクラッドできる層数が限られるため、多数層
をクラッドするためにはクラッド圧延を２回以上行なわ
なければならず、そのため製造コストが増大することも
ある。そこで実際上は図１〜図５に示したように１対以
上の貴層−卑層対に厚い補強層を組合せることによって
ブレージングシートの芯材として必要な厚みを確保する
ことが望ましい。

【００９２】さらに図５に示される積層構造例に用いら
れる犠牲防食層６は、前述のように通常はラジェータの
チューブやヘッダープレートにおける水と接触する側に
設けるのが一般的であり、この犠牲防食層６は、従来か
ら水側の犠牲層として使用されている合金と同様なもの
を用いれば良い。具体的には、水に対する耐食性の観点
から、７０７２合金やＡｌ−２％Ｚｎ合金などのＡｌ−
Ｚｎ系合金、さらには強度向上のためにＭｇを添加した
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金を使用すれば良い。

【００９３】一方、各積層構造例におけるろう材として
は、一般のブレージングシートに用いられているものと
同様な合金を用いれば良い。具体的には例えばＪＩＳ
Ｚ３２６３による４３４３合金、４０４５合金、４０４
７合金などのＡｌ−Ｓｉ系合金、４００４合金、４Ｎ０
４合金などのＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、４１０４合金な
どのＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金が用いられる。この
ほか、これらの合金にさらにＢｅ，Ｓｒ，Ｓｂ等を添加
したろう材も用いることができる。さらには、これらの
Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ
系合金にＺｎもしくはＣｕ系を添加してろう付け温度を
低下させた公知の合金を用いても良い。

【００９４】なおまた、各積層構造例におけるろう材の
クラッド率は特に限定せず、具体的にはブレージングシ
ートの板厚によって異なるが、通常は片面当り５〜２０
％程度であれば良好なろう付け性を確保することができ
る。

【００９５】なおこの発明のブレージングシートの製造
方法としては、通常のクラッド材の製造方法などに用い
られている方法を適用すれば良く、特に限定されるもの
ではない。

【００９６】具体的には、例えば各合金材料をそれぞれ
鋳造して、必要に応じて均熱処理を施してから熱間圧延
を行なって所定の板厚とするか、あるいは熱間圧延を行
なわずに面削のみによって所定の厚みとし、その後各板
を重ね併せて熱間圧延によりクラッド圧延を行ない、必
要に応じて中間焼鈍を施してから冷間圧延を行なって最
終板厚とすれば良く、また冷間圧延の中途で必要に応じ
て中間焼鈍を行なったり、また最終の冷間圧延後に必要
に応じて最終焼鈍を施しても良い。ここで、鋳造方法と
しては一般的な半連続鋳造法を用いれば良い。また鋳造
後には、エロージョン防止層あるいは貴層や補強層につ
いては、溶融ろうによる耐エロージョン性を考慮して均
熱処理を行なうことが望ましく、この場合の均熱温度と
しては４５０〜６２０℃が適当であるが、耐エロージョ
ン性をより向上させるためには高い温度で均熱処理を施
すことが望ましい。クラッド圧延は、前述のように熱間
圧延を適用するのが通常であるが、積層数が多い場合に
は２回以上のクラッド圧延を組合せても良いことはもち
ろんである。なおクラッド圧延時には接合性を良好にす
るため、事前にクラッド合せ面について酸洗もしくはア
ルカリ洗、溶剤脱脂などによって酸化皮膜の除去や脱脂
を行ない、表面を清浄化しておくことが望ましい。最終
のテンパー状態は、ブレージングシートを用いる熱交換
器部品の種類や熱交換器の用途などによって定めれば良
いが、例えばエバポレータ用コアプレートの場合はプレ
ス成形を行なうためにＯ材（完全焼鈍材）とする必要が
あり、またラジェータのチューブ材では通常はＨ１ｎの
加工材が使用されるなど、それぞれのテンパー状態に応
じて冷間圧延、焼鈍の有無、焼鈍の条件などを定めれば
良い。

【００９７】

【実施例】

実施例１ 表１に示される合金Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１２を、表２、表
３の積層板符号Ａ〜Ｑに示すようにクラッドしたブレー
ジングシートを用い、それぞれエバポレータ用コアプレ
ートをシュミレートしたミニコアプレートを製作した。
その後、真空炉中にて５×１０^-5Ｔｏｒｒの真空度で６
００℃×３分のろう付け加熱を行なった。なお表２、表
３においては、エロージョン防止層をＶ、卑層をＷ、貴
層をＸ、補強層をＹ、ろう材をＺとし、これらの符号を
用いて積層順序を示している。また各層のクラッド率、
厚みを併せて示す。

【００９８】ろう付け加熱後の各ミニコアプレートに対
し、ＡＳＴＭ Ｇ８５に準拠してＳＷＡＡＴ腐食試験を
行なった。なおこのＳＷＡＡＴ腐食試験では、表２、表
３中の「組合せ順」における左側を外側として、その面
に腐食液がかかるようにして外部腐食試験を行ない、板
厚方向に腐食が貫通するまでの腐食寿命を調べた。その
結果を表４に示す。また表４には、卑層、貴層の各電
位、および両層の電位差を併せて示す。なお電位は、
２．６７％ＡｌＣｌ₃ 水溶液中で室温にて孔食電位（Ｖ
ｓＳＣＥ）を測定した。

【００９９】

【表１】

【０１００】

【表２】

【０１０１】

【表３】

【０１０２】

【表４】

【０１０３】表４において、積層板符号Ａは貴層−卑層
対およびエロージョン防止層を持たない従来の一般的な
両面ろう材クラッドのブレージングシート（現行材）で
あり、これと比較して本発明例（積層板符号Ｄ〜Ｆ，
Ｊ，Ｋ，Ｐ，Ｑ）の場合は腐食寿命が著しく延長されて
いることが明らかである。なお積層板符号Ｂは１対の貴
層−卑層対を備えてはいるがエロージョン防止層を持た
ない比較例、積層板符号Ｃはエロージョン防止層の厚み
が３０μｍ未満の比較例、積層板符号Ｇは卑層の厚みが
１．０μｍ未満の比較例、積層板符号Ｈは貴層の厚みが
１．０μｍ未満の比較例、積層板符号Ｉは卑層の厚み、
貴層の厚みがともに１．０μｍ未満の比較例、積層板符
号Ｌ，Ｍはいずれも貴層と卑層との電位差が２０ｍＶ未
満の比較例、積層板符号Ｏはエロージョン防止層は備え
ているが貴層−卑層対を持たない比較例であり、これら
の場合はいずれも充分な腐食寿命が得られなかった。ま
た積層板符号Ｐは、卑層、貴層ともにその厚みが３０μ
ｍを越えている比較例であるが、この場合は圧延性が悪
く、そのため表４中にも記載したように１回の熱間圧延
でクラッド化することができず、圧延を中止した。

【０１０４】実施例２ 表５に示される合金Ｎｏ．１３〜Ｎｏ．２５を、表６、
表７の積層板符号ＡＡ〜ＡＫに示すように組合せてクラ
ッドしたブレージングシートを用い、それぞれエバポレ
ータ用コアプレートをシュミレートしたミニコアプレー
トを製作した。その後、真空炉中にて５×１０^-5Ｔｏｒ
ｒの真空度で６００℃×３分のろう付け加熱を行ない、
さらに実施例１と同様にしてＳＷＡＡＴ腐食試験を行な
い、腐食寿命を調べた。その結果を、卑層、貴層の電
位、電位差と併せて表８に示す。

【０１０５】

【表５】

【０１０６】

【表６】

【０１０７】

【表７】

【０１０８】

【表８】

【０１０９】表８において、積層板符号ＡＡは貴層−卑
層対およびエロージョン防止層を持たない従来の通常の
両面ろう材クラッドの比較例（現行材）であるが、これ
と比べて積層板符号ＡＤ〜ＡＫの本発明例の場合はいず
れも腐食寿命が著しく延長されていることが判る。なお
積層板符号ＡＢはエロージョン防止層は備えているが貴
層−卑層対を持たない比較例、積層板符号ＡＣはエロー
ジョン防止層の厚みが３０μｍ未満の比較例であり、こ
れらの場合は本発明例の場合よりも耐食寿命が格段に劣
っていた。

【０１１０】実施例３ 表９、表１０に示される合金Ｎｏ．２６〜Ｎｏ．６０の
合金を、表１１、表１２の積層板符号ＢＡ〜ＢＳに示す
ように組合せてクラッドしたブレージングシートを用
い、エバポレータ用コアプレートをシュミレートしたミ
ニコアプレートを作製した。その後、真空炉中にて５×
１０^-5Ｔｏｒｒの真空度で６００℃×３分のろう付け加
熱を行ない、さらに実施例１と同様にしてＳＷＡＡＴ腐
食試験を行ない、腐食寿命を調べた。その結果を、卑
層、貴層の電位、電位差とともに表１３に示す。

【０１１１】

【表９】

【０１１２】

【表１０】

【０１１３】

【表１１】

【０１１４】

【表１２】

【０１１５】

【表１３】

【０１１６】表１３において、積層板符号ＢＡは、貴層
−卑層対およびエロージョン防止層を持たない両面ろう
材クラッドの現行材の比較例であるが、これと比べて積
層板符号ＢＣ〜ＢＦ，ＢＨ〜ＢＳの本発明例の場合は、
いずれも腐食寿命が大幅に延長されていることが判る。
なお積層板符号ＢＢはエロージョン防止層は備えている
が貴層−卑層対を持たない比較例であり、この場合は本
発明例の場合よりも腐食寿命が大幅に劣っていた。なお
また、積層板符号ＢＧは卑層およびエロージョン防止層
としてＭｇ含有量が０．５ｗｔ％を越える合金Ｎｏ．３
５を用い、また貴層および補強層としてＭｎ含有量が
１．５ｗｔ％を越える合金Ｎｏ．５７を用いた比較例で
あるが、この場合はクラッド接合性および圧延性が悪い
ため、クラッド圧延により接合することができず、腐食
試験に至らなかった。

【０１１７】実施例４ 表９，表１０に示した合金Ｎｏ．２６〜６０、および表
１４に示す合金Ｎｏ．６１〜７５の合金を用い、表１５
〜表１７の積層板符号ＣＡ〜ＣＹに示すように組合せて
クラッドしたブレージングシートを使用して、エバポレ
ータ用ミニコアプレートをシュミレートしたミニコアプ
レートを作製した。その後真空炉中において５×１０^-5
Ｔｏｒｒの真空度で６００℃×３分のろう付け加熱を行
ない、さらに実施例１と同様にしてＳＷＡＡＴ腐食試験
を行ない、腐食寿命を調べた。その結果を、卑層、貴層
の電位、電位差とともに表１８、表１９に示す。

【０１１８】

【表１４】

【０１１９】

【表１５】

【０１２０】

【表１６】

【０１２１】

【表１７】

【０１２２】

【表１８】

【０１２３】

【表１９】

【０１２４】表１８、表１９において、積層板符号ＣＡ
は、貴層−卑層対およびエロージョン防止層を持たない
両面ろう材クラッドの現行材の比較例であるが、これと
比べて積層板符号ＣＣ，ＣＤ，ＣＨ〜ＣＫ，ＣＲ〜ＣＹ
の本発明例の場合は、いずれも腐食寿命が大幅に延長さ
れていることが判る。なお積層板符号ＣＢはエロージョ
ン防止層の厚みが３０μｍに満たなかった比較例、積層
板符号ＣＥは卑層の厚みが１μｍ未満の比較例、積層板
符号ＣＦは貴層の厚みが１μｍ未満の比較例、積層板符
号ＣＧは貴層と卑層との電位差が２０ｍＶ未満の比較例
であるが、これらの場合は本発明例と比較して腐食寿命
が格段に劣っていた。また積層板符号ＣＬはエロージョ
ン防止層としてＭｎ量が１．５％を越える合金Ｎｏ．６
６を用いかつ補強層としてもＭｎ量が１．５％を越える
合金Ｎｏ．５７を用いた比較例、積層板符号ＣＭはエロ
ージョン防止層および貴層としてＣｒ量が０．３％を越
える合金Ｎｏ．６７を用いた比較例、積層板符号ＣＮは
エロージョン防止層および貴層としてＺｒ量が０．３％
を越える合金Ｎｏ．６８を用いた比較例、積層板符号Ｃ
Ｏはエロージョン防止層および貴層としてＴｉ量が０．
３％を越える合金Ｎｏ．６９を用いた比較例、積層板符
号ＣＰはエロージョン防止層および貴層としてＷ量が
０．３％を越える合金Ｎｏ．７０を用いた比較例、積層
板符号ＣＱはエロージョン防止層および貴層としてＭｇ
量が０．３％を越える合金Ｎｏ．７１を用いた比較例で
あるが、これらの場合は成形加工性に劣るため、ミニコ
アプレート成形時に割れが発生し、腐食試験には至らな
かった。

【０１２５】実施例５ 表２０に示される合金Ｎｏ．２７，Ｎｏ．５８，Ｎｏ．
７６〜Ｎｏ．８３を、表２１、表２２の積層板符号ＤＡ
〜ＤＥに示すように組合せてクラッドしたブレージング
シートを用意した。なおこれらは、いずれもろう材が片
側のみにクラッドされ、かつろう材の反対側に別の犠牲
防食層がクラッドされた例である。これらにフッ化物系
フラックスを塗布して２００℃で乾燥後、不活性ガス中
にて６００℃×３分のろう付け加熱を行なった。その
後、ろう材側にＳＷＡＡＴ腐食液がかかるようにして実
施例１と同様に外部腐食試験としてＳＷＡＡＴ腐食試験
を行ない、腐食が板厚方向に貫通するまでの腐食寿命を
調べた。これらの結果を表２３に示す。

【０１２６】

【表２０】

【０１２７】

【表２１】

【０１２８】

【表２２】

【０１２９】

【表２３】

【０１３０】表２３において、積層板符号ＤＡは貴層−
卑層対を持たない現行材の比較例であるが、これと比較
して本発明材（積層板符号ＤＣ〜ＤＥ）は腐食寿命が格
段に優れていることが判る。なお積層板符号ＤＢはエロ
ージョン防止層の厚みが３０μｍに満たない比較例であ
るが、この場合は本発明例と比較して腐食寿命が格段に
劣っていた。

【０１３１】

【発明の効果】この発明の熱交換器用ブレージングシー
トは、電位差が２０ｍＶ以上でかつ厚みが１〜３０μｍ
の範囲内の貴な層および卑な層を１対とし、その貴層−
卑層対を１対以上備えているため、貴層と卑層との電位
差により卑層が犠牲陽極効果によって層状に優先的に腐
食されることになり、その結果板厚方向への孔食の進行
が抑制され、そのため板厚方向への孔食に対して優れた
耐食性を発揮することができ、しかも貴層−卑層対と表
面のろう材との間にエロージョン防止層が介在している
ため、ろう付け加熱時の溶融ろうのエロージョンによっ
て貴層−卑層対がその機能を発揮し得なくなることを防
止でき、したがって特にろう付け加熱後においても優れ
た耐食性を確実かつ安定して確保することができる。し
たがってこの発明のブレージングシートは、ろう付けを
施して使用される熱交換器用材料として従来の材料と比
較して腐食寿命を著しく延長させることが可能となり、
特に過酷な腐食環境下でも充分な耐食性を示すことがで
きる。また上述のように板厚方向の腐食寿命が長いた
め、従来よりもブレージングシートを薄肉化することが
可能であり、そのため従来よりもさらに熱交換器の軽量
化を図ることが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第１の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【図２】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第２の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【図３】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第３の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【図４】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第４の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【図５】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第５の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【図６】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第６の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【図７】この発明による熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートの第７の積層構造例を示す模式的な
断面図である。

【符号の説明】

１ 貴層−卑層対 １Ａ 貴層 １Ｂ 卑層 ２ 補強層 ３ 積層芯材 ４ エロージョン防止層 ５ ろう材 ６ 犠牲防食層

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 芯材の片面側もしくは両面側にアルミニ
   ウム合金ろう材がクラッドされている熱交換器用アルミ
   ニウム合金製ブレージングシートにおいて、 前記芯材は、その少なくとも一方の表面部分に、相互の
   電位差が２０ｍＶ以上でかつそれぞれ厚みが１〜３０μ
   ｍの範囲内の異種のアルミニウム合金からなる板厚方向
   に隣り合う貴層および卑層を１対とする貴層−卑層対を
   １対以上備えた積層芯材によって構成され、かつその積
   層芯材における貴層−卑層対が位置する側の表面とろう
   材との間に、貴層−卑層対への溶融ろうのエロージョン
   を阻止するための３０〜１００μｍの範囲内の厚みのエ
   ロージョン防止層が介在されていることを特徴とする熱
   交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の熱交換器用アルミニウ
   ム合金製ブレージングシートにおいて、 前記エロージョン防止層として、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％
   以下、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗ
   ｔ％以下に規制された純アルミニウムが用いられている
   熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
3. 【請求項３】 請求項１に記載の熱交換器用アルミニウ
   ム合金製ブレージングシートにおいて、 前記エロージョン防止層として、Ｆｅ量が０．５ｗｔ％
   以下、Ｓｉ量が０．５ｗｔ％以下、Ｃｕ量が０．０５ｗ
   ｔ％以下にそれぞれ規制され、かつＺｎ０．０６〜０．
   ５ｗｔ％、Ｍｇ０．０６〜０．５ｗｔ％、Ｉｎ０．００
   ５〜０．１ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．１ｗｔ％、Ｇ
   ａ０．００５〜０．１ｗｔ％のうちから選ばれた１種ま
   たは２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物
   よりなるアルミニウム合金が用いられている熱交換器用
   アルミニウム合金製ブレージングシート。
4. 【請求項４】 請求項１に記載の熱交換器用アルミニウ
   ム合金製ブレージングシートにおいて、 前記エロージョン防止層として、Ｍｎ０．１〜１．５ｗ
   ｔ％を含有し、かつＣｕ量が０．０５ｗｔ％以下に規制
   され、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアミニ
   ウム合金が用いられている熱交換器用アルミニウム合金
   製ブレージングシート。
5. 【請求項５】 請求項１に記載の熱交換器用アルミニウ
   ム合金製ブレージングシートにおいて、 前記エロージョン防止層として、Ｍｎ０．１〜１．５ｗ
   ｔ％を含有し、かつＣｒ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ
   ０．０６〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０６〜０．３ｗｔ
   ％、Ｗ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｍｏ０．０３〜０．３
   ｗｔ％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有
   し、しかもＣｕ量が０．０５ｗｔ％以下に規制され、残
   部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合
   金が用いられている熱交換器用アルミニウム合金製ブレ
   ージングシート。