JPS6189498A - 水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管 - Google Patents
水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管Info
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- JPS6189498A JPS6189498A JP20937284A JP20937284A JPS6189498A JP S6189498 A JPS6189498 A JP S6189498A JP 20937284 A JP20937284 A JP 20937284A JP 20937284 A JP20937284 A JP 20937284A JP S6189498 A JPS6189498 A JP S6189498A
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、冷却水管の肉厚が通常の厚さである場合は
もとより、薄肉とした場合にも高強度。
もとより、薄肉とした場合にも高強度。
優れたろう付性及び内部を循環する冷却水に対する侵れ
た針孔食性を有し、したがって、通常の厚さよりも薄肉
とすることができる水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水
管に関する。
た針孔食性を有し、したがって、通常の厚さよりも薄肉
とすることができる水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水
管に関する。
本出願人の一部は、先に、熱交換器の管材またはフィン
材として使用されろ、すぐれた針孔食性と高強度を有す
るＭ合金製プレージングシートについて出願した（特開
昭５７−５８４０号公報参照）。
材として使用されろ、すぐれた針孔食性と高強度を有す
るＭ合金製プレージングシートについて出願した（特開
昭５７−５８４０号公報参照）。
このＡ７合金製プレージングシートは、芯材を、Ｍｎ
： Ｑ、 ３〜２．０％。
： Ｑ、 ３〜２．０％。
Ｍｇ ： ０．１０〜０．８０％。
Ｃｕ： ０．０５〜０．５０％。
Ａｌおよび不可避不純物：残り
からなる組成を有する高強度Ａ／合金で構成し、前記芯
材の−１側にクラッドされた皮材を、Ｍｇ ： ０．１
〜２．５％。
材の−１側にクラッドされた皮材を、Ｍｇ ： ０．１
〜２．５％。
Ｚｎ ： ０．３〜２−０％。
Ａｌおよび不可避不純物：残り
からなる組成を有する犠牲陽極性Ａ７合金で構成し、さ
らに％前記芯材の他方側にクラッドされた皮材を、 Ｓｉ ： ７．０〜１ ５．０％。
らに％前記芯材の他方側にクラッドされた皮材を、 Ｓｉ ： ７．０〜１ ５．０％。
Ｍｇ ： Ｑ、３〜２．５％。
必要ニ応じて、Ｂｉ ；０．０１〜０．３０％Ａｌおよ
び不可避不純物：残り からなる組成（以上重量％）を有するＡ７合金ろう材で
構成したことを！涛徴とするものである。
び不可避不純物：残り からなる組成（以上重量％）を有するＡ７合金ろう材で
構成したことを！涛徴とするものである。
前記のＡｌ合金製プレージングシートは、真空ろう付は
処理に相当する熱処理（約１０−’ｔｏｒｒの真空中、
温度＝６００℃に３分間保持）後、１．２ ｍｒｒ。
処理に相当する熱処理（約１０−’ｔｏｒｒの真空中、
温度＝６００℃に３分間保持）後、１．２ ｍｒｒ。
の厚さで約１６〜１８．５ ｋｇ７ｍπの引張強さを有
するので、比較的旨い強度をもつものであり、しかも、
すぐれた耐孔食性を有するものであった。
するので、比較的旨い強度をもつものであり、しかも、
すぐれた耐孔食性を有するものであった。
しかしながら、現在、熱交換器の軽微化のために、冷却
水管の薄肉化が試みられており、前記のＡｌ！合金製プ
レージングシートをより薄肉にして看にすると、以下の
ような問題点があることがその後の試験によりわかった
。即ち。
水管の薄肉化が試みられており、前記のＡｌ！合金製プ
レージングシートをより薄肉にして看にすると、以下の
ような問題点があることがその後の試験によりわかった
。即ち。
ａ）熱交換器を製造するための工程である真空ろう付は
処理後の強度（便用強度）か十分でないこと。
処理後の強度（便用強度）か十分でないこと。
ｂ）真空ろう付処理時、プレージングシート自体の高温
強度が十分でないし、又、熱処理時間が長びくにつれ、
ろう材の侵入により更に高温強度が低下し、プレージン
グシートが塑性変形を起こして、形状を保持することが
できないこと、真空ろう付処理時、熱処理温度が高かっ
たり、熱処理時間が長かったりすると、ろう材が芯材へ
侵入して、それでなくとも薄肉なために少量のろう材が
更に失われること、これらの形状保持の困難さとろう材
の減少とにより、ろう付性が低下すること、Ｃ）耐孔食
性が十分でないこと。
強度が十分でないし、又、熱処理時間が長びくにつれ、
ろう材の侵入により更に高温強度が低下し、プレージン
グシートが塑性変形を起こして、形状を保持することが
できないこと、真空ろう付処理時、熱処理温度が高かっ
たり、熱処理時間が長かったりすると、ろう材が芯材へ
侵入して、それでなくとも薄肉なために少量のろう材が
更に失われること、これらの形状保持の困難さとろう材
の減少とにより、ろう付性が低下すること、Ｃ）耐孔食
性が十分でないこと。
したがって、この発明の目的は、冷却水管の肉厚が通常
の厚さである場合はもとより、薄肉とした場合にも高強
度、優れたろう付性及び内部を循環する冷却水に対する
優れた耐孔食性を有し、したがって１通常の厚さよりも
薄肉とすることができる水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷
却水管を提供することである。
の厚さである場合はもとより、薄肉とした場合にも高強
度、優れたろう付性及び内部を循環する冷却水に対する
優れた耐孔食性を有し、したがって１通常の厚さよりも
薄肉とすることができる水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷
却水管を提供することである。
本発明者らは、種々試験研究を重ねた結果、前記のＡ／
合金衾プレージングシートの芯材に■を添加したものを
熱交換器の管材として用いる。厳密には、水冷式Ａｌ合
金製熱交換器の冷却水管を、それぞれ特定の組成を有す
る内側皮材とＶ添加芯材と外側ろう材とからなる３層ク
ラッド材の邂縫溶接管とすることにより、前記目的を達
成することができることを見い出した。
合金衾プレージングシートの芯材に■を添加したものを
熱交換器の管材として用いる。厳密には、水冷式Ａｌ合
金製熱交換器の冷却水管を、それぞれ特定の組成を有す
る内側皮材とＶ添加芯材と外側ろう材とからなる３層ク
ラッド材の邂縫溶接管とすることにより、前記目的を達
成することができることを見い出した。
この発明は、上記知見に基いて発明されたものであり、
水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管において、内側皮
材と芯材と外側ろう材とからなる３層クラッド材の電縫
溶接管からなり。
材と芯材と外側ろう材とからなる３層クラッド材の電縫
溶接管からなり。
かつ、前記内側皮材が
Ｍｇ ： ０．１〜１．５％。
Ｚｎ ： ０．５〜２．０％
を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
？有するＡｌ金合金構成され、 また、前記芯材が ｂ’ｉｎ ： ０．５〜１．５％。
？有するＡｌ金合金構成され、 また、前記芯材が ｂ’ｉｎ ： ０．５〜１．５％。
Ｍｇ ： ０．１〜０．５係。
ＣＬＩ：０．１〜０．５ ％。
Ｖ：０．０１〜０．２ ％
を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成され。
を有するＡｌ合金で構成され。
更に、前記外側ろう材が
８ｉ ： ６〜１２％。
Ｍｇ ： ０．０５〜２．０％
必袂に応じて、Ｂｉ：０．０３〜０．１５％を含有し、
残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成（以上、組
成はすべて、！ｆｆ１％）を有するＡｌ合金で構成され
たことを％徴とするものである。
残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成（以上、組
成はすべて、！ｆｆ１％）を有するＡｌ合金で構成され
たことを％徴とするものである。
以下、この発明の詳細な説明する。
（＋１ 内側皮材
（ａｌ Ｍｇ
へ１ｇ成分はそれ自体腐食抑制効果を有するとともに、
Ｚｎと共存することによって著しい孔食発生抑制作用
を付与することができる。Ｍｇの含有量が０、１％未満
では上記効果が十分でなく、一方、１．５係を越えると
、さらに一層の改善効果がないばかりでなく、皮材の加
工硬化が大きくなって、芯材と皮材の加工性の差から３
層クラッド材の加工性に問題を生じるようになることか
ら、その含有量を０．１〜１．５％と定めた。
Ｚｎと共存することによって著しい孔食発生抑制作用
を付与することができる。Ｍｇの含有量が０、１％未満
では上記効果が十分でなく、一方、１．５係を越えると
、さらに一層の改善効果がないばかりでなく、皮材の加
工硬化が大きくなって、芯材と皮材の加工性の差から３
層クラッド材の加工性に問題を生じるようになることか
ら、その含有量を０．１〜１．５％と定めた。
（ｂ） Ｚｎ
Ｚｎ成分はＡｌ中に含有されて、これを電気化学的に卑
とし、耐孔食性改善に寄与゛する作用を有する。
とし、耐孔食性改善に寄与゛する作用を有する。
このような効果は微量Ｚｎでも発揮されるが、Ｚｎは蒸
気圧が高いので、熱交換器を作製するための後の工程で
ある真空ろう付中に材料表面から蒸発すると共に芯材中
へも拡散し、ろう付後したがって冷却水を循環して使用
の時には、その残留量は数分の１になるから０．５％以
上必袂である。一方、２．０％を越えると、ろう付時の
Ｚｎの蒸発量が著しく増加し、炉を汚染してろう付性を
低下させるので、その含有量をを０．５〜２．０％と定
めた。
気圧が高いので、熱交換器を作製するための後の工程で
ある真空ろう付中に材料表面から蒸発すると共に芯材中
へも拡散し、ろう付後したがって冷却水を循環して使用
の時には、その残留量は数分の１になるから０．５％以
上必袂である。一方、２．０％を越えると、ろう付時の
Ｚｎの蒸発量が著しく増加し、炉を汚染してろう付性を
低下させるので、その含有量をを０．５〜２．０％と定
めた。
１） ’Ｆ５材
成し、この化合物が不可避不純物のＦｅや８１をとり込
むことによって耐食性を向上させるのである。
むことによって耐食性を向上させるのである。
また、Ｍｎ成分の添加により形成されるＡｌ −Ｍｎ系
化合物は高温でも比較的安定に存在して、ろう付時の高
温加熱の際の変形を阻止する作用を有する。
化合物は高温でも比較的安定に存在して、ろう付時の高
温加熱の際の変形を阻止する作用を有する。
Ｍｎ量が０．５％未満では上記効果が十分でなく、一方
、１．５％を越えると、さらに一層の向上効果がないば
かりでなく、材料の加工性を損なうようになるので、そ
の含有量を０．５〜１．５％と定めた。
、１．５％を越えると、さらに一層の向上効果がないば
かりでなく、材料の加工性を損なうようになるので、そ
の含有量を０．５〜１．５％と定めた。
（ｂ） Ｍｇ
Ｍｇ成分は、Ａｌ合金中に含有されると、その含有ｉＫ
応じて、ろう付後の強度である使用強度を向上させる作
用を有する。Ｍｇ量が０．１％未満ではその効果が十分
でなく、一方、０．５易を越えると３層クラッド材製造
時の加工硬化が大きくなり、その加工性に問題を生じる
し、又、彼工程のろう付時に形成される再結晶粒が微細
化し、ろう材が粒界より侵入し易くなって、高温強度（
高温加熱の際の塑性変形のしに（さ）を低下させると共
ｐ（、ろう付性、耐食性を劣化させるので、その含有量
をｏ、 ｉ〜０．５％と定めた。
応じて、ろう付後の強度である使用強度を向上させる作
用を有する。Ｍｇ量が０．１％未満ではその効果が十分
でなく、一方、０．５易を越えると３層クラッド材製造
時の加工硬化が大きくなり、その加工性に問題を生じる
し、又、彼工程のろう付時に形成される再結晶粒が微細
化し、ろう材が粒界より侵入し易くなって、高温強度（
高温加熱の際の塑性変形のしに（さ）を低下させると共
ｐ（、ろう付性、耐食性を劣化させるので、その含有量
をｏ、 ｉ〜０．５％と定めた。
（ｃｌ Ｃｕ
Ｃｕ成分は、Ｍｇ成分と同様に、Ａ７！合金中に含有さ
れると、その含有量に応じて使用強度（ろう付は後の強
度）を向上させる作用を有する。Ｃｕ量が０．１％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．５％を越えると
、ろう付後の冷却時に粒界析出を生じるようになり、こ
れに基づく粒界腐食が生じるようになるので、その含有
量を０．１〜０．５％と定めた。
れると、その含有量に応じて使用強度（ろう付は後の強
度）を向上させる作用を有する。Ｃｕ量が０．１％未満
ではその効果が十分でなく、一方、０．５％を越えると
、ろう付後の冷却時に粒界析出を生じるようになり、こ
れに基づく粒界腐食が生じるようになるので、その含有
量を０．１〜０．５％と定めた。
（ｄｌ Ｖ
■成分はＡｌ中に含有させると、 ＡｌＩとの微細な化
合物を形成し、ろう何時の再結晶温度を上昇させ、形成
される再結晶粒を調整（結晶粒を板厚方向への粗大化を
抑えつつ、圧延方向には伸長させる）して１粒界面積を
減少させてろうの侵入を抑制し、粒界面積の減少とろう
の侵入抑制とが相俟って高温強匹（高温加熱の際の塑性
変形のしＫくさ）を向上させると共に、再結晶粒による
使用強度向上にも寄与し、ろうの芯材への侵入抑制によ
るろう付性向上効果及び芯材を電気化学的により貴とす
ることによる耐食性向上効果を奏する。Ｖ量が０．０１
％未満ではその効果が十分でなく、−万、０、２％を越
えてもさらに一層の改善効果がないばかりでなく、芯材
の鋳造時に粗大晶出物（■とＡｌとからなる化合物）を
形成して材料の加工性を劣化させるので、その含有量を
０．０１〜０．２％と定めた。
合物を形成し、ろう何時の再結晶温度を上昇させ、形成
される再結晶粒を調整（結晶粒を板厚方向への粗大化を
抑えつつ、圧延方向には伸長させる）して１粒界面積を
減少させてろうの侵入を抑制し、粒界面積の減少とろう
の侵入抑制とが相俟って高温強匹（高温加熱の際の塑性
変形のしＫくさ）を向上させると共に、再結晶粒による
使用強度向上にも寄与し、ろうの芯材への侵入抑制によ
るろう付性向上効果及び芯材を電気化学的により貴とす
ることによる耐食性向上効果を奏する。Ｖ量が０．０１
％未満ではその効果が十分でなく、−万、０、２％を越
えてもさらに一層の改善効果がないばかりでなく、芯材
の鋳造時に粗大晶出物（■とＡｌとからなる化合物）を
形成して材料の加工性を劣化させるので、その含有量を
０．０１〜０．２％と定めた。
（ｉｔｌｌ 外側ろう材
（ａｌ ５ｉ
Ｂ１成分はＡｌ中に含有されてその融点を低下させ。
Ａｌ合金にろう材としての性質を付与する。Ｓ１量が６
％未満では上記効果が十分でなく、一方、１２％を越え
ると、地縫溶接や真空ろう何時の高温加熱の際のろうに
よる芯材への侵食が問題となるので、その含有量を６〜
１２％と定めた。
％未満では上記効果が十分でなく、一方、１２％を越え
ると、地縫溶接や真空ろう何時の高温加熱の際のろうに
よる芯材への侵食が問題となるので、その含有量を６〜
１２％と定めた。
（ｂ） Ｍｇ
Ｍｇ成分はＡｌ −Ｓ ｉ系ろう材に含有されると、ろ
う付中に蒸発してろう付に有害な水分、酸素などのゲッ
ターとして働くばかりでなく、ろうの酸化皮膜を破壊し
、流動性を向上し、もってろう付性を改善する作用を有
する。Ｍｇ量が０．０５％未満では上記効果が十分でな
く、一方、２．０％を越えてもさらに一層の向上効果が
発揮できないばかりでなく、ろう何時のＭｇの蒸発量が
著しく増加して炉の汚染を促進するようになるので、そ
の含有量を０．０５〜２，０％と定めた。
う付中に蒸発してろう付に有害な水分、酸素などのゲッ
ターとして働くばかりでなく、ろうの酸化皮膜を破壊し
、流動性を向上し、もってろう付性を改善する作用を有
する。Ｍｇ量が０．０５％未満では上記効果が十分でな
く、一方、２．０％を越えてもさらに一層の向上効果が
発揮できないばかりでなく、ろう何時のＭｇの蒸発量が
著しく増加して炉の汚染を促進するようになるので、そ
の含有量を０．０５〜２，０％と定めた。
（ｃｌ Ｂ１
Ｂ１成分は、Ａ７− Ｓ ｉ系ろう材に含有されてその
流動性を向上させ、もってろう付性を改善する効果を有
するので、ろうにより一層の流動性が要求される場合に
必要に応じて配合される。Ｂｉ量か０．０３％未満では
上記効果が十分でなく、−万、０．１５係を越えると、
ろう何時におけるろう材の芯材への侵食が問題となるの
で、その含有量を０゜０３〜０．１５％と定めた。
流動性を向上させ、もってろう付性を改善する効果を有
するので、ろうにより一層の流動性が要求される場合に
必要に応じて配合される。Ｂｉ量か０．０３％未満では
上記効果が十分でなく、−万、０．１５係を越えると、
ろう何時におけるろう材の芯材への侵食が問題となるの
で、その含有量を０゜０３〜０．１５％と定めた。
以下に、比較例とともに実施例を挙げて、この発明の↑
ｊ４成及び効果を説明する。
ｊ４成及び効果を説明する。
実施例
通常の方法により第１表に示される最終成分組成をもっ
た不発明芯材用Ｍ合金１′〜７′１本発明内側皮材用Ａ
ｌ合金Ａ−Ｂ、同じく本発明外側ろう材用Ａｌ合金Ｘ−
Ｙ、並びにＶを合金成分として含有しない比較芯材用Ａ
ｌ合金ａをそれぞれ溶製し、′遺して鋳塊とし、均質化
熱処理を施した。なお。
た不発明芯材用Ｍ合金１′〜７′１本発明内側皮材用Ａ
ｌ合金Ａ−Ｂ、同じく本発明外側ろう材用Ａｌ合金Ｘ−
Ｙ、並びにＶを合金成分として含有しない比較芯材用Ａ
ｌ合金ａをそれぞれ溶製し、′遺して鋳塊とし、均質化
熱処理を施した。なお。
これらのＡ７合金は、すべて不可避不純物としてＦｅ：
０．４％以下、Ｃｒ：０．０２％以下、Ｚｒ：０．０１
％：０．０１％以下Ｔ Ｂ＋ ： ｏ、 ０１％以下を
、本発明内側皮材用Ａｌ金合金不可避不純物としてＳｉ
：０．１４係以下、 Ｃｕ： ０．０１ ％以下、 Ｍ
ｎ ： ０．０１ ％以下。
０．４％以下、Ｃｒ：０．０２％以下、Ｚｒ：０．０１
％：０．０１％以下Ｔ Ｂ＋ ： ｏ、 ０１％以下を
、本発明内側皮材用Ａｌ金合金不可避不純物としてＳｉ
：０．１４係以下、 Ｃｕ： ０．０１ ％以下、 Ｍ
ｎ ： ０．０１ ％以下。
Ｂｉ：０．０１％以下を、本発明外側ろう材用Ｍ合金は
不可ｎ不純物として、Ｃｕ ： ０．０３ ％以下、Ｎ
′Ｌｎ：０、Ｏ１％以下Ｔ Ｚｎ ： ０−０１％以下
を含有するものであった、つ（・で芯材用鋳塊は８ ｒ
ｎｖｔ厚まで、また内側皮材用鋳塊と外１ｉｊｌろう材
用鋳塊をまともに５ ｒｓｍ厚まで熱間圧延し、引続い
て前記内側皮材用−ツ正板と外９１）１ろう材用熱延板
はそれぞれ冷間圧う正（二でともに１ ｍｘ厚とした。
不可ｎ不純物として、Ｃｕ ： ０．０３ ％以下、Ｎ
′Ｌｎ：０、Ｏ１％以下Ｔ Ｚｎ ： ０−０１％以下
を含有するものであった、つ（・で芯材用鋳塊は８ ｒ
ｎｖｔ厚まで、また内側皮材用鋳塊と外１ｉｊｌろう材
用鋳塊をまともに５ ｒｓｍ厚まで熱間圧延し、引続い
て前記内側皮材用−ツ正板と外９１）１ろう材用熱延板
はそれぞれ冷間圧う正（二でともに１ ｍｘ厚とした。
この状態で前記５拐“用１県〕玉板と、その両側に前記
内側皮材用冷延板と前記外側ろう材用冷延板とを第２表
に示される組合せで重ね合わせ、熱間圧延にてクラッド
し、その後中間焼鈍をはさみなから冷間圧延を繰り返し
行うこと（てよって、それぞれ最終板厚０４間（芯材ｏ
、３２朋、外側ろう材、内側皮材はともに０．０４朋）
の、電縫溶接管を製造するための３層クラッド材を製造
した。
内側皮材用冷延板と前記外側ろう材用冷延板とを第２表
に示される組合せで重ね合わせ、熱間圧延にてクラッド
し、その後中間焼鈍をはさみなから冷間圧延を繰り返し
行うこと（てよって、それぞれ最終板厚０４間（芯材ｏ
、３２朋、外側ろう材、内側皮材はともに０．０４朋）
の、電縫溶接管を製造するための３層クラッド材を製造
した。
この３層クラッド材から腐食試験用試片は５゜ｘＢＯｍ
ｍに、耐垂下性試政用試片は３０Ｘ１４０Ｕの大きさに
切出した。また、ゲージ部１０Ｘ５０朋の引張試験片も
作製した。
ｍに、耐垂下性試政用試片は３０Ｘ１４０Ｕの大きさに
切出した。また、ゲージ部１０Ｘ５０朋の引張試験片も
作製した。
腐食試験用試片と引張試験片はともに、Ｘ空ろう材処理
に相当する、１０ ”ｔｏｒｒの真を中で６２０”Ｃ，
１０分間の熱処理上行なった。
に相当する、１０ ”ｔｏｒｒの真を中で６２０”Ｃ，
１０分間の熱処理上行なった。
この熱処理の後で腐食試験用試片のろう材用を塗装絶縁
して４０℃のＣｕ 添加（ｉｐｐｍ）の水道水中と４
０℃のＣｕ とＣ１、ＨＣＯ３，ＳＯ４とを含む（Ｃ
ｕ −１０ｐｐｍ、 （Ｊｌ 、 ）ＩＣＯ３−、Ｓ
Ｏ４”−はキれぞれ１００ ｐｐｍ ）水６液中でそれ
ぞれ３゜日間の°浸漬をすることにより腐食試験を行な
った。
して４０℃のＣｕ 添加（ｉｐｐｍ）の水道水中と４
０℃のＣｕ とＣ１、ＨＣＯ３，ＳＯ４とを含む（Ｃ
ｕ −１０ｐｐｍ、 （Ｊｌ 、 ）ＩＣＯ３−、Ｓ
Ｏ４”−はキれぞれ１００ ｐｐｍ ）水６液中でそれ
ぞれ３゜日間の°浸漬をすることにより腐食試験を行な
った。
試験の結果生じた孔食に関するデータを第２表に示した
。
。
ｉｉＩ記の熱処理をされた引張試験片についての機械的
性質も第２表に示した。
性質も第２表に示した。
耐垂下性試験は試片のうち３０Ｘ４０ｍｘを水平保持し
た状態で真空ろう材処理に相当する上記の熱処理を行な
い、その後の試験片先端部における垂下距離を測定する
ことにより行ない、又、ろうの芯材への侵入程度を材料
断面の顕微鏡観察により評価した。これらの結果を第２
表に示す。
た状態で真空ろう材処理に相当する上記の熱処理を行な
い、その後の試験片先端部における垂下距離を測定する
ことにより行ない、又、ろうの芯材への侵入程度を材料
断面の顕微鏡観察により評価した。これらの結果を第２
表に示す。
第２表より、比ｆ１３層クラッド材では水道水拭”験と
溶液試験で耐食性尤劣り１貫通あるいは貫通に近い深い
孔食が発生しているのに対し、本発明３層クラッド材で
は、Ｃｕ 添加の水道水試験（４０”Ｃ１３０日間）
でも、溶液試験（４０℃、３０日間）でも、孔食の発生
がほとんどなく良好な１射孔食性を示しており、３Ｍク
ラッド材が０．４朋と薄肉であって、しかも本試験で用
いたような苛酷な腐食環境下であっても十分使用に耐え
ることが明らかである。
溶液試験で耐食性尤劣り１貫通あるいは貫通に近い深い
孔食が発生しているのに対し、本発明３層クラッド材で
は、Ｃｕ 添加の水道水試験（４０”Ｃ１３０日間）
でも、溶液試験（４０℃、３０日間）でも、孔食の発生
がほとんどなく良好な１射孔食性を示しており、３Ｍク
ラッド材が０．４朋と薄肉であって、しかも本試験で用
いたような苛酷な腐食環境下であっても十分使用に耐え
ることが明らかである。
又、比較３ Ｒ１ｔクラッド材では機械的性質が劣るの
に対し、本発明３層クラッド材では薄肉であってもすぐ
れた機械的性質が得られている。これは。
に対し、本発明３層クラッド材では薄肉であってもすぐ
れた機械的性質が得られている。これは。
本発明３層クラッド材では芯材の強度が十分であり、し
かも熱処理中におけるろうの芯材への侵入がほとんどな
いことによるものと思われる。
かも熱処理中におけるろうの芯材への侵入がほとんどな
いことによるものと思われる。
更に、比較３層クラッド材では、ろう何時にろう材が芯
材深く浸入しているのに対し、本発明３層クラッド材で
はろうの芯材への侵入がほとんどな（大部分が接合に寄
与すると共に、耐垂下性も良好なのですぐれたろう付性
を示すことが明きらかである。
材深く浸入しているのに対し、本発明３層クラッド材で
はろうの芯材への侵入がほとんどな（大部分が接合に寄
与すると共に、耐垂下性も良好なのですぐれたろう付性
を示すことが明きらかである。
以上、述べたように１本発明３層クラッド材から゛ユ縫
浴接により、製造した冷却水管は、薄肉であってもろう
付性にすぐれ、又ろう付後の機械的性質、針孔食性にも
すぐれていることより、薄肉化による軽量化が可能であ
る。
浴接により、製造した冷却水管は、薄肉であってもろう
付性にすぐれ、又ろう付後の機械的性質、針孔食性にも
すぐれていることより、薄肉化による軽量化が可能であ
る。
又、耐久性の向上、生産性の向上が期待できるので大川
上極めて有用である。
上極めて有用である。
Claims (2)
- （１）水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管において、
内側皮材と芯材と外側ろう材とからなる３層クラッド材
の電縫溶接管からなり、 かつ、前記内側皮材が Ｍｇ：０．１〜１．５％、 Ｚｎ：０．５〜２．０％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成され、 また、前記芯材が Ｍｎ：０．５〜１．５％、 Ｍｇ：０．１〜０．５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％、 Ｖ：０．０１〜０．２％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成され、 更に、前記外側ろう材が Ｓｉ：６〜１２％、 Ｍｇ：０．０５〜２．０％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、組成はすべて重量％）を有するＡｌ合金で構成
されたことを特徴とする水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷
却水管。 - （２）水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管において、
内側皮材と芯材と外側ろう材とからなる３層クラッド材
の電縫溶接管からなり、 かつ、前記内側皮材が Ｍｇ：０．１〜１．５％、 Ｚｎ：０．５〜２．０％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成され、 また、前記芯材が Ｍｎ：０．５〜１．５％、 Ｍｇ：０．１〜０．５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％、 Ｖ：０．０１〜０．２％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金で構成され、 更に、前記外側ろう材が Ｓｉ：６〜１２％、 Ｍｇ：０．０５〜２．０％、 Ｂｉ：０．０３〜０．１５％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、組成はすべて重量％）を有するＡｌ合金で構成
されたことを特徴とする水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷
却水管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20937284A JPS6189498A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | 水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20937284A JPS6189498A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | 水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6189498A true JPS6189498A (ja) | 1986-05-07 |
| JPH0473080B2 JPH0473080B2 (ja) | 1992-11-19 |
Family
ID=16571835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20937284A Granted JPS6189498A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | 水冷式Ａｌ合金製熱交換器の冷却水管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6189498A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63195239A (ja) * | 1987-02-10 | 1988-08-12 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト |
| US5292595A (en) * | 1992-02-18 | 1994-03-08 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Clad aluminum alloy material having high strength and high corrosion resistance for heat exchanger |
-
1984
- 1984-10-05 JP JP20937284A patent/JPS6189498A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63195239A (ja) * | 1987-02-10 | 1988-08-12 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト |
| US5292595A (en) * | 1992-02-18 | 1994-03-08 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Clad aluminum alloy material having high strength and high corrosion resistance for heat exchanger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0473080B2 (ja) | 1992-11-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |