JPS6358217B2 - - Google Patents
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- JPS6358217B2 JPS6358217B2 JP5426581A JP5426581A JPS6358217B2 JP S6358217 B2 JPS6358217 B2 JP S6358217B2 JP 5426581 A JP5426581 A JP 5426581A JP 5426581 A JP5426581 A JP 5426581A JP S6358217 B2 JPS6358217 B2 JP S6358217B2
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
この発明は、熱交換器製造におけるろう付け時
にすぐれた耐垂下性を示すフイン材用ブレージン
グシートの製造法に関するものである。 従来、一般に、例えば自動車のラジエータや、
空調機器などにはAl合金製熱交換器が広く使用
されている。この熱交換器は、通常、少なくとも
Mn:0.9〜1.5%およびZr:0.02〜0.2%を含有す
るAl−Mn−Zr系合金の芯材用板材と、Al−Si系
合金のろう材用板材とを熱間圧延および冷間圧延
によりクラツドしてブレージングシートとした
後、これに400〜450℃の温度範囲内の温度に加熱
保持の完全軟化焼鈍を施し、さらに最終的にフイ
ンに成形加工するのに必要な強度を付与する目的
で加工率:30〜50%の冷間加工を施すことによつ
て調製されたブレージングシートからなるフイン
材を、例えばAl−Mn系合金の管材に、真空中で
ろう付けすることによつて製造されている。 しかしながら、この結果製造された熱交換器に
おいては、真空ろう付け加熱時にフイン材の芯材
に再結晶化が起り、芯材は微細な再結晶粒で構成
された状態となるため、ろう材中のSiが結晶粒微
細化に伴うかなりの量の結晶粒界から芯材中に拡
散侵入し、この結果芯材の耐垂下性が劣化し、フ
イン材には“へたり”や変形が生じ、かつろう不
足も加わつて満足なろう付けを行なうことができ
ない場合がしばしば発生するものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、ろう付けに際して耐垂下性劣化のない熱交換
器フイン材用ブレージングシートを得べく研究を
行なつた結果、少なくともMn:0.9〜1.5%およ
びZr:0.02〜0.2%を含有するAl−Mn−Zr系合金
の芯材用板材と、Al−Si系合金のろう材用板材
とを熱間圧延および冷間圧延によりクラツドして
熱交換器用ブレージングシートを製造するに際し
て、前記冷間圧延後のブレージングシートに、昇
温速度:0.1〜3℃/min、加熱温度:300〜350
℃、加熱保持時間:10分〜10時間の条件で熱処理
を施すと、このブレージングシートにはAl−Mn
化合物およびAl−Zr化合物が形成した状態とな
り、このブレージングシートをろう付けに供する
と、前記Al−Mn化合物およびAl−Zr化合物の作
用で再結晶粒が粗大化するようになり、この結果
結晶粒界からのろう材中のSiの侵入が抑制される
ことになるから、芯材にはすぐれた耐垂下性が保
持されるようになるという知見を得たのである。 この発明は上記知見にもとづいてなされたもの
であつて、以下に成分組成および熱処理条件を上
記の通りに限定した理由を説明する。 A 成分組成 MnおよびZr成分には、上記のように冷間圧
延後の熱処理に際してAl−Mn化合物およびAl
−Zr化合物を形成し、このAl−Mn化合物およ
びAl−Zr化合物がろう付け時に再結晶粒を粗
大化するように働くことから、結晶粒界からろ
うの侵入が抑制されて、耐垂下性の劣化が阻止
されるようになる作用があるが、その含有量が
それぞれMn:0.9%未満、Zr:0.02%未満で
は、前記の作用に所望の効果が得られず、一方
Mn:1.5%、およびZr:0.2%を越えて含有さ
せると、加工性が劣化するようになることか
ら、それぞれMn:0.9〜1.5%、Zr:0.02〜0.2
%と定めた。 B 熱処理条件 昇温速度が遅ければ遅いほど結果的にろう付
け時に再結晶粒は粗大化するようになるが、
0.1℃/min未満の昇温速度では加熱温度に達
するまであまりにも長時間を要して実操業的で
なく、かつ再結晶粒粗大化により顕著な効果が
現われるものではないことから、その下限値を
0.1℃/minと定めた。一方3℃/minを越えた
昇温速度にすると、所望の再結晶粒粗大化効果
が得られないことから、その上限値を3℃/
minと定めた。 また、加熱温度および加熱保持時間も昇温速
度と同様に経験的に定めたものであつて、加熱
温度が300℃未満でも、さらに加熱保持時間が
10分未満でも、さらに加熱温度が350℃を、加
熱保持時間が10時間を越えても、ろう付け時に
さらに著しい再結晶粒粗大化をはかることがで
きないばかりでなく、再結晶の進行による軟化
をきたすようになるものである。 なお、この発明の方法において、上記の条件
での熱処理後に、ブレージングシートに加工
率:1〜30%の冷間圧延を施しても、ろう付け
時における再結晶粒粗大化効果、すなわち耐垂
下性の改善を何ら損なうものではない。 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第1表に示され
る成分組成をもつた芯材用Al−Mn−Zr系合金
と、Mg:1.53%、Si:9.50%、Bi:0.05%、Alお
よび不可避不純物:残りからなる組成をもつたろ
う材用Al−Si系合金を溶製し、鋳造して鋳塊と
した後、均質化処理を施した。なお、これらの
Al合金は、不可避不純物として、芯材用Al−Mn
−Zr系合金にあつてはMg:0.01%以下、Cu:
0.05%以下、Zn:0.02%以下、Fe:0.20〜0.35%、
Si:0.10〜0.18%、Cr:0.01%以下を含有し、ま
たろう材用Al−Si系合金にあつては、Mn:0.01
%以下、Cu:0.05%以下、Zn:0.02
にすぐれた耐垂下性を示すフイン材用ブレージン
グシートの製造法に関するものである。 従来、一般に、例えば自動車のラジエータや、
空調機器などにはAl合金製熱交換器が広く使用
されている。この熱交換器は、通常、少なくとも
Mn:0.9〜1.5%およびZr:0.02〜0.2%を含有す
るAl−Mn−Zr系合金の芯材用板材と、Al−Si系
合金のろう材用板材とを熱間圧延および冷間圧延
によりクラツドしてブレージングシートとした
後、これに400〜450℃の温度範囲内の温度に加熱
保持の完全軟化焼鈍を施し、さらに最終的にフイ
ンに成形加工するのに必要な強度を付与する目的
で加工率:30〜50%の冷間加工を施すことによつ
て調製されたブレージングシートからなるフイン
材を、例えばAl−Mn系合金の管材に、真空中で
ろう付けすることによつて製造されている。 しかしながら、この結果製造された熱交換器に
おいては、真空ろう付け加熱時にフイン材の芯材
に再結晶化が起り、芯材は微細な再結晶粒で構成
された状態となるため、ろう材中のSiが結晶粒微
細化に伴うかなりの量の結晶粒界から芯材中に拡
散侵入し、この結果芯材の耐垂下性が劣化し、フ
イン材には“へたり”や変形が生じ、かつろう不
足も加わつて満足なろう付けを行なうことができ
ない場合がしばしば発生するものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、ろう付けに際して耐垂下性劣化のない熱交換
器フイン材用ブレージングシートを得べく研究を
行なつた結果、少なくともMn:0.9〜1.5%およ
びZr:0.02〜0.2%を含有するAl−Mn−Zr系合金
の芯材用板材と、Al−Si系合金のろう材用板材
とを熱間圧延および冷間圧延によりクラツドして
熱交換器用ブレージングシートを製造するに際し
て、前記冷間圧延後のブレージングシートに、昇
温速度:0.1〜3℃/min、加熱温度:300〜350
℃、加熱保持時間:10分〜10時間の条件で熱処理
を施すと、このブレージングシートにはAl−Mn
化合物およびAl−Zr化合物が形成した状態とな
り、このブレージングシートをろう付けに供する
と、前記Al−Mn化合物およびAl−Zr化合物の作
用で再結晶粒が粗大化するようになり、この結果
結晶粒界からのろう材中のSiの侵入が抑制される
ことになるから、芯材にはすぐれた耐垂下性が保
持されるようになるという知見を得たのである。 この発明は上記知見にもとづいてなされたもの
であつて、以下に成分組成および熱処理条件を上
記の通りに限定した理由を説明する。 A 成分組成 MnおよびZr成分には、上記のように冷間圧
延後の熱処理に際してAl−Mn化合物およびAl
−Zr化合物を形成し、このAl−Mn化合物およ
びAl−Zr化合物がろう付け時に再結晶粒を粗
大化するように働くことから、結晶粒界からろ
うの侵入が抑制されて、耐垂下性の劣化が阻止
されるようになる作用があるが、その含有量が
それぞれMn:0.9%未満、Zr:0.02%未満で
は、前記の作用に所望の効果が得られず、一方
Mn:1.5%、およびZr:0.2%を越えて含有さ
せると、加工性が劣化するようになることか
ら、それぞれMn:0.9〜1.5%、Zr:0.02〜0.2
%と定めた。 B 熱処理条件 昇温速度が遅ければ遅いほど結果的にろう付
け時に再結晶粒は粗大化するようになるが、
0.1℃/min未満の昇温速度では加熱温度に達
するまであまりにも長時間を要して実操業的で
なく、かつ再結晶粒粗大化により顕著な効果が
現われるものではないことから、その下限値を
0.1℃/minと定めた。一方3℃/minを越えた
昇温速度にすると、所望の再結晶粒粗大化効果
が得られないことから、その上限値を3℃/
minと定めた。 また、加熱温度および加熱保持時間も昇温速
度と同様に経験的に定めたものであつて、加熱
温度が300℃未満でも、さらに加熱保持時間が
10分未満でも、さらに加熱温度が350℃を、加
熱保持時間が10時間を越えても、ろう付け時に
さらに著しい再結晶粒粗大化をはかることがで
きないばかりでなく、再結晶の進行による軟化
をきたすようになるものである。 なお、この発明の方法において、上記の条件
での熱処理後に、ブレージングシートに加工
率:1〜30%の冷間圧延を施しても、ろう付け
時における再結晶粒粗大化効果、すなわち耐垂
下性の改善を何ら損なうものではない。 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第1表に示され
る成分組成をもつた芯材用Al−Mn−Zr系合金
と、Mg:1.53%、Si:9.50%、Bi:0.05%、Alお
よび不可避不純物:残りからなる組成をもつたろ
う材用Al−Si系合金を溶製し、鋳造して鋳塊と
した後、均質化処理を施した。なお、これらの
Al合金は、不可避不純物として、芯材用Al−Mn
−Zr系合金にあつてはMg:0.01%以下、Cu:
0.05%以下、Zn:0.02%以下、Fe:0.20〜0.35%、
Si:0.10〜0.18%、Cr:0.01%以下を含有し、ま
たろう材用Al−Si系合金にあつては、Mn:0.01
%以下、Cu:0.05%以下、Zn:0.02
【表】
%以下、Fe:0.35%以下、Cr:0.01%以下、Zr:
0.01%以下を含有するものであつた。 ついで、上記芯材用Al−Mn−Zr系合金鋳塊は
8mm厚まで、またろう材用Al−Si系合金鋳塊は
5mm厚までそれぞれ熱間圧延し、さらにこの結果
のろう材用Al−Si系合金熱延板については冷間
圧延により、その板厚を1mmとした。この状態
で、芯材用Al−Mn−Zr系合金熱延板の両面に、
ろう材用Al−Si系合金冷延板を重ね合わせ、熱
間圧延にてクラツドして1.6mmのブレージングシ
ートとした後、昇温速度:2℃/min、加熱温
度:370℃、加熱保持時間:2時間の条件での中
間焼鈍と中間冷間圧延とを交互に加えながら冷間
圧延を行ない、さらに引続いて第1表に示される
条件にて熱処理を行ない、最終的にそれぞれ30
%、15%、5%、0%の冷間加工率を有する板
厚:0.16mmのブレージングシートとすることによ
つて本発明法1〜9および比較法1〜11をそれぞ
れ実施した。なお、比較法1〜11は、いずれも熱
処理条件(第1表に※印を付した条件)がこの発
明の範囲から外れた条件で行なつたものである。 ついで、この結果得られた各種のブレージング
シートについて、真空ろう付け条件と同一の加熱
条件において、耐垂下性試験を行なつた。すなわ
ち、耐垂下性試験は、幅:22mm×長さ140mmの寸
法をもつた試験片を使用し、この試験片の長さ方
向40mmを水平保持した状態で、約10-4トルの真空
中、温度:620℃に5分間保持した後の前記試験
片の先端部における垂下高さを測定することによ
り行なつた。これらの測定結果を第1表に合せて
示した。 第1表に示される結果から、本発明法によつて
製造されたブレージングシートは、いずれもすぐ
れた耐垂下性を示すのに対して、熱処理条件がこ
の発明の範囲から外れた条件の比較法で製造され
たブレージングシートは、いずれも耐垂下性の劣
つたものになつている。 上述のように、この発明の方法によれば、ろう
付け加熱時に再結晶粒が粗大化し、もつて結晶粒
界の減少に伴うろう材中のSiの粒界からの侵入が
著しく抑制され、この結果として耐垂下性が良好
な状態に保持されるブレージングシートを製造す
ることができ、しかもこのブレージングシートを
熱交換器のフイン材として使用すれば、ろう付け
時にすぐれた耐垂下性を示すことから、良好なろ
う付けを行なうことができるなど工業上有用な効
果がもたらされるのである。
0.01%以下を含有するものであつた。 ついで、上記芯材用Al−Mn−Zr系合金鋳塊は
8mm厚まで、またろう材用Al−Si系合金鋳塊は
5mm厚までそれぞれ熱間圧延し、さらにこの結果
のろう材用Al−Si系合金熱延板については冷間
圧延により、その板厚を1mmとした。この状態
で、芯材用Al−Mn−Zr系合金熱延板の両面に、
ろう材用Al−Si系合金冷延板を重ね合わせ、熱
間圧延にてクラツドして1.6mmのブレージングシ
ートとした後、昇温速度:2℃/min、加熱温
度:370℃、加熱保持時間:2時間の条件での中
間焼鈍と中間冷間圧延とを交互に加えながら冷間
圧延を行ない、さらに引続いて第1表に示される
条件にて熱処理を行ない、最終的にそれぞれ30
%、15%、5%、0%の冷間加工率を有する板
厚:0.16mmのブレージングシートとすることによ
つて本発明法1〜9および比較法1〜11をそれぞ
れ実施した。なお、比較法1〜11は、いずれも熱
処理条件(第1表に※印を付した条件)がこの発
明の範囲から外れた条件で行なつたものである。 ついで、この結果得られた各種のブレージング
シートについて、真空ろう付け条件と同一の加熱
条件において、耐垂下性試験を行なつた。すなわ
ち、耐垂下性試験は、幅:22mm×長さ140mmの寸
法をもつた試験片を使用し、この試験片の長さ方
向40mmを水平保持した状態で、約10-4トルの真空
中、温度:620℃に5分間保持した後の前記試験
片の先端部における垂下高さを測定することによ
り行なつた。これらの測定結果を第1表に合せて
示した。 第1表に示される結果から、本発明法によつて
製造されたブレージングシートは、いずれもすぐ
れた耐垂下性を示すのに対して、熱処理条件がこ
の発明の範囲から外れた条件の比較法で製造され
たブレージングシートは、いずれも耐垂下性の劣
つたものになつている。 上述のように、この発明の方法によれば、ろう
付け加熱時に再結晶粒が粗大化し、もつて結晶粒
界の減少に伴うろう材中のSiの粒界からの侵入が
著しく抑制され、この結果として耐垂下性が良好
な状態に保持されるブレージングシートを製造す
ることができ、しかもこのブレージングシートを
熱交換器のフイン材として使用すれば、ろう付け
時にすぐれた耐垂下性を示すことから、良好なろ
う付けを行なうことができるなど工業上有用な効
果がもたらされるのである。
Claims (1)
- 1 少なくともMn:0.9〜1.5%およびZr:0.02〜
0.2%を含有するAl−Mn−Zr系合金の芯材用板
材と、Al−Si系合金のろう材用板材とを熱間圧
延および冷間圧延によりクラツドして熱交換器フ
イン材用ブレージングシートを製造するに際し
て、前記冷間圧延後のブレージングシートに対し
て、昇温速度:0.1〜3℃/min、加熱温度:300
〜350℃、加熱保持時間:10分〜10時間の条件で
熱処理を施すことを特徴とするろう付け時にすぐ
れた耐垂下性を示す熱交換器フイン材用ブレージ
ングシートの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5426581A JPS57169073A (en) | 1981-04-13 | 1981-04-13 | Manufacture of brazing sheet for material of fin of heat exchanger showing superior sagging resistance during brazing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5426581A JPS57169073A (en) | 1981-04-13 | 1981-04-13 | Manufacture of brazing sheet for material of fin of heat exchanger showing superior sagging resistance during brazing |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57169073A JPS57169073A (en) | 1982-10-18 |
JPS6358217B2 true JPS6358217B2 (ja) | 1988-11-15 |
Family
ID=12965732
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5426581A Granted JPS57169073A (en) | 1981-04-13 | 1981-04-13 | Manufacture of brazing sheet for material of fin of heat exchanger showing superior sagging resistance during brazing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57169073A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6254592A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-10 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ブレ−ジングシ−ト |
JPS6261796A (ja) * | 1985-09-09 | 1987-03-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ブレ−ジングシ−ト |
JPS6447840A (en) * | 1987-08-13 | 1989-02-22 | Mitsubishi Aluminium | Production of al alloy thin plate or brazing sheet for thin fin material of al heat exchanger |
CA1309322C (en) * | 1988-01-29 | 1992-10-27 | Paul Emile Fortin | Process for improving the corrosion resistance of brazing sheet |
KR101055373B1 (ko) * | 2011-01-27 | 2011-08-08 | 지케이 주식회사 | 다이캐스팅용 알루미늄합금 |
-
1981
- 1981-04-13 JP JP5426581A patent/JPS57169073A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57169073A (en) | 1982-10-18 |
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