JPS58171546A - 耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材 - Google Patents
耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材Info
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- JPS58171546A JPS58171546A JP5425782A JP5425782A JPS58171546A JP S58171546 A JPS58171546 A JP S58171546A JP 5425782 A JP5425782 A JP 5425782A JP 5425782 A JP5425782 A JP 5425782A JP S58171546 A JPS58171546 A JP S58171546A
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- alloy
- sacrificial anode
- heat exchanger
- fin material
- anode effect
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、フィン材と管材とをろう付けすることによ
り熱交換器を製造するに際して、フィン材として使用し
た場合に、ろう付は時の加熱に対してすぐれた耐垂下性
を示すと共に、ろう付は後の管材に対する犠牲陽極効果
ばすぐれたＡＱ合金フィン材に関するものである。
り熱交換器を製造するに際して、フィン材として使用し
た場合に、ろう付は時の加熱に対してすぐれた耐垂下性
を示すと共に、ろう付は後の管材に対する犠牲陽極効果
ばすぐれたＡＱ合金フィン材に関するものである。
従来、一般に、例えば自動車のラソエータや、空調機器
などには、Ａｎ合金製熱交換器が広ぐ使用されている。
などには、Ａｎ合金製熱交換器が広ぐ使用されている。
この熱交換器は、例えばＡＡ−Ｍｎ−Ｚｒ合金フィン材
、あるいはこの合金を芯材とし、この芯材の両面にＡＡ
−３ｉ系合金ろう材をクラッドしたものからなるプレー
ソングシートで構成されたフィン材を用い、前者のフィ
ン材に対しては、例えばＡｆｔ−Ｍｎ系合金を芯材とし
、この芯材の表側片面にＡｌ！−８ｉ系合金ろう材をク
ラッドしたものからなるプレーソングシートで構成され
た管材を組合せ、一方後者のフィン材に対してはＡｉｉ
−Ｍｎ系合金管材をそれぞれ組合せ、真空中あるいは不
活性ガス中でフラツクスなしでろう付けするか、大気中
テフラックスを用いてろう付けすることによって製造さ
れている。したがって、フィン材には、ろう付は時にお
けるろう材の溶融温度以上の高温加熱に対して変形しな
い十分な耐垂下性をもっことが要求され、かつろう付は
後においては、管材に対して満足する犠牲陽極効果を発
揮することが要求されるが、上記従来Ａε−Ｍｎ−Ｚｒ
合金フィン材を含め、数多く提案されている従来Ｍ合金
フィン材は、耐垂下性および犠牲陽極効果の両特性を十
分満足する程度に具備したものではないのが現状である
。
、あるいはこの合金を芯材とし、この芯材の両面にＡＡ
−３ｉ系合金ろう材をクラッドしたものからなるプレー
ソングシートで構成されたフィン材を用い、前者のフィ
ン材に対しては、例えばＡｆｔ−Ｍｎ系合金を芯材とし
、この芯材の表側片面にＡｌ！−８ｉ系合金ろう材をク
ラッドしたものからなるプレーソングシートで構成され
た管材を組合せ、一方後者のフィン材に対してはＡｉｉ
−Ｍｎ系合金管材をそれぞれ組合せ、真空中あるいは不
活性ガス中でフラツクスなしでろう付けするか、大気中
テフラックスを用いてろう付けすることによって製造さ
れている。したがって、フィン材には、ろう付は時にお
けるろう材の溶融温度以上の高温加熱に対して変形しな
い十分な耐垂下性をもっことが要求され、かつろう付は
後においては、管材に対して満足する犠牲陽極効果を発
揮することが要求されるが、上記従来Ａε−Ｍｎ−Ｚｒ
合金フィン材を含め、数多く提案されている従来Ｍ合金
フィン材は、耐垂下性および犠牲陽極効果の両特性を十
分満足する程度に具備したものではないのが現状である
。
本発明者等は、上述のような観点から、耐垂下性および
犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用Ｍ合金フィン材を得
べく研究を行なった結果、重量係で 、 Ｓｌ 二
〇、１ 〜０．９ ％、 Ｚｒ： ０．０
２ 〜０．２ ％ 、Ｓｎ、００２〜０２％を含
有し、さらに必要に応じてＺｎ： ０．１〜１．５％、
Ｍｒ’＋：、０．１−０．９％、Ｃｒ：０．０５〜０，
３％、 Ｍｇ二０．１〜Ｏ，’７％、およびＣｕ：０．
０５〜０５係のうちの１種または２種以上を含有し、残
りがＡＡと不可避不純物からなる組成を有するＡＩ！合
金で構成された熱交換器フィン材は、ろう付は時の高温
加熱に対してすぐれた耐垂下性を示し、さらにろう付は
後の熱交換器における管材に対してすぐれた犠牲陽極効
果を発揮するという知見を得たのである。
犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用Ｍ合金フィン材を得
べく研究を行なった結果、重量係で 、 Ｓｌ 二
〇、１ 〜０．９ ％、 Ｚｒ： ０．０
２ 〜０．２ ％ 、Ｓｎ、００２〜０２％を含
有し、さらに必要に応じてＺｎ： ０．１〜１．５％、
Ｍｒ’＋：、０．１−０．９％、Ｃｒ：０．０５〜０，
３％、 Ｍｇ二０．１〜Ｏ，’７％、およびＣｕ：０．
０５〜０５係のうちの１種または２種以上を含有し、残
りがＡＡと不可避不純物からなる組成を有するＡＩ！合
金で構成された熱交換器フィン材は、ろう付は時の高温
加熱に対してすぐれた耐垂下性を示し、さらにろう付は
後の熱交換器における管材に対してすぐれた犠牲陽極効
果を発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
（ａ） Ｚｒ
Ｚｒ成分には、Ａｌと結合してＡＡ−Ｚｒ化合物を形成
し、これが素地中に微細にして均一に分散析出して合金
の再結晶温度を著しく上昇させ、この結果ろう付は加熱
時に再結晶粒が粗大化することになり、これによって・
ろう付は時の耐垂下性が著しく向上するようになる作用
があるが、その含有量が００２％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方０２％を越えて含有させても
より一層の向上効果は現われず、むしろ溶解鋳造時に巨
大晶を形成し易くなって加工性が損なわれるようになる
ことから、その含有量を０．０２〜０．２ ％と定めた
。
し、これが素地中に微細にして均一に分散析出して合金
の再結晶温度を著しく上昇させ、この結果ろう付は加熱
時に再結晶粒が粗大化することになり、これによって・
ろう付は時の耐垂下性が著しく向上するようになる作用
があるが、その含有量が００２％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方０２％を越えて含有させても
より一層の向上効果は現われず、むしろ溶解鋳造時に巨
大晶を形成し易くなって加工性が損なわれるようになる
ことから、その含有量を０．０２〜０．２ ％と定めた
。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉｆｉｉ分には、Ａｔ−Ｚｒ化合物の析出を促進し、
もってＺｒ成分による耐垂下性向上効果を十分に発揮さ
せる作用があるが、その含有量が０１％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方０９％を越えて含有さ
せると、フィン材自体が電気化学的に責になって、管材
に対する犠牲陽極効果が劣化するようになることから、
その含有量を０．１〜０９％と定めた。
もってＺｒ成分による耐垂下性向上効果を十分に発揮さ
せる作用があるが、その含有量が０１％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方０９％を越えて含有さ
せると、フィン材自体が電気化学的に責になって、管材
に対する犠牲陽極効果が劣化するようになることから、
その含有量を０．１〜０９％と定めた。
（ｃ） ８ｎ
Ｓｎ成分には、素地に固溶してフィン材を電気化学的に
卑にし、もって管材に対して十分な犠牲陽極効果を発揮
させる作用があるが、その含有量が００２％未満では所
望の犠牲陽極効果を確保することができず、一方０２％
を越えて含有させると、フイ＼ン材の軟化点が低下し、
耐垂下性が著しく劣化するようになることから、その含
有量を０．０２〜０．２％と定めた。
卑にし、もって管材に対して十分な犠牲陽極効果を発揮
させる作用があるが、その含有量が００２％未満では所
望の犠牲陽極効果を確保することができず、一方０２％
を越えて含有させると、フイ＼ン材の軟化点が低下し、
耐垂下性が著しく劣化するようになることから、その含
有量を０．０２〜０．２％と定めた。
（ｄ） Ｚｎ
Ｚｎ成分には、５ｎＦｊ９分との共存においてフィン材
を電気化学的に卑にし、もって犠牲陽極効果を促進せし
める作用があるので、特により一層の犠牲陽極効果を必
要とする場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．１％未満では所望の向上効果が得られず、一方１
．５％を越えて含有させると、犠牲陽極効果が促進され
すぎてしまって、フィン材自体の腐食量が増大するよう
になるばかりでなく、特に真空ろう付は時において、Ｚ
’ｎの蒸発量が多くなりすぎ、炉汚染の原因ともなるこ
とから、その含有量を０．１−１．５％と定めた。
を電気化学的に卑にし、もって犠牲陽極効果を促進せし
める作用があるので、特により一層の犠牲陽極効果を必
要とする場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．１％未満では所望の向上効果が得られず、一方１
．５％を越えて含有させると、犠牲陽極効果が促進され
すぎてしまって、フィン材自体の腐食量が増大するよう
になるばかりでなく、特に真空ろう付は時において、Ｚ
’ｎの蒸発量が多くなりすぎ、炉汚染の原因ともなるこ
とから、その含有量を０．１−１．５％と定めた。
（ｅ） ＭｎおよびＣｒ
これらの成分には１．Ｑ−Ｍｎ−８ｉ化合物およびＡｔ
−ｃｒ化合物を形成し、Ｚｒと同様に素地中に微細に分
散析出して、ろう付は加熱時に再結晶粒の粗大化を促進
させてフィン材の耐垂下性をより一段と向上させる作用
があるので、特により一層の耐垂下性が要求される場合
に必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれＭ
ｎ：Ｏ５１％未満およびＣｒ：０．０５％未満では所望
の耐垂下性向上効果が得られず、一方それぞれＭｎ：０
．９％およびＣｒ：０．３チを越えて含有させると、フ
ィン材が電気化学的に責になる傾向が現われ、犠牲陽極
効果が損なわれるようになることから、その含有量を、
それぞれＭｎ ： ０．１〜０．９％、 Ｃｒ： ０．
０５〜０．３％と定めた。
−ｃｒ化合物を形成し、Ｚｒと同様に素地中に微細に分
散析出して、ろう付は加熱時に再結晶粒の粗大化を促進
させてフィン材の耐垂下性をより一段と向上させる作用
があるので、特により一層の耐垂下性が要求される場合
に必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれＭ
ｎ：Ｏ５１％未満およびＣｒ：０．０５％未満では所望
の耐垂下性向上効果が得られず、一方それぞれＭｎ：０
．９％およびＣｒ：０．３チを越えて含有させると、フ
ィン材が電気化学的に責になる傾向が現われ、犠牲陽極
効果が損なわれるようになることから、その含有量を、
それぞれＭｎ ： ０．１〜０．９％、 Ｃｒ： ０．
０５〜０．３％と定めた。
（ｆ） ＭｇおよびＣｕ
これらの成分には、フィン材のもつ耐垂下性を劣化させ
ないで、強度を向上させる作用があるので、特に強度が
要求される場合に必要に応じて含有させるが、その含有
量が、それぞれＭｇ：０．１％未満およびＣｕ：０．０
５％未満では所望の強度向上効果が得られず、一方それ
ぞれＭｇ：０．７％およびＣｕ：０．５％を越えて含有
させると、耐垂下性の劣化が著しくなり、かつＣｕ成分
においては、フィン材を電気化学的に責にして、犠牲陽
極効果が低下するようになることから、その含有量を、
それぞれＭｇ：０．１′−０，７％、 Ｃｕ： ０．０
５〜０．５％と定めた。
ないで、強度を向上させる作用があるので、特に強度が
要求される場合に必要に応じて含有させるが、その含有
量が、それぞれＭｇ：０．１％未満およびＣｕ：０．０
５％未満では所望の強度向上効果が得られず、一方それ
ぞれＭｇ：０．７％およびＣｕ：０．５％を越えて含有
させると、耐垂下性の劣化が著しくなり、かつＣｕ成分
においては、フィン材を電気化学的に責にして、犠牲陽
極効果が低下するようになることから、その含有量を、
それぞれＭｇ：０．１′−０，７％、 Ｃｕ： ０．０
５〜０．５％と定めた。
つぎに、この発明のＭ合金フィン材を実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される最終成
分組成をもった本発明フィン材用Ｍ合金１〜３２．構成
成分のうちのいずれかの成分を合金成分として含有しな
い組成を有する比較フィン材用ＡＱ合金１〜３．管材用
Ｍ合金、およびろう材用ＡＭ金合金溶製し、鋳造して鋳
塊とし、本発明フィン材用Ｍ合金以外の鋳塊には均質化
処理を施した。なお、第１表には表示を省略したが、こ
れらのＡｅ合金は、いずれも不可避不純物として、Ｍｎ
：００１％以下、 Ｍｇ： ０．０１％以下、Ｃｕ：０
．０３％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｆｅ：０．４１
％以下、Ｃｒ′二〇〇１％以下、およびＺｒ：０．０１
％以下を含有するものであった。
分組成をもった本発明フィン材用Ｍ合金１〜３２．構成
成分のうちのいずれかの成分を合金成分として含有しな
い組成を有する比較フィン材用ＡＱ合金１〜３．管材用
Ｍ合金、およびろう材用ＡＭ金合金溶製し、鋳造して鋳
塊とし、本発明フィン材用Ｍ合金以外の鋳塊には均質化
処理を施した。なお、第１表には表示を省略したが、こ
れらのＡｅ合金は、いずれも不可避不純物として、Ｍｎ
：００１％以下、 Ｍｇ： ０．０１％以下、Ｃｕ：０
．０３％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｆｅ：０．４１
％以下、Ｃｒ′二〇〇１％以下、およびＺｒ：０．０１
％以下を含有するものであった。
ついで、これらのＡ９合金鋳塊について、フィン材用お
よび管材用Ａｌ！合金鋳塊は、熱間圧延により板厚：８
朋の熱延板とし、またろう材用Ｍ合金鋳塊も同様に熱間
圧延により板厚：５關の熱延板とした。さらに前記ろう
材用Ｍ合金の熱延板には冷間圧延を施して板厚：１■の
冷延板とし、前記フィン材用および管材用Ｍ合金の熱延
板の一部にも冷間圧延を施して、フィン材用Ｍ合金の熱
延板は板厚： ０．５６および０．１６ ｍｍを有する
２種の冷延板とし、かつ管材用ＡＱ金合金熱延板は板厚
：１龍の冷延板とした。なお、前記フィン材用Ｍ合金の
冷延板の製造に際しては、昇温速度：２℃／馴。
よび管材用Ａｌ！合金鋳塊は、熱間圧延により板厚：８
朋の熱延板とし、またろう材用Ｍ合金鋳塊も同様に熱間
圧延により板厚：５關の熱延板とした。さらに前記ろう
材用Ｍ合金の熱延板には冷間圧延を施して板厚：１■の
冷延板とし、前記フィン材用および管材用Ｍ合金の熱延
板の一部にも冷間圧延を施して、フィン材用Ｍ合金の熱
延板は板厚： ０．５６および０．１６ ｍｍを有する
２種の冷延板とし、かつ管材用ＡＱ金合金熱延板は板厚
：１龍の冷延板とした。なお、前記フィン材用Ｍ合金の
冷延板の製造に際しては、昇温速度：２℃／馴。
保持温度：３７０℃、保持時間：２時間の条件で中間焼
鈍を施し、かつ最終冷間加工率を３０％とした。
鈍を施し、かつ最終冷間加工率を３０％とした。
また、上記の残りの板厚：８ｍｍを有するフィン材用お
よび管材用Ａ２合金の熱延板には、それぞれフィン材用
のものには両面に、管材用のものには片面に上記の板厚
：１朋を有するろう材用Ｍ合金の冷延板を重ね合わせ、
熱間圧延を施しクラッドして、いずれも板厚：３ｍｍと
し、さらにフィン材用のものについては、上記の条件で
適宜中間焼鈍を施しなから冷間圧延を施し、最終冷間加
工率：３０％にて板厚：０５朋および０．１６ ｍｍを
有する２種のプレーソングシートとした。また管材用の
ものについては同様に板厚＝１朋のプレーソングシート
とした。
よび管材用Ａ２合金の熱延板には、それぞれフィン材用
のものには両面に、管材用のものには片面に上記の板厚
：１朋を有するろう材用Ｍ合金の冷延板を重ね合わせ、
熱間圧延を施しクラッドして、いずれも板厚：３ｍｍと
し、さらにフィン材用のものについては、上記の条件で
適宜中間焼鈍を施しなから冷間圧延を施し、最終冷間加
工率：３０％にて板厚：０５朋および０．１６ ｍｍを
有する２種のプレーソングシートとした。また管材用の
ものについては同様に板厚＝１朋のプレーソングシート
とした。
ついで、この結果得られたいずれも板厚：０．１６ｍｍ
を有するフィン材用Ｍ合金の冷延板およびプレーソング
シートについて、幅：３０１＋Ｉｍ×長さ１１４０ｍ、
の寸法をもった試験片を用い、この試験片の長さ方向３
０羽を水平保持した状態で約１０−′ｔｏｒｒの真空中
、温度：６２０℃に５分間保持した後の前記試験片の先
端部における垂下高さを測定する耐垂下性試験を行ない
、さらに犠牲陽極効果を評価する目的で、１気圧の窒素
ガス雰囲気中、温度：６２０℃に５分間加熱した後、ｌ
規定濃度の食塩水中での孔食発生電位を測定した。これ
らの測定結果を第１表に合せて示した。
を有するフィン材用Ｍ合金の冷延板およびプレーソング
シートについて、幅：３０１＋Ｉｍ×長さ１１４０ｍ、
の寸法をもった試験片を用い、この試験片の長さ方向３
０羽を水平保持した状態で約１０−′ｔｏｒｒの真空中
、温度：６２０℃に５分間保持した後の前記試験片の先
端部における垂下高さを測定する耐垂下性試験を行ない
、さらに犠牲陽極効果を評価する目的で、１気圧の窒素
ガス雰囲気中、温度：６２０℃に５分間加熱した後、ｌ
規定濃度の食塩水中での孔食発生電位を測定した。これ
らの測定結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明フィン材用Ｍ合金１
〜３２の冷延板およびプレーソングシートは、比較フィ
ン材用成合金１〜３の冷延板およびプレーソングシート
に比して、いずれもすぐれた耐垂下性を示し、ろう付は
時に゛へたり”や変形の発生なく、良好なろう付けが可
能であることを示し、さらに電気化学的に卑であり、す
ぐれた犠牲陽極効果を発揮し得ることが確認された。
〜３２の冷延板およびプレーソングシートは、比較フィ
ン材用成合金１〜３の冷延板およびプレーソングシート
に比して、いずれもすぐれた耐垂下性を示し、ろう付は
時に゛へたり”や変形の発生なく、良好なろう付けが可
能であることを示し、さらに電気化学的に卑であり、す
ぐれた犠牲陽極効果を発揮し得ることが確認された。
さらに、いずれも板厚： ０．５ ａｒｍを有し、かつ
幅：ｓｏ＠ｚｘ長さ一５０龍の寸法を有するフィン材用
Ｍ合金の冷延板およびプレーソングシートを、第１図に
斜視図で示されるように、板厚：１朋を有し、かつ幅：
４０ｍｍＸ長さ：５０ｍの寸法を有する管材用Ｍ合金の
プレーソングシートおよび冷延板の中心部に直立セット
した状態で、真空中および１気圧の窒素ガス雰囲気中の
いずれかにおいて、温度：６２０℃に５分間保持してろ
う付けし、引続いて１ ｐｐｍのＣｕイオンを含有する
温度：４０℃の水道水中に３０日間浸漬の水道水浸漬試
験、並びに３０日間のＣＡＳＳ試験をそれぞれ行ない、
管材用Ｍ合金のプレーソングシートお・よび冷延板にお
ける腐食結果（孔食数および最大孔食深さ）を測定した
。これらの結果も第１表に示した。
幅：ｓｏ＠ｚｘ長さ一５０龍の寸法を有するフィン材用
Ｍ合金の冷延板およびプレーソングシートを、第１図に
斜視図で示されるように、板厚：１朋を有し、かつ幅：
４０ｍｍＸ長さ：５０ｍの寸法を有する管材用Ｍ合金の
プレーソングシートおよび冷延板の中心部に直立セット
した状態で、真空中および１気圧の窒素ガス雰囲気中の
いずれかにおいて、温度：６２０℃に５分間保持してろ
う付けし、引続いて１ ｐｐｍのＣｕイオンを含有する
温度：４０℃の水道水中に３０日間浸漬の水道水浸漬試
験、並びに３０日間のＣＡＳＳ試験をそれぞれ行ない、
管材用Ｍ合金のプレーソングシートお・よび冷延板にお
ける腐食結果（孔食数および最大孔食深さ）を測定した
。これらの結果も第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明フィン材用Ａｅ合金
１〜３２の冷延板およびプレーソングシートは、いずれ
も比較フィン材用Ａ９合金１〜３の冷延板およびプレー
ソングシートに比して管材をよく防食し、管材における
局部腐食の発生を抑制することが明らかである。
１〜３２の冷延板およびプレーソングシートは、いずれ
も比較フィン材用Ａ９合金１〜３の冷延板およびプレー
ソングシートに比して管材をよく防食し、管材における
局部腐食の発生を抑制することが明らかである。
上述のように、この発明のＡ９．合金フィン材は、すぐ
れた耐垂下性および犠牲陽極効果を有するので、熱交換
器製造におけるろう付は加熱時に°゛へたり″や変形の
発生が著しく抑制されることから、良好なろう付けを行
なうことができ、またろう付は後の熱交換器において、
よく管材を防食し１局部腐食の発生を抑制するなど工業
上有用な効果をもたらすのである。
れた耐垂下性および犠牲陽極効果を有するので、熱交換
器製造におけるろう付は加熱時に°゛へたり″や変形の
発生が著しく抑制されることから、良好なろう付けを行
なうことができ、またろう付は後の熱交換器において、
よく管材を防食し１局部腐食の発生を抑制するなど工業
上有用な効果をもたらすのである。
第１図は水道水浸漬試験およびＣＡＳＳ試験用試験片の
斜視図である。 ％１図
斜視図である。 ％１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｓｉ： ０．１〜０．９％、 Ｚｒ ： ０
．０２〜０．２ ％。 Ｓｎ：０．０２〜０２％を含有し、残りがＭと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴と
する耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用
Ｍ合金フィン材。 （２） Ｓｉ ： Ｏ，１〜０．９％、 Ｚｒ： ０
．０２〜０．２％。 Ｓｎ： ０．０２〜０．２％を含有し、さらにＺｎ：Ｏ
，１〜１、５％を含有し、残りがＭと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐垂
下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用ＡＱ合金
フィン材。 （３） Ｓｉ ： Ｏ，１〜０．９％、 Ｚｒ ：
０．０２〜０．２ ％ 。 −］− Ｓｎ： ０．０２〜０．２ ％を含有し、さらにＭｎ：
０．１〜０９％およびＣｒ： ０．０５〜０．３０ ％
のうちの１種または２種を含有し、残りがＭと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴と
する耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用
Ｍ合金フィン材。 （４） Ｓｉ ： ０． １ 〜０． ９
％ 、 Ｚｒ 二 ０．０ ２ 〜０．２
％。 Ｓｎ： ０．０２〜０２％を含有し、さらにＭｇ ：
０．１〜０７％およびＣｕ ： ０．０５〜０．５％の
うちの１種または２種を含有し、残りがＭと不可避不純
物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とす
る耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用Ａ
Ｑ合金フィン材。 （５） Ｓｌ： ０．１〜０．９ ％、 Ｚｒ： ０
．０２〜０．２ ％。 Ｓｎ： ０．０２〜０．２％を含有し、さらにＺｎ：０
．１〜１、５％と、 Ｍｎ ： ０．１〜０．９％およ
びＣｒ：０．０５〜０３０％のうちの１種または２種と
を含有し、残りがＡＭと不可避不純物からなる組成（以
上重量％：を有することを特徴とする耐垂下性および犠
牲陽極効果にすぐれた熱交換器用ＡＱ合金フィン材。 （６）Ｓｉ： ０．１−０．９ ％、 Ｚｒ：
０．０２〜０．２％。 Ｓｎ： ０．０２〜０．２ ％を含有し、さらにＺｎ：
０．１〜１．５％と、Ｍｇ ： Ｏ，’１〜０．７％お
よびＣｕ：０．０５〜０５％のうちの１種または２種と
を含有し、残りがＡＡと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐垂下性および犠
牲陽極効果にすぐれた熱交換器用Ｍ合金フィン材。 （’７） Ｓｉ ： ０．１〜０．９％、Ｚｒ：０．
０２〜０２％。 Ｓｎ： ０．０２〜０．２％を含有し、さらにＭｎ：０
．１〜０、９％およびＣｒ： ０．０５〜０．３０％の
うちの１種または２種と、Ｍｇ：０１〜０．７％および
Ｃｕ：０．０５〜０５％のうちの１種または２種とを含
有し、残りがＡＡと不可避不純物からなる組成（以上重
゛量％）を有することを特徴とする耐垂下性および犠牲
陽極効果にすぐれた熱交換器用人９舎金フィン材。 （８） Ｓｌ ： ０．１〜０９ ％、
Ｚｒ 二 〇、０ ２ 〜０．２ ％ 。 Ｓｎ： ０．０２〜０．２％を含有し、さらにＺｎ：０
．１〜１、．５％と、Ｍｎ：０．１〜０．９ ％および
Ｃｒ：０．０５〜０．３０％のうちの１種または２種と
、Ｍｇ：０．１〜０７％およびＣｕ：０．０５〜０５％
のうちの１種または２種とを含有し、残りがＡＱと不可
避不純物からなる組成（以上重量係）を有することを特
徴とする耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換
器用ＡＱ合金フィン材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5425782A JPS58171546A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5425782A JPS58171546A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58171546A true JPS58171546A (ja) | 1983-10-08 |
| JPH029100B2 JPH029100B2 (ja) | 1990-02-28 |
Family
ID=12965498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5425782A Granted JPS58171546A (ja) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | 耐垂下性および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58171546A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63125635A (ja) * | 1986-11-13 | 1988-05-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付性の優れた熱交換器用Ａｌ合金フイン材及びその製造方法 |
| JPH04128337A (ja) * | 1990-09-20 | 1992-04-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後熱伝導度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| US6302973B1 (en) * | 1997-08-04 | 2001-10-16 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | High strength Al-Mg-Zn-Si alloy for welded structures and brazing application |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5456961A (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-08 | Sumitomo Light Metal Ind | Brazing sheet for fin having sacrifice anodic effect |
| JPS5461355A (en) * | 1977-10-21 | 1979-05-17 | Sumitomo Light Metal Ind | Method of producing heat exchanger made of aluminium alloy |
| JPS54110909A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Sumitomo Light Metal Ind | Aluminum alloy for use as sacrifice anode |
| JPS5595094A (en) * | 1979-01-16 | 1980-07-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Core of heat-exchanger made of aluminum alloy |
-
1982
- 1982-04-01 JP JP5425782A patent/JPS58171546A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5456961A (en) * | 1977-10-14 | 1979-05-08 | Sumitomo Light Metal Ind | Brazing sheet for fin having sacrifice anodic effect |
| JPS5461355A (en) * | 1977-10-21 | 1979-05-17 | Sumitomo Light Metal Ind | Method of producing heat exchanger made of aluminium alloy |
| JPS54110909A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Sumitomo Light Metal Ind | Aluminum alloy for use as sacrifice anode |
| JPS5595094A (en) * | 1979-01-16 | 1980-07-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Core of heat-exchanger made of aluminum alloy |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63125635A (ja) * | 1986-11-13 | 1988-05-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ろう付性の優れた熱交換器用Ａｌ合金フイン材及びその製造方法 |
| JPH04128337A (ja) * | 1990-09-20 | 1992-04-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後熱伝導度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| JPH0637681B2 (ja) * | 1990-09-20 | 1994-05-18 | 住友軽金属工業株式会社 | ろう付け後熱伝導度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| US6302973B1 (en) * | 1997-08-04 | 2001-10-16 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | High strength Al-Mg-Zn-Si alloy for welded structures and brazing application |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH029100B2 (ja) | 1990-02-28 |
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