JPS5985837A - 耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材 - Google Patents
耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材Info
- Publication number
- JPS5985837A JPS5985837A JP19550882A JP19550882A JPS5985837A JP S5985837 A JPS5985837 A JP S5985837A JP 19550882 A JP19550882 A JP 19550882A JP 19550882 A JP19550882 A JP 19550882A JP S5985837 A JPS5985837 A JP S5985837A
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- JP
- Japan
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- alloy
- superior
- brazing
- fin material
- sag resistance
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、例えばフィン材と管材とをろう付けするこ
とによシ熱交換器を製造するに際して、フィン材として
使用した場合に、ろう付は加熱に対してすぐれた耐垂下
性を示すと共に、ろう付は性にもすぐれ九Ｍ合金に関す
るものである。
とによシ熱交換器を製造するに際して、フィン材として
使用した場合に、ろう付は加熱に対してすぐれた耐垂下
性を示すと共に、ろう付は性にもすぐれ九Ｍ合金に関す
るものである。
従来、一般に、例えば自動車のラジェータや空調機器な
どにはＭ合金製熱交換器が使用されている。このＭ合金
製熱交換器は、通常、Ａｌｌ Ｍｎ系合金の薄板、あ
るいはＡｅ−Ｍｎ系合金の芯材の両面にＡ４−Ｓｉ系合
金のろう材をクラッドしたものからなるプレージングシ
ートで構成されたフィン材を、Ｍ−Ｍｎ系合金の芯材の
外面にＡｌｉ！ −Ｓ ｉ系合金のろう材をクラッドし
たものからなるプレージングシ−ト、あるいはＡ＋＋−
Ｍｎ系合金の薄板で構成された管材、または押出加工に
よシ成形されたＭ−Ｍｎ系合金の管材に、前記フィン材
および管材の少なくともいずれかにプレージングシート
を用いた組合せで、ろう付けすることによって製造され
ている。
どにはＭ合金製熱交換器が使用されている。このＭ合金
製熱交換器は、通常、Ａｌｌ Ｍｎ系合金の薄板、あ
るいはＡｅ−Ｍｎ系合金の芯材の両面にＡ４−Ｓｉ系合
金のろう材をクラッドしたものからなるプレージングシ
ートで構成されたフィン材を、Ｍ−Ｍｎ系合金の芯材の
外面にＡｌｉ！ −Ｓ ｉ系合金のろう材をクラッドし
たものからなるプレージングシ−ト、あるいはＡ＋＋−
Ｍｎ系合金の薄板で構成された管材、または押出加工に
よシ成形されたＭ−Ｍｎ系合金の管材に、前記フィン材
および管材の少なくともいずれかにプレージングシート
を用いた組合せで、ろう付けすることによって製造され
ている。
しかしながら、このように製造されたＭ合金製熱交換器
においては、ろう付は時に、芯材あるいは薄板の粒界を
通ってろう材が内部に侵入するため高温強度が低下し、
この結果特にフィン材の場合には耐垂下性の劣化をきた
して変形するようになるため良好なろう付は性を確保す
ることができない々どの問題がしばしば発生するもので
あった。
においては、ろう付は時に、芯材あるいは薄板の粒界を
通ってろう材が内部に侵入するため高温強度が低下し、
この結果特にフィン材の場合には耐垂下性の劣化をきた
して変形するようになるため良好なろう付は性を確保す
ることができない々どの問題がしばしば発生するもので
あった。
そこで、本発明者等は、上述のよう々観点から、熱交換
器のフィン材として使用するのに適した材料を開発すべ
く研究を行なった結果、重量％で、Ｍｎ：１．Ｏ〜１．
５％、 Ｓｉ ： ０．３〜０．９％、 Ｚｒ ： ０
．０２〜０．２％を含有し、さらにＮｉ：０．０５〜０
．３％およびＦｅ ： ０．２〜０．７％のうちの１種
またけ２種と、Ｍｇ： ０．０５〜０．５％およびＯｕ
： ０．０５〜０．５ ％のうちの１種または２種とを
含有し、さらに必要に応じてＯｒ：０．０５〜０．３係
を含有し、残シがＭと不可避不純物からなる組成を有す
るＭ合金は、素地中に各種の金属間化合物が微細均一に
分散析出した組織をもち、かつこの組織によって高い再
結晶温度をもつように々ることがら、これを熱交換器の
フィン材として用いた場合、その製造工程におけるろう
付は時に再結晶粒の粗大化がはかられるため、結晶粒界
からのろう材の侵入が著しく抑制されるようになり、こ
の結果前記組織によってもたらされるすぐれた高温強度
と相まって、すぐれた耐垂下性を示すようになり、良好
なろう付けを可能とするという知見を得るに至ったので
ある。
器のフィン材として使用するのに適した材料を開発すべ
く研究を行なった結果、重量％で、Ｍｎ：１．Ｏ〜１．
５％、 Ｓｉ ： ０．３〜０．９％、 Ｚｒ ： ０
．０２〜０．２％を含有し、さらにＮｉ：０．０５〜０
．３％およびＦｅ ： ０．２〜０．７％のうちの１種
またけ２種と、Ｍｇ： ０．０５〜０．５％およびＯｕ
： ０．０５〜０．５ ％のうちの１種または２種とを
含有し、さらに必要に応じてＯｒ：０．０５〜０．３係
を含有し、残シがＭと不可避不純物からなる組成を有す
るＭ合金は、素地中に各種の金属間化合物が微細均一に
分散析出した組織をもち、かつこの組織によって高い再
結晶温度をもつように々ることがら、これを熱交換器の
フィン材として用いた場合、その製造工程におけるろう
付は時に再結晶粒の粗大化がはかられるため、結晶粒界
からのろう材の侵入が著しく抑制されるようになり、こ
の結果前記組織によってもたらされるすぐれた高温強度
と相まって、すぐれた耐垂下性を示すようになり、良好
なろう付けを可能とするという知見を得るに至ったので
ある。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通９に限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通９に限定した理由を説明
する。
（ａ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は、Ａ−ｇ、 Ｓｉ、 Ｆｅ、およびＮ１など
と結合して、Ｍ −Ｍｎ −Ｓｉ化合物や７Ｊ−Ｍｎ−
８ｉ−Ｆｅ （Ｎ１）化合物などの金属間化合物を形成
し、この金属間化合物は素地中に微細均一に分散析出し
て、ろう付は加熱時の再結晶温度を上げ、もって再結晶
粒の粗大化を促進させる作用があるほか、高温強度を向
上させる作用があり、この結果フィン材としての耐垂下
性を向上せしめる作用をもつが、その含有量が１．０％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１．５
チを越えて含有させてもより一層の向上効果は現われな
いことから、その含有量を１．０〜１．５チと定めた。
と結合して、Ｍ −Ｍｎ −Ｓｉ化合物や７Ｊ−Ｍｎ−
８ｉ−Ｆｅ （Ｎ１）化合物などの金属間化合物を形成
し、この金属間化合物は素地中に微細均一に分散析出し
て、ろう付は加熱時の再結晶温度を上げ、もって再結晶
粒の粗大化を促進させる作用があるほか、高温強度を向
上させる作用があり、この結果フィン材としての耐垂下
性を向上せしめる作用をもつが、その含有量が１．０％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１．５
チを越えて含有させてもより一層の向上効果は現われな
いことから、その含有量を１．０〜１．５チと定めた。
（ｂ） ５Ｉ
Ｓｉ成分には、ＩＵ−Ｍｎ系化合物やＡｒ −Ｚｒ系化
合物などの金属間化合物の分散析出を促進せしめる作用
があるが、その含有量が０．３％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方０．９チを越えて含有させる
と、フィン材として耐垂下性に劣化傾向が現われるよう
になることから、その含有量を０．３〜０．９係と定め
た。
合物などの金属間化合物の分散析出を促進せしめる作用
があるが、その含有量が０．３％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方０．９チを越えて含有させる
と、フィン材として耐垂下性に劣化傾向が現われるよう
になることから、その含有量を０．３〜０．９係と定め
た。
（ｃ） Ｚｒ
Ｚｒ成分には、Ｍｎと同様に素地中に微細均一に分散析
出するＭ−Ｚｒ化合物を形成して、再結晶温度を著しく
上昇させ、もってろう付は加熱時の再結５− 晶粒の粗大化をはかるとともに、前記Ｍ−Ｚｒ化合物に
よる高温強度の向上によって、フィン材としての耐垂下
性を著しく向上させる作用があるが、その含有量が０．
０２％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
０．２ｑ６を越えて含有させてもよシ一層の向上効果は
現われず、むしろ溶解鋳造時に巨大晶を形成し易くなっ
て加工性が劣化するように々ることがら、その含有量を
０．０２〜０．２チと定めた。
出するＭ−Ｚｒ化合物を形成して、再結晶温度を著しく
上昇させ、もってろう付は加熱時の再結５− 晶粒の粗大化をはかるとともに、前記Ｍ−Ｚｒ化合物に
よる高温強度の向上によって、フィン材としての耐垂下
性を著しく向上させる作用があるが、その含有量が０．
０２％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
０．２ｑ６を越えて含有させてもよシ一層の向上効果は
現われず、むしろ溶解鋳造時に巨大晶を形成し易くなっ
て加工性が劣化するように々ることがら、その含有量を
０．０２〜０．２チと定めた。
（ｄ） ＦｅおよびＮ１
これらの成分は、ＭｎおよびＺｒ成分々どと同様に、素
地中に微細均一に分散析出する高温でも安定な／ｕ−Ｆ
ｅ（Ｎｉ）化合物やＭ −Ｍｎ−Ｆｅ （Ｎｉ ）化合
物を形′成して、フィン材としての耐垂下性向上に寄与
する作用をもつが、その含有量が、それぞれＦｅ：０．
２％未満およびＮｉ：０．０５％未満では所望の耐垂下
性を確保することができず、一方Ｆ６１：０．７％およ
びＮｉ ： ０．３％をそれぞれ越えて含有させると、
Ａ、６−Ｆｅ（Ｎｉ）系の粗大晶出物が形成されやすく
なシ、この粗大晶出物の形成によって再結晶温度の６− 低下が著しくカシ、この結果ろう付は加熱に再結晶粒が
微細にカリ、結晶粒界からのろう材の侵入が促進されて
フィン材としての耐垂下性が劣化するようになることか
ら、その含有量を、それぞれＦｅ：０．２〜０．７％、
Ｎｉ： ０．０５〜Ｏ８３％と定めた。
地中に微細均一に分散析出する高温でも安定な／ｕ−Ｆ
ｅ（Ｎｉ）化合物やＭ −Ｍｎ−Ｆｅ （Ｎｉ ）化合
物を形′成して、フィン材としての耐垂下性向上に寄与
する作用をもつが、その含有量が、それぞれＦｅ：０．
２％未満およびＮｉ：０．０５％未満では所望の耐垂下
性を確保することができず、一方Ｆ６１：０．７％およ
びＮｉ ： ０．３％をそれぞれ越えて含有させると、
Ａ、６−Ｆｅ（Ｎｉ）系の粗大晶出物が形成されやすく
なシ、この粗大晶出物の形成によって再結晶温度の６− 低下が著しくカシ、この結果ろう付は加熱に再結晶粒が
微細にカリ、結晶粒界からのろう材の侵入が促進されて
フィン材としての耐垂下性が劣化するようになることか
ら、その含有量を、それぞれＦｅ：０．２〜０．７％、
Ｎｉ： ０．０５〜Ｏ８３％と定めた。
（ｅ）ＭｇおよびＯｕ
これらの成分には強度を向上させる作用があるが、その
含有量が、それぞれＭｇ：０．０５％未満およびＯｕ：
０．０５％未満では所望の高強度を確保することができ
ず、一方Ｍｇ：０．５％およびＯｕ ： ０．５係をそ
れぞれ越えて含有させると、フィン材としての耐垂下性
に劣化傾向が現われるようになることから、その含有量
を、それぞれＭｇ：ｏ、ｏ５〜０．５ ％、、 （１！
ｕ： ０．０５〜０．５％と定めた。
含有量が、それぞれＭｇ：０．０５％未満およびＯｕ：
０．０５％未満では所望の高強度を確保することができ
ず、一方Ｍｇ：０．５％およびＯｕ ： ０．５係をそ
れぞれ越えて含有させると、フィン材としての耐垂下性
に劣化傾向が現われるようになることから、その含有量
を、それぞれＭｇ：ｏ、ｏ５〜０．５ ％、、 （１！
ｕ： ０．０５〜０．５％と定めた。
（ｆ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、Ｍｎと同様に素地中にＭｌ−Ｏｒ系化合
物を分散析出させ、ろう付は加熱時に再結晶粒を粗大化
して、フィン材としての耐垂下性を向上させる作用があ
るので、特にすぐれた耐垂下性が要求される場合に必要
に応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満で
は前記作用に所望の向上効果が得られず、一方０．３％
を越えて含有させてもより一層の向上効果は現われず、
むしろ溶解鋳造時に巨大晶を形成しやすく々って加工性
が損なわれるようになることから、その含有量を０．０
５〜０．５チと定めた。
物を分散析出させ、ろう付は加熱時に再結晶粒を粗大化
して、フィン材としての耐垂下性を向上させる作用があ
るので、特にすぐれた耐垂下性が要求される場合に必要
に応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満で
は前記作用に所望の向上効果が得られず、一方０．３％
を越えて含有させてもより一層の向上効果は現われず、
むしろ溶解鋳造時に巨大晶を形成しやすく々って加工性
が損なわれるようになることから、その含有量を０．０
５〜０．５チと定めた。
つぎに、この発明のＭ合金を実施例によシ具体的に説明
する。
する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される最終成
分組成をもった本発明Ｍ合金１〜１６および構成成分の
うちのいずれかの成分含有量（第１表に※印を付したも
の）がこの発明の範囲から外れた組成を有する比較Ｍ合
金１〜７をそれぞれ溶製し、さらに同じく第１表に示さ
れる成分組成をもったＭ合金ろう材も溶製し、ついでこ
れら溶湯を鋳造して鋳塊とした後、通常の条件で均質化
処理を行なった。なお、第１表には表示を省略したが、
これらのＭ合金は、いずれも不可避不純物として、Ｍｎ
： ０．０１ ％以下、Ｍｇ：０．０１％以下。
分組成をもった本発明Ｍ合金１〜１６および構成成分の
うちのいずれかの成分含有量（第１表に※印を付したも
の）がこの発明の範囲から外れた組成を有する比較Ｍ合
金１〜７をそれぞれ溶製し、さらに同じく第１表に示さ
れる成分組成をもったＭ合金ろう材も溶製し、ついでこ
れら溶湯を鋳造して鋳塊とした後、通常の条件で均質化
処理を行なった。なお、第１表には表示を省略したが、
これらのＭ合金は、いずれも不可避不純物として、Ｍｎ
： ０．０１ ％以下、Ｍｇ：０．０１％以下。
Ｏｕ：０．０２％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｆｅ：
０．１７係以下、ｓｌ；０．１−１以下、Ｃ！ｒ：０．
０１％以下、およびＺｒ：０．０１％以下を含有するも
のであった。
０．１７係以下、ｓｌ；０．１−１以下、Ｃ！ｒ：０．
０１％以下、およびＺｒ：０．０１％以下を含有するも
のであった。
つぎに、上記本発明Ｍ合金１〜１６および比較Ｍ合金１
〜７に、通常の条件で熱間圧延を施すことにより板厚：
８爛の熱延板とし、一方上記ろう材は同様に熱間圧延に
て板厚：５瓢の熱延板に成形し、さらに前記ろう材熱延
板には冷間圧延を施して板厚：１ｗｎの冷延板としだ。
〜７に、通常の条件で熱間圧延を施すことにより板厚：
８爛の熱延板とし、一方上記ろう材は同様に熱間圧延に
て板厚：５瓢の熱延板に成形し、さらに前記ろう材熱延
板には冷間圧延を施して板厚：１ｗｎの冷延板としだ。
ついで、前記本発明Ｍ合金１〜１６および比較Ｍ合金１
〜７の熱延板の両面を前記ろう材熱延板でサンドイッチ
した状態で重ね合わせ、これに熱間圧延を施してクラッ
ドすると共に、その板厚を１．６ ｔｒｒｍとし、引続
いて、昇温速度：２℃／ ｍ 、保持温度＝３７０°Ｃ
１保持時間：２時間の条件での中間焼鈍をはさみなから
冷間圧延を繰シ返し行ない、３５％の最終冷間加工率で
冷間圧延を終了することによって、本発明Ｍ合金フィン
材１〜１６および比較Ｍ合金フィン材１〜７をそれぞれ
製造した。
〜７の熱延板の両面を前記ろう材熱延板でサンドイッチ
した状態で重ね合わせ、これに熱間圧延を施してクラッ
ドすると共に、その板厚を１．６ ｔｒｒｍとし、引続
いて、昇温速度：２℃／ ｍ 、保持温度＝３７０°Ｃ
１保持時間：２時間の条件での中間焼鈍をはさみなから
冷間圧延を繰シ返し行ない、３５％の最終冷間加工率で
冷間圧延を終了することによって、本発明Ｍ合金フィン
材１〜１６および比較Ｍ合金フィン材１〜７をそれぞれ
製造した。
この結果得られた各種のフィン材について、最９−
も苛酷と考えられる条件で耐垂下性試験を行なった。す
なわち、耐垂下性試験は、幅＝３０１＋ｌＩ＋１×長さ
：１４０ｍｍの寸法をもった試験片を用い、第１図に正
面図で示されるように、この試験片１の一方端部を、横
Ｆ型試験片保持治具２の外側フランジ部２ａの上端部に
嵌挿し、一方その中間部を内で突出した状態で水平保持
し、この状態で、ろう付は加熱条件に相当する１気圧の
窒素ガス雰囲気中、温度：６２５℃に１０分間保持し、
保持後の前記試験片１における先端の垂下量ｄを測定す
ることにより行なった。この測定結果を第１表に示しだ
。
なわち、耐垂下性試験は、幅＝３０１＋ｌＩ＋１×長さ
：１４０ｍｍの寸法をもった試験片を用い、第１図に正
面図で示されるように、この試験片１の一方端部を、横
Ｆ型試験片保持治具２の外側フランジ部２ａの上端部に
嵌挿し、一方その中間部を内で突出した状態で水平保持
し、この状態で、ろう付は加熱条件に相当する１気圧の
窒素ガス雰囲気中、温度：６２５℃に１０分間保持し、
保持後の前記試験片１における先端の垂下量ｄを測定す
ることにより行なった。この測定結果を第１表に示しだ
。
第１表に示される結果から、本発明Ｍ合金フィン材１〜
１６は、いずれもすぐれた耐垂下性を示し、ろう付は時
に″へたす″や変形の発生がほとんどなく、良好なろう
付けが可能であるのに対して、比較Ｍ合金フィン材１〜
７に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分
含有量がこの発１０− 明の範囲から外れると、耐垂下性が劣ったものになるこ
とが明らかである。
１６は、いずれもすぐれた耐垂下性を示し、ろう付は時
に″へたす″や変形の発生がほとんどなく、良好なろう
付けが可能であるのに対して、比較Ｍ合金フィン材１〜
７に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分
含有量がこの発１０− 明の範囲から外れると、耐垂下性が劣ったものになるこ
とが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のＭ合金をフィン材用
プレージングシートの芯材として使用した場合について
述べたが、この発明のＭ合金をろう材とのクラツド材と
せず、フィン材用薄板（この場合、当然相手材である管
材がプレージングシートで構成されることに彦る）とし
て用いても同様な効果がもたらされることは勿論である
。
プレージングシートの芯材として使用した場合について
述べたが、この発明のＭ合金をろう材とのクラツド材と
せず、フィン材用薄板（この場合、当然相手材である管
材がプレージングシートで構成されることに彦る）とし
て用いても同様な効果がもたらされることは勿論である
。
上述のように、この発明のＭ合金は、これを熱換器のフ
ィン材として用いた場合、ろう付は加熱時にすぐれた耐
垂下性を示すので、パへた９″″や変形の発生がほとん
ど皆無となり、良好な状態で、歩留り良くろう付けを打
力うことができるのである。
ィン材として用いた場合、ろう付は加熱時にすぐれた耐
垂下性を示すので、パへた９″″や変形の発生がほとん
ど皆無となり、良好な状態で、歩留り良くろう付けを打
力うことができるのである。
【図面の簡単な説明】
第１図は耐垂下性試験に用いた試験片保持治具を示す正
面図である。図面において、 １・・・試験片、２・・・試験片保持治具％ ２ａ、２
ｂ１２− １１− ・・・７ランク部。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 富 １）和 夫 外１名 １３−
面図である。図面において、 １・・・試験片、２・・・試験片保持治具％ ２ａ、２
ｂ１２− １１− ・・・７ランク部。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 富 １）和 夫 外１名 １３−
Claims (2)
- （１） Ｍｎ： １．０〜１．５％、 Ｓｉ：０．３
〜０．９％、 Ｚｒ：０．０２〜０．２％を含゛有し、
さらにＮｉ：０．０５〜０．３％およびｗｅ ： ０．
２〜０．７チのうちの１種または２種と、Ｍｇ： ０．
０５〜０．５％およびＣ！ｕ：０．０５〜０．５ｑ６の
うちの１種または２種とを含有し、残シがＭと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴と
する耐垂下性にすぐれた熱交換器フィン材用Ｍ合金。 - （２） Ｍｎ ： １．０〜１．５％、 Ｓｉ： ０
．３〜０．９ ％、 Ｚｒ：０．０２〜０．２％を含有
し、さらにＮｉ：０．０５〜０．３％およびＦθ：０．
２〜０．７％のうちの１種または２種と、Ｍｇ： ｏ、
ｏ ５〜０．５％およびＣ！ｕ：０．０５〜０．５ｑ６
のうちの１種まだは２種と、Ｃｒ：０．０５〜０．３％
とを含有し、残りがＭと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐垂下性にすぐれ
た熱交換器フィン材用Ｍ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19550882A JPS5985837A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19550882A JPS5985837A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5985837A true JPS5985837A (ja) | 1984-05-17 |
| JPH027382B2 JPH027382B2 (ja) | 1990-02-16 |
Family
ID=16342243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19550882A Granted JPS5985837A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5985837A (ja) |
Cited By (12)
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| JPS6120410U (ja) * | 1984-07-12 | 1986-02-06 | トヨタ自動車株式会社 | 空気ばね式サスペンシヨン |
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| JPH01195263A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用Ａｌ合金フィン材の製造法 |
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| EP2770071B1 (de) | 2013-02-21 | 2017-02-01 | Hydro Aluminium Rolled Products GmbH | Aluminiumlegierung zur Herstellung von Halbzeugen oder Bauteilen für Kraftfahrzeuge, Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsbands aus dieser Aluminiumlegierung sowie Aluminiumlegierungsband und Verwendungen dafür |
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