JPH0352549B2 - - Google Patents
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- JPH0352549B2 JPH0352549B2 JP58244078A JP24407883A JPH0352549B2 JP H0352549 B2 JPH0352549 B2 JP H0352549B2 JP 58244078 A JP58244078 A JP 58244078A JP 24407883 A JP24407883 A JP 24407883A JP H0352549 B2 JPH0352549 B2 JP H0352549B2
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- unavoidable impurities
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Description
この発明は、フイン材と管材とをろう付けする
ことにより熱交換器を製造するに際して、ろう付
け時の加熱に対してすぐれた耐垂下性を示す高温
強度を有し、かつろう付け後の管材に対してすぐ
れた犠牲陽極効果を発揮する熱交換器用Al合金
製複合フイン材に関するものである。 一般に、Al合金は軽くて、熱伝導性にすぐれ、
かつ耐食性にもすぐれていることから、例えば自
動車のラジエータなどの熱交換器の製造に広く用
いられている。この熱交換器は、例えば、Al−
Mn系合金を芯材とし、この芯材の片面にAl−Si
系合金のろう材をクラツドしたものからなるブレ
ージングシートで構成された管材と、Al−Mn系
合金のフイン材とを組合せ、この組合せ体を、真
空中あるいは不活性ガス中でフラツクスなしでろ
う付けするか、あるいは低圧大気中でフラツクス
を用いてろう付けすることによつて製造されてい
る。 したがつて、熱交換器のフイン材には、ろう付
け時におけるろう材の溶融温度以上の加熱に対し
て変形しない十分な耐垂下性、すなわち高温強度
が要求されることは勿論のこと、特に実用に際し
て管材に対して十分満足するすぐれた犠牲陽極効
果を発揮することが要求される。 しかし、上記のAl−Mn系合金製フイン材にお
いては、管材に対して電気化学的に十分卑でない
ために、満足な犠牲陽極効果の発揮を期待するこ
とはできない。 かかる点から、熱交換器用フイン材として、
Al−Mn系合金に1〜2%程度のZnを含有させて
電気科学的に卑にし、もつて管材に対する犠牲陽
極効果を十分に発揮せしめるようにしたAl−Mn
−Zn系合金が提案され、確かに、このAl−Mn−
Zn系合金製フイン材においては、熱交換器が不
活性ガス雰囲気中、あるいは大気中でのろう付け
により製造された場合には、すぐれた犠牲陽極効
果を発揮したが、高温強度の劣るものであり、さ
らにこれを用いて真空中でのろう付けにより熱交
換器を製造した場合には、Znの含有量が高く、
かつZnは蒸気圧の高いものであるため、ろう付
け中にフイン材中のZnが多く蒸発し、残留量が
少なくなつて管材に対する犠牲陽極効果は低いも
のとなり、またZnの蒸発による炉の汚染などの
問題が生じるものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、単一材にて高温強度と犠牲陽極効果を具備し
たフイン材を構成することはきわめて困難である
との認識に立ち、これらの両特性を複合材にて構
成することにより確保すべく研究を行なつた結
果、熱交換器用フイン材を、重量%で(以下%は
重量%を示す)、 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに必要に応じて、 Mg:0.01〜1%、 Cu:0.01〜0.2%、 Zr:0.02〜0.2%、 Cr:0.02〜0.3%、 のうちの1種または2種以上を含有し、残りが
Alと不可避不純物からなる組成を有するAl合金
製芯材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 を含有し、さらに必要に応じて、 Mg:0.01〜1%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成物を有するAl合金製皮材をクラツドしたもの
からなるAl合金製複合材で構成すると、上記芯
材によつてすぐれた耐垂下性(高温強度)が確保
され、かつ上記皮材においては、Zn含有量が相
対的に低いので、真空ろう付け時におけるZnの
蒸発は極力抑制されるようになると共に、Snと
の共存によつて電気化学的に十分卑となることか
ら、この皮材によつてすぐれた犠牲陽極効果が確
保されるという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に芯材および皮材の成分組成を
上記の通りに限定した理由を説明する。 A 芯材 (a) Mn Mn成分には、Alと化合物を形成し、素地
中に微細に分散析出して合金の再結晶温度を
著しく上昇させ、この結果ろう付け加熱時に
再結晶粒が粗大化し、もつてろう付け時の耐
垂下性(高温強度)を向上させる作用がある
が、その含有量が0.1%未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方1.5%を越えて
含有させても一層の向上効果が得られないば
かりでなく、溶解鋳造時に巨大晶を形成して
加工性が損なわれるようなり、さらに熱伝導
性も低下するようになることから、その含有
量を0.1〜1.5%と定めた。 (b) Zn 芯材中のZn成分は、真空ろう付加熱に際
して、皮材から少量蒸発するZnを補給する
目的で含有されるものであり、したがつてそ
の含有量が0.01%未満ではろう付け加熱時に
おける皮材へのZn補給を満足に行なうこと
ができず、一方0.5%を越えた含有は、皮材
を介してのZnの多量の蒸発を招くことから、
その含有量を0.01〜0.5%と定めた。 (c) MgおよびCu これらの成分には、素地に固溶して、これ
を強化する作用があるので、特に強度が要求
される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が、それぞれMg:0.01%未満およ
びCu:0.01%未満では所望の強度向上効果が
得られず、一方Mgについては1%を越えて
含有させると耐垂下性(高温強度)の低下が
著しくなり、またCuについては0.2%を越え
て含有させると、電気化学的に著しく貴にな
つて、管材に対する犠牲陽極効果を失うよう
になることから、その含有量を、それぞれ
Mg:0.01〜1%、Cu:0.01〜0.2%と定め
た。 (d) ZrおよびCr これらの成分には、Mnとの共存におい
て、Alと化合物を形成し、素地中に微細に
分散析出して合金の再結晶温度を一段と上昇
させ、もつてろう付け加熱時に再結晶粒を粗
大化して耐垂下性を向上させる作用があるの
で、特により一層の耐垂下性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が、それぞれZr:0.02%未満およびCr:0.02
%未満では所望の耐垂下性改善効果が得られ
ず、一方Cr:0.3%およびZr:0.2%を越えて
含有させると、溶解時に巨大晶を形成し易く
なつて加工性が低下するようになり、かつ耐
垂下性により一層の向上効果も現われないこ
とから、その含有量をZr:0.02〜0.2%、
Cr:0.02〜0.3%と定めた。 B 皮材 (a) SnおよびZn これらの成分には、両成分共存において、
皮材を電気化学的に卑にし、もつてすぐれた
犠牲陽極効果を付与せしめる作用があるほ
か、耐食性を向上させる作用がある。したが
つて、Snの含有量が0.03%未満でも、また
Znの含有量が0.01%未満でもすぐれた犠牲陽
極効果および耐食性を確保することができな
いものであり、一方Sn:0.12%およびZn:
0.3%を越えて含有させても前記作用に所望
の向上効果が得られないばかりでなく、加工
性が劣化するようになることから、その含有
量を、Sn:0.03〜0.12%、Zn:0.01〜0.3%と
定めた。 (b) Mg Mg成分には、皮材の電気化学的性質をほ
とんど変えることなく、皮材の耐食性を向上
させる作用があるので、特に耐食性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その
含有量が0.01%未満では所望の耐食性向上効
果が得られず、一方1%を越えて含有させて
もより一層の向上効果が得られないばかりで
なく、加工性の劣化をきたすようになること
から、その含有量を0.01〜1%と定めた。 つぎに、この発明の複合フイン材を実施例によ
り具体的に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第1表に示され
る最終成分組成をもつた芯材用Al合金と皮材用
Al合金を溶製し、鋳造して鋳塊とした後、通常
の条件で均質化処理を施し、ついでこれらのAl
合金鋳塊のうち芯材用Al合金には通常の条件で
熱間圧延を施して板厚:8mmの熱延板とし、さら
に皮材用Al合金にも同様に通常の条件で熱間圧
延を施して板厚:5mmの熱延板とし、引続いてこ
れに冷間圧延を施して板厚:1mmの冷延板とし、
つぎにこのようにして形成された板厚:8mmの芯
材用Al合金熱延板と板厚:1mmの皮材用Al合金
冷延板とを同じく第1表に示される組合せにおい
て、前記芯材用Al合金熱延板の両面に前記皮材
用Al合金冷延板を重ね合わせ、この重ね合せ体
に通常の条件で熱間圧延を施すことによつてクラ
ツドして板厚:3mmとし、引続いてこれに適宜中
間焼鈍を加えながら冷間圧延(最終冷間加工率:
30%)を施して板厚:0.5mmおよび0.16mmの2種
の本発明Al合金製複合フイン材1〜27をそれぞ
れ製造した。 また、比較の目的で、同じく第1表に示される
最終成分組成をもつたAl合金を溶接し、鋳造し、
均質化処理した後、これに通常の条件で熱間圧延
を施して板厚:5mmの熱厚:5mmの熱延板とし、
引続いて適宜
ことにより熱交換器を製造するに際して、ろう付
け時の加熱に対してすぐれた耐垂下性を示す高温
強度を有し、かつろう付け後の管材に対してすぐ
れた犠牲陽極効果を発揮する熱交換器用Al合金
製複合フイン材に関するものである。 一般に、Al合金は軽くて、熱伝導性にすぐれ、
かつ耐食性にもすぐれていることから、例えば自
動車のラジエータなどの熱交換器の製造に広く用
いられている。この熱交換器は、例えば、Al−
Mn系合金を芯材とし、この芯材の片面にAl−Si
系合金のろう材をクラツドしたものからなるブレ
ージングシートで構成された管材と、Al−Mn系
合金のフイン材とを組合せ、この組合せ体を、真
空中あるいは不活性ガス中でフラツクスなしでろ
う付けするか、あるいは低圧大気中でフラツクス
を用いてろう付けすることによつて製造されてい
る。 したがつて、熱交換器のフイン材には、ろう付
け時におけるろう材の溶融温度以上の加熱に対し
て変形しない十分な耐垂下性、すなわち高温強度
が要求されることは勿論のこと、特に実用に際し
て管材に対して十分満足するすぐれた犠牲陽極効
果を発揮することが要求される。 しかし、上記のAl−Mn系合金製フイン材にお
いては、管材に対して電気化学的に十分卑でない
ために、満足な犠牲陽極効果の発揮を期待するこ
とはできない。 かかる点から、熱交換器用フイン材として、
Al−Mn系合金に1〜2%程度のZnを含有させて
電気科学的に卑にし、もつて管材に対する犠牲陽
極効果を十分に発揮せしめるようにしたAl−Mn
−Zn系合金が提案され、確かに、このAl−Mn−
Zn系合金製フイン材においては、熱交換器が不
活性ガス雰囲気中、あるいは大気中でのろう付け
により製造された場合には、すぐれた犠牲陽極効
果を発揮したが、高温強度の劣るものであり、さ
らにこれを用いて真空中でのろう付けにより熱交
換器を製造した場合には、Znの含有量が高く、
かつZnは蒸気圧の高いものであるため、ろう付
け中にフイン材中のZnが多く蒸発し、残留量が
少なくなつて管材に対する犠牲陽極効果は低いも
のとなり、またZnの蒸発による炉の汚染などの
問題が生じるものであつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、単一材にて高温強度と犠牲陽極効果を具備し
たフイン材を構成することはきわめて困難である
との認識に立ち、これらの両特性を複合材にて構
成することにより確保すべく研究を行なつた結
果、熱交換器用フイン材を、重量%で(以下%は
重量%を示す)、 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに必要に応じて、 Mg:0.01〜1%、 Cu:0.01〜0.2%、 Zr:0.02〜0.2%、 Cr:0.02〜0.3%、 のうちの1種または2種以上を含有し、残りが
Alと不可避不純物からなる組成を有するAl合金
製芯材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 を含有し、さらに必要に応じて、 Mg:0.01〜1%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成物を有するAl合金製皮材をクラツドしたもの
からなるAl合金製複合材で構成すると、上記芯
材によつてすぐれた耐垂下性(高温強度)が確保
され、かつ上記皮材においては、Zn含有量が相
対的に低いので、真空ろう付け時におけるZnの
蒸発は極力抑制されるようになると共に、Snと
の共存によつて電気化学的に十分卑となることか
ら、この皮材によつてすぐれた犠牲陽極効果が確
保されるという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に芯材および皮材の成分組成を
上記の通りに限定した理由を説明する。 A 芯材 (a) Mn Mn成分には、Alと化合物を形成し、素地
中に微細に分散析出して合金の再結晶温度を
著しく上昇させ、この結果ろう付け加熱時に
再結晶粒が粗大化し、もつてろう付け時の耐
垂下性(高温強度)を向上させる作用がある
が、その含有量が0.1%未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方1.5%を越えて
含有させても一層の向上効果が得られないば
かりでなく、溶解鋳造時に巨大晶を形成して
加工性が損なわれるようなり、さらに熱伝導
性も低下するようになることから、その含有
量を0.1〜1.5%と定めた。 (b) Zn 芯材中のZn成分は、真空ろう付加熱に際
して、皮材から少量蒸発するZnを補給する
目的で含有されるものであり、したがつてそ
の含有量が0.01%未満ではろう付け加熱時に
おける皮材へのZn補給を満足に行なうこと
ができず、一方0.5%を越えた含有は、皮材
を介してのZnの多量の蒸発を招くことから、
その含有量を0.01〜0.5%と定めた。 (c) MgおよびCu これらの成分には、素地に固溶して、これ
を強化する作用があるので、特に強度が要求
される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が、それぞれMg:0.01%未満およ
びCu:0.01%未満では所望の強度向上効果が
得られず、一方Mgについては1%を越えて
含有させると耐垂下性(高温強度)の低下が
著しくなり、またCuについては0.2%を越え
て含有させると、電気化学的に著しく貴にな
つて、管材に対する犠牲陽極効果を失うよう
になることから、その含有量を、それぞれ
Mg:0.01〜1%、Cu:0.01〜0.2%と定め
た。 (d) ZrおよびCr これらの成分には、Mnとの共存におい
て、Alと化合物を形成し、素地中に微細に
分散析出して合金の再結晶温度を一段と上昇
させ、もつてろう付け加熱時に再結晶粒を粗
大化して耐垂下性を向上させる作用があるの
で、特により一層の耐垂下性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が、それぞれZr:0.02%未満およびCr:0.02
%未満では所望の耐垂下性改善効果が得られ
ず、一方Cr:0.3%およびZr:0.2%を越えて
含有させると、溶解時に巨大晶を形成し易く
なつて加工性が低下するようになり、かつ耐
垂下性により一層の向上効果も現われないこ
とから、その含有量をZr:0.02〜0.2%、
Cr:0.02〜0.3%と定めた。 B 皮材 (a) SnおよびZn これらの成分には、両成分共存において、
皮材を電気化学的に卑にし、もつてすぐれた
犠牲陽極効果を付与せしめる作用があるほ
か、耐食性を向上させる作用がある。したが
つて、Snの含有量が0.03%未満でも、また
Znの含有量が0.01%未満でもすぐれた犠牲陽
極効果および耐食性を確保することができな
いものであり、一方Sn:0.12%およびZn:
0.3%を越えて含有させても前記作用に所望
の向上効果が得られないばかりでなく、加工
性が劣化するようになることから、その含有
量を、Sn:0.03〜0.12%、Zn:0.01〜0.3%と
定めた。 (b) Mg Mg成分には、皮材の電気化学的性質をほ
とんど変えることなく、皮材の耐食性を向上
させる作用があるので、特に耐食性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その
含有量が0.01%未満では所望の耐食性向上効
果が得られず、一方1%を越えて含有させて
もより一層の向上効果が得られないばかりで
なく、加工性の劣化をきたすようになること
から、その含有量を0.01〜1%と定めた。 つぎに、この発明の複合フイン材を実施例によ
り具体的に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第1表に示され
る最終成分組成をもつた芯材用Al合金と皮材用
Al合金を溶製し、鋳造して鋳塊とした後、通常
の条件で均質化処理を施し、ついでこれらのAl
合金鋳塊のうち芯材用Al合金には通常の条件で
熱間圧延を施して板厚:8mmの熱延板とし、さら
に皮材用Al合金にも同様に通常の条件で熱間圧
延を施して板厚:5mmの熱延板とし、引続いてこ
れに冷間圧延を施して板厚:1mmの冷延板とし、
つぎにこのようにして形成された板厚:8mmの芯
材用Al合金熱延板と板厚:1mmの皮材用Al合金
冷延板とを同じく第1表に示される組合せにおい
て、前記芯材用Al合金熱延板の両面に前記皮材
用Al合金冷延板を重ね合わせ、この重ね合せ体
に通常の条件で熱間圧延を施すことによつてクラ
ツドして板厚:3mmとし、引続いてこれに適宜中
間焼鈍を加えながら冷間圧延(最終冷間加工率:
30%)を施して板厚:0.5mmおよび0.16mmの2種
の本発明Al合金製複合フイン材1〜27をそれぞ
れ製造した。 また、比較の目的で、同じく第1表に示される
最終成分組成をもつたAl合金を溶接し、鋳造し、
均質化処理した後、これに通常の条件で熱間圧延
を施して板厚:5mmの熱厚:5mmの熱延板とし、
引続いて適宜
【表】
【表】
中間焼鈍を加えながら冷間圧延(最終冷間加工
率:30%)を施すことによつて板厚:0.5mmおよ
び0.16mmを有する2種類の従来Al合金製フイン材
を製造した。 つぎに、板厚:0.16mmを有する本発明Al合金製
複合フイン材1〜27および従来Al合金製フイン
材を用い、高温強度を評価する目的で耐垂不性試
験を行なつた。耐垂化性試験は、試片として、
幅:30mm×長さ:140mmの寸法をもつたものを用
い、この試片の長さ方向の一端から30mmの部分を
水平保持した状態で、約10-4torrの真空中、温
度:620℃に5分間保持の条件で行ない、先端部
の垂下高さを測定した。 また、耐垂下性試験後の試片を用い、犠牲陽極
効果を評価する目的で、1規定の食塩水での孔食
発生電位(飽和カロメル基準)を測定した。 さらに、上記の板厚:0.5mmの本発明Al合金製
複合フイン材1〜27および従来Al合金製フイン
材より幅:20mm×長さ:50mmの寸法をもつた試片
を切出し、この試片を、別途用意した幅:40mm×
長さ:50mm×板厚:1mmの寸法をもち、Mn:
1.21%、Alおよび不可避不純物:残りからなる組
成を有する厚さ:0.9mmの芯材の片面に、Si:9.50
%、Mg:1.53%、Alおよび不可避不純物:残り
からなる組成を有するろう材を厚さ:0.1mmでク
ラツドしたものからなる。通常管材として用いら
れているAl合金板材の長さ方向中心線上に直角
に立設保持し、この状態で、真空中、温度:620
℃に5分間保持の条件でろう付け処理を施し、こ
の結果のろう付け後の組立て体について、1ppm
のCu++イオン含有の温度:40℃の水道水中に30
日間浸漬の水道水浸漬試験、並びに30日間の
CASS試験を行ない、試験後の通常管材として用
いられる前記Al合金板材における孔食発生数お
よび最大孔食深さを測定した。これらの測定結果
を第1表に合せて示した。 第1表に示される結果から、Mn含有量がほぼ
同一の本発明Al合金製複合フイン材5と従来Al
合金製フイン材との比較から明らかなように、本
発明Al合金製複合フイン材1〜27は、いずれも
従来Al合金製フイン材と同等のすぐれた耐垂下
性(高温強度)を有し、一方犠牲陽極効果につい
ては、従来Al合金製フイン材に比して一段とす
ぐれた結果を示している。 なお、第1表に示される各種とAl合金は、い
ずれも不可避不純物としてMn:0.01%以下、
Cu:0.01%以下、Cr:0.01%以下、Zr:0.01%以
下、Si:0.3%以下、Fe:0.4%以下を含有するも
のであつた。 上述のように、この発明のAl合金製複合フイ
ン材は、すぐれた高温強度(耐垂下性)を有して
いるので、熱交換器の製造に際して適用されるろ
う付け処理において、“へたり”などの発生がな
く、したがつて良好なろう付けを行なうことがで
きるばかりでなく、これがろう付けされる管材に
対して電気化学的に十分卑な電気的特製を有して
いるので、管材に対して十分な犠牲陽極効果を発
揮し、すぐれた耐食性を具備することと合まつ
て、熱交換器の著しい延命化を可能とするのどの
工業上有用な特性を有するのである。
率:30%)を施すことによつて板厚:0.5mmおよ
び0.16mmを有する2種類の従来Al合金製フイン材
を製造した。 つぎに、板厚:0.16mmを有する本発明Al合金製
複合フイン材1〜27および従来Al合金製フイン
材を用い、高温強度を評価する目的で耐垂不性試
験を行なつた。耐垂化性試験は、試片として、
幅:30mm×長さ:140mmの寸法をもつたものを用
い、この試片の長さ方向の一端から30mmの部分を
水平保持した状態で、約10-4torrの真空中、温
度:620℃に5分間保持の条件で行ない、先端部
の垂下高さを測定した。 また、耐垂下性試験後の試片を用い、犠牲陽極
効果を評価する目的で、1規定の食塩水での孔食
発生電位(飽和カロメル基準)を測定した。 さらに、上記の板厚:0.5mmの本発明Al合金製
複合フイン材1〜27および従来Al合金製フイン
材より幅:20mm×長さ:50mmの寸法をもつた試片
を切出し、この試片を、別途用意した幅:40mm×
長さ:50mm×板厚:1mmの寸法をもち、Mn:
1.21%、Alおよび不可避不純物:残りからなる組
成を有する厚さ:0.9mmの芯材の片面に、Si:9.50
%、Mg:1.53%、Alおよび不可避不純物:残り
からなる組成を有するろう材を厚さ:0.1mmでク
ラツドしたものからなる。通常管材として用いら
れているAl合金板材の長さ方向中心線上に直角
に立設保持し、この状態で、真空中、温度:620
℃に5分間保持の条件でろう付け処理を施し、こ
の結果のろう付け後の組立て体について、1ppm
のCu++イオン含有の温度:40℃の水道水中に30
日間浸漬の水道水浸漬試験、並びに30日間の
CASS試験を行ない、試験後の通常管材として用
いられる前記Al合金板材における孔食発生数お
よび最大孔食深さを測定した。これらの測定結果
を第1表に合せて示した。 第1表に示される結果から、Mn含有量がほぼ
同一の本発明Al合金製複合フイン材5と従来Al
合金製フイン材との比較から明らかなように、本
発明Al合金製複合フイン材1〜27は、いずれも
従来Al合金製フイン材と同等のすぐれた耐垂下
性(高温強度)を有し、一方犠牲陽極効果につい
ては、従来Al合金製フイン材に比して一段とす
ぐれた結果を示している。 なお、第1表に示される各種とAl合金は、い
ずれも不可避不純物としてMn:0.01%以下、
Cu:0.01%以下、Cr:0.01%以下、Zr:0.01%以
下、Si:0.3%以下、Fe:0.4%以下を含有するも
のであつた。 上述のように、この発明のAl合金製複合フイ
ン材は、すぐれた高温強度(耐垂下性)を有して
いるので、熱交換器の製造に際して適用されるろ
う付け処理において、“へたり”などの発生がな
く、したがつて良好なろう付けを行なうことがで
きるばかりでなく、これがろう付けされる管材に
対して電気化学的に十分卑な電気的特製を有して
いるので、管材に対して十分な犠牲陽極効果を発
揮し、すぐれた耐食性を具備することと合まつ
て、熱交換器の著しい延命化を可能とするのどの
工業上有用な特性を有するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金製芯材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製良材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 2 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに、 Mg:0.01〜1%、 Cu:0.01〜0.2%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金製芯
材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 3 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに Zr:0.02〜0.2%、 Cr:0.02〜0.3%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金製芯
材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 4 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに、 Mg:0.01〜1%、 Cu:0.01〜0.2%、 のうちの1種または2種と、 Zr:0.02〜0.2%、 Cr:0.02〜0.3%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金製芯
材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 5 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金製芯材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 Mg:0.01〜1%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 6 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに、 Mg:0.01〜1%、 Cu:0.01〜0.2%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金製芯
材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 Mg:0.01〜1%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 7 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに Zr:0.02〜0.2%、 Cr:0.02〜0.3%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金製芯
材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 Mg:0.01〜1%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。 8 Mn:0.1〜1.5%、 Zn:0.01〜0.5%、 を含有し、さらに、 Mg:0.01〜1%、 Cu:0.01〜0.2%、 のうちの1種または2種と、 Zr:0.02〜0.2%、 Cr:0.02〜0.3%、 のうちの1種または2種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金製芯
材の両面に、 Sn:0.03〜0.12%、 Zn:0.01〜0.3%、 Mg:0.01〜1%、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有するAl合金製皮材をクラ
ツドしてなる高温強度および犠牲陽極効果のすぐ
れた熱交換器用Al合金製複合フイン材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58244078A JPS60138083A (ja) | 1983-12-26 | 1983-12-26 | 高温強度および犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用Al合金製複合フイン材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58244078A JPS60138083A (ja) | 1983-12-26 | 1983-12-26 | 高温強度および犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用Al合金製複合フイン材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60138083A JPS60138083A (ja) | 1985-07-22 |
JPH0352549B2 true JPH0352549B2 (ja) | 1991-08-12 |
Family
ID=17113405
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58244078A Granted JPS60138083A (ja) | 1983-12-26 | 1983-12-26 | 高温強度および犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用Al合金製複合フイン材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60138083A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2664283B1 (fr) * | 1990-07-05 | 1994-04-15 | Norsolor | Composition thermoplastique comprenant un copolymere a base d'ethylene et d'anhydride maleique, et articles industriels obtenus a partir d'une telle composition. |
JPH0755373B2 (ja) * | 1990-09-18 | 1995-06-14 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金クラッド材および熱交換器 |
-
1983
- 1983-12-26 JP JP58244078A patent/JPS60138083A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60138083A (ja) | 1985-07-22 |
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